m預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱形梁橋設(shè)計

PAGEPAGE14620m預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱形梁橋設(shè)計目錄第一部分：設(shè)計報告 41前言 51.1設(shè)計任務(wù) 51.2設(shè)計標(biāo)準(zhǔn) 51.3任務(wù)要求 52設(shè)計資料： 52.1工程地質(zhì)水文情況 52.2地質(zhì)情況 53.方案比選 64設(shè)計方法 74.1設(shè)計思路 74.1.1橫斷面設(shè)計 74.1.2縱斷面設(shè)計 74.1.3粱肋設(shè)計 84.1.4設(shè)計資料和橫截面布置 84.1.5其他 94.2設(shè)計感受 95設(shè)計評估 96設(shè)計成果 106.1總的成果 107總結(jié) 107.1設(shè)計中的難點與重點 107.2改進(jìn)的地方 108結(jié)束語 10第二部分:河溪梁橋設(shè)計計算書 121.行車道板計算 121.1懸臂板荷載效應(yīng)計算 121.1.1恒載效應(yīng)： 121.1.2活載效應(yīng) 131.2連續(xù)板荷載效應(yīng)計算 131.2.1永久作用 131.2.2活載效應(yīng) 151.3內(nèi)力組合計算 161.3.1承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合計算（基本組合）： 161.3.2正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合計算（短期效應(yīng)組合）： 161.4行車道板配筋 172主梁內(nèi)力計算與配筋 182.1主梁截面幾何特性的計算 182.1.1預(yù)制中主梁的截面幾何特性 182.1.2檢驗截面效率指標(biāo)以中跨截面為例 192.2主梁恒載內(nèi)力計算 202.2.1一期恒載（預(yù)制梁自重） 202.2.2二期恒載（橋面板接頭）g2 202.2.3三期恒載（欄桿、人行道、橋面鋪裝）g3 202.2.4主梁恒載匯總 202.2.5恒載內(nèi)力計算 212.3主梁活載內(nèi)力計算 222.3.1沖擊系數(shù)的計算 222.3.2橫向分布系數(shù) 232.3.3計算活載內(nèi)力 273截面設(shè)計 333.1預(yù)應(yīng)力鋼束（筋）數(shù)量的確定及布置 333.1.1首先根據(jù)跨中截面正截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。 343.2截面幾何特性計算 383.2.1主梁混凝土澆筑，預(yù)應(yīng)力筋束張拉（階段一） 383.2.2灌漿封錨，吊裝并現(xiàn)澆頂板500mm的濕接縫連接段（階段二） 393.2.3三期恒載及活載作用（階段三） 393.3截面承載能力極限狀態(tài)計算 473.3.1跨中截面正截面承載力計算 473.3.2斜截面抗剪承載力計算 473.4預(yù)應(yīng)力損失計算 493.4.1摩阻損失σL1 503.4.2錨具變形損失σL2 503.4.3分批張拉損失σL4 523.4.4鋼筋應(yīng)力松弛損失σL5 523.4.5混凝土收縮、徐變損失σL6 533.4.6預(yù)應(yīng)力損失組合： 543.5正常使用極限狀態(tài)計算 553.5.1部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件 553.6持久狀況應(yīng)力驗算 613.7短暫狀態(tài)應(yīng)力驗算 644錨固端驗算 654.1混凝土的局部承壓承載力 655橫隔梁內(nèi)力計算 675.1計算荷載 675.2橫隔梁的內(nèi)力影響線 685.3橫隔梁配筋 716支座的選定 726.1確定支座平面尺寸 736.2確定支座的厚度 736.3驗算支座的偏轉(zhuǎn)情況 746.4驗算支座的抗滑穩(wěn)定性 747設(shè)計資料 757.1上部構(gòu)造 757.2設(shè)計荷載： 757.3橋墩形式： 757.4水文地質(zhì)條件 757.5材料 757.6設(shè)計依據(jù) 758蓋梁計算： 758.1荷載計算 758.1.1上部結(jié)構(gòu)恒載見下表： 768.1.2蓋梁自重及作用效應(yīng)計算 768.1.3可變荷載計算 788.1.4雙柱反力Gi計算 828.2內(nèi)力計算 838.2.1恒載加活載作用下各截面的內(nèi)力 838.3截面配筋設(shè)計與承載力效核 879橋墩墩柱計算 919.1荷載計算 919.1.1恒載計算：同前計算得： 919.1.2活載計算 919.1.3雙柱反力橫向分布計算 929.1.4荷載組合； 939.2截面配筋計算及應(yīng)力驗算 949.2.1作用于墩柱頂?shù)耐饬?949.2.2作用于墩柱底的外力： 959.2.3截面配筋計算： 9510鉆孔灌注樁 9610.1荷載計算 9610.2樁長計算 9810.3樁身內(nèi)力及變位置計算 9910.3.1局部沖刷線處P0，H0，M0計算 9910.3.2樁的各參數(shù)確定及α計算 10010.3.3單位“力”作用在局部沖刷線處，樁柱在該處產(chǎn)生變位計算 10010.3.4局部沖刷線處樁柱變位計算 10010.4樁身截面配筋與強(qiáng)度驗算 10310.5樁頂水平位移驗算 104致謝 105參考文獻(xiàn) 106附圖第一部分：設(shè)計報告梁橋設(shè)計學(xué)生：XXX（XXX大學(xué)，土木工程專業(yè)）導(dǎo)師：XXX摘要：河溪梁橋設(shè)計為20的預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱形梁橋。該橋采用雙車道布置。上部為裝配式部分預(yù)應(yīng)力混凝土簡支箱梁。為降低主梁高度，減少預(yù)應(yīng)力引起的上拱度，后張法預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁在設(shè)計荷載下按部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件設(shè)計，主梁配筋采用預(yù)應(yīng)力筋和非預(yù)應(yīng)力筋混合配筋。下部橋墩為鋼筋混凝土圓形雙柱式墩；橋墩基礎(chǔ)為單排雙列鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。橋墩蓋梁為連續(xù)墩蓋梁，按簡支梁計算蓋梁內(nèi)力及墩柱頂豎向反力。樁基采用為單排樁形式。關(guān)鍵詞：箱梁；后張法；預(yù)應(yīng)力混凝土ThedesignoftheHeXibridgeAuthor:XXX(XXX,611830)Instructor:XXXAbstract:TheprogramofHexidesignfor20mpre-stressedconcretefreesupportedboxgirderbridge.ThisbridgehasTwodriveway.Theupsideofbridgeisthetypeofassemblypartialprestressedreinforcementconcretesimpleunderpropboxgirder.Inordertoreducethegirder’stallness,reducethesuperiorcamberwhichthepre-stressedcauses,theposttenioningpre-stressedconcreteboxgirderunderthedesignedloadisdesignedaccordingtotheparticalpre-stressedconcreteAmember,thegirderadoptthemixedcomplexofthepre-stressedreinforcingsteelbarandthenon-pre-stressedreinforcingsteelbar.Thepierofthebridge’sInfrastructureisthereinforcedconcretecirculardistylepillar;Pier’sbedrockforsinglelinedoublerowdrillholeirrigationpilefoundation.Bridgepierplategirderiscontinualpierplategirderwhichcalculatesplatepier’sinternalforceandthepier’stopverticalforceaccordingtothesimplebeam.Pilefoundationusethesinglepilingform.Keywords:Boxgirder;Posttensioningconcrete;Prestressedconcrete1前言1.1設(shè)計任務(wù)由于河溪中斷各地方鄉(xiāng)鎮(zhèn)與城市連通的唯一要道，常年靠渡過河加之交通量增長使得其成為擁堵及事故易發(fā)地段，為了緩解交通壓力，體現(xiàn)二十一世紀(jì)城鄉(xiāng)改革面貌，特修建河溪梁橋。1.2設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62—2004)、《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60—2004)。汽車荷載按公路-Ⅱ級，人群荷載按3KN/，每側(cè)欄桿、人行道重量的作用力分別為8.5KN/m計量。1.3任務(wù)要求根據(jù)給定的設(shè)計原始資料，擬定橋梁類型、分孔布置，選擇上部結(jié)構(gòu)形式（不同的情況可采用不同分孔布置，上部構(gòu)造形式）。設(shè)計時按設(shè)計內(nèi)容要求進(jìn)行，并控制設(shè)計進(jìn)度。通過本畢業(yè)設(shè)計，對橋梁設(shè)計計算理論，計算方法，施工圖設(shè)計有一個全面的掌握。完成的設(shè)計資料應(yīng)達(dá)到并符合施工要求。2設(shè)計資料：2.1工程地質(zhì)水文情況“河溪工程”地處四川盆地東北部，處于川中丘陵區(qū)向川北低山區(qū)過渡地帶風(fēng)速偏低。氣候自然生態(tài)區(qū)保護(hù)區(qū)構(gòu)溪河5-6月多雨（類似江南的梅雨），7-8月受副熱帶高壓控制，高溫干旱，年降水量較低，無特大洪水記錄。2.2地質(zhì)情況巖土工程大致目估情況HYPERLINK"/view/54636.htm"地質(zhì)構(gòu)造簡單，褶皺平緩。地貌類型單一，屬中生代侏羅紀(jì)巖層，經(jīng)流水侵蝕、切割、堆積形成的侵蝕丘陵地貌。河寬約80m左右，跨構(gòu)溪河支流，兩岸土質(zhì)優(yōu)良，透水性好，水流常年較穩(wěn)定。土層橋位地質(zhì)情況，從上到下的土層均為砂土、黏性土、砂礫。3.方案比選本設(shè)計有三種方案，都采用裝配式，方案一為裝配式鋼筋混凝土簡支梁橋，方案二為后張法裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋，方案三為裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土箱型梁橋。方案比選是從施工技術(shù)、適用性、經(jīng)濟(jì)性、美觀性等四方面比較。表3.1各種橋型方案優(yōu)缺點比較項目方案一方案二方案三裝配式鋼筋混凝土土簡支梁橋，跨跨徑20m，4孔。后張法裝配式預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土簡簡支梁橋，跨跨徑40m，2孔。裝配式預(yù)應(yīng)力混凝凝土箱型梁橋橋，跨徑20m，4孔。施工技術(shù)主梁采用預(yù)制吊裝裝施工，施工工技術(shù)成熟，工工藝要求一般般。主梁采用預(yù)制吊裝裝施工，施工工技術(shù)成熟，工工藝要求較高高。主梁采用預(yù)制吊裝裝施工，施工工技術(shù)成熟，工工藝要求較高高。適用性該梁橋受力明確,,構(gòu)造簡單,施工方便,便于工業(yè)化化生產(chǎn),可節(jié)省大量量的模板和支支架,降低勞動強(qiáng)強(qiáng)度,縮短工期。但但是由于材料料強(qiáng)度不高而而重度較大，當(dāng)當(dāng)結(jié)構(gòu)跨徑增增大時，其自自重也相應(yīng)增增加，所以承承載能力大部部分消耗于結(jié)結(jié)構(gòu)自重，從從而限制了它它的跨越能力力。具備了裝配式鋼筋筋混凝土簡支支梁橋的優(yōu)點點。充分利用用了高強(qiáng)度材材料，所以截截面小，自重重較小，跨越越能力提高。剛剛度大，能消消除裂縫，并并提高橋梁的的耐久性。除了具備方案二的的優(yōu)點?？古づ偠却?，橫橫向抗彎剛度度大，其穩(wěn)定定性比方案一一、二好。經(jīng)濟(jì)性混凝土骨料可就地地取材，因而而成本低，維維護(hù)費(fèi)用少。當(dāng)當(dāng)跨徑在20m時，在此環(huán)環(huán)境中就增加加了橋墩數(shù)、基基礎(chǔ)數(shù)量等，費(fèi)費(fèi)用也增加了了。與方案一比較，一一般可以節(jié)約約鋼材30%-440%，跨徑越大大，節(jié)省越多多。與方案二相同。美觀性景觀效果一般。采用兩孔，比較呆呆板。采用兩孔，橋型較較好。綜上所述，方案三比方案一、二較好，所以采用裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土箱型梁橋設(shè)計，橋梁構(gòu)件的尺寸和形式趨于標(biāo)準(zhǔn)化，便于預(yù)制和施工，并節(jié)省大量支架模板和勞動力，縮短工期。4設(shè)計方法4.1設(shè)計思路4.1.1橫斷面設(shè)計由于河溪地區(qū)屬縣級城市，為適應(yīng)其道路交通量，故決定其為二級公路雙車道。橋面橫坡的形成通常有三種形式。第一種，對于板橋或就地澆注的肋板式梁橋，可將墩臺頂部做成傾斜的；第二種，采用不等厚的鋪裝層（包括混凝土的三角墊層和等厚的路面鋪裝層）；第三種，橋?qū)捿^大時，可直接將行車道做成雙向傾斜。由于本設(shè)計的橋?qū)挷皇翘貏e寬，且為了設(shè)計方便和節(jié)約成本，選擇了第二種的橋面橫坡形式。橋面橫坡坡度一般在1%-2%，考慮雨水季節(jié)。故本設(shè)計采用橫坡坡度為2%。圖4.1橋橫斷面圖4.1.2縱斷面設(shè)計城市橋梁在平面上宜做成直橋，特殊情況時可做成彎橋，其線型布置應(yīng)符合現(xiàn)行的規(guī)范中的規(guī)定。由于本橋路線是在直線上，故本設(shè)計為直橋。在橋位處，河溪兩岸相距80米，，故本設(shè)計采用4～20m的預(yù)應(yīng)力混凝土箱形橋梁，全長80m，橋墩采用雙柱式配以灌注樁基礎(chǔ)，具有施工便利成熟、工程造價低、美觀等優(yōu)勢。圖4.2橋位示意圖4.1.3粱肋設(shè)計用杠桿原理法（適用于荷載靠近主梁支點時的荷載橫向分布，也可用于雙主梁或橫向聯(lián)系很弱的無中間橫隔梁的橋）和偏心壓力法（適用于橋上具有可靠的橫向聯(lián)系，且橋的寬跨比B/l≤0.5的情況）計算荷載橫向分布。偏心壓力法具有概念清楚、公式簡明和計算簡便等優(yōu)點，但是其在推導(dǎo)中由于做了橫隔梁近似絕對剛度和忽略主梁抗扭剛度，導(dǎo)致了邊梁受力偏大，因此偏心壓力法要修正。然后進(jìn)行內(nèi)力組合，計算配筋等。4.1.4設(shè)計資料和橫截面布置1.標(biāo)準(zhǔn)跨徑及橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑：20m。計算跨徑：19.88m。橋面凈空：凈-12.0附2x1.50人行道（雙車道）。2.設(shè)計荷載：汽車荷載按公路-Ⅱ級，人群荷載3KN/m2，每側(cè)欄桿、人行道重量的作用力約為8.5kN/m。3.設(shè)計規(guī)范：《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62—2004)及《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60—2004)，按A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計此梁。4.施工方法采用后張法施工，預(yù)制主梁時，預(yù)留孔道采用預(yù)留金屬波紋管成型，鋼絞線采用TD雙作用千斤頂兩端同時張拉；主梁安裝就位后現(xiàn)澆60cm寬的濕接縫。最后施工100mm厚的瀝青橋面鋪裝層（平均）。5.橫截面布置主梁間距與主梁片數(shù)：間距2.9m；片數(shù)為4片。6.主梁跨中截面及主要尺寸擬定主梁高度：在計算跨徑的1/14--1/25,梁高采用1.2m。跨中和支點腹板高度分別為84cm、77cm。7.橫隔梁的設(shè)置五片橫隔梁，設(shè)置在距離翼緣108cm處4.1.5其他橫隔梁、橋面等的設(shè)計方法與梁肋的設(shè)計方法類似，不做介紹。4.2設(shè)計感受首先流程大致概括括為：根據(jù)設(shè)設(shè)計荷載等確確定橋長、跨跨徑及孔數(shù)。根根據(jù)《橋梁工工程》《公路路橋涵設(shè)計手手冊》中的簡簡支梁橋的計計算進(jìn)行行車車道板的計算算；荷載橫向向分布計算；；主梁內(nèi)力計計算；橫隔梁梁內(nèi)力計算及及撓度、預(yù)拱拱度的計算。根根據(jù)《結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計原理》進(jìn)進(jìn)行主梁、橫橫隔梁、行車車道板及墩臺臺與基礎(chǔ)的截截面尺寸設(shè)計計及配筋計算算。根據(jù)《基基礎(chǔ)工程》及及《公路橋涵涵設(shè)計手冊》進(jìn)進(jìn)行墩臺與基基礎(chǔ)的設(shè)計。并并根據(jù)《橋梁梁工程》《基基礎(chǔ)工程》擬擬訂施工方案案。箱梁結(jié)構(gòu)構(gòu)穩(wěn)定性對大大中跨結(jié)構(gòu)有有很大優(yōu)勢。5設(shè)計評估使用上：橋上的行行車道和人行行道寬度保證證了車輛和人人群的安全暢暢通，并滿足足了將來交通通增長的需要要。橋型、跨跨度大小和橋橋下凈空滿足足了泄洪、安安全通航或通通車等要求。建建成的橋梁保保證了使用年年限，并便于于檢查和維修修。經(jīng)濟(jì)上：橋梁設(shè)計計體現(xiàn)了經(jīng)濟(jì)濟(jì)上的合理性性。在設(shè)計中中使橋梁的總總造價和材料料等的消耗為為最少，充分分考慮了橋梁梁在使用期間間的運(yùn)營條件件以及養(yǎng)護(hù)和和維修等方面面的問題。設(shè)計上：橋梁設(shè)計計根據(jù)因地制制宜、就地取取材、方便施施工的原則，合合理選用了適適當(dāng)?shù)臉蛐?。整整個橋梁結(jié)構(gòu)構(gòu)及其各部分分構(gòu)件，在制制造、運(yùn)輸、安安裝和使用過過程中具有足足夠的強(qiáng)度、剛剛度、穩(wěn)定性性和耐久性。施工上:橋梁結(jié)構(gòu)構(gòu)便于制造和和架設(shè)。盡量量采用了先進(jìn)進(jìn)的工藝技術(shù)術(shù)和施工機(jī)械械,利于加快施施工速度，保保證了工程質(zhì)質(zhì)量和施工安安全。美觀上：由于構(gòu)溪溪河是生態(tài)保保護(hù)區(qū)，設(shè)計計的橋梁要具具有優(yōu)美的外外形，故施工工設(shè)計中橋上上燈飾和細(xì)部部構(gòu)造表面材材質(zhì)與景致呼呼應(yīng)。 環(huán)保上：橋梁設(shè)計計考慮了環(huán)境境保護(hù)和可持持續(xù)發(fā)展的要要求，包括生生態(tài)、水、噪噪聲等諸方面面，從橋位選選擇、橋跨布布置、上部結(jié)結(jié)構(gòu)施工方法法等多方面考考慮環(huán)保要求求，采取了必必要的工程控控制措施，將將不利影響減減至最小，裝裝配式預(yù)制施施工適應(yīng)這一一需求。在施工中，由于進(jìn)進(jìn)行灌注樁打打孔時的噪音音很大，為了了不打擾居民民休息，特制制定了在早上上7點半到晚上10點施工。6設(shè)計成果6.1總的成果完成了橋梁上部結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計,為了適應(yīng)以以后交通量的的增長，特意意增加了橋梁梁等級。7總結(jié)7.1設(shè)計中的難難點與重點鋼束布置、鋼鋼束預(yù)應(yīng)力損損失估算。7.2改進(jìn)的地方方對材料的選選用，截面的的選取，鋼筋筋和鋼束的布布置，施工圖圖的繪制等。8結(jié)束語緊張的畢業(yè)設(shè)計終終于劃上了一一個滿意的句句號，從七月月份至今，回回想起過去五五個多月的設(shè)設(shè)計，收獲是是很大的。看看到展現(xiàn)在眼眼前的畢業(yè)設(shè)設(shè)計成果，不不僅使我對四四年來大學(xué)所所學(xué)專業(yè)知識識的進(jìn)行了一一次比較系統(tǒng)統(tǒng)的復(fù)習(xí)和總總結(jié)歸納，而而且使我真正正體會了設(shè)計計的艱辛和一一種付出后得得到了回報的的滿足感和成成就感。同時時也為以后的的工作打下了了堅實的基礎(chǔ)礎(chǔ)，也為以后后的人生作好好了鋪墊。通過本畢業(yè)設(shè)計，掌掌握了結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計的內(nèi)容、步步驟、和方法法，全面了解解設(shè)計的全過過程；培養(yǎng)正正確、熟練的的結(jié)構(gòu)方案、結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計計算算、構(gòu)造處理理及繪制結(jié)構(gòu)構(gòu)施工圖的能能力；培養(yǎng)我我們在工程設(shè)設(shè)計中的配合合意識；培養(yǎng)養(yǎng)正確、熟練練運(yùn)用規(guī)范、手手冊、標(biāo)準(zhǔn)圖圖集及參考書書的能力；通通過實際工程程訓(xùn)練，建立立功能設(shè)計、施施工、經(jīng)濟(jì)全全面協(xié)調(diào)的思思想，進(jìn)一步步建立結(jié)構(gòu)工工程師的責(zé)任任意識。第二部分:河溪梁梁橋設(shè)計計算算書1.行車道板計算考慮到主梁翼緣板板內(nèi)鋼筋是連連續(xù)的，故行行車道板可按按懸臂板（邊邊梁）和兩端端固結(jié)的連續(xù)續(xù)板（中梁）兩兩種情況來計計算。1.1懸臂板荷載載效應(yīng)計算由于行車道板寬跨跨比大于2，故按單向向板計算，懸懸臂長度644cm。1.1.1恒載載效應(yīng)：1）橋面板可以看成成64cm的懸懸臂板，計算算圖示如下：：計算懸臂板根部一一期荷載內(nèi)力力為：彎矩：剪力：2）成橋后橋面現(xiàn)澆部分完成成后，施工二二期永久作用用，由于邊梁梁懸出端沒有有現(xiàn)澆部分，此此橋面可以看看成凈跨徑為為0.64ccm的懸臂單向向板。人行道和欄桿的重重量：計算第二期恒載內(nèi)內(nèi)力如下：彎矩：剪力：綜上所述，懸臂根根部永久作用用效應(yīng)為：彎矩:剪力:1.1.2活活載效應(yīng)左邊懸臂板出，只只作用有人群群荷載，見圖圖1-1彎矩：剪力：承載能力極限狀態(tài)態(tài)作用組合：：按“公預(yù)規(guī)”第4.1.22條1.2連續(xù)板荷荷載效應(yīng)計算算對于梁肋間的行車車道板，在橋橋面現(xiàn)澆部分分完成后，行行車道板實質(zhì)質(zhì)是一個支撐撐在一系列彈彈性支撐上的的多跨連續(xù)板板，因此對于于彎矩，先計計算一個跨度度相同的簡支支板在恒載和和活載作用下下的跨中彎矩矩M，再乘以偏偏安全的經(jīng)驗驗系數(shù)加以修修正，以求得得支點處的跨跨中截面的設(shè)設(shè)計彎矩。，即主梁抗抗扭能力較大大，取跨中彎彎矩，支點1.2.1永久久作用1）主梁剛架設(shè)完畢畢時橋面板可可以看成399cm的懸臂臂單向板，如如下圖圖1-2尺寸圖（單單位：mm）其根部一期恒載內(nèi)內(nèi)力為：彎矩：剪力：2）成橋后先計算簡支板板的跨中彎矩矩和支點剪力力值，梁肋間間的板的計算算跨徑按下列列規(guī)定取用：：計計算彎矩時：：但不大于，本本設(shè)計：計算剪力時：即即式中：為板的計算算跨徑，為板板的凈跨徑，為板厚，為梁肋寬度。計算圖示見下圖1-3計算圖示單位：mm現(xiàn)澆部分橋面板的的自重：8cm混凝土墊層層和10cmm瀝青面層：計算得到的簡支板板跨中二期恒恒載彎矩及支支點二期恒載載剪力為：彎矩：剪力：綜上所述，連續(xù)板板恒載效應(yīng)如如下：支點斷面恒載彎矩矩：支點斷面恒載剪力力：跨中斷面恒載彎矩矩：1.2.2活活載效應(yīng)1）公路-Ⅱ級產(chǎn)生生的內(nèi)力根據(jù)《橋規(guī)》，橋橋梁結(jié)構(gòu)局部部加載時，汽汽車荷載采用用車輛荷載。后輪著地寬度及長長度為：順行車方向輪壓分分布寬度：垂直行車方向輪壓壓分布寬度：：荷載位于板中央地地帶的有效寬寬度：但不能小于取，產(chǎn)產(chǎn)生重疊，應(yīng)應(yīng)重求，兩個荷載的有效分分布寬度：，折合成一個荷載的的有效分布寬寬度為：荷載位于靠近支撐撐處的有效寬寬度：但不能小于故取支點和跨中之間的的有效分布寬寬度可近似按按45支點與跨中中之間的有效效分布寬度可可近似按45°線過渡。為跨中汽車荷載彎彎矩：為跨中汽車荷載剪剪力：綜上所述，連續(xù)板板荷載效應(yīng)如如下：支點斷面彎距：支點斷面剪力：跨中斷面彎距：（即即主梁抗扭能能力大者t/h<00.25）1.3內(nèi)力組組合計算1.3.1承承載能力極限限狀態(tài)內(nèi)力組組合計算（基基本組合）：：1）支點斷面彎矩：：2)支點斷面面剪力：3）跨中斷面彎矩：：1.3.2正正常使用極限限狀態(tài)內(nèi)力組組合計算（短短期效應(yīng)組合合）：1)支點斷面彎矩組合合：2)支點斷面剪力組合合：3）跨中斷面彎矩組組合：1.4行車道道板配筋懸臂板及連續(xù)板支支點采用相同同的抗彎鋼筋筋，故只需按按其中最不利利荷載效應(yīng)配配筋，即，其其高度h=25ccm,凈保護(hù)層a=4cm，選用鋼筋，則則有效寬度：：由公式：解得：=5＜ξξb=0.533×203==108s===400故選取5鋼筋，鋼鋼筋間距為200mmm,此時所提供供給的鋼筋面面積為565＞400。由于，其有效高度度h=18ccm,凈保護(hù)層a=4cm，選用鋼筋，則則有效高度：由公式：解得可知，跨中、支支點處配筋相相同，均為5按《公預(yù)規(guī)》5..2.9條規(guī)規(guī)定，矩形截截面受彎構(gòu)建建的截面尺寸寸應(yīng)符合下列列要求：滿足抗剪尺寸最小小要求。按《公預(yù)規(guī)》5..2.10條條規(guī)定：，即即79.2KN時不不需要經(jīng)行斜斜截面抗剪強(qiáng)強(qiáng)度計算，僅僅按構(gòu)造要求求配置鋼筋。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第第9.2.55條，板內(nèi)應(yīng)應(yīng)設(shè)置垂直于于主鋼筋的分分布鋼筋，直直徑不應(yīng)小于于8,間距不應(yīng)大大于200，因此此選取鋼筋。2主梁內(nèi)力計計算與配筋2.1主梁截面面幾何特性的的計算本設(shè)計采用分塊面面積法計算,,公式如下：：毛截面面積：=ΣΣi；各分塊面積對上緣緣的靜矩：ii=ii毛截面重心至梁頂頂?shù)木嚯x：ys=Σi/Σi毛截面慣性矩計算算公式:=Σ[+Ai(yi-ys)2]式中:—分塊面積i—分塊面積的重心至至梁頂邊的距距離s——截面重心到到梁頂?shù)木嚯x離Si—各分塊對對上緣的面積積矩——分塊面積對對其自身重心心軸的慣性矩矩2.1.1預(yù)制中中主梁的截面面幾何特性1-44主梁橫截面面圖2.1.2檢驗驗截面效率指指標(biāo)以中跨截面面為例分塊面積i()分塊面積形心至上上緣距離i()=ii（）分塊面積的自身慣慣性矩Ii()i=s－i()分塊面積對形心的的慣性矩x=ii2()截面慣性矩=i++x（）①522000904698×10441.409×100933056.85×100958.26×1009②28000203.3569.2×10040.0762×11092171.32×10991.369×1009③25200215542×1040.0103×11092051.059×10091.069×1009④27720063517602×100413.70×1009-21512.814×110926.51×1009⑤180000111019980×10040.486×1009-69085.70×100986.19×1009合計1032400=420=78043381×100415.68×1009157.74×1109173.43×1109中梁跨中截面幾何何特性計算表表表1-1以跨中截面為例上核心矩上核心矩矩：s==下核心矩：x===截面效率指標(biāo)：==根據(jù)設(shè)計經(jīng)驗，一一般截面效率率指標(biāo)取為0.45至0.55，且較大者者較經(jīng)濟(jì)。上上述計算結(jié)果果表明，初擬擬的主梁跨中中截面是比較較合理的。2.2主梁恒恒載內(nèi)力計算算2.2.1一期期恒載（預(yù)制制梁自重）為了簡化計算按不不變截面計，主主梁的恒載集集度邊主梁：中主梁：2.2.2二二期恒載（橋橋面板接頭）g2邊主梁：0中主梁：2.2.3三三期恒載（欄欄桿、人行道道、橋面鋪裝裝）g3人行道和欄桿按88.5計算邊主梁：中主梁：2.2.4主梁恒載匯匯總主梁恒載匯總總表表1-2梁號荷載邊主梁中主梁一期恒載25.7424.61二期恒載02.25三期恒載g15.3812.47恒載總和（）41.1239.332.2.5恒恒載內(nèi)力計算算如圖所示，設(shè)x為為計算截面離離左支座的距距離，并令αα=.圖1-5影響線主梁彎矩和剪力的的計算分別公公式如下：=29.12==1533..502變化化點到支點的的距離為6.5主梁恒載內(nèi)力計算算結(jié)果如下表表所示：主梁恒載內(nèi)內(nèi)力計算表表1-3項目（）（）L/2L/4變截面支點L/2L/4變截面支點=L0.5（１－－α）α47.5335.6521.250=L0.5（１－－２α）04.887.259.75一期恒載（）一號梁1223.42917.63546.9800125.61186.62250.97二號梁1169.71877.35522.9600120.1178.42239.95二期恒載（）一號梁00000000二號梁106.9480.2147.8130010．9816.3121.94三期恒載g（）一號梁g731.011548.3326.830075.05111.51149.96二號梁g592.70444.56264.990060.8590.41121.58恒載總和g1+gg2+g（）一號梁1955.381465.93873.800200.67111.51400.92二號梁1869.351402.11835.7300191.93285.14383.472.3主梁活活載內(nèi)力計算算2.3.1沖沖擊系數(shù)的計計算f＜1.5HZ時μμ=0.0551.5μ≤f≤114HZ時μ＝0.17667lnf--0.01557f≥14HZ時μμ=0.455其中==—結(jié)構(gòu)的計算跨徑（）—結(jié)構(gòu)材料的彈性模模量()—結(jié)構(gòu)跨中截面的截截面慣性矩()—結(jié)構(gòu)跨中處的單位位長度質(zhì)量（），當(dāng)換算為重力時單單位長度應(yīng)為為（）G—結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)結(jié)構(gòu)重力（）由于是雙車道，不不折減，故車車道折減系數(shù)數(shù)為：ξ=1。2.3.2橫橫向分布系數(shù)數(shù)支點截面采用杠桿桿法計算，跨跨中截面采用用修正偏心壓壓力法。1)支點截面面1號梁2號梁圖1-6支點點和跨中橫向向分布系數(shù)（尺尺寸單位：）2)跨中截面面因為B/L=9.0//19.5==0.46<<0.5,故可用修正正偏心壓力法法計算。=1\*GGB3①計算主梁的的抗扭慣矩對于箱形截面，抗抗扭慣性矩可可近似按下式式計算：=+=圖1-7箱梁的計計算模型（單單位：）翼緣板的平均換算算厚度：由知，,查表得=2\\*GB33②計算抗扭修修正系數(shù)=3\*GGB3③鑒于橋的對對稱性，只要要計算1、2號梁即可，下下面采用修正正偏心壓力法法計算橫向分分布系數(shù)m本橋各根主梁的橫橫截面均相等等，梁數(shù)n=4，梁間距為2.9，則==1\*aalphabbetica.1號、2號梁在兩個個邊主梁處的的橫向影響線線的豎標(biāo)值為為=++=+0.48879×=00.47=--=-0.48879×=00.03=++=0.277=-=0.233=2\*aalphabbeticb.繪出荷載橫橫向分布影響響線，并按不不利位置布載載，如圖1-6所示；其中中人行道緣石石至1號梁軸線的的距離為=1.655-1.5==0.15；；荷載橫向分分布影響線的的零點到1號梁位的距距離為x，可按比例例關(guān)系求得：：=解得x=9.3m并據(jù)此計算出對應(yīng)應(yīng)各荷載點的的影響線豎標(biāo)標(biāo)。=3\*aalphabbeticc.計算荷載橫橫向分布系數(shù)數(shù)m1號梁：汽車車荷載：人群荷載：2號梁梁：汽車荷載載：人群荷載：荷載橫向分布系數(shù)數(shù)匯總荷載載橫向分布系系數(shù)匯總表表1-4荷載1號梁2號梁跨中c支點oco汽車0.75150．50.751人群0．515510．322302.3.3計算算活載內(nèi)力公路—Ⅱ級：人群荷載：汽車荷載：集中荷載：計算剪力時據(jù)表1-3可知：1號號梁的恒載內(nèi)內(nèi)力比2號梁的要大大。而且荷載載橫向分布系系數(shù)也大，所所以活載內(nèi)力力也必然大，因因此可以得到到此結(jié)論，即即1號梁總的荷荷載效應(yīng)比2號梁大，因因此可將1號梁的內(nèi)力力作為控制內(nèi)內(nèi)力，只需計計算1號梁即可。在在可變作用效效應(yīng)計算中，對對橫向分布系系數(shù)的取值做做以下考慮：：支點處橫向向分布系數(shù)取取,從離支點L/4處到支點的的區(qū)段內(nèi)呈直直線形過度至至支點截面處處，跨中部分分采用不變的的mc。求各截面面的最大彎矩矩和剪力計算跨中截面最大大彎矩和最大大剪力時采用用直接加載，計計算公式：S==Ω+y式中：S—所求截截面汽車（人人群）標(biāo)準(zhǔn)荷荷載的彎矩、剪剪力—車車道均布荷載載標(biāo)準(zhǔn)值—車車道集中荷載載標(biāo)準(zhǔn)值Ω——影響線上同同號區(qū)段的面面積y——影響線上最最大坐標(biāo)值圖1-8跨中截面作作用效應(yīng)計算算圖式=1\*GGB3①跨中截面可變作用（汽車）標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：M=×0.75515×4..875×119.5-00.25155×4.8775×7.8875×0..8125++0.75115×1788.5×4..875=9927.399V=×0.7515××7.8755×0.5××9.75--×0.25515×4..875×00.08333+0.75515×2114.2×00.5=944.86KNN可變作用沖擊效應(yīng)應(yīng)：M=9927.399×0.3==278.222VV=94.886×0.33=28.446KN可變作用（人群）效效應(yīng)：M=××0.51555×3×44.875××19.5++0.48445×4.8875×3××0.81225=79..26V=×0.5155××3×0.55×9.755+×0.44845×44.875××3×0.00833=44.06KNN圖1-9四分點作用用效應(yīng)計算圖圖式=2\*GGB3②L/4截面處可變作用（汽車）標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：M=×0.7515××7.8755×3.65563×199.5-×（1.21888+0.44063）×0.25515×4..87×7..875+00.75155×178..5×3.66563=6693.599V=×0.7515××7.8755×0.755×14.6625-×00.25155×4.8775×7.8875×0..0833++0.75115×2144.2×0..75=1552.78KKN可變作用沖擊效應(yīng)應(yīng)：M=693.599×0.3==208.008VV=152..78×0..3=45..83KNN可變作用（人群）效效應(yīng)：M=×0.51155×3××3.65663×19..5+×（1.21888+0.44063）×0.48845×4..875×33=60.889V=×0.5155××3×0.775×14..625+××0.48445×4.8875×3××0.08333=8.778KN圖圖1-10變截面截面面作用效應(yīng)計計算圖式=3\*GGB3③變化點截面可變作用（汽車）標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：M=×7.875×00.75155×2.17795×199.5-×2..5×7.8875×2..1795××0.16555-×7..875×00.12255×(4.8875-2..5)×22.078--×7.8775×0.22515×44.875××0.20883+1788.5×2..1795××0.75115=4111.19V=×7.875×00.75155×0.87718×177-×2.55×7.8775×2.11795×00.16555-×7.8875×0..1225××2.3755×0.88312-××7.8755×0.25515×4..875×00.08333+214..2×0.88718×00.75155=182..73KN可變作用沖擊效應(yīng)應(yīng)：M=411.199×0.3==123.226V=1882.73××0.3=554.82KN可變作用（人群）效效應(yīng)：M=×3×0.51555×2.11795×119.5+××2.5×33×2.17795×0..3208++×3×0..2375(4.875-2..5)×22.078++×3×0..4845××4.8755×0.20083=200.20V=×3×0.51555×0.88718×117+×3××0.23775×2.3375×0..8312+×3×0.48445×4.8875×0..0833==12.466KN圖圖1-11支點截面作作用效應(yīng)計算算圖式=4\*GGB3④支座截面處處可變作用（汽車）標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)：M=0V=×7.875×119.5×11×0.75515-0..5×7.8875×0..2515××4.8755（0.9167+00.08333）+214..2×1×00.75155=213..84KN可變作用沖擊效應(yīng)應(yīng)：V=2213.844×0.3==64.155KN可變作用（人群）效效應(yīng)：M=0V=×3×0.51555×19..5×1+××3×0.44845×44.875××（0.91667+0.00833）=18.662KN2)內(nèi)力組合內(nèi)力組合計算算表1-5序號荷載類型L/4L/2變截面支點變截面L/4L/21)恒載1465.931955.38873.8400.92111.51200.6702)汽車荷載693.59927.39411.19213.84182.73152.7894.863)汽車沖擊效應(yīng)荷載208.08278.22123.3664.1554．8245.8328.464)人群荷載60.8979.2620.2018.6212.468.784.065)基本組合S=1..2×1)++1.4［2)+33)］+1.122×4)3089.654123.081819.54891.14480.34528.69177.206)短期組合S=1)+0.7××2)+4))2012.332683.811181.83569.231251.88316.4070.477)長期組合S=1)+0.7［［2)+4)］1994.072660.041175.77563.64248.14313.7669.24基本組合：（用于于承載能力極極限狀態(tài)計算算）Md=1.2Mg+11.4Mq+1.122MrVd=1.2VVg+1.4VVq+1.122Vr短期組合：（用于于正常使用極極限狀態(tài)計算算）s=g+0.7+MrVs=Vg+0.7+VVr長期組合：（用于于正常使用極極限狀態(tài)計算算）l=g+0.4(+r))Vl=Vg+0.4((+Vr)3截面設(shè)計3.1預(yù)應(yīng)力力鋼束（筋）數(shù)數(shù)量的確定及及布置3.1.1首首先根據(jù)跨中中截面正截面面抗裂要求，確確定預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋數(shù)量。一、預(yù)應(yīng)力鋼筋及普通通鋼筋數(shù)量的的確定及布置置(1)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋數(shù)量的確確定及布置首先，根據(jù)跨中截截面正截面抗抗裂要求，確確定預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋數(shù)量。為為滿足抗裂要要求，所需的的有效預(yù)加力力為：式中：—短期效應(yīng)應(yīng)彎矩組合設(shè)設(shè)計值，由內(nèi)內(nèi)力組合計算算表查得A、W——估算鋼筋數(shù)數(shù)量時近似采采用毛截面幾幾何性質(zhì)—預(yù)應(yīng)力力鋼筋的合力力作用點至截截面中心軸的的距離設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面重心距截面面下緣為=1100，則預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼筋的的合力作用點點至截面中心心軸的距離為為=780--100=6680；鋼筋估算時，截面面性質(zhì)近似取取用全截面的的性質(zhì)來計算算，由表1-1可知跨中截截面全截面面面積A=10332400；；全截面對抗裂驗算算邊緣的彈性性抵抗矩為W=I/=1174.433/780==223.6628；所以有效效預(yù)加力合力力為：N預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉拉控制應(yīng)力為為，預(yù)應(yīng)力損損失按張拉控控制應(yīng)力的20%估算，則可可得需要預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋的面面積為：AA=采用6束711.1的預(yù)應(yīng)力力鋼筋，OVM155-7型錨具，供供給的預(yù)應(yīng)力力鋼筋截面面面積為：A=6×77×74.22=31166.4；采用用金屬波紋管管成孔，預(yù)留留孔道直徑75。預(yù)應(yīng)力力筋的布置見見圖所示：構(gòu)造要求：預(yù)留孔孔道間凈距440，梁底凈凈距≮50，梁側(cè)凈凈距≮35，圖中布布置均滿足以以上要求?？缰袛嗝驽^固斷斷面圖1-12預(yù)應(yīng)力筋的的布置圖（尺寸單位cm）圖1-13預(yù)應(yīng)力鋼束束縱斷面圖（尺寸單位cm）預(yù)應(yīng)力筋束束的曲線要素素及有關(guān)計算算參數(shù)計算表1-6鋼束編號升高值（）彎起角(。)起彎點距離跨中長長度（）錨固點距離跨中長長度（）曲線半徑1（1`）9505.55749804300002（2`）7005.520529828300003（3`）1251.4947798403000各計算截面預(yù)應(yīng)力力鋼束的位置置和傾角表表1-7計算截面錨固截面支點截面變截面L/4截面跨中截面截面距離跨中（）98249750725048750`鋼束到梁底距離1（1`）9509457044752002（2`）700692452220903（3`）125123909090合力點592587415262127鋼束與水平夾角（°）1（1`）5.502（2`）4.503（3`）1.40平均值33.810(2)普通鋼筋筋數(shù)量的確定定及布置按極限承載力確定定普通鋼筋，設(shè)設(shè)預(yù)應(yīng)力束合合力點和普通通鋼筋的合力力作用點到截截面底邊距離離，。依據(jù)橋規(guī)（JTGGD62）第4.2..3條確定箱箱形截面翼緣緣板的有效寬寬度對于中間間梁：圖1-14有效寬寬度計算圖式式（尺寸單位cm）連續(xù)梁中部梁段：分別為腹板板上，下各翼翼緣的有效寬寬度和實際寬寬度；為相關(guān)關(guān)梁跨內(nèi)中部部的翼緣有效效寬度的計算算系數(shù)。翼緣有效寬寬度計算表1-8截面位置翼板所處方位理論跨徑(m)寬跨比有效寬度比有效寬度中跨跨中腹板外側(cè)0.620=1220．0310.39腹板內(nèi)側(cè)0.0510.63所以：有效寬度==2（0.39++0.63++0.18）=2.4mm由公式式求得x：解得：<180mmm中性軸在頂板中通通過，為第一一類箱形；則則則=圖1-15非預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋布置圖圖（尺寸單位位：cm）采用5根直徑為25mmm的HRB3335鋼筋，提供供鋼筋面積。鋼鋼筋重心到截截面底邊距離離,預(yù)應(yīng)力鋼筋筋重心到截面面底邊距離，則則預(yù)應(yīng)力鋼筋筋和普通鋼筋筋的合力作用用點到截面底底邊的距離為為：=833.2截面幾幾何特性計算算關(guān)于普通鋼筋換算算面積計算，按按等效換算原原理：截面幾何性質(zhì)的計計算需根據(jù)不不同的受力階階段分別計算算。主梁從施工到運(yùn)營營經(jīng)歷如下幾幾個階段：3.2.1主主梁混凝土澆澆筑，預(yù)應(yīng)力力筋束張拉（階階段一）混凝土澆筑并達(dá)到到設(shè)計強(qiáng)度后后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋束的張張拉，但此時時管道尚未灌灌漿，因此，其其截面幾何性性質(zhì)計入了普普通鋼筋的換換算截面，但但應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋預(yù)留管管道的影響。該該階段頂板寬寬度為2400。3.2.2灌灌漿封錨，吊吊裝并現(xiàn)澆頂頂板500mmm的濕接縫縫連接段（階階段二）預(yù)應(yīng)力筋束張拉完完成并進(jìn)行管管道灌漿、封封錨后，預(yù)應(yīng)應(yīng)力束就已經(jīng)經(jīng)能夠參與全全截面受力，再再將主梁吊裝裝就位，并現(xiàn)現(xiàn)澆頂板500的連接接縫時，該階階段的自重荷荷載由上一階階段的截面承承受，此時，截截面幾何特性性應(yīng)計入了普普通鋼筋、預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼筋的的換算截面性性質(zhì)。該階段段頂板寬度仍仍為2400。3.2.3三三期恒載及活活載作用（階階段三）該階段主梁截面全全部參與工作作，頂板寬度度為2900，截截面幾何性質(zhì)質(zhì)計入了普通通鋼筋和預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋的換換算截面性質(zhì)質(zhì)。圖1-16支點點截面尺寸圖圖（尺寸單位cm）圖1-17跨跨中截面尺寸寸圖（尺寸單位cm）第一階段跨中截面面的幾何特性性計算表表1-9分塊名稱分塊面積Ai())Ai重心至梁頂距離(()對梁頂邊的面積矩矩Si=Aiyi()自身慣性矩Ii(()ys-yi()Ix=Ai(ys-yyi)()I=Ii+Ix()混凝土全截面452425.71121.87—180.305非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算算面積116016.5020-7267.498預(yù)留管道面積1073-29.980-639-11.408凈載面面積434.0412.232121.87-3.605118.265第一階段L/4截截面的幾何特特性計算表表1-10分塊名稱分塊面積Ai())Ai重心至梁頂距離(()對梁頂邊的面積矩矩Si=Aiyi()自身慣性矩Ii(()ys-yi()Ix=Ai(ys-yyi)()I=Ii+Ix()混凝土全截面452425.71121.87-40.015非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算算面積116016.5020-7127.212預(yù)留管道面積938-26.2080-490-6.708凈載面面積448416.004121.870.519122.389第一階段變化點截截面的幾何特特性計算表表1-11分塊名稱分塊面積Ai())Ai重心至梁頂距離(()對梁頂邊的面積矩矩Si=Aiyi()自身慣性矩Ii(()ys-yi()Ix=Ai(ys-yyi)()I=Ii+Ix()混凝土全截面452425.71121.8710.001非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算算面積116016.5020-7077.111預(yù)留管道面積782-21.8490-329-3.024凈載面面積453420.363121.874.088125.958第一階段支點截面面的幾何特性性計算表表1-12分塊名稱分塊面積Ai())Ai重心至梁頂距離(()對梁頂邊的面積矩矩Si=Aiyi()自身慣性矩Ii(()ys-yi()Ix=Ai(ys-yyi)()I=Ii+Ix()混凝土全截面449427.538161.8860.034非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算算面積116016.5020-7057.017預(yù)留管道面積613-17.1270-158-0.697凈載面面積455426.913161.886.408168.288分塊名稱分塊面積Ai())Ai重心至梁頂距離(()對梁頂邊的面積矩矩Si=Aiyi()自身慣性矩Ii(()ys-yi()Ix=Ai(ys-yyi)()I=Ii+Ix()混凝土全截面452425.71121.87341.089非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算算面積116016.5020-6746.463預(yù)留管道面積107341.6790-58713.384凈載面面積486412.232121.8720.936142.806第二階段跨中截面面的幾何特性性計算表表1-13第二階段L/4截截面的幾何特特性計算表表1-14分塊名稱分塊面積Ai())Ai重心至梁頂距離(()對梁頂邊的面積矩矩Si=Aiyi()自身慣性矩Ii(()ys-yi()Ix=Ai(ys-yyi)()I=Ii+Ix()混凝土全截面452425.71121.87290.739非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算算面積116016.5020-6796.559預(yù)留管道面積93836.4350-4578.112凈載面面積481478.647121.8715.410137.28第二階段變化點截截面的幾何特特性計算表表1-15分塊名稱分塊面積Ai())Ai重心至梁頂距離(()對梁頂邊的面積矩矩Si=Aiyi()自身慣性矩Ii(()ys-yi()Ix=Ai(ys-yyi)()I=Ii+Ix()混凝土全截面452425.71121.87230.496非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算算面積116016.5020-6856.675預(yù)留管道面積78230.3750-3073.661凈載面面積475472.587121.8710.832132.702第二階段支點截面面的幾何特性性計算表表1-16分塊名稱分塊面積Ai())Ai重心至梁頂距離(()對梁頂邊的面積矩矩Si=Aiyi()自身慣性矩Ii(()ys-yi()Ix=Ai(ys-yyi)()I=Ii+Ix()混凝土全截面449427.538161.88160.244非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算算面積116016.5020-6956.872