鋼規(guī)初中級(jí)鋼結(jié)構(gòu)-集合sts技術(shù)條件

至中國(guó)建筑科學(xué)建設(shè)計(jì)軟件事業(yè)部（PKPMCAD工程部）乘車 目的地：中國(guó)建筑科學(xué)主樓17層與商標(biāo)說(shuō)權(quán)屬于中國(guó)建筑科學(xué)建研。中國(guó)建筑科學(xué)建研的，不得以、任何本產(chǎn)品或PKPM標(biāo)志建筑科學(xué)建研的注中國(guó)建筑科學(xué)設(shè)計(jì)軟件事業(yè)地址：市北三環(huán)東路30號(hào)郵編：100013傳真：網(wǎng)址：h聯(lián)系人：汪洪免責(zé)第一章結(jié)構(gòu)分 結(jié)構(gòu)三維分 結(jié)構(gòu)二維分 設(shè)計(jì)依 鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度和物理性能指 第二章二維分析的荷載組合及內(nèi)力計(jì)算原 活荷載的予組合和內(nèi)力組合原 荷載效應(yīng)組 吊車荷載分析與排架柱計(jì) 作用計(jì)算與效應(yīng)分 框架結(jié)構(gòu)作用組合效應(yīng)的調(diào) 單層廠房作用調(diào) 內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)組 第三章構(gòu)件設(shè)計(jì)技術(shù)條 按《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》計(jì) 柱梁自重計(jì) 各種異形截面的截面積和慣性矩的計(jì) 梁構(gòu)件的局部穩(wěn)定計(jì) 梁構(gòu)件的腹板屈曲后強(qiáng)度利 柱構(gòu)件的局部穩(wěn)定與有效截面計(jì) 鉸接排架與剛接排 鋼排架柱的計(jì)算長(zhǎng) 變截面梁柱和加腋截面 工字鋼梁與混凝土樓板組合截面的計(jì) 結(jié)構(gòu)變形控 按《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》計(jì) 有效截面特性計(jì) 換算長(zhǎng)細(xì)比的計(jì) 雙力矩的考 冷彎效應(yīng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的計(jì) 按輕鋼規(guī)程CECS102:2002與地標(biāo)DBJ08-68-97計(jì) 設(shè)計(jì)內(nèi) 考慮屈曲后強(qiáng)度的有效截面特性計(jì) 考慮屈曲后強(qiáng)度的抗剪承載力設(shè)計(jì)值計(jì) 構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì) 變截面剛架柱的穩(wěn)定計(jì) 斜梁計(jì) 局部穩(wěn)定驗(yàn) 結(jié)構(gòu)變形控 其他截面類型的構(gòu) 混凝土與混凝土格構(gòu)式截面的計(jì) 玻璃幕墻鋁合金型材的驗(yàn) 混凝土雙肢柱的計(jì) 波形腹板截面設(shè) 第四 節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)技術(shù)條 連接計(jì)算基本規(guī) 抗震設(shè)計(jì)調(diào) 基本連接設(shè)計(jì)假 基本連接驗(yàn) 焊接連 螺栓連 錨栓連 連接板強(qiáng) 柱腳底板厚 連接節(jié)點(diǎn)設(shè) 梁柱交接節(jié)點(diǎn) 梁柱連 主次梁連 梁梁拼接連 柱拼接連 柱腳連 支撐連 門式剛架連 桁架、支架節(jié)點(diǎn)連 管桁架節(jié)點(diǎn)連 第五 三維建模二維計(jì)算技術(shù)條 概 技術(shù)條件說(shuō) 導(dǎo)荷節(jié) 橫向立面的荷 縱向立面的受荷范 縱向立面的荷 計(jì)算順序的確 彈性支座的剛 第六 基礎(chǔ)計(jì)算技術(shù)條 概 地基承載力計(jì) 基底壓力計(jì) 地基承載力設(shè)計(jì)值計(jì) 抗震承載力調(diào) 基礎(chǔ)底面積確 基礎(chǔ)計(jì) 基礎(chǔ)高度取 基礎(chǔ)沖切計(jì) 基礎(chǔ)受剪承載力計(jì) 基礎(chǔ)底板受彎配筋計(jì) 第七 工具箱計(jì)算技術(shù)條 鋼吊車梁計(jì)算技術(shù)條 編制依 設(shè)計(jì)用 計(jì)算公 檁條計(jì)算技術(shù)條 編制依 荷載組 計(jì)算公 連續(xù)檁條計(jì) 墻梁計(jì)算技術(shù)條 編制依 荷載組 計(jì)算公 連續(xù)墻梁計(jì) 隅撐計(jì)算技術(shù)條 屋面支撐計(jì)算技術(shù)條 屋面支撐作用力的計(jì) 強(qiáng)度驗(yàn) 柱間支撐計(jì)算技術(shù)條 抗風(fēng)柱計(jì)算技術(shù)條 編制依 荷載組 構(gòu)件驗(yàn) 蜂窩梁計(jì)算技術(shù)條 編制依 荷載組 驗(yàn)算公 組合梁計(jì)算技術(shù)條 編制依 施工階段的驗(yàn) 使用階段的驗(yàn) 簡(jiǎn)支梁計(jì)算技術(shù)條 連續(xù)梁計(jì)算技術(shù)條 附錄A參考規(guī)范手 附錄 技術(shù)條件修改要 附錄 二維分析舊版數(shù)據(jù)文件格 附錄D梁柱標(biāo)準(zhǔn)截面數(shù) 第一 結(jié)構(gòu)分結(jié)構(gòu)三維分析成，該部分計(jì)算技術(shù)條件詳見(jiàn)SATWE、TAT、PMSAP的用戶手冊(cè)與技術(shù)條件。結(jié)構(gòu)二維分析撐，程序默認(rèn)按《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50017-2003）計(jì)算。鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度和物理性能指標(biāo)對(duì)于普通鋼結(jié)構(gòu)可計(jì)算鋼材牌號(hào)有三種：Q235鋼、Q345鋼、Q390鋼和Q420鋼。鋼度按照《門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(CECS102:2002)表3.3.2—1采用。冷彎薄壁型鋼可計(jì)算鋼材牌號(hào)有兩種：Q235鋼，Q345彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》(GB50018-2002)表4.2.1采用。E206×103(N/mm2)，鋼材的質(zhì)量密度ρ7850kg/m3)第二章活荷載的予組合和內(nèi)力組合原則程序采用每根梁、柱、結(jié)點(diǎn)作用一組活載的予組合活 活 活 活 活 活 活 活 互斥活荷載效應(yīng)組合0S式中：0--結(jié)構(gòu)重要性系SRnnSGSGkQ1L1SQ1kQiLiCii數(shù)取1.4；活荷載和風(fēng)荷載的組合系數(shù)分別取0.7和0.6。nnS1.35SGkQiLiCiiSGSGEEh SEhk——水平作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值SEvk——豎向作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值Swk——風(fēng)荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值

1.35恒1.40.7 1.2恒1.41.0恒1.4（2）1.21.41.01.4（3）1.2恒1.4活0.61.41.0恒1.4活0.61.4（4）1.2恒1.4風(fēng)0.71.41.0恒1.4風(fēng)0.71.4（5）1.2恒0.5活)1.31.0(恒0.5活)1.3（1）1.2恒+1.4（2）1.0恒+1.4（3）1.2恒+1.4（4）1.0恒+1.4（5）1.2恒+1.4（6）1.0恒+1.4（8）1.2恒+1.4（9）1.0恒+1.4（11）1.2恒+1.4（12）1.0恒+1.4（14）1.2恒+1.4（3）1.2恒+0.6×1.4+1.4（5）1.2恒+0.6×1.4+1.4（5）1.2恒+1.4（6（6）1.0恒+1.4（8）1.2恒+1.4（9）1.0恒+1.41+MmaxN、2-MmaxN、③吊3+NmaxM、④吊4+NmaxM、⑤吊5-NmaxM、⑥吊6-NmaxM、7+MmaxN、8-MmaxN、

1.2恒0.71.4活1.41.0恒0.71.4活1.41.2恒1.4活0.71.41.0恒1.4活0.71.41.2恒0.71.4活0.61.4風(fēng)1.41.0恒0.71.4活0.61.4風(fēng)1.41.2恒0.71.4活1.4風(fēng)0.71.41.0恒0.71.4活1.4風(fēng)0.71.41.2恒1.4活0.61.4風(fēng)0.71.41.0恒1.4活0.61.4風(fēng)0.71.41.2恒0.5(活吊1.0(恒0.5活吊（201）1.2（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（202）1.0（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（203）1.2（恒+0.5（活2+吊2）+1.3（204）1.0（恒+0.5（活2+吊2）+1.3（205）1.2（恒+0.5（活3+吊3）+1.3（206）1.0（恒+0.5（活3+吊3）+1.3（207）1.2（恒+0.5（活3+吊4）+1.3（208）1.0（恒+0.5（活3+吊4）+1.3（209）1.2（恒+0.5（活4+吊5）+1.3（210）1.0（恒+0.5（活4+吊5）+1.3（211）1.2（恒+0.5（活4+吊6）+1.3（212）1.0（恒+0.5（活4+吊6）+1.3（213）1.2（恒+0.5（活1+吊7）+1.3（214）1.0（恒+0.5（活1+吊7）+1.3（215）1.2（恒+0.5（活2+吊8）+1.3（216）1.0（恒+0.5（活2+吊8）+1.3（217）1.2（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（218）1.0（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（219）1.2（恒+0.5（活2+吊2）+1.3（220）1.0（恒+0.5（活2+吊2）+1.3（221）1.2（恒+0.5（活3+吊3）+1.3（222）1.0（恒+0.5（活3+吊3）+1.3（223）1.2（恒+0.5（活3+吊4）+1.3（224）1.0（恒+0.5（活3+吊4）+1.3（225）1.2（恒+0.5（活4+吊5）+1.3（226）1.0（恒+0.5（活4+吊5）+1.3（227）1.2（恒+0.5（活4+吊6）+1.3（228）1.0（恒+0.5（活4+吊6）+1.3（229）1.2（恒+0.5（活1+吊7）+1.3（230）1.0（恒+0.5（活1+吊7）+1.3（231）1.2（恒+0.5（活2+吊8）+1.3（232）1.0（恒+0.5（活2+吊8）+1.3（93）1.2（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（94）1.0（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（95）1.2（恒+0.5（活2+吊2）+1.3（96）1.0（恒+0.5（活2+吊2）+1.3（97）1.2（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（98）1.0（恒+0.5（活1+吊1）+1.3（99）1.2（恒+0.5（活2+吊2）+1.3（100）1.0（恒+0.5（活2+吊2）+1.3吊車荷載分析與排架柱計(jì)算3種情況下的內(nèi)力計(jì)算值，還輸出水平剎車力作用下的各節(jié)點(diǎn)計(jì)算兩點(diǎn)懸掛有第（1（2）兩項(xiàng)計(jì)算與輸出。根據(jù)抗震規(guī)范，可使用本程序的15米高度以下的平面排架計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮空間查GB50011-2010JJ.2.5輸入?？偣灿幸韵?8種可能的吊車組合方式。 作用計(jì)算與效應(yīng)分FijajyjXjiGi(i1,2,n,j1,2,水平效應(yīng)（M，V，N和變形，用SRSS法jαmax:水平影響系數(shù)最大值，按表5.1.4-1采用。用SRSS法疊加后的M，V，N和變形效應(yīng)。 參數(shù)中應(yīng)。據(jù)GB50011-2010第5.1.4條，罕遇作用的水平影響系數(shù)最大值按表5.1.4-1采用。程序自動(dòng)求出的各質(zhì)點(diǎn)重量為恒載+0.5活載，有吊車荷載時(shí)還要加上吊車橋架重框架結(jié)構(gòu)作用組合效應(yīng)的調(diào)52—56組內(nèi)力（有吊車荷載時(shí)還有93—100組內(nèi)力）是包含作用的組合內(nèi)力，這些乘以承載力抗震調(diào)整系數(shù)0750.15080.15時(shí)取0.75，偏拉取0.85。單層廠房作用調(diào)排架計(jì)算。但要按該規(guī)范附錄J的規(guī)定對(duì)排架柱的剪力和彎矩進(jìn)行調(diào)整。該系數(shù)由用戶查閱該規(guī)范的表J.2.3-1選擇后填入吊車荷載的相關(guān)參數(shù)。上柱截面，由吊車橋架引起的剪力和彎矩，應(yīng)乘以增大系數(shù)，該系數(shù)可由用戶查閱表J.2.5后填入數(shù)據(jù)文件，同時(shí)，用戶還需輸入吊車橋架的自重。內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算基礎(chǔ)底面積時(shí)用的是底層柱底截面的各組內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)組合：（1）1.0恒+1.0（2）1.0恒+1.0（3）1.0恒+1.0（4）1.0恒+1.0（5）1.0恒+1.0（6）1.0恒+1.0組，（99）1.0（恒+0.5（活1+吊1）+1.0（100）1.0（恒+0.5（活2+吊2）+1.0（101）1.0（恒+0.5（活3+吊3）+1.0（102）1.0（恒+0.5（活3+吊4）+1.0（103）1.0（恒+0.5（活4+吊5）+1.0（104）1.0（恒+0.5（活4+吊6）+1.0（105）1.0（恒+0.5（活1+吊7）+1.0（106）1.0（恒+0.5（活2+吊8）+1.0（107）1.0（恒+0.5（活1+吊1）+1.0（108）1.0（恒+0.5（活2+吊2）+1.0（109）1.0（恒+0.5（活3+吊3）+1.0（110）1.0（恒+0.5（活3+吊4）+1.0（111）1.0（恒+0.5（活4+吊5）+1.0（112）1.0（恒+0.5（活4+吊6）+1.0（113）1.0（恒+0.5（活1+吊7）+1.0（114）1.0（恒+0.5（活2+吊8）+1.0第三 構(gòu)件設(shè)計(jì)技術(shù)條按《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》計(jì)算柱梁自重計(jì)算各種異形截面的截面積和慣性矩的計(jì)算0.90.85的梁構(gòu)件(受彎構(gòu)件)的強(qiáng)度和整體穩(wěn)定計(jì)算] 程序中沒(méi)有考慮孔洞削弱，而是通過(guò)凈截面系數(shù)來(lái)反映vVSvI2323計(jì)算有力作用的組合時(shí)，梁和柱的承載力抗震調(diào)整系數(shù)均取rRE0.75程序僅對(duì)工字形(包含雙槽鋼組合工字形)、H型鋼、槽鋼截面梁作了梁的整體穩(wěn)定計(jì)算，其他截面沒(méi)有計(jì)算整體穩(wěn)定。受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)bB確定。如果Mx梁構(gòu)件的局部穩(wěn)定計(jì)算對(duì)梁的局部穩(wěn)定計(jì)算僅限于工形、箱形、T形截面（無(wú)加勁肋情況）的翼緣寬厚比、可以選擇按“低延性、高彈性承載力”性能設(shè)計(jì)，當(dāng)能滿足2倍多遇作用組合下的構(gòu)腹板高厚比計(jì)算，腹板計(jì)算高度 的取法：對(duì)軋制型鋼梁，為腹板與上、下翼緣相梁構(gòu)件的腹板屈曲后強(qiáng)度利用V V

M

MeuM柱構(gòu)件(壓彎或受力構(gòu)件)的強(qiáng)度和整體穩(wěn)定計(jì)(一)強(qiáng)度計(jì)N Mxf xWnx235f式中：x──截面塑性發(fā)展系數(shù)，按規(guī)范表5.2.1取用。對(duì)于工形或H形截面，當(dāng)翼緣自 ，取x235f(二)穩(wěn)定性計(jì)Nx

mx(10.8Nx式 ──所計(jì)算構(gòu)件段范圍內(nèi)的壓力 N’ExN'ExEA/(1.1 xmx0.350.35

0.65 1異號(hào)，M1M2；使構(gòu)件產(chǎn)生反向曲率時(shí)，mx=0.85；mx＝1.0形截面、32類標(biāo)準(zhǔn)槽鋼截面、33類角鋼截面、34類角鋼組合截面、48類單板與普通工字鋼實(shí)腹式組合截面、50類單板與焊接工字鋼實(shí)腹式組合截面等，非對(duì)稱軸平面內(nèi)(繞對(duì)稱軸)的長(zhǎng)細(xì)比應(yīng)按規(guī)范5.1.2條取計(jì)及扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的換算長(zhǎng)細(xì)比yz代替y： 122 22241

i22

1 2 yz22i2AI25.7 l2 (5.1.2- i2e2i2i 式中

ItIwT形截面（34類）繞對(duì)稱軸和單角鋼截面（33類）繞平行肢軸的換算長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算分別按規(guī)范5.1.2條推薦的第三項(xiàng)、第四項(xiàng)計(jì)算 0.475b4當(dāng)bt

b時(shí) yzy1

l2t 0

當(dāng)bt b時(shí)

l2t2

0 0

t 18.6b4 當(dāng)

t

4b時(shí)

l2t2 0 當(dāng)b

b

2l 2t0l 2t1 1

17.4b41當(dāng)b1t0.56loyb時(shí) 按近似取yz1

l2t21當(dāng)bt b時(shí) 1

1 0

t 52.7b4

0.25b4當(dāng)bt0.69loub時(shí) uzu1

l2t2

當(dāng)bt0.69loub時(shí) uz5.4b 5.2.25.2.2—2mxWmxW(1Nx2)A式 W2x──對(duì)較小翼緣的毛截面抵抗矩5.2.35.2.3Nx

mxMx f(1N) ) W1x＝Ix/y0，Ix為對(duì)x軸的毛截面慣性矩，y0為由x軸到壓力較大分肢的軸線距離或者到壓力較大分肢腹板邊緣的距離，二者取較大者；x、N’Ex由換算長(zhǎng)細(xì)比確定。5.2.4條，彎矩繞實(shí)軸作用的格構(gòu)式壓彎構(gòu)件，其彎矩作用平面內(nèi)和平面應(yīng)取換算長(zhǎng)細(xì)比，b應(yīng)取1.0。22 0x

2x2xA式 x──整個(gè)構(gòu)件對(duì)x軸的長(zhǎng)細(xì)比22

0x22 22xAA2y2yAA

式 y──整個(gè)構(gòu)件對(duì)y軸的長(zhǎng)細(xì)比

2x422x421

22y42式 A1──構(gòu)件截面中各斜綴條毛截面面積之和5.2.2Ny

txMx式 y──彎矩作用平面外的受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)bTB.5項(xiàng)確定，對(duì)閉口截面b=1.0；──截面形狀系數(shù)，閉口截面0.7，其它截面1.00.350.35

0.65 M2，M1M21產(chǎn)生反向曲率時(shí)取異號(hào)，M1M2；tx＝1.0；使構(gòu)件段產(chǎn)生反向曲率時(shí)，tx=0.85； 受壓穩(wěn)定系數(shù)值(CC-1 當(dāng)n 111當(dāng)n＞0.215n [(2) (2)42]22 3n 3n n 鋼柱的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)的計(jì)算方法按規(guī)范附錄D給出的公式：[36KK 6(KK)cos1 ()]sin 2 [()2(K1K2)4K1K2)sin2[(K1K2)()4K1K2]cos8K1K2 其余符號(hào)參見(jiàn)規(guī)范附錄D遠(yuǎn)端鉸接：橫梁線剛度

注4考慮壓力對(duì)橫梁線剛的折減，橫梁線剛度乘以折減系數(shù)N遠(yuǎn)端鉸接或剛接：N1Nb 1N N1Nb/

N1Nb/(4NEbN1Nb/(2NEb均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)b5.2.2條建議方法，按規(guī)范附錄B.5項(xiàng)給出的公式計(jì)算，235/f當(dāng)y235/f

1.07

44000

(2b0.1)Ah14000fy/b1fy/焊接兩板組合Tfy/b1fy/235/235/fy/b1fy/

b

b

Lt

f f0.6時(shí)，用'b代替b'1.070.282

b當(dāng)

235fyB.5左肢：N＝Ny2 右肢：N＝Ny1 距離，a為兩個(gè)分肢截面形心間的距離。 （lx=2×H3

橫綴條的設(shè)計(jì)軸力： 橫綴

斜綴 2式中V為柱構(gòu)件實(shí)際剪力（組合內(nèi)力）與按規(guī)范公式（5.1.6）計(jì)算剪力二者的較大值選用。為斜腹桿與水平面的夾角。綴條計(jì)算長(zhǎng)度平面內(nèi)取綴條長(zhǎng)度l，平面外（或斜平面）取0.9l342把強(qiáng)度折減系數(shù)反除到強(qiáng)度、穩(wěn)定計(jì)算應(yīng)力中，放大了計(jì)算應(yīng)力，強(qiáng)度設(shè)計(jì)指標(biāo)不變。對(duì)于不等邊角鋼，程序默認(rèn)為長(zhǎng)邊與柱肢貼焊，設(shè)置附加綴條的情況下，平面外計(jì)算長(zhǎng)度考柱構(gòu)件的局部穩(wěn)定與有效截面計(jì)算程序?qū)ば?、箱形、T形截面柱通過(guò)板件寬厚比的控制進(jìn)行腹板和翼緣的局部穩(wěn)定計(jì)y面按規(guī)范5.4.5條，限制其外徑與壁厚之比不超過(guò)100235f。y可以選擇按“低延性、高彈性承載力”性能設(shè)計(jì)，當(dāng)能滿足2倍多遇作用組合下的構(gòu)1.5倍多遇作用組合下的構(gòu)件承載力要求時(shí)，按抗震規(guī)范9.2.14條文說(shuō)明B類控制板235/ 235/鉸接排架與剛接排架鋼排架柱的計(jì)算長(zhǎng)度(一)單階下段柱的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)2：當(dāng)柱上端與橫梁鉸接時(shí)，等于規(guī)范附錄表D-3(柱上端為自上段柱的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)1，應(yīng)按下式計(jì)算： 式中1──參數(shù)，按規(guī)范附錄表D-3或附錄表D-4(二)雙階3D-5柱上端為自由的雙階柱)D-6(柱上上段柱和中段柱的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)1和2，應(yīng)按下列公式計(jì)算： 22式中1、2──參數(shù)，按規(guī)范附錄表D-5或附錄表D-6中的公式計(jì)算階形柱計(jì)算長(zhǎng)度的折減系數(shù)詳見(jiàn)規(guī)范表5.3.4。變截面梁柱和加腋截面梁也按彎矩最大的截面進(jìn)行計(jì)算，此時(shí)軸力取最大軸力，但有關(guān)軸力項(xiàng)中的截面積A按較小13個(gè)截面中最大彎矩處位置相對(duì)工字鋼梁與混凝土樓板組合截面的計(jì)算凝土翼板的有效寬度bc折算成與鋼材等效的換算寬度beq，構(gòu)成單質(zhì)的換算截面。結(jié)構(gòu)變形控制(一) (二)A.2規(guī)定限值進(jìn)行控制，由用戶輸入，(三)作用層間位移角的計(jì)對(duì)于鋼框架結(jié)構(gòu)類型，采用平面分析時(shí)，在計(jì)算參數(shù)中，當(dāng)選擇了“規(guī)則框架考GB50011-2010中表5.5.1進(jìn)行控制，程序只給出計(jì)算值，控制由用戶自己控制。)A7、A8級(jí)吊車的廠房和設(shè)有中級(jí)和重級(jí)工作制吊車的有效截面特性計(jì)算當(dāng)b18時(shí) bet當(dāng)18

38時(shí)

tbe

0.1tb當(dāng)38bt式中：b be

be25bc t1.150.15，當(dāng)0時(shí)，取min（Nmm2bc0bcb；當(dāng)0bc

1 ——計(jì)算系數(shù)， 構(gòu)件按5.6.8條第二項(xiàng)采用換算長(zhǎng)細(xì)比的計(jì)算 s2s2 s2i22i2sws Ax

0.039It i2e2i2i 式中：IIte程序中約束系數(shù)、的取值規(guī)定為：所有桿件均按端部0.5；兩端嵌固取1.0，兩端鉸接及其他情況取0.72s2s2a2s2a2 a2ee2 wa2e2i2i22eUye2e xx2y2 A式中：eemM，當(dāng)偏心在截面彎心一側(cè)時(shí)e 截面彎心的另一側(cè)時(shí)ex為正。M取構(gòu)件計(jì)算段的最大彎當(dāng)荷載不作用在彎心且荷載指向彎心時(shí)ea為正，而離開彎心時(shí)ea為負(fù)根據(jù)第5.5.4條規(guī)定，除按第5.5.2條計(jì)算彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性外，尚應(yīng)按受壓穩(wěn)數(shù)的查得應(yīng)采用受壓算得的彎扭屈曲換算長(zhǎng)細(xì)比。受壓繞對(duì)稱軸的穩(wěn)定驗(yàn)算長(zhǎng)細(xì)比應(yīng)選取考慮彎扭屈曲換算長(zhǎng)細(xì)比與不考慮扭轉(zhuǎn)效應(yīng)長(zhǎng)細(xì)比y兩者中的較大者查得穩(wěn)定系數(shù)進(jìn)行驗(yàn)算雙力矩的考慮雙力矩B0，且可不進(jìn)行穩(wěn)定驗(yàn)算。程序同時(shí)給出了考慮雙力矩影響的強(qiáng)度、穩(wěn)定驗(yàn)算冷彎效應(yīng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的計(jì) 1210tif'1 2 1210tn fp1 lf'fp f

i1 f按輕鋼規(guī)程CECS102:2002與地標(biāo)DBJ08-68-97計(jì)設(shè)計(jì)內(nèi)力輕型門式剛架的內(nèi)力分析、荷載效應(yīng)組合及作用組合效應(yīng)的調(diào)整見(jiàn)第二章，無(wú)吊車時(shí)，梁柱的設(shè)計(jì)內(nèi)力組合有56組，有吊車時(shí)：柱164組、梁92組?？紤]屈曲后強(qiáng)度的有效截面特性計(jì)算 he he 式中： 當(dāng)p0.80.8p1.2時(shí)當(dāng)p1.2時(shí)

10.9(p0.640.24(p

式中：p 參數(shù)p按下式計(jì)算： 235/p h 235/

k [(1)20.112(1)2]05(1

2/ 且11(見(jiàn)右下圖 當(dāng)板邊最大應(yīng)力1f時(shí)，計(jì)算p可用R1代替式(3.3)fy，R為抗力分項(xiàng)系數(shù)。Q235Q345R1.1。有效寬度he按下列規(guī)則分布(見(jiàn)右圖)當(dāng)截面全部受壓，即21he12he/(5)he2hehe1當(dāng)截面部分受拉，即210he10.4hehe2

當(dāng)截面全部受壓,即20

2he5he2he當(dāng)截面有部分受拉,即20時(shí)he10.4hehe2

he fy 時(shí) h fy 當(dāng)當(dāng)

hwff f

時(shí) he

7651 7651 f5

) k受壓腹板的凸曲系數(shù)，按下式規(guī)定確定當(dāng)13

k7.88.154.35當(dāng)3

當(dāng)0時(shí)，當(dāng)0

1/(1考慮屈曲后強(qiáng)度的抗剪承載力設(shè)計(jì)值計(jì)算vvVd

f 當(dāng)w0.80.8w1.4時(shí)當(dāng)w1.4時(shí)

f wf[10.64(0.8)]ff w

式中：ffv

參數(shù)w按式(3.5)計(jì)算ww當(dāng)ahw1時(shí)當(dāng)ahw1

hw/k235/k4hw/k235/k5.344/(a/hw)

式中：k 凸曲系數(shù)取5.34。 (二) V式中：VVdhwtw式中：hwtw

時(shí)

當(dāng)

ff

時(shí)

[1.5 (hw

fvfvd dhw

d33.75

ff k受剪腹板的凸曲系數(shù)，按下式規(guī)定確定：當(dāng)僅有支座加勁肋時(shí)，k5.34ahw1ahw1

k45.34/(a/hwk5.344/(a/hw式中： 構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算當(dāng)V0.5VdMMNMNW/ 當(dāng)0.5VdVVd

MMN(MNMN)[1(V1)2 d

M 兼承壓力Nf f 同時(shí)控制腹板的抗剪條件：V變截面剛架柱的穩(wěn)定計(jì)算變截面剛架柱平面內(nèi)穩(wěn)定驗(yàn)算N0 mx f xy (1N0

Ae0--小頭有效截面的截面We1--大頭有效截面最大受壓纖維的截面模量xy--桿件受壓時(shí)的穩(wěn)定系數(shù)，按式(3.7.2,3,4,5)規(guī)定的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)由現(xiàn)行《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017)查得，計(jì)算長(zhǎng)細(xì)比時(shí)取小頭mx--等效彎矩系數(shù)，按式(3.7.7)計(jì)算為計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)。y可由下面方法確定：

yEIc0/(Kh3EIc0EIc0/(Kh3EIc0/(Kh3

1Pli1Pli/hli/1.2Pfi/hfi系數(shù)還應(yīng)乘以放大系數(shù) y=1.0

1.2PE0i 1.2PE0i y

h2hi

注：公式(3.7.4)和(3.7.5) 分段柱計(jì)算長(zhǎng)度的確定：STS把分段輸入的柱構(gòu)件當(dāng)作一個(gè)獨(dú)立的柱構(gòu)件，但實(shí)際 x

mx f(1N0NE1 We1--大頭的有效截面截面模量x--桿件受壓時(shí)的穩(wěn)定系數(shù)，按下述公式確定的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)由現(xiàn)行《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017)mx--等效彎NE1--歐拉臨界力，計(jì)算時(shí)以大頭為準(zhǔn)NE12EA1/A1--變截面柱大頭的毛截面面積為計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)。y可由下面方法確定：

yEI1EI1EI1EI1/(Sh31Pli/P上述公式也可以用于下圖所示有搖擺柱的多跨剛架的邊柱，但算得的y 放大系數(shù) 1Pli/PNE1i1.216 NE1i1.216 NE1i.1.216.NE1i.1.216. 有側(cè)移剛架柱的等效彎矩系數(shù)mx=1.0N0tM1

y bt1(N/NEx0)0.75(N/NEx0t

式中y--受壓構(gòu)件彎矩作用平面外的穩(wěn)定系數(shù)，以小頭為準(zhǔn)，按現(xiàn)by--均勻彎曲楔形受彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)，雙軸對(duì)稱的工形截面桿t--等效彎矩系數(shù)N’Ex0--以小頭為準(zhǔn)的參

Ah(s)4(y0t0)2

0Wx0

fbf

y0sl/lh0/slh0/l/iwl/i

式中A0,h0,Wx0,t0--構(gòu)件小頭的截面特性；b—截面不對(duì)稱系數(shù)，參見(jiàn)規(guī)范(GB50017)附錄N1tM1y t1(N/NEx1)0.75(N/NEx1t式中y--受壓構(gòu)件彎矩作用平面外的穩(wěn)定系數(shù)，以大頭為準(zhǔn)，按現(xiàn)by--均勻彎曲楔形受彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)，工形截面桿件按下式規(guī)定采用；N1--所計(jì)算構(gòu)件段大頭截面的軸壓力M1--所計(jì)算構(gòu)件段大頭截面t--等效彎矩系數(shù)NEx1--以大頭為準(zhǔn)的歐拉臨界力 4320A0h

0(Wx0

s)4(y00

by0sl/Ih0/s1Ih0/I/w1I/式中A0,h0,Wx0,t0--構(gòu)件小頭的截面特性；b—截面不對(duì)稱系數(shù)，參見(jiàn)規(guī)范(GB50017)附錄斜梁計(jì)算斜梁平面內(nèi)的計(jì)算長(zhǎng)度默認(rèn)取值：TS把分段輸入的斜梁段當(dāng)作一個(gè)獨(dú)立的構(gòu)件，但實(shí)際上該構(gòu)件可能是斜梁的一部分，其計(jì)算長(zhǎng)度應(yīng)按整體考慮，程序中自動(dòng)搜索斜梁的豎向支承節(jié)點(diǎn)，先計(jì)算斜梁整體的計(jì)算長(zhǎng)度，再計(jì)算每一分段的計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)。程序默認(rèn)相)局部穩(wěn)定驗(yàn)算（GB50011-2010）9.2.1條明確說(shuō)明抗震規(guī)范的規(guī)定“單層規(guī)范為門式剛架規(guī)程時(shí)，僅按門規(guī)進(jìn)行控制。根據(jù)門規(guī)（CECS102:2002）6.1.1條，工235形截面受壓翼緣自由外伸寬度b與翼緣厚度t之比不應(yīng)大于15強(qiáng)度利用，腹板高厚比的容許值為235

235

根據(jù)門規(guī)（CECS102:2002）6.1.16項(xiàng)，考慮工形截面腹板受剪板幅的屈曲后強(qiáng)度，對(duì)于變截面桿件，該項(xiàng)的適用范圍為當(dāng)截面腹板高度變化HL不超過(guò)60mm/mw0.8時(shí)fvhw37khw37k235w w

0.8 235w結(jié)構(gòu)變形控制(一)規(guī)定限值進(jìn)行控制，由用戶輸入，CECS102:2002進(jìn)行驗(yàn)算時(shí)，程序在計(jì)算結(jié)果文件及超限信息中僅對(duì)鋼梁在“恒+活”行控制，不應(yīng)大于設(shè)計(jì)坡度的1/3。+(二)當(dāng)按規(guī)程CECS102:20023.4.2-1規(guī)定限值進(jìn)行當(dāng)按市標(biāo)準(zhǔn)(DBJ08-68-97)進(jìn)行驗(yàn)算時(shí)，柱頂位移應(yīng)按標(biāo)準(zhǔn)表4.4.3規(guī)定限值其他截面類型的構(gòu)混凝土與混凝土格構(gòu)式截面的計(jì)因?yàn)橐?guī)程只要求驗(yàn)算構(gòu)件的承載力設(shè)計(jì)值，程序按照公式NN0ff將其轉(zhuǎn)化為應(yīng)力的形式（N/mm2）來(lái)描述驗(yàn)算結(jié)果。式中：N0為承載力設(shè)計(jì)值，N為構(gòu)件軸力設(shè)計(jì)值，f為鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。程序按穩(wěn)定應(yīng)力方式輸出，強(qiáng)度應(yīng)力置為0。玻璃幕墻鋁合金型材的驗(yàn)壓彎構(gòu)件的平面外穩(wěn)定、受彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定不進(jìn)行驗(yàn)算，受壓構(gòu)件平面內(nèi)、平面外混凝土雙肢柱的計(jì)算3.1.6節(jié)格構(gòu)柱分肢軸力計(jì)算，平腹桿分肢彎矩M1xVl1 受拉構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算，斜腹桿承擔(dān)的軸力：NbVcos。V為柱設(shè)計(jì)剪力，l1為腹桿間距，為斜腹桿與水平面夾角。波形腹板截面設(shè)計(jì)第四 節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)技術(shù)條連接計(jì)算基本規(guī)定抗震設(shè)計(jì)調(diào)整SR/式中 —

RE 梁柱基本連接設(shè)計(jì)假定受彎承載力等強(qiáng)???φ????? 軸向承載力等強(qiáng)??φ?????? 一般在考慮軸向承載力等強(qiáng)時(shí)，端部的剪力和彎矩即不再考慮，直接取0受彎、受剪承載力等強(qiáng)時(shí)???φ???? ?????? 其中 ?

由于實(shí)際翼緣和腹板慣性矩相差較大，且一般為了防止應(yīng)力集中，會(huì)在連接端部將則考慮承擔(dān)所有剪力，這種設(shè)計(jì)方法一般稱之為常用設(shè)計(jì)法。而當(dāng)翼緣較窄或截面γ????? 其中：??? ??????

?????? ????? 其中，????? 基本連接驗(yàn)算焊接連

???? ????? ??? ?

???? ?σ?????

?

?

——按焊縫有效截面(????)計(jì)算，垂直于焊縫長(zhǎng)度方? ? 取??1.22螺栓連接單個(gè)摩擦型螺栓承載力驗(yàn)算，應(yīng)滿足相關(guān)?????? ??

注：當(dāng)螺栓受壓時(shí)，??應(yīng)取

?

——抗滑移系數(shù)，見(jiàn)GB500177.2.2-? 螺栓群受純剪時(shí)，單個(gè)螺栓的抗剪承載力應(yīng)滿足：? ??? ? ????

?? ??? ???

?

?∑ ??????????????

??

（4.1.3.-注：當(dāng)N作用方

4.1.3.2約束，如柱端時(shí)， 慮螺栓群正向受彎剪時(shí)，此時(shí)螺栓受拉，可按如下兩種設(shè)計(jì)假定來(lái)進(jìn)行驗(yàn)算：算法1：假定中和軸在受壓翼緣中心【參考：陳紹蕃，門式剛架端板螺栓連接的強(qiáng)度和剛度，鋼結(jié)構(gòu)，ol15No47，2000，第1期】受壓翼緣的螺栓至 置兩排，計(jì)算時(shí)，假定受拉翼緣的螺栓只承 力，受壓緣反彎矩作用，還要驗(yàn)算原來(lái)受壓區(qū)螺栓的抗拉是否滿足要求。最大拉力按下

拉力。如存在F h(4

iy2/h2i算法2：假定中和軸在螺栓群形心受拉翼緣和受壓翼 栓對(duì)稱 ，至少布置F i 4h(1yi

h2??

???? 、??

????、??? 錨栓連接??????

?? 連接板強(qiáng)度???????

τ?????? τ????

?? 柱腳底板厚度?對(duì)于受壓的底板，底板厚度應(yīng)滿足如下條件：??????

其中：?????——根據(jù)柱腳底板下區(qū)格條件和基礎(chǔ)反力求得的各區(qū)格中的最大彎矩。區(qū) 對(duì)懸臂板：???0.5????? ?——底板的對(duì)三邊支承板和兩鄰邊支承板：?????????—與b2a24.1.3.5-1?——計(jì)算區(qū)格內(nèi)，板的自由長(zhǎng)度；對(duì)兩相鄰邊支承板，按圖示?——與b3a34.1.3.5-2?——計(jì)算區(qū)格內(nèi)，板2個(gè)區(qū)域分別計(jì)算取較大????? ????3?? 64?????——圓管形截面柱的外徑；???——0.3?——與??相關(guān)的系數(shù)，見(jiàn)表4.1.3.5-4.1.3.5-1系數(shù)值b2b204.1.3.5-2b3b3表4.1.3.1.5-3系數(shù)?dp23454.1.3.5-1底板尺寸示對(duì)于完全受拉的情況，在錨栓拉力作用下，底板厚度應(yīng)滿足如下條件：? ???????????

（4.1.3.-其中：???——一個(gè)錨栓所承受的力； ???——從錨栓

至底板圖

邊的距離，如.1.3.5-2綜合以上驗(yàn)算結(jié)果，最后?????????????,同時(shí)不應(yīng)小于構(gòu)造厚度。 連接節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)一般STS中的驗(yàn)節(jié)點(diǎn)類 的驗(yàn)算可以參考4.1.3條，就不再?gòu)?fù)述。

連接。以下涉及到基連接梁柱交接節(jié)點(diǎn)域節(jié)點(diǎn)類型H型截面、十字形截面、箱型（空心）截面、圓管（空心）截面進(jìn)行節(jié)點(diǎn)域設(shè)計(jì)。特別，對(duì)于H型截面弱軸及沿一個(gè)方向上所連連接驗(yàn)算：對(duì)于非組合（或不考慮時(shí)，按鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范公式（7.2.4-1）驗(yàn)算Mb1Mb

tw(hbhc)/(Mb1Mb2)VP(4/3)

①對(duì)H形截面柱：VP ②對(duì)箱形截面柱：VP③對(duì)圓管形截面柱：VP

④對(duì)十字形截面柱 VP ---22.6122bWbWbWtFc

------對(duì) tw(hbhc)/ (Mb1Mb2)VP(4/3)fv/ 當(dāng)考慮抗震構(gòu)造要求時(shí)，還應(yīng)進(jìn)行節(jié)點(diǎn)域的屈服承載力驗(yàn)算(Mpb1Mpb2)VP(4/ 補(bǔ)強(qiáng)方法

pb1MV

H型截面：可局部換板或設(shè)置貼焊板補(bǔ)強(qiáng)后的板厚，應(yīng)按上述驗(yàn)算公最不 間采用塞焊連接。加強(qiáng)150mm

長(zhǎng)度應(yīng)大于節(jié)點(diǎn)域高度，一般應(yīng)兩頭伸出不小于箱型、圓管、十字截面：H型

面求法，但只能選擇用換梁柱連接鉸接連接節(jié)點(diǎn)類

們視為鉸接，即不考梁翼4.2.2-1構(gòu)造要求螺栓：ttWh12~4mmh1---h2---連接板的（垂直方向）表 肢寬單排雙排ba其矩取螺栓群中心到柱外皮邊緣的距離作為偏心距時(shí)，該剪力產(chǎn)生的附加彎矩，即：??????

?????? ?其中：? ? 4.1.3.2-1的要求。連接板為受彎剪的板件，內(nèi)力取法同螺栓計(jì)算時(shí)內(nèi)力的取法，且可按4.1.3.1連接焊縫梁端腹板連接板或牛腿肋板處柱管壁剪應(yīng)力驗(yàn)算公式vVmaxlg2 vhj bbjtw1.4 式中：??? ??

??——腹(肋)預(yù)埋件錨筋剛接連

節(jié)點(diǎn)類型

4.2.2-2由于翼

連接 避免在翼和腹板連接位置由于力取35mm。在考慮梁腹板凈截面時(shí)，一般需要扣除該柱

置開豁口，一般豁口小可 接的梁翼緣厚度，如果柱兩側(cè)均連剛接梁，且 當(dāng)柱周圈 有剛接梁，且梁高度不一致時(shí)， 梁之間的最大截面高差

于150mm,則對(duì)應(yīng)個(gè)翼緣做水平加勁肋。連接驗(yàn)端部?jī)?nèi)力取值

小時(shí)，可采用貫通式連接，此時(shí)兩水平加勁 通柱截面，且 了兩種方：實(shí) 法。受彎等強(qiáng)的取法可參考4.1.2 1/2、?? ???? ??

?、???

?max???,?, ? 螺連接彎正應(yīng)力為0。具體驗(yàn)算可見(jiàn)4.1.3.1。圓管外環(huán)板NM/hN MMcVd/3

? 加強(qiáng)環(huán)板寬度的計(jì)bF()NF( t et1 1F() 2sin2F() 2sin2b(0.630.88s

（4.2.2 —拉力 ?

?

焊短梁腹柱連接梁翼緣與柱連接焊縫 下式驗(yàn)算σ??

（4.2.2 其中?

彎矩度中心線之間??—一側(cè)翼AA aarv

aafrb

（4.2.2-A rb 0.4arb錨筋面積取者計(jì)算結(jié)果的較大值。式中fy---

（4.2.2ar---1.0取0.9，大于等于四層時(shí)取0.85；av---錨筋的受剪承載力 ，按下式計(jì)算，大于0.7時(shí)取av4.00.08d

fvab---a0.60.25 d---t---z沿剪力方向最外層錨筋中心線之間的距離。鉸接時(shí)，M值取0。梁梁拼接連接Mj Vj l) uuMjMjMj（01MjMj Mj：翼緣連接的極限受彎承載力MjA(ht) Mj：腹板連接的極限受彎承載力MjmWpe （4.2.2- min(1,4t bjfycd tbwf ( 3k14 k1)3kk k1bjtfck2twbfyb(tfcfycWpe——梁腹板有效截面的塑 內(nèi)徑的比值，rdj/bjuuVjminV,V,V u u4Vu1：連接板與柱翼緣的連接焊縫抗剪極限承載力Vu2：梁腹板凈截面抗剪極限承載力；Vu3：連接板凈截面抗剪極限承載力；連接加強(qiáng)的蓋板厚度不應(yīng)小于6mm。加腋加強(qiáng)時(shí)，加腋高度不大于5000mm算例梁截面:柱截面:鋼號(hào)：彎矩MkN*m):剪力V :10.9級(jí)高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接螺栓直徑D=20mm行數(shù):6,列數(shù)鋼梁長(zhǎng)第四章節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)技條件 節(jié)點(diǎn)域驗(yàn)

節(jié)點(diǎn)效

查鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范，得???180?????295????550??3????22?????????????5534.928?

計(jì)值按腹板厚度取，正應(yīng)設(shè)計(jì)????????106.60???此?????????????????19?/??4????3?226.7?/????????

??1241.772.

????ψ由抗震規(guī)范 得三級(jí)為???????134.6?/???4?0.58???259.07?/??滿！連接承載力驗(yàn)算設(shè)計(jì)方法判斷??????????????160

8??550?18??1.53?1??? ????2??????4??550? ?10???18???0?4? ????????????0.699?由于比值小于0.7，應(yīng)按精確全截面慣性矩：???????2???.????.??52087.37? ??.????腹承彎. 13120.37.螺栓驗(yàn)算最外側(cè)螺栓受彎時(shí)沿x

—23.16?力

.? ????????23.16?

47.25? ∑??? 2??35??105?? 最外側(cè)螺栓受彎時(shí)沿y向剪力：由于只有一排，則其中?????0,則?????剪力產(chǎn)生的螺栓剪力：????????9.5 螺栓實(shí)際承受剪力：???????????????

?

4.21?連接板驗(yàn)算連接板尺寸為：BxHxT95x444x

?

?22?12??35??105??10??

?2? ?面積矩：???0.5??????0.5?444??12?4?2.96?10?????

??.???????????79.23??? ??.

??.?????.??????????16.05???梁腹板驗(yàn)算

??

??.?????.??????????16.63????梁腹板凈截面的慣性矩：

?

? 175??2

22?10

?105?94.3?

? ??????.???????????63.12?? ????????160?18??550?18???550?2?18???10?4?576.4???????????????????160?2?35??18??550?18??135.7???

?

????2?

??????0053???????????1035.17?170.03?1205.2?η?????1021.23滿足極限抗剪承載力驗(yàn)算???0.7???????2?????0.58????2?0.7?8??2?8??0.58?136.74梁腹板凈截面??????2??????????????0.58????550?2??18?35??6?22??10?0.58?80.51連接板凈截面????????????0.58?????444?6?22??12??470?腹板螺栓連接??0.58???0.58124.8014.67??????1.5??0101540?41????4?63.83???1.2??2?????????486.14??滿足主次梁連接節(jié)點(diǎn)類型圖4.2.3(a)～(d)鉸接連接；(e)～(h)連接構(gòu)造ttWh11~3mm且不小于 ttWh12~4mm且不小于 hf---tW---h1---次梁腹板連接板的（垂直方向）連接計(jì)算鉸接連接連接高強(qiáng)度螺栓應(yīng)按以下要求計(jì)算：Nv 其中：V——次梁端部的剪n較為不利。這里偏安全的將剪力放大1.3倍來(lái)近似考慮附加彎矩影響。主梁加勁肋與主梁之間的連接焊縫，按下列公式計(jì)算焊縫的強(qiáng)度：v 20.7hf M

w2v2Mfs f2v2M剛接連接次梁根部腹板的連接高強(qiáng)度螺栓4.1.2-5自動(dòng)判斷是否采用精確設(shè)計(jì)法分配彎梁梁拼接連接節(jié)點(diǎn)類型H型截面梁間的拼接連接進(jìn)行設(shè)計(jì)。翼緣和腹板均可采用螺栓或構(gòu)造要求tFb16mmts=6mmbstFb16mmts=8～10mmbs=25～32mm4.2.4連接驗(yàn)算精確設(shè)計(jì)法（見(jiàn)4.1.2章，如果翼緣和腹板均為螺栓連接，系數(shù)可取0.4。4.1.2-6簡(jiǎn)化為平行拉力，驗(yàn)算螺栓群純剪下承載力。在保證螺栓連接滿足要求時(shí)，也應(yīng)保證連接滿足凈截面要求 ??????? ????? ???1?????2?????1????2??1

當(dāng)考慮時(shí)，還應(yīng)校核連接的極限受彎承載力MM

jM

MM

M MjM

MjMjmin(M

,M

,M

,M

,Mj

MM

Wpw M Wsn

（4.2.4- MM MM r2/r)et

w1wMM MM r2/r)e

wu

w1wsMM

j j

i

) m)2jm

r2b Vj r2b VjVx

nw

nwrmtw——梁腹板的板厚；tws——腹板拼接板板厚（兩塊時(shí)為厚度之和tfs——梁翼rirm——腹板螺栓群重心至所計(jì)算螺栓的距離，rm為其最大值Wpw——梁腹板的有效截面塑性抵抗Wsn——腹板拼接板的有效截面塑性抵抗矩Nb——高強(qiáng)螺栓的極限受剪承載力，可按下式確定NbminNb,Nbu

Nb0.58nAbf feNbcuTsumNb

tf MjMjmin(M

,M

,M

,M

,Mj

fu

fu

MM

——翼緣板凈截面的極限受彎承載力：MjAnffu(hbtf （4.2.4-Mj——翼緣連接板凈截面的極限按承載力：M Ansf(hbtfs)（4.2.4-fu fu MMMM

Mj2n(n1)petf(ht fu f1f Mj2n(n1)petf(ht fu f1fs Mj——翼緣螺栓決定的極限受彎承載力：M nNb （4.2.4-fuef1——梁翼緣tfs——梁翼n1——翼緣螺栓的排數(shù)；n2——翼緣螺栓注：對(duì)翼緣對(duì)接連接的形式，程序直接取M

vu算例采用梁截面行數(shù):7,螺栓的行間距:70mm,螺栓的行邊距:45mm 螺栓的列邊距:40mm 螺栓的行邊距: 螺栓的列間距:70mm,螺栓的列邊距:翼緣外側(cè)連接板尺寸BxHxT：220mmx470mmx翼緣內(nèi)側(cè)連接板尺寸BxHxT：90mmx470mmx腹板連接BxHxT510mmx170mmx螺栓直徑： 凈截面面積梁翼緣凈截面積腹板連接板凈截面面積梁腹板凈截面 面抵抗

截面受彎承載力：????? 8?25482.?全截面慣性矩：???????2???.?????.??88325.83? 腹板慣性矩：??.????.??17750.43?腹板承擔(dān)彎矩：0.4?482.3翼緣承擔(dān)彎矩：8.3?3.7?4.53

38.77???腹板承擔(dān)的剪力：?562?12?22?12?7??120?查表知單個(gè)M0??25.5

???

2??

?

???? 最外側(cè)螺栓 時(shí)沿x向剪力：?????????? ∑??

???????????38.77 59.34最外側(cè)螺栓受彎時(shí)沿y向剪力：由于只 排，則其中?????0,則??????剪力產(chǎn)生的螺栓剪力：???????.???8393

√59.??8.93?109

??

?

?2???????????????? ? ??220?19?581?62??11?4??235?0??????????????????220?19?581?375??????????????????????????????????2112?375??600?12??2176?375??600?16???10??????2?????????1?????????????????1.53?10???????????????????????8???????0.58???????0.58?2?244.8??1.03??5???.110?? ?

4

?3.55?

? ?????????????

?42? ??

?2.85?10????????

??

2??70??140?? ?40?12?1.18?10?????????

???

2??70??140?? ?40?12?22.35?10??????0?.58??????????0.58?2?244.8?1040??????1.5???????1.5??12?12??20?37515?????,?????????????88.2?

?????????882??綜合以上，連接的極限承載力??????911?88.2999.2?查規(guī)范可知，梁梁拼接的???1.3，連接：????????988，滿足柱拼接連接節(jié)點(diǎn)類型構(gòu)造要求H型截面可采用對(duì)接焊節(jié)點(diǎn)驗(yàn)算H型截面的螺栓連接節(jié)點(diǎn)采用受彎承載力等強(qiáng)連接的設(shè)計(jì)方法，剪力按腹板凈截面H型截面進(jìn)行驗(yàn)算

? ???其中：

連接耳板板的厚度不小于10mm；安裝耳板與柱的連接，當(dāng)采面角焊縫時(shí)，其焊腳尺寸不小8mm320mm；安裝耳板的長(zhǎng)度和柱腳連接鉸接柱腳節(jié)點(diǎn)類型4.板厚一般不宜小于柱的較厚板厚度，且不小于20mm。底板的不應(yīng)小于最小 式中h---柱的截

Lh2l1Bb2b1

（4.2.6.-（4.2.6.-l1--定l2--

底板長(zhǎng)度方向補(bǔ)強(qiáng)板件或錨栓支承托座板件底板長(zhǎng)度方向的邊距，一般取l2

4.2.6.1-1的值確b---b1---底板寬度方向補(bǔ)強(qiáng) 或錨栓支承托座板件的尺寸，按表4.2.6.1-1確定b2---底板寬度方向的邊距，一般取b24.2.6.1-1柱加勁肋、柱錨栓布置示圖4.2.6.1- 底板長(zhǎng)寬尺寸計(jì)算參考數(shù)值螺直徑Al1或c螺直徑al1c006550004加勁f厚度不宜小于12mm,高度不小于250mm，同時(shí)還應(yīng)滿足板件的寬厚比要求，程序內(nèi)置寬厚比上限是 f4.1.4.6.1-1的要求。錨栓墊板錨栓墊板開孔較錨栓直徑大5mm左右。焊對(duì)軸拉力驗(yàn)算錨栓受拉即可。具體可參考4.1.3.3。底柱腳樣式各區(qū)格說(shuō)明①翼緣加勁肋中間區(qū)隔三邊支撐板②翼緣側(cè)兩邊支③腹板加勁肋區(qū)三邊支撐板④腹板間區(qū)隔三支撐板①箱形面柱范圍內(nèi)四邊支撐板②柱翼側(cè)底板三支撐板③柱底角部?jī)蛇厯伟澧苤箓?cè)底板三支撐板①中間面范圍內(nèi)四邊支撐板②柱翼側(cè)底板三支撐板③柱底角部?jī)蛇厯伟澧苤箓?cè)底板三支撐板①圓管側(cè)圓形板②底板圈三邊支③矩形板角部懸板（如果是圓形的話則外側(cè)懸挑）

加勁肋所承受剪力應(yīng)由其底 用區(qū)間 定。一般作用區(qū)間可按半來(lái)定即截面抗剪承載力

?????????4.2..1-2加勁肋受力區(qū)

（4.2.6.-

（4.2.6.- 連接焊縫的抗剪承載

??? τ

（4.2.6.- ??混凝土承壓

????? （4.2.6.- ????

——柱底力，x,y抗剪的面積矩抗剪的慣性矩——抗剪與底板焊面積矩；——抗剪與底板焊慣性矩； ——混凝的受壓面積（非投影面積）剛接柱腳剛接柱腳可分為外露式、外包式和埋入式三種，由于三種柱腳的構(gòu)造 同，這里開類型細(xì)闡述。外露式柱腳構(gòu)造要加勁肋上蓋板蓋板厚度一般取0.6倍的底板厚度，同時(shí)滿足規(guī)格化板厚要求。驗(yàn)算內(nèi)錨當(dāng)偏心距eL6(4.2.6.2-受拉時(shí)錨栓的總拉力Ta0水平抗剪承載力Vtb0.4N

N(16e/L)

c受拉時(shí)錨栓的總拉力Ta水平抗剪承載力Vtb0.4N當(dāng)偏心eL6lt3(4.2.6.2-

3B(L/2 底板下的混凝土最大受壓應(yīng)力 2NeL/2l BxLl

t 受拉時(shí)錨栓的總拉力

nLlx/NeLLlx/

/ AaT/f 水平抗剪承載力Vtb0.4(NTa注：式中 偏心距eM/Nfcc-- 底板下混凝土的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fta x33eL/2x26nAea(eL/2l)(Llx) 4N32Ne

dpppdp

d p32Nppdp

e2 式中：e----柱壓力的最大偏心距，e2 maxmax

A2aiA(12ai) T MN

c0.5dp T (1 aia

c/rp值rp0其中：rp為底板半徑；e底板、加勁肋、焊縫

? MM

MM

u1,Mu2Mu1fyAe(LXn/Mu2fckBXn(LXn/Mpc：考慮軸力的柱全塑性受彎承 Mpc計(jì)N/NyMpcN/NyMpc1.15(1N/NyN/NyAw/MpcN/NyAw/NAf (1 wy NyAwfyN/NyMpcN/NyMpc1.25(1N/Ny外包式柱腳構(gòu)造要求底板、錨栓、加勁肋箍

Sd(2.0~Sd(2.5~

栓H形截面柱驗(yàn)算內(nèi)容受力筋

M0.9Asfyh0

式中，As——外包混凝土中受拉側(cè)的鋼筋面積fy——受拉 ——受拉鋼筋重心至混凝土受壓區(qū)邊緣的距離；該項(xiàng)為0。箍筋Vbeh0(0.7ft0.5fyvsh fyv——箍筋的

第四章節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)技條件Ash為配置在同一截面內(nèi)箍筋的截面面積； 箍筋的間距4.2.6-2受剪時(shí)的有效面栓一側(cè)的釘數(shù)量 下式確定?????

（4.2.6.2式中：N

矩M

可按式計(jì)算：

????? N NEcEc

Nvs Nvs

0.7----的彈性模f--的抗強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f--側(cè)壁混凝土承壓????????1??1??1 ??

（4.2.6.2其中：V——柱腳剪力

????? ?——柱腳反彎點(diǎn)到柱腳底板d——柱腳埋深?錨只按

——鋼柱翼設(shè)置，不考慮其受力。尚應(yīng)能承未澆筑混凝土前由自及施考慮柱實(shí)際是一個(gè)鋼—混凝土的組合體， 自于鋼柱的軸壓力通柱身的抗剪連接及混凝土界面的摩擦力傳遞給了混凝土部分，所以實(shí)際傳給底的軸力應(yīng)小于柱的軸力。在驗(yàn)算柱底混凝土 ???????? ?? ? ??????

可以這么取軸力：（4.2.6.2且滿足

??

（4.2.6.2??其中

——外包高度（或埋入深度???——混凝軸向剛度 性模量 積???——鋼柱軸? ?

滑移剛對(duì)于

土局部

驗(yàn)算，可偏安??

（4.2.6.2表 局部極限承載力抗彎極

載力

ju,

jM （4.2.6.2點(diǎn)設(shè)計(jì)技術(shù)條

u1,Mu2Mu1Mpc/(1lr/序中為鉸接構(gòu)造，該值取0）埋入式柱腳構(gòu)造要求驗(yàn)算內(nèi)容?????? （...2）其中：??——柱底彎矩(建模時(shí)柱底位置? ——鋼柱埋入深度。 jM式中Mpc——同外露式柱u ck MjfBl(2lh)2h22