第章多高層房屋結(jié)構(gòu)

(3)水平地震作用計(jì)算高層建筑鋼結(jié)構(gòu)的地震作用計(jì)算方法有：

■底部剪力法

■振型分解反應(yīng)譜法

■時(shí)程分析法高層建筑鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)根據(jù)不同情況，分別采用不同的地震作用計(jì)算方法。

底部剪力法底部剪力法適用于高度不大于60m且平面和豎向較規(guī)則的高層建筑。采用底部剪力法計(jì)算水平地震作用時(shí)，各樓層可僅按一個(gè)自由度計(jì)算。

底部剪力法根據(jù)建筑物的總重力荷載計(jì)算結(jié)構(gòu)底部的總剪力，然后按一定的比例分配到各樓層。得到各樓層的水平地震作用后，即可按靜力方法計(jì)算結(jié)構(gòu)的內(nèi)力。

底部剪力法計(jì)算簡(jiǎn)圖FiFn△F0圖9.2.3GnGiFEkHiH總水平地震作用：各層水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值按下式比例分配：

頂部附加水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：——相應(yīng)于結(jié)構(gòu)基本自振周期(按s計(jì))

的水平地震影響系數(shù)；——結(jié)構(gòu)的等效總重力荷載,取總重力荷載代表值的80％；——分別為第i、j層重力荷載代表值；Hi、Hj——分別為第i、j層樓蓋距底部固定端的高度；

Fi——第i層的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值；式中：

——頂部附加地震作用系數(shù)；

——頂部附加水平地震作用；

——結(jié)構(gòu)的基本自振周期；結(jié)構(gòu)的基本自振周期，可按下列經(jīng)驗(yàn)公式估算：或者，對(duì)于重量及剛度分布比較均勻的結(jié)構(gòu)，可用下式近似計(jì)算：

——

結(jié)構(gòu)頂層假想側(cè)移（m)，即假想將結(jié)構(gòu)各層的重力荷載作為樓層的集中水平力，按彈性靜力方法計(jì)算得到的頂層側(cè)移值。

——計(jì)算周期修正系數(shù)，可取

。

采用底部剪力法時(shí)，突出屋面小塔樓的地震作用效應(yīng)宜乘以增大系數(shù)3。增大影響宜向下考慮1～2層，但不再往下傳遞。

振型分解反應(yīng)譜法

不符合底部剪力法適用條件的其他高層鋼結(jié)構(gòu)，宜采用振型分解反應(yīng)譜法。對(duì)體型比較規(guī)則、簡(jiǎn)單，可不計(jì)扭轉(zhuǎn)影響的結(jié)構(gòu)，振型分解反應(yīng)譜法僅考慮平移作用下的地震效應(yīng)組合，沿主軸方向，結(jié)構(gòu)第j振型第i質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，按下列公式計(jì)算：式中：

——相應(yīng)于j振型計(jì)算周期的地震影響系數(shù)；

——j振型的參與系數(shù)；

——j振型Z質(zhì)點(diǎn)的水平相對(duì)位移。根據(jù)各振型的水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值Fji，即可按下式計(jì)算水平地震作用效應(yīng)(彎矩、剪力、軸力和變形):

在復(fù)雜體型或不能按平面結(jié)構(gòu)假定進(jìn)行計(jì)算時(shí)，應(yīng)按空間協(xié)同工作或空間結(jié)構(gòu)計(jì)算空間振型?！降卣鹱饔眯?yīng)；—j

振型水平地震作用產(chǎn)生的效應(yīng)，可只取前

2～3個(gè)振型。當(dāng)基本自振周期＞1.5s時(shí)或房屋高寬比＞5時(shí)，振型個(gè)數(shù)可適當(dāng)增加。式中

時(shí)程分析法

豎向特別不規(guī)則的建筑及高度較大的建筑，宜采用時(shí)程分析法進(jìn)行補(bǔ)充驗(yàn)算。采用時(shí)程分析法計(jì)算結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)時(shí)，應(yīng)輸入典型的地震波進(jìn)行計(jì)算。場(chǎng)地特征的地震加速度波不能少于4條，其中宜包括一條本地區(qū)歷史上發(fā)生地震時(shí)的實(shí)測(cè)記錄波。地震波的持續(xù)時(shí)間不宜過短，宜取10～20s或更長(zhǎng)。9.2.2結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)9.2.2.1一般般原原則則(1)內(nèi)力力與與位位移移一一般般采采用用彈彈性性方方法法計(jì)計(jì)算算。。對(duì)對(duì)罕罕遇遇地地震震作作用用，，采采用用彈彈塑塑性性方方法法進(jìn)進(jìn)行行分分析析。。(2)一般般可可假假定定樓樓面面在在自自身身平平面面內(nèi)內(nèi)為為絕絕對(duì)對(duì)剛剛性性。。對(duì)對(duì)于于整整體體性性較較差差、、或或樓樓面面有有大大開開孔孔、、有有較較長(zhǎng)長(zhǎng)外外伸伸段段或或相相鄰鄰層層剛剛度度有有突突變變的的面面，，宜宜采采用用樓樓板板平平面面內(nèi)內(nèi)的的實(shí)實(shí)際際剛剛度度（（或或者者，，按按剛剛性性樓樓面面計(jì)計(jì)算算，，但但對(duì)對(duì)所所得得結(jié)結(jié)果果進(jìn)進(jìn)行行調(diào)調(diào)整整））

(3)進(jìn)行彈性分析時(shí)，宜考慮現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板與鋼梁的共同工作。當(dāng)進(jìn)行彈塑性分析時(shí)，由于樓板可能嚴(yán)重開裂，因此，不宜考慮樓板與鋼梁的共同工作。在進(jìn)行框架彈性分析時(shí)，壓型鋼板組合樓蓋中梁的慣性矩可取為：當(dāng)兩側(cè)有樓板時(shí)，取1.5；當(dāng)僅一側(cè)有樓板時(shí)，取1.2。為鋼梁的慣性矩。

(4)當(dāng)結(jié)構(gòu)布置規(guī)則、質(zhì)量及剛度沿高度分布均勻、不計(jì)扭轉(zhuǎn)效應(yīng)時(shí)，可采用平面結(jié)構(gòu)計(jì)算模型；當(dāng)結(jié)構(gòu)平面或立面不規(guī)則、體型復(fù)雜、無法劃分成平面抗例力單元或?yàn)楹?jiǎn)體結(jié)構(gòu)時(shí)，應(yīng)采用空間結(jié)構(gòu)計(jì)算模型。9.2.2.2內(nèi)力力與與位位移移計(jì)計(jì)算算高層層建建筑筑鋼鋼結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)功功能能復(fù)復(fù)雜雜、、體體型型多多樣樣、、受受力力復(fù)復(fù)雜雜且且桿桿件件數(shù)數(shù)量量眾眾多多。。因因此此，，在在進(jìn)進(jìn)行行結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)的的靜靜、、動(dòng)動(dòng)力力分分析析時(shí)時(shí)，，一一般般都都應(yīng)應(yīng)借借助助電電子子計(jì)計(jì)算算機(jī)機(jī)來來完完成成。。若是是在在初初設(shè)設(shè)階階段段進(jìn)進(jìn)行行截截面面的的預(yù)預(yù)估估，，也也可可參參考考有有關(guān)關(guān)資資料料和和手手冊(cè)冊(cè)采采用用一一些些近近似似計(jì)計(jì)算算方方法法，，如如分層層法法、D值法法、、空空間間協(xié)協(xié)同同工工作作分分析析、、等等效效角角柱柱法法、、等等效效截截面面法法以及及展開開平平面面框框架架法法等。。當(dāng)進(jìn)進(jìn)行行高高層層鋼鋼結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)的的內(nèi)內(nèi)力力與與位位移移分分析析時(shí)時(shí)，，尚尚應(yīng)應(yīng)注注意意以以下下幾幾個(gè)個(gè)問問題題；；(1)高層層建建筑筑鋼鋼結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)的的梁梁、、柱柱桿桿件件一一般般采采用用H形和和箱箱形形，，梁梁柱柱連連接接節(jié)節(jié)點(diǎn)點(diǎn)城城的的剪切切變變形形對(duì)內(nèi)內(nèi)力力的的影影響響較較小小，，計(jì)計(jì)算算時(shí)時(shí)可可以以不考考慮慮。但是是，，此此剪剪切切變變形形對(duì)對(duì)結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)水水平平位位移移的的影影響響較較大大，，一一般般可可達(dá)達(dá)10％～～20％。。因因此此，，分分析析時(shí)時(shí)應(yīng)應(yīng)計(jì)計(jì)入入梁梁柱柱節(jié)節(jié)點(diǎn)點(diǎn)域域剪剪切切變變形形對(duì)對(duì)高高層層建建筑筑鋼鋼結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)位位移移的的影影響響。。由由于于用用精精確確方方法法計(jì)計(jì)算算比比較較困困難難，，在在工工程程設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)中中，，可可采采用用近近似似方方法法考考慮慮其其影影響響。。即即可可將將梁梁柱柱節(jié)節(jié)點(diǎn)點(diǎn)域域當(dāng)當(dāng)作作一一個(gè)個(gè)單單獨(dú)獨(dú)的的單單元元進(jìn)進(jìn)行行結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)分分析析，，也也可可按按下下列列規(guī)規(guī)定定作作近近似似計(jì)計(jì)算算：：①對(duì)于箱形形截面柱框框架，可將將梁柱節(jié)點(diǎn)點(diǎn)域當(dāng)作剛剛域，剛域域的尺寸取取節(jié)點(diǎn)域尺尺寸的一半半。②對(duì)工字形截截面柱框架架，可先按按結(jié)構(gòu)軸線線尺寸進(jìn)行行分析，然然后進(jìn)行修修正。(2)高層建筑鋼鋼結(jié)構(gòu)的P-△效應(yīng)較強(qiáng)，，一般應(yīng)驗(yàn)驗(yàn)算結(jié)構(gòu)的的整體穩(wěn)定定性。但根根據(jù)理論分分折和實(shí)例例計(jì)算，若若將結(jié)構(gòu)的的層間位移移限制在一一定范圍內(nèi)內(nèi)，就能控制二二階效應(yīng)對(duì)對(duì)結(jié)構(gòu)極限限承載能力力的影響。。故《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，框架架結(jié)構(gòu)可采采用一階彈彈性分析，，當(dāng)滿足下下面的規(guī)定定時(shí)，宜采采用二階彈彈性分析。?！?jì)算樓層各柱軸心壓力設(shè)計(jì)值之和；——產(chǎn)生層間側(cè)移的所計(jì)算樓層及以上各層的水平力之和；Δu——按一階彈性分析求得的所計(jì)算樓層的層間側(cè)移。當(dāng)用來確定是否采用二階分析時(shí)，可近似取層間相對(duì)位移的容許值[Δu]（等于h/400）代替；

h——所計(jì)算樓層的高度。式中：

為了考慮結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的各種初始缺陷對(duì)內(nèi)力的影響，此時(shí)應(yīng)該在每層柱頂附加考慮由下式計(jì)算的假想水平力：式中

——第i樓層的總重力荷載設(shè)計(jì)值；

——框架總層數(shù)；

——鋼材強(qiáng)度影響系數(shù)，對(duì)Q235、Q345、Q390和Q420分別采用1.0、1.1、1.2和1.25?？蚣苤捎糜枚A彈性性分析方法法設(shè)計(jì)時(shí)，，計(jì)算長(zhǎng)度度系數(shù)取為為1.0。

對(duì)無支撐純框架，采用二階彈性分析時(shí),各桿件桿端彎矩用下式近似計(jì)算：

式中

——假定框架無側(cè)移時(shí)按一階彈性分析求得的各桿桿端彎矩；

——框架各節(jié)點(diǎn)側(cè)移時(shí)按一階彈性分析求得的各桿桿端彎矩；

——考慮二階效應(yīng)第i層桿件的側(cè)移彎矩增大系數(shù)+=高層建筑鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力應(yīng)滿足下式的要求：非抗震設(shè)計(jì)時(shí)：抗震設(shè)計(jì)時(shí)：

—結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力的抗震調(diào)整系數(shù)。按照下表采用。9.2.2.3承載力驗(yàn)算算1.00.900.900.900.850.80節(jié)點(diǎn)焊縫節(jié)點(diǎn)螺栓節(jié)點(diǎn)支撐柱梁構(gòu)件名稱表9-39.2.2.4位移限制(1)不考慮地震震作用時(shí)，結(jié)構(gòu)在風(fēng)風(fēng)荷載作用用下，頂點(diǎn)點(diǎn)質(zhì)心位置置的側(cè)移不不宜超過建建筑高度的的1/500，質(zhì)心層間間側(cè)移不宜宜超過樓層層高度的1/400。對(duì)于以鋼筋筋混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)為主要要抗側(cè)力構(gòu)構(gòu)件的高層層鋼結(jié)構(gòu)的的位移，應(yīng)應(yīng)符合現(xiàn)行行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)《高層建筑混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)技術(shù)規(guī)程程》的有關(guān)規(guī)定定，但在保保證主體結(jié)結(jié)構(gòu)不開裂裂和裝修材材料不出現(xiàn)現(xiàn)較大破壞壞的情況下下，可適當(dāng)當(dāng)放寬。結(jié)構(gòu)平面端端部構(gòu)件最最大側(cè)移不不得超過質(zhì)質(zhì)心側(cè)移的的1.2倍。(2)第一階段抗抗震設(shè)計(jì)時(shí)時(shí)，其層間側(cè)側(cè)移標(biāo)準(zhǔn)值值不得超過過結(jié)構(gòu)層高高的1/250。對(duì)于以鋼鋼筋混凝土土結(jié)構(gòu)為主主要抗側(cè)力構(gòu)件的結(jié)結(jié)構(gòu)，其側(cè)側(cè)移值應(yīng)符符合《高層建筑混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)技術(shù)規(guī)程程》的規(guī)定。結(jié)結(jié)構(gòu)平面端端部構(gòu)件最最大側(cè)移不不得超過質(zhì)質(zhì)心側(cè)移的的1.3倍。(3)第二階段抗抗震設(shè)計(jì)時(shí)時(shí)，其結(jié)構(gòu)層層間側(cè)移不不得超過層層高的1/70，結(jié)構(gòu)層間間側(cè)移延性性比不得大大于下表的的規(guī)定。2.0有混凝土剪力墻的鋼框架2.5中心支撐框架3.0偏心支撐框架3.5鋼框架層間側(cè)移延性比結(jié)構(gòu)類別表9-4第9.3節(jié)壓型鋼鋼板組合樓樓（屋）蓋蓋結(jié)構(gòu)1.組合樓板的的設(shè)計(jì)要求求2.組合梁的設(shè)設(shè)計(jì)要求1.了解壓型鋼鋼板組合樓樓板的驗(yàn)算算方法2.了解組合梁梁的設(shè)計(jì)要要求本節(jié)目錄基本要求9.3.1組合樓板的的設(shè)計(jì)要求求使用壓型鋼鋼板組合樓樓板，有利利于各種復(fù)復(fù)雜管線系系統(tǒng)的鋪設(shè)設(shè)，在施工工過程中，，無傳統(tǒng)模模板支模拆拆模的繁瑣瑣作業(yè)。組合樓蓋常常用的壓型型鋼板一般般由厚0.8～1.0mm的熱鍍鋅薄薄板成型，，長(zhǎng)度為8～12m。各塊壓型型鋼板之間間應(yīng)用緊固固件將其連連成整體。。安裝時(shí)，，壓型鋼板板表面的油油污應(yīng)清除除，避免長(zhǎng)長(zhǎng)期顯露而而生銹。對(duì)處于較嚴(yán)嚴(yán)重腐蝕環(huán)環(huán)境下的建建筑，不宜宜采用壓型型鋼板組合合樓蓋體系系。設(shè)計(jì)時(shí)，壓壓型鋼板可可以有三種種形式：①壓型鋼板板只作為永永久性模板板使用；②壓型鋼板板既是模板板又作為底底面受拉配配筋，即組組合樓板；；③壓型鋼板板承受全部部靜荷載和和活荷載。。其中①、②②兩種是目目前采用最最多的。當(dāng)僅作為永永久性模板板使用時(shí)，，壓型鋼板板承受施工工荷載和混混凝土的重重量?；炷吝_(dá)到設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度后后，單向密密肋鋼筋混混凝土板即即承受全部部荷載。這這種形式的的樓板在使使用階段屬屬于非組合合板，可按按一般鋼筋筋混凝土樓樓板進(jìn)行設(shè)設(shè)計(jì)。對(duì)同時(shí)兼作作模板和受受拉配筋的的壓型鋼板板組合樓板板的設(shè)計(jì)，，應(yīng)分施工工階段和使使用階段進(jìn)進(jìn)行驗(yàn)算。。施工階段壓壓型鋼板作作為澆注混混凝土的模模板，應(yīng)按按彈性設(shè)計(jì)計(jì)方法驗(yàn)算算壓型鋼板板的強(qiáng)度和和剛度。若若不滿足要要求，應(yīng)考考慮設(shè)置臨臨時(shí)支撐。。（1）抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算9.3.1.1施工階段壓壓型鋼板的的驗(yàn)算Bbc21圖9.3.1—單元寬度B范圍內(nèi)，由混凝土和鋼板自重以及施工荷載作用引起的彎矩設(shè)計(jì)值；—分別為壓型鋼板在單元寬度B范圍內(nèi)對(duì)1點(diǎn)和2

點(diǎn)的截面模量；當(dāng)壓型鋼板受壓部分的寬度bc

超過有效寬度be(be＝50t,t為壓型鋼板的厚度)

時(shí)，受壓部分取有效寬度be計(jì)算截面模量。式中

—壓型鋼板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。對(duì)Q215鋼，＝190N／mm2；對(duì)Q235鋼，＝205N／mm2。（2）剛度驗(yàn)算算壓型鋼板在在施工階段段荷載標(biāo)準(zhǔn)值值作用下的撓撓度不得超超過l／180(l為板的跨度度)和20mm，取其中較小值。若壓型鋼板板在自重與與濕混凝土土荷載下的的跨中撓度度w按正常使用用狀態(tài)計(jì)算算大于20mm時(shí)，因壓型型鋼板變形形的“坑凹”效應(yīng)將增加加混凝土的的厚度，故故在單位板板寬內(nèi)應(yīng)考考慮沿全跨跨增加0.7w厚度的混段段土重量進(jìn)進(jìn)行計(jì)算，，或增設(shè)臨臨時(shí)支撐。。9.3.1.1使用階段壓壓型鋼板的的驗(yàn)算在使用階段段，壓型鋼鋼板與混凝凝土面層結(jié)結(jié)合為整體體形成組臺(tái)臺(tái)板，應(yīng)驗(yàn)驗(yàn)算組合板板在全部荷荷載作用下下的強(qiáng)度和和剛度。(1)組合樓板的的強(qiáng)度計(jì)算算抗彎強(qiáng)度計(jì)計(jì)算組合板承受受正彎矩作作用時(shí)，一一般采用塑塑性設(shè)計(jì)法法。但考慮慮到壓型鋼鋼板沒有混混凝土保護(hù)護(hù)層，同時(shí)時(shí)，中和軸軸附近材料料強(qiáng)度的發(fā)發(fā)揮也不夠夠充分，因因而壓型鋼鋼板和混凝凝土的強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值均均應(yīng)乘以折折減系數(shù)0.8。a.當(dāng)時(shí)，塑性中和軸位于組合板的混凝土內(nèi)，如下圖，組合板的橫截面抗彎能力按下式計(jì)算：

Bhch0xfcfcBxApfyp圖9.3.2—組合板全部荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值；—組合板有效高度；—組合板受壓區(qū)高度，當(dāng)時(shí)，取—壓型鋼板截面應(yīng)力合力至棍凝土受壓區(qū)都面應(yīng)力合力的距離；—壓型鋼板頂面以上混凝土計(jì)算厚度；—壓型鋼板的單元寬度(波距)；—壓型鋼板單元寬度內(nèi)的截面面積式中—壓型鋼板材料的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；

—混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。

b.當(dāng)時(shí)，塑性中和軸位于組合板的混凝土內(nèi)，如下圖，組合板的抗彎承載力按下式計(jì)算：Bhch0xfcfcBh0（Ap-Ap2）fAp2fyp1yp2圖9.3.3——塑性中和軸以上的壓型鋼板單元寬度內(nèi)截面面積；——分別為壓型鋼板受拉區(qū)截面拉應(yīng)力合力至受壓區(qū)混凝土板截面和壓型鋼板截面壓應(yīng)力合力的距離。式中組合板斜截截面抗剪承承載力應(yīng)符符合下式要要求:——組合扳一個(gè)波距內(nèi)斜截面最大剪力設(shè)計(jì)值；——混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。式中斜截面抗剪剪強(qiáng)度計(jì)算算抗沖切強(qiáng)度度計(jì)算在集中荷載載作用下，，需驗(yàn)算組組合板的抗抗沖切強(qiáng)度度。組合板板的抗沖切切力V1應(yīng)符合下式式要求:——臨界周界長(zhǎng)度，如圖所示。式中hch0

A-AAh0h0hchcA臨界周邊加荷面積圖9.3.4◆組合板負(fù)彎彎矩區(qū)的最大裂縫寬寬度，可按《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》GB50010的規(guī)定計(jì)算算。

(2)組合樓板的剛度及裂縫寬度驗(yàn)算

◆組合板的撓度可用換算截面剛度按結(jié)構(gòu)力學(xué)公式計(jì)算，此時(shí)，單元寬度內(nèi)的截面慣性矩可近似地取。組合板應(yīng)分別按荷載短期效應(yīng)組合和荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合計(jì)算撓度，其撓度值不應(yīng)超過計(jì)算跨度的1/360。9.3.2組合梁的設(shè)設(shè)計(jì)要求9.3.2.1組合梁的組組成及其工工作原理壓型鋼板組組合梁通常常由三部分分組成，即即：鋼筋混混凝土翼板板、抗剪連連接件和鋼鋼梁。其原原理見下圖圖。McMsσcσs彈性階段的應(yīng)力圖(c)Mσcσs彈性階段的應(yīng)力圖(d)McMsMcMs相對(duì)滑移εsεc(a)McMεsεc(b)圖9.3.59.3.2.2組合梁截截面的基基本假定定及混凝凝土翼板板的有效效寬度(1)組合梁截截面的基基本假定定◆平截面假假定；◆鋼梁與混混凝土翼翼板之間間沒有相相對(duì)位移移；

◆

鋼材與混凝土均為理想的彈塑性體。受拉混凝上不參加工作，而混凝土受壓區(qū)假定為均勻受壓，并達(dá)到抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，鋼梁均勻受力并達(dá)到鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；◆忽略鋼筋筋混凝土土翼板受受壓區(qū)中中鋼筋的的作用；；◆假定剪力力全部由由鋼梁承承受，同同時(shí)，不不考慮剪剪力對(duì)組組合梁抗抗彎承載載力的影影響。

(2)混凝土翼板的有效寬度有效寬度應(yīng)按下式計(jì)算，并取最小值：bcebc1b0bc2s1s0lhf圖9.3.69.3.2.3組合梁的的截面設(shè)設(shè)計(jì)組合梁的的截面高高度一般般為跨度度的1/15～1/16，為使鋼鋼梁的抗抗剪強(qiáng)度度與組合合梁的抗抗彎強(qiáng)度度相協(xié)調(diào)調(diào)，鋼梁梁截面高高度不宜宜小于組組合梁截截面總高高度h的1/2.5。組合梁的的撓度按按彈性分分析法計(jì)計(jì)算。將將受壓區(qū)區(qū)混凝土土翼板的的有效寬寬度bce折算為與與鋼材等等效的換換算寬度度beq，成為“換算截面面”。對(duì)荷載的的標(biāo)準(zhǔn)組組合：對(duì)荷載的的準(zhǔn)永久久組合：：bcebeq圖9.3.7組合梁的的計(jì)算一一般分為為兩個(gè)階階段，即即施工階階段和使使用階段段。施工工階段，，若鋼梁梁下未設(shè)設(shè)臨時(shí)支支撐，則則鋼梁承承受自重重和澆灌灌混凝上上翼板時(shí)時(shí)的混凝凝重量以以及施工工活荷載載，可按按梁一章章的規(guī)定定計(jì)算；；使用階階段，組組合梁作作為一個(gè)個(gè)整體承承受使用用期間的的荷載。。(1)組合梁在在正彎矩矩作用下下的抗彎彎強(qiáng)度計(jì)計(jì)算在彎矩作作用下，，組合梁梁的塑性性中和軸軸可能位位于鋼筋筋混凝土土翼板內(nèi)內(nèi)也可能能位于鋼鋼梁截面面內(nèi)，計(jì)計(jì)算時(shí)應(yīng)應(yīng)分這兩兩種情況況考慮。。①塑性中和軸位于混凝土受壓翼板內(nèi)（時(shí)）梁的抗彎承載力按下式計(jì)算：——組合梁全部荷載產(chǎn)生的正彎矩設(shè)計(jì)值；——組合梁截面塑性中和軸至混凝土翼板頂面的距離；——鋼梁截面面積；——鋼梁截面應(yīng)力合力至混凝土受壓區(qū)截面應(yīng)力合力的距離；——鋼梁的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；——混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。式中h0xbcexfcAfy圖9.3.8

②塑性中和軸位于鋼梁截面內(nèi)（時(shí)）梁的抗彎強(qiáng)度按下式計(jì)算：——鋼梁受壓區(qū)截面面積；——鋼梁受拉區(qū)截面應(yīng)力合力至混凝土翼板截面應(yīng)力合力的距離；——鋼梁受拉區(qū)截面應(yīng)力合力至鋼梁受壓區(qū)截面應(yīng)力合力的距離；AcAbcehcfc(A-Ac)fyy1Acf圖9.3.9(2)組合合梁梁在在負(fù)負(fù)彎彎矩矩作作用用下下的的抗抗彎彎強(qiáng)強(qiáng)度度計(jì)計(jì)算算此時(shí)時(shí)，，組組合合梁梁受受拉拉區(qū)區(qū)位位于于翼翼緣緣一一側(cè)側(cè)，，梁梁的的抗抗彎彎承承載載力力應(yīng)應(yīng)滿滿足足下下式式要要求求：：heAsfsfAs鋼梁塑性中和軸組合梁塑性中和軸y4y3f圖9.3.10——組合梁的負(fù)彎矩設(shè)計(jì)值；——鋼梁截面的全塑性彎矩；——鋼梁截面塑性中和軸(平分鋼梁截面積)以上和以下截面對(duì)中和軸的面積矩；——混凝土翼板有效寬度范圍內(nèi)縱向鋼筋截面積；——縱向鋼筋截面形心至組合梁塑性中和軸距離；——組合梁塑性中和軸至鋼梁塑性中和軸距離。當(dāng)組合梁塑性中和軸在鋼梁腹板內(nèi)時(shí),取當(dāng)塑性中和軸在鋼梁翼緣內(nèi)時(shí)，可取等于鋼梁塑性中和軸至腹板上邊緣的距離；——鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。式中：(3)組合合梁梁的的抗抗剪剪強(qiáng)強(qiáng)度度計(jì)計(jì)算算組合合梁梁截截面面的的剪剪力力假假定定全全部部由由鋼鋼梁梁腹腹板板承承受受并并沿沿腹腹板板均均勻勻分分布布，，即即抗抗剪剪承承載載能能力力應(yīng)應(yīng)按按下下式式計(jì)計(jì)算算：：——鋼梁腹板的高度和厚度；——鋼材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。式中9.3.2.4組合合梁梁連連接接件件的的設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)組合合梁梁的的連連接接件件主主要要傳傳逐逐鋼鋼筋筋混混凝凝土土翼翼板板與與鋼鋼梁梁間間的的縱縱向向水水平平剪剪力力,并承承受受豎豎向向掀掀拉拉力力。。連連接接件件可可以以采采用用圓圓柱柱頭頭栓栓釘釘、、槽槽鋼鋼或或彎彎起起鋼鋼筋筋。。如如下下圖圖所所示示。。

(1)一個(gè)圓柱頭栓釘連接件的抗剪承載力設(shè)計(jì)值可按下式計(jì)算：

—

栓釘材料抗拉強(qiáng)度最小值與屈服強(qiáng)度之比；栓釘材料性能等級(jí)通常為4.6級(jí)，則(b)(a)(c)圖9.3.11(2)一個(gè)個(gè)槽槽鋼鋼連連接接件件的的抗抗剪剪承承載載力力設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值值可可按按下下式式計(jì)計(jì)算算：：(3)一個(gè)個(gè)彎彎起起鋼鋼筋筋連連接接件件的的抗抗剪剪承承載載力力設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)值值可可按按下下式式計(jì)計(jì)算算——槽鋼翼緣的平均厚度;——槽鋼腹板的厚度；——槽鋼的長(zhǎng)度。式中

——彎筋的截面面積；

——彎筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。式中第9.4節(jié)構(gòu)構(gòu)件件及及連連接接的的特特點(diǎn)點(diǎn)1.梁的的設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)2.柱的的設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)3.抗側(cè)側(cè)力力結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)的的設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)4.連接接節(jié)節(jié)點(diǎn)點(diǎn)的的設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)1.了解解梁梁、、柱柱及及抗抗側(cè)側(cè)力力構(gòu)構(gòu)件件的的抗抗震震設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)2.了解解連連接接節(jié)節(jié)點(diǎn)點(diǎn)的的抗抗震震設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)本節(jié)節(jié)目目錄錄基本本要要求求9.4.1梁的的設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)當(dāng)按按抗抗震震設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)時(shí)時(shí)，，除除滿滿足足梁梁一一章章的的要要求求外外，，尚尚應(yīng)應(yīng)滿滿足足以以下下各各方方面面的的要要求求。。(1)梁的的抗抗彎彎強(qiáng)強(qiáng)度度框架架梁梁在在罕罕遇遇地地震震下下允允許許出出現(xiàn)現(xiàn)塑塑性性鉸鉸，，在在多多遇遇地地震震下下應(yīng)應(yīng)保保證證不不破破壞壞和和不不需需修修理理，，即即抗震震設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)時(shí)時(shí)不不允允許許考考慮慮截截面面應(yīng)應(yīng)力力的的塑塑性性發(fā)發(fā)展展，梁梁的的抗抗彎彎強(qiáng)強(qiáng)度度按按下下式式計(jì)計(jì)算算：：——考慮地震作用效應(yīng)時(shí)梁對(duì)x軸的彎矩設(shè)計(jì)值；——梁對(duì)x軸的凈截面模量；——鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；——鋼梁承載力的抗震調(diào)整系數(shù)。式中(2)梁的的整整體體穩(wěn)穩(wěn)定定框架架梁梁的的整整體體穩(wěn)穩(wěn)定定性性通通常常通通過過梁梁上上的的剛剛性性鋪鋪板板或或支支撐撐體體系系加加以以保保證證。。當(dāng)當(dāng)梁梁符符合合梁梁一一章章規(guī)規(guī)定定的的受受壓壓翼翼緣緣自自由由長(zhǎng)長(zhǎng)度度與與其其寬寬度度之之比比的的限限值值時(shí)時(shí)，，可可不不計(jì)計(jì)算算整整體體穩(wěn)穩(wěn)定定性性。。但但7度以以上上設(shè)設(shè)防防的的高高層層鋼鋼結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)，，對(duì)對(duì)罕罕遇遇地地震震下下可可能能出出現(xiàn)現(xiàn)塑塑性性鉸鉸的的部部位位，，如如梁梁端端、、集集中中荷荷載載作作用用點(diǎn)點(diǎn)，，應(yīng)應(yīng)有有側(cè)側(cè)向向支支撐撐點(diǎn)點(diǎn)。。由由于于地地震震力力方方向向變變化化，，塑塑性性鉸鉸彎彎矩矩的的方方向向也也變變化化，，故故應(yīng)應(yīng)在在梁梁上上下下翼翼緣緣均均設(shè)設(shè)支支撐撐。。這這些些支支撐撐和和相相鄰鄰支支撐撐點(diǎn)點(diǎn)間間的的距距離離，，應(yīng)應(yīng)符符合合《鋼結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)規(guī)范范》中塑塑性性設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)時(shí)時(shí)的的長(zhǎng)長(zhǎng)細(xì)細(xì)比比要要求求。。(3)梁的的局局部部穩(wěn)穩(wěn)定定框架架梁梁翼翼緣緣和和腹腹板板的的局局部部穩(wěn)穩(wěn)定定在在一一般般情情況況下下應(yīng)應(yīng)符符合合梁梁一一章章的的規(guī)規(guī)定定。。但但處處于于地地震震設(shè)設(shè)防防烈烈度度≥≥7度地地區(qū)區(qū)的的高高層層建建筑筑，對(duì)抗抗側(cè)側(cè)力力框框架架的的梁梁中中可可能能出出現(xiàn)現(xiàn)塑塑性性鉸鉸的的區(qū)區(qū)段段，，其其組組成成板板件件的的寬寬厚厚比比應(yīng)應(yīng)符符合合《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)范》中塑性設(shè)計(jì)計(jì)時(shí)的規(guī)定限值。。框架梁板件寬厚比限值3630箱形梁翼緣在兩腹板之間的部分b0/t85-120N/Af72-100N/Af工字形梁和箱形梁腹板h0/tw119工字形梁和箱形梁翼緣懸伸部分b/t6度和非抗震設(shè)防7度及7度以上板件注:1.表中，N梁的軸向力，A為梁的截面面積，f梁的鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；

2.表列值適用于fy=235N/㎜2的Q235鋼，當(dāng)鋼材為其他牌號(hào)時(shí)，應(yīng)乘以表9-59.4.2柱的設(shè)計(jì)框架柱截面面可以采用用H形、箱形、、十字形及及圓形等。。高層建筑框框架柱的主主要特點(diǎn)是是組成板件件的厚度可可能超過40mm，有時(shí)甚至至超過100mm。這時(shí),注意按照軸軸心受壓構(gòu)構(gòu)件一章中中板厚大于于40mm的表格分類類。當(dāng)框架柱按按非抗震設(shè)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)應(yīng)遵守軸心心受力構(gòu)件件一章和拉拉彎壓彎構(gòu)構(gòu)件一章的的規(guī)定；當(dāng)當(dāng)按抗震設(shè)設(shè)計(jì)時(shí)，尚尚應(yīng)滿足以以下各條的的要求。(1)為實(shí)現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”，使塑性鉸鉸出現(xiàn)在梁梁端而不是是柱端，在在框架的任任一節(jié)點(diǎn)處處,柱截面的塑塑性抵抗矩矩和梁截面面的塑性抵抵抗矩宜滿滿足下式的的要求：——分別為計(jì)算平面內(nèi)交匯于節(jié)點(diǎn)的柱和梁的截面塑性模量；——分別為柱和梁鋼材的屈服強(qiáng)度；——按多遇地震作用組合得出的柱軸力；——框架柱的截面面積；——超過6層的鋼框架，6度Ⅳ類場(chǎng)地和7度時(shí)可取1.0；8度1.05；9度1.15。式中在罕遇地震震作用下不不可能出現(xiàn)現(xiàn)塑性鉸的的部分，框框架柱可按按下式計(jì)算算：——柱鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；——柱的承載力抗震調(diào)整系數(shù)。式中(2)按≥7度抗震設(shè)防防的框架柱柱，其板件件的寬厚比比限值應(yīng)滿滿足下表的的要求。

(3)高層建筑中框架柱的長(zhǎng)細(xì)比，當(dāng)按≥7度設(shè)防時(shí)，不宜大于；按6度抗震設(shè)防和非抗震設(shè)防的結(jié)構(gòu)，柱的長(zhǎng)細(xì)比不應(yīng)大于。3337箱形柱壁板4343工字形柱腹板1011工字形柱翼緣懸伸部分8度或9度7度板件注：表列值適用于fy=235N/㎜2的Q235鋼，其他牌號(hào)應(yīng)乘以表9-69.4.3抗側(cè)力結(jié)構(gòu)構(gòu)的設(shè)計(jì)高層建筑的的抗側(cè)力結(jié)結(jié)構(gòu)包括各各種豎向支支撐體系、、鋼筋混凝凝土剪力墻墻以及鋼板板剪力墻等等。鋼筋混混凝土剪力力墻的設(shè)計(jì)計(jì)應(yīng)參照《高層建筑混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)技術(shù)規(guī)程程》的規(guī)定。豎向垂直支支撐，分為為中心支撐撐和偏心支支撐。9.4.3.1中心支撐的的設(shè)計(jì)特點(diǎn)點(diǎn)中心支撐的的形式可以以采用十字字交叉型、、單斜桿、、人字型斜斜桿或V型斜桿體系系。K形支撐體系系在地震作用用下可能因因受壓斜桿桿失穩(wěn)或受受拉斜桿屈屈服而引起起較大的側(cè)側(cè)向變形，，故不應(yīng)在抗震震設(shè)計(jì)中采采用。（1）內(nèi)力計(jì)算算特點(diǎn)在初步設(shè)計(jì)計(jì)階段，可可采用近似似計(jì)算方法法。此時(shí)，，應(yīng)注意：：◆垂直支撐主主要承受水水平荷載引引起的剪力力。但由于于高層建筑筑在水平荷荷載下變形形較大，在在自重和水水平力下，，還承受水水平位移和和重力荷載載產(chǎn)生的附附加彎曲效效應(yīng)。圖9.4.1◆框架柱在重重力荷載作作用下的彈彈性壓縮變變形將十字字交叉支撐撐、人字撐撐和V形支撐的斜斜桿中引起起的斜桿中中引起附加加壓應(yīng)力，，故在計(jì)算算此類形式式的支撐截截面時(shí)，應(yīng)應(yīng)計(jì)入附加加應(yīng)力的影影響?！羧俗中沃蔚牡氖軌盒睏U若若受壓屈曲，，將導(dǎo)致框架架橫梁產(chǎn)生較較大變形。在在進(jìn)行多遇地地震作用下的的設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)對(duì)人字形支撐撐和V形支撐斜桿的的內(nèi)力應(yīng)乘以以增大系數(shù)1.5。十字交叉支支撐和單斜桿桿支撐應(yīng)乘以以1.3，以提高斜撐撐的承載力。。（2）截面設(shè)計(jì)及及構(gòu)造要求支撐斜桿可設(shè)設(shè)計(jì)為只能承承受拉力，也也可設(shè)計(jì)為既既能受拉也能能受壓。當(dāng)按按非抗震設(shè)計(jì)計(jì)時(shí)，桿件截截面的設(shè)計(jì)可可參考軸心受受力構(gòu)件的設(shè)設(shè)計(jì)方法。但但在多遇地震震作用下，支支撐斜桿的截截面還應(yīng)滿足足下列要求。。①整體穩(wěn)定承承載力②剛度地震作用下支支撐體系的滯滯回性能，主主要取決于其其受壓行為。。支撐長(zhǎng)細(xì)比比較大者，滯滯回圈較小，，吸收能量的的能力也較弱弱。因而對(duì)抗抗震設(shè)防建筑筑中支撐桿件件的長(zhǎng)細(xì)比，，限制應(yīng)更嚴(yán)嚴(yán)。需要滿足足下列要求：：

當(dāng)按6、7度設(shè)防時(shí)，

當(dāng)按8度設(shè)防時(shí)，

當(dāng)按9度設(shè)防時(shí)，③局部穩(wěn)定板件若喪失局局部穩(wěn)定將影影響支撐斜桿桿的承載能力力和消能能力力，因而對(duì)7度以上抗震設(shè)設(shè)防的支撐斜斜桿，其板件件寬厚比應(yīng)滿滿足以下要求求：

一邊簡(jiǎn)支一邊自由時(shí)，不得大于；兩邊簡(jiǎn)支時(shí)，不得大于

。9.4.3.2偏心支撐的設(shè)設(shè)計(jì)特點(diǎn)偏心支撐為使使支撐斜桿的的軸線偏離梁梁和柱軸線的的交點(diǎn)，水平平荷載較小時(shí)時(shí)具有足夠的的剛度，而超超載時(shí)又具有有良好的延性性。常用偏心心支撐構(gòu)造形形式：門架式式、單斜桿式式、人字形及及V字形。耗能梁段宜設(shè)設(shè)計(jì)成剪切屈屈服型。剪切屈服型彎曲屈服型a(a)a(b)aa(c)a(d)a圖9.4.2偏心支撐結(jié)構(gòu)構(gòu)的設(shè)計(jì)主要要進(jìn)行耗能梁梁段的強(qiáng)度計(jì)計(jì)算和支撐斜斜桿的承載力力設(shè)計(jì)。應(yīng)滿滿足下列要求求：（1）腹板的設(shè)計(jì)計(jì)剪力不超過過受剪承載力力的80％，即（2）耗能梁段的的翼緣強(qiáng)度應(yīng)應(yīng)滿足時(shí)時(shí)耗能梁段的腹腹板不得加焊焊貼板提高強(qiáng)強(qiáng)度，也不允允許開洞。翼翼緣和腹板的的寬厚比應(yīng)滿滿足：為保證耗能梁梁段屈服時(shí)支支撐斜桿不發(fā)發(fā)生屈曲，要要求支撐桿件件滿足下式要要求：取以下兩式的較小者。為跨間梁在最不利組合下的支撐軸力。為體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”的設(shè)計(jì)原則，，偏心支撐框框架柱的內(nèi)力力設(shè)計(jì)值需要要適當(dāng)提高，，按照下式的的較小者采用用：9.4.4連接節(jié)點(diǎn)的設(shè)設(shè)計(jì)9.4.4.1節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)的一一般要求當(dāng)按抗震設(shè)計(jì)計(jì)時(shí)，按照““強(qiáng)節(jié)點(diǎn)弱構(gòu)構(gòu)件”的原則則，節(jié)點(diǎn)連接接的承載力要要高于構(gòu)件本本身的承載力力，即——僅由翼緣連接(焊縫或螺栓)承擔(dān)的最大受彎承載力；式中——梁的全塑性受彎承載力；——由腹板連接(焊縫或螺拴)承擔(dān)的最大受剪承載力。若為栓焊混合連接，腹板高強(qiáng)度螺拴的抗剪強(qiáng)度應(yīng)考慮焊接熱影響使預(yù)拉力損失而乘以0.9的折減系數(shù)；9.4.4.2節(jié)點(diǎn)的連接多、高層鋼結(jié)結(jié)構(gòu)的節(jié)點(diǎn)連連接可采用焊焊接、高強(qiáng)度度螺栓連接，，也可以采用用焊接與高強(qiáng)強(qiáng)度螺拴的混混合連接。(1)焊接連接焊接連接的傳傳力最充分，，有足夠的延延性，但焊接接連接存在較較大的殘余應(yīng)應(yīng)力，對(duì)節(jié)點(diǎn)點(diǎn)的抗震設(shè)計(jì)計(jì)不利。焊接接連接可采用用全熔透或部部分熔透焊縫縫。但對(duì)要求求與母材等強(qiáng)強(qiáng)的連接和框框架節(jié)點(diǎn)塑性性區(qū)段的焊接接連接，必須須采用全熔透透的焊接連接接。焊接連接節(jié)點(diǎn)點(diǎn)的計(jì)算可參參照第3章。(2)高強(qiáng)度螺栓連連接高層鋼結(jié)構(gòu)承承重構(gòu)件的高高強(qiáng)度螺接連連接應(yīng)采用摩摩擦型，其設(shè)設(shè)計(jì)可參照第第3章。對(duì)于抗震設(shè)計(jì)計(jì)的結(jié)構(gòu)，在在罕遇地震作作用下，考慮慮高強(qiáng)度螺栓栓連接間的摩摩擦力已被克克服，此時(shí)連連接的抗剪承承載力取決于于螺拴的抗剪剪能力，故高高強(qiáng)度螺栓的的最大抗剪承承載力應(yīng)按下下式計(jì)算：——一個(gè)高強(qiáng)度螺栓的最大抗剪承載力；——連接的剪切面數(shù)目；式中——螺拴螺紋處的凈截面面積；——螺栓鋼材的極限抗拉強(qiáng)度最小值。(3)栓—焊混合連接栓—焊混合連接在在高層鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)中應(yīng)用最普普通，一般受受力較大的翼翼緣部分采用用焊接，腹板板采用高強(qiáng)度度螺栓。這種種連接可以兼兼顧兩者的優(yōu)優(yōu)點(diǎn)，在施工工上也具有優(yōu)優(yōu)越性。由于于施工時(shí)一般般先用螺栓定定位然后對(duì)翼翼緣施焊，翼翼緣焊接時(shí)會(huì)會(huì)對(duì)螺柱預(yù)拉拉力有一定降降低，因而腹腹板連接的高高強(qiáng)度螺栓數(shù)數(shù)目應(yīng)留有富富裕。9.4.4.3梁與柱的連接接多、高層鋼結(jié)結(jié)構(gòu)中梁與柱柱的連接一般般采用剛性連連接,其構(gòu)造形式有有柱貫通式和和梁貫通式兩兩種,一般采用柱貫貫通式?？蚣芰号c柱剛剛性連接時(shí)，，應(yīng)在梁翼緣緣的對(duì)應(yīng)位置置設(shè)置柱的水水平加勁肋。。對(duì)抗震設(shè)防的結(jié)構(gòu)，水平平加勁助應(yīng)與與梁翼緣等厚厚。對(duì)非抗震設(shè)防的結(jié)構(gòu)，水平平加勁肋應(yīng)能能傳遞梁翼緣緣的集中力，，其厚度不得得小于梁翼緣緣厚度的1/2,并應(yīng)符合板件件寬厚比限值值。布置形式式如圖9.4.3。≥150(a)≤1:3(b)≥150(c)圖9.4.3梁與柱的連接接設(shè)計(jì)除須驗(yàn)驗(yàn)算節(jié)點(diǎn)處在在彎矩和剪力力作用下的承承載力外，尚尚需進(jìn)行節(jié)點(diǎn)點(diǎn)域的抗剪強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算。(1)節(jié)點(diǎn)點(diǎn)連連接接的的最最大大承承載載力力當(dāng)梁梁翼翼緣緣的的抗抗彎彎承承載載力力大大于于梁梁整整個(gè)個(gè)截截面面全全塑塑性性抗抗彎彎承承載載力力的的70％時(shí)時(shí),可以以采采用用第第3章的的簡(jiǎn)簡(jiǎn)化化設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)法法計(jì)計(jì)算算，，即即考考慮慮梁梁翼翼緣緣的的連連接接(焊縫縫或或螺螺栓栓)承受受梁梁端端全全部部彎彎矩矩，，梁梁腹腹板板的的連連接接(焊縫縫或或螺螺栓栓)承受受梁梁端端全全部部剪剪力力。。否則則，，梁梁端端彎彎矩矩應(yīng)應(yīng)按按梁梁翼翼緣緣和和腹腹板板的的剛剛度度比比進(jìn)進(jìn)行行分分配配。。(2)梁柱柱節(jié)節(jié)點(diǎn)點(diǎn)域域的的計(jì)計(jì)算算由上上下下水水平平加加勁勁肋肋和和柱柱翼翼緣緣所所包包圍圍的的柱柱腹腹板板簡(jiǎn)簡(jiǎn)稱稱為為節(jié)節(jié)點(diǎn)點(diǎn)域域。。在在周周邊邊彎彎矩矩和和剪剪力力