設(shè)計本為三跨裝配式預(yù)應(yīng)力空心橋上空間23.5205m

2×3.5＋2×0.5m，橋的跨配式預(yù)應(yīng)力空心板橋時考慮橋的跨度為8米，總跨度24米，板數(shù)為8塊，板高62cm，：預(yù)應(yīng)力混凝土，空心板，杠桿原理Thedesignforthethree-spanfabricatedprestressedhollowslabbridge,bridgeroomfor2×3.5+2×0.5m,thebridgespanof8meters,thebridgeis7.8metersspace.Prefabricatedprestressedhollowslabbridgedesignstepscanbedividedinto:First,thedesignprefabricatedprestressedhollowslabbridgespanbridgeconsidering8meters,withatotalspanof24meters,platenumber8,plateheight62cm,width99cmLength796cm.Calculationhollowflexural,shear,etc.dependingonthesize.Second,thebridgedesignbutalsotakeintoaccounttheforce,whiletheuseofleveragelaw,effectoreccentricpressuresectionmethodandothermethods,buttoverifystability,reasonablestructureofthebridge.AlsoonDiagonalCrackingundernormaluseofthebridgewillbechecking.Deflectionofthebridge-relateddeformationofthecalculation.Thecross-sectionofthebridgeinthepersistentstateassociatedprestressingcalculationandreview.Third,thecalculatedbeamcover,pierdesignusesapilecolumn,foundationboredpilesandpiersusingadouble-columnpier.Correlationcalculationpiersforloadingpiersdrilledpiles,pilelengthcalculated.Pierpileinternalforcecalculation.Piersforhorizontaldisplacementofthetopoftheverticalcalculationandreview.:concrete,hollowplate,lever前 橋梁得設(shè)計概 工程概況及依 橋梁設(shè)計的構(gòu)造形式及尺寸選 橋梁上部部分的結(jié)構(gòu)計 空心板毛截面的幾何特性及計 作用效應(yīng)的計 預(yù)應(yīng)力鋼筋的計 換算的截面幾何特 承載能力的極限狀態(tài)的計 預(yù)應(yīng)力的損失的計 正常使用的極限狀態(tài)的應(yīng)力驗 變形計 橋梁預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)的計 跨中截面混凝土計 持久狀況應(yīng)力驗 支座的計 要選定的支座的平面尺寸計 要選定的支座的厚度計 驗算支座的偏轉(zhuǎn)的計 驗算滑動的穩(wěn)定 鉆孔灌注樁、雙柱式橋墩得計 設(shè)計資 蓋梁計 截面配筋計算及應(yīng)力驗 鉆孔樁計 荷載計 樁長計 樁得內(nèi)力計算（m法 樁身截面配鏡與承載力的驗 墩頂縱向水平位移驗 墩頂縱向水平位移驗 結(jié) 致 參考文 設(shè)計工程簡24m60km/h，設(shè)計采用水文地質(zhì)條2按無橫橋向的水平力（漂流物、沖擊力、水流壓力等）設(shè)計依8m，24m橋?qū)挋M坡10cm，8cm烈度：地區(qū)的烈度為6度，其中具體按《公路橋涵抗震設(shè)計規(guī)范》339.00m，346.88m。使用材HRB3351×712.7mmC40C25 本橋橋面的為2×3.5+2×0.5m，全橋橋面采用8塊C40預(yù)制混凝土預(yù)應(yīng)力空心板，每塊空心板的寬度為99cm，高度為62cm?？招陌宓娜L是7.6m，施工工藝采用先張法施工，預(yù)應(yīng)力鋼筋采用的是1×7束直徑12.7mm，截面面積98.7mm2，其中尺寸f1860MPa,f1260MPaE1.95105 且預(yù)應(yīng)力鋼絞線沿板跨長呈直線型布置。C40fck26.8MPa,

18.4MPa,

2.4MPa,

1.65MPa,2-12-2圖2-1圖2-2毛截面的面積A（截面的面積為其圖2-2所示部分A9962238 =3174.0cm毛截面對其重心軸的慣性 =21572231/223

=2182.0cm2 =87.6hdS12h

21820.70cm

（下 2182 A1R2=1192567.2cm y=4R41981.0 半圓對它本身重心軸O-OI

6d40.00686384

cmIh [(8.14=1.520×1010cmIT3-13-23-1圖3-2永久作用效應(yīng)的計(一)板的自重（結(jié)構(gòu)自重在第一階段時12.0kN/m5cm的瀝青混凝土進(jìn)行鋪裝。則全橋?qū)挼匿佈b每延米的總重是：0.05×7×23=8.01kN/m；所有空心板在形成一個整體的自重效應(yīng)，最后再將所有的有效應(yīng)力加在空心板橋的，為了使計算的方便，數(shù)值近似按平均分配。g528.014.01kN/ (三)縫隙自重（結(jié)構(gòu)自重在第二階段3g87.6162104240.36kN/3gg17.935kN/gg2g34.36kN/

（結(jié)構(gòu)的第一階段（結(jié)構(gòu)的第二階段gg

（四）表3- 荷載匯總作用L1gl2 1跨3gl2 支點1gl 1跨1gl 計基本可變作用的效應(yīng)所規(guī)定的橋梁的結(jié)構(gòu)，其整體的結(jié)構(gòu)計算采用車道荷載，其中公路II級荷載的車道荷Pk=1.2×142.8=171.36KN1.0?？招陌宓目勺冏饔玫臋M向分布系數(shù)跨中和L／4原理法計算，支點到L／4板的數(shù)值為：2EIb Ib

4GITl ITlhI=I b=100 l=7.6×102h4b2h2

4998270 26651032h 2707299 1005.82665103760

8”選用鉸接板法進(jìn)行影響線和橫向分布系數(shù)計算,影響線計3-2m=0.5mm=0.5mm=0.5mm=0.5m載的效應(yīng)組合，所以，在跨中和L／4表3- 各板的系數(shù)1234mm3 11.00.5

m人3-圖3-3支點到L／4處的可變作用橫向分布系數(shù)（內(nèi)插法）表3-3 荷載種類跨中及l(fā)4汽車荷載（兩行（二）c I=0.0152m G=12296N/mcC40混凝土E3.25×1010N/m2mc3.251010f1

27.62

1.5Hz5.757140.17671nf0.0157 （1+

L——結(jié)構(gòu)計算的跨徑（米IcL／4圖3-4M汽 （不計沖擊M1mcqkmipkyi

M汽 (計入沖擊V汽 （不計沖擊V1mqmp'y

c V汽 (計入沖擊在l4處截面M汽 （不計沖擊M1mcqkmipkyi

M=1×0,.295×(7.875×5.415+148.2×1.425)×1.486=107.89(V=1×0.295×(7.875×2.14+171.36×3

（不計沖擊V1mqmp'y

c V汽=1×0.295×(7.875×2.14+171.36×3/4×1.486 (計入沖擊V汽=1×{0.295×7.875×3.8+0.5×（0.5- （不計沖擊V汽 (計入沖擊3.0，0.5mq

MV在l4

MVV表3- 承載能力極限狀態(tài)組 彎矩剪力l/4截000作用效應(yīng)組mmSS自重S汽計沖擊力i

V汽——永久作用的效應(yīng)表3- 彈性階段截面應(yīng)力計 彎矩剪力l/4截l/4截①00②0③0④③0（二）mSud

1.2S自重1.4S0.81.4S

表3- 極限狀態(tài)時承載力組 彎矩剪力l/4截①00②0③0④00⑤0⑥0⑦⑥0（三）m

S自重0.4S汽不計沖擊力0.4S

表3- 正常使用狀態(tài)長期效應(yīng)組荷類彎矩剪力l/4截l/4截①0②③④⑤Ssd

mm

0.7S汽不計沖擊力

1.0S表3- 在效應(yīng)組合下的圖 彎矩剪力l/4截l/4截①00②0③0④0⑤0預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面積的估ANp。其結(jié)果應(yīng)滿足stpc0.7ftk

σstMsdσpc在初步的設(shè)計時，σstσpc=Msd

=NpeNpeep

eA，Wep——預(yù)應(yīng)力鋼筋的重心對毛截面重心軸的偏心距ep=yapap stpc0.7ftk即可以求得滿足部分預(yù)應(yīng)力的ANpe

MW1

0.7e

p f

C40，ftk=2.4MPa，Msd=159.73KN.mWI

cm3在這里假設(shè)ap=4cm，則epyap=31-0.7-

6

0.7

3.5105pe

Ap

N

con——預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)l——全部的預(yù)應(yīng)力的損失值，按照其張拉控制應(yīng)力20%來估算其值1×712.7mm98.7mm2，按照相關(guān)的《規(guī)范》的規(guī)定，現(xiàn)在取con=0.7fpk，預(yù)應(yīng)力的損失的總和近似假定20%conAp

N

N

0.80.7

=336.1mmp71×7A798.7690.9mm2p預(yù)應(yīng)力鋼筋的3a3.01.52 4cm。7圖3-5（預(yù)應(yīng)力鋼筋在截面中的布置普通鋼筋數(shù)量估算及99里我們暫且忽略鉸縫由b

38838

k 1438.2cm 38

12bkhk

20.00686

2567.18.06 kk把得出的結(jié)果b1438.2cm1bh3195191.6cm4kk 求得

40.4

bk36h'fyh'

2

3140.442hfy

2

3140.442bb'2b99235.16 圖3-6（等效工字形的截面fxh'，則由下式的可求得的受壓區(qū)高度為f設(shè)hh

b x

x2 x2f00.9，C40fcd18.4MPaf

313.7KN.mb'99cmfx27.5mmh'108mmfxbh0AsfAfcdf

b'x

pdAP

fsf

f=280MPa，E2105MPa，E2105s512，A=565mm2ssA=565mm2s

普通鋼筋512布置在空心板的下緣一排，沿著空心板的跨長直線的布置，在鋼40mm，即as40mm1/27mm，A=317430mm，其中毛1.520×1010cm4換算截面的面A0

PES 2.0105PESC 3.25C

mm換算的截面重心位Sg616909

16744750.52cm y0下310.70.5229.78cm；y0上310.70.5232.22cm截面的換算慣Io

hdho

ye2y

.截面換算的抗彎模Wo IWoyoWo I0Woyo

（下緣處抵抗矩（上緣處抵抗矩跨中處正截面的抗彎承載力4cm，其計算為： fsdAsasfpd f

sd h0haps62458cm工字形截面總有上翼板或下翼板位于受壓區(qū)，故正截面承載力可按T形截面計算，由水平力平衡，即H0Aca?，F(xiàn)在我們暫時的采用換算的等效的工字截面的計算，根據(jù)上面的和計算的結(jié)果，上翼緣板的厚度為f108cm，上部翼緣板的厚度為b'99cmB=27.8cmf

= A

A

b'h'

f通過其結(jié)果可以看出，其屬于第一類Tb'f用矩形的截面來計算其抗彎的承載力。可由X=0f

As

b'

ii

X=56.5mm<

f=0.4×580=232mm<h'fX=5。65cm帶入下列的計算出其跨中的截面的抗彎能力為M= b'X（h-0.5X）=18.499056.5（580-56.5 =567.8106NmmMduroMd,=0.9截面的抗剪強(qiáng)度上下限的復(fù)我們計算的抗剪強(qiáng)度的復(fù)核，可以選取的距離為1支點的0.5h處截面進(jìn)行斜截面Io

fcuk0

Vdfcuk40MPa，b=278h0=580

0.51103

50278580roVd0.9234.7210.7h0——截面的有效高度，本處的預(yù)應(yīng)力和普通的鋼筋都是fcu.k15cm箍筋設(shè)（一）根據(jù)《規(guī)范》的有關(guān)規(guī)定可以知道，矩形，T0×Vd<0.50×10 2ftdbho時可以不進(jìn)行斜截面的抗剪承載力的驗算其結(jié)果，僅僅需（二）計算箍筋的最大間距為d計算的V距離支座中心h2處的截面的計算剪力h26202310dVd416.02310416.0259.35采用的直徑為0的雙肢的箍筋（HRB335一般的受彎構(gòu)件的箍筋常按等間距來布ho=620-40=580向配筋的百分率是：

78.54mm2

2×78.54=157.08P100100

1001776.65651.452782fcuksvrV' 2fcuksvo 20.61.45501.0364.231.01.01.120.61.4550

0.00153

Sv

sv

10cm，

0.0057

Sv Sv

在0×Vd<0.50×10 2ftdbho的部分的梁段，可只按構(gòu)造要求來配置箍筋。設(shè)出箍筋的仍選用直徑為10的雙肢箍筋（HRB335級鋼筋Sv

sv

（三）x=70770x=3701520370225（四）ro

VcsVsbVpd

roVd

2

3

0.4510322fcuksvo在距離支座中心的h2

0.00565Sv Sv

1.01.01.10.45103278220.61.45500.00565抗剪承載剪150（箍筋間距變化處V

Sv

200

1.01.01.10.45103278220.61.45500.0028312.7mm17Ep=1.95105按照相關(guān)的《規(guī)范》規(guī)定可以知道，鋼鉸線的張拉控制應(yīng)力為con取值是0.7fpk,即：con=0.7×1860=1302MPa錨具的變形、回縮所引起的應(yīng)力的損L=50m。由相關(guān)的《規(guī)范》可以知道l4mm，l

l

41.95

MPa（應(yīng)力的損失（3.17）加熱養(yǎng)護(hù)所引起的應(yīng)力的損間的溫差取t15oCl32t2t1215

預(yù)應(yīng)力的鋼筋的損l5

f

（鋼筋松弛的損失1.00.30.521286.40.261286.4

l 130215.6 l

fpkpe——混凝土的彈性壓縮時引起的應(yīng)力損失EEp1.95105Ec 3.25c

Npoconl2l30.5l5=（1302-15.6-30- NpoMpoyoNpoAIAAIA 9702197970 l4Eppc66.2737.62MPa，e空心板的換算截面積A323797，Io=1.56

A323797mm，Ep——鋼筋彈性模量與混凝土模量比值為pe——全部鋼筋預(yù)加應(yīng)力的混凝土法向應(yīng)力為混凝土收縮和其徐變所引起的應(yīng)力的損p0.9Ep

t,

'

lAA

115'690.9565.5

1

eps1el

eeIo

1

Np0Np0ep0AIAI Np0p0Apl6Asconl2l3l40.5l5Ap=（1302-15.6-30-37.62-0.538.45） Np0Np0ep0828772.8828772.8257.82

AI AI

1.5634

6.08INp0epsep0yΕcsto，所計算的時期為混凝土的收縮——所加載的齡期為t計算所要考慮的齡期是tMGk313.74KN.m

88.78106t Gk0

1.5634

1.5 l4tMGktI

66.58106257.21.5634

tpc=6.08-在l4pc=6.08-pcpc是不能大于混凝土的立方體抗壓強(qiáng)度Fcu的0.5倍，傳力錨固時混凝土為C3075%，空心板的截面的換算的面積A317400u，u=5927.8. t,t0.297

t,t0

把計算的結(jié)果的各項數(shù)值代入l6的計算式中得出l4

l6(t)

1150.00713

95.93l6(t)

1150.00713

100.32l6(t)

1150.00723

112.6預(yù)應(yīng)力的損失組合

l2l3l40.5l=15.6＋30＋0.5×38.45＋37.62=102.45MPa（第一批

0.5l5l6（第二批llI

llI=15.6+30+37.62+38.45+95.93=217.6在l4llIlII=15.6+30+37.63+38.45+100.32=221.45llIlII=15.6+30+37.62+38.45+112.36=234.03peconl1302217.6在l4

pecon

pecon

正截面抗裂性的驗A且該構(gòu)件應(yīng)滿足兩個要求:stpc0.7ltpcMsd=159.73KNm，截面的換Wl=524.95×105stlt=Msd

159.73

3.13MPa

52.46pc——截面下邊緣的有效預(yù)應(yīng) =NpoNpoepo

AWAW 720955.2720955.2257.8297.8=5.9

Np0p0Apl6As1122.01690.995.93565.5

=MldWW

148.1652.49

ltpc2.8-5.93.1

我們經(jīng)過計算其得的結(jié)果表明，符合《規(guī)范》對AA=30cm3-7（空心板豎向溫度梯度NtAytyacMoA

aEt

yycc

t t tytt

yc

α——混凝土溫度 E——混凝土彈性模量，C40，E3.25104 AAyty——一個

內(nèi)溫差梯度y——計算應(yīng)力點到換算截面重心軸得間隔，重心軸ey——單位面積

表3- 溫度應(yīng)力計算單元面積Ay（mm2溫度t（oy單元面積Ay重心至換算截面重心軸1147.22e321.480(1427.2) 3(142(28070)207.25.52e321.48020(7.225.5) 3(7.23(28070)30005.5e321.480201300 2NtAytycEc344006(NtyccyM0Attyccy(7920010.6 t t tytt

yc344006

34400684.5426 34400684.5426106t' 34400684.5426106t' tEp

60.362.16(MPatEs't6.150.36

=1.68-0.5=-=0.61-0.5=-=2.34-0.5=-=2.4-0.5=-溫差的頻遇系數(shù)為0.8,則因為溫差的應(yīng)力,在短期的效應(yīng)組合作用下,梁底總啦應(yīng)力可st=6.25+0.8stpc=6.5-5.9=-0.6MPa<0.7fA斜截面的抗裂性的驗溫差作別計算支點截面A—AB—BC—C拉應(yīng)力來控制的，部分預(yù)應(yīng)力混凝土A

f

——混凝土得抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)數(shù)，C40 tp（ftk=2.4MPa，C40A—Aσt-NtMttσσE-1.06-1.36 B—B

-σ-34400687.9139×01.42×C—C

-1.06-

801.06

A—AB—BC—C主倆應(yīng)力

=-0.08-=-0.6-=0.16-0.5=-A—A

σσcσcσc2 τVdSol0.93bIoσσpcMsyVd——支點的截面短期效應(yīng)剪力值為S——空心板在A—AMΨ=-0.64+0.80.04=-

σcxσcxσcxσcx 2

0.610.610.610.610.93222

預(yù)應(yīng)力混凝土的Atp0.7ftk0.72.41.68MPa。在A—AB—B

Vd

S01B990312.4

2

(312.48018076.4)2360(312.4808312.48018034.25106mm3鉸縫未扣除)VdbI

149.110334.251062701.43871010

Msy0Ψ(

BB纖維至重心軸距離

I I0

1j 同樣σcx2.160.8-0.61.68MPaσcx2.160.80.32.40MPatpcx

cxcx

tpcx

cxcx

該值對所有的部分預(yù)應(yīng)力AC—Ccx2

cx2

d0=VdS01C/bI0=(149.110320.97106)/(2701.43871010)=0.8（MPa Np0Np0ep0AI AI 416724.8716724.8247.6 [yo——C—C纖維至重心軸間隔，yo=298.8-

Msy0

1j

4.840

cx (cx(cx)22 (4.42)22(4.42)222tp=- （計入正溫差應(yīng)力tp=- （計入反溫差應(yīng)力C—C面的主拉應(yīng)力 A正常使用階段撓度計，對于C40的混凝土，=1.6，對于現(xiàn)在的A構(gòu)件，所使用的撓度計算值其抗彎Bo0.95EcI0Bo0.95

=

25104ssfs

L2

5

66

=2.2

fo o

5

196002

=1.1flfsfG1.62.2-

<L/600=7600/600=12.7預(yù)加力所引起的反拱計算和預(yù)拱度設(shè)C30=2.0。Bcc00'0.95E'I'，E'=3.0104Bcc00E'E

1.95105

'

2.0105 C

C

EE

0A'3174306.50'6.51690

mm

'Sg

18471130.57cm向下0 '310.70.5729.73cm00 '310.70.570ye'29.74.025.73cmyyyohI'oh

dhoh

oWooWo

IyoIyo

156760052723cm3156760048577cm3Np0Mp0750791.7253.7193.18

2Mfp2.0

480.95E'Ic576002192.13 480.953.0104預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值大于荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度,因而可不設(shè)預(yù)拱度。表3- 空心板截面幾何特性匯總C30C40'I跨中截面混凝土的法向壓應(yīng)力的驗=conl=1302-N=A=1084.4AA

NpoepoMs

WW WW =11.66<0.5跨中截面的預(yù)應(yīng)力鋼咬線的驗p

Ep

k=174.74 =conl=1302-p

pe+EPkt+

=1084.4+66.74+1.171126.01MPa<0.641860=1209MPackc斜截面主應(yīng)力的驗斜面主應(yīng)力計算選A—AB—BC—C<0.62)2)22k 2)2)22kA—A

Vd

=0Vd——支點截面標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組B23cm

——A—A（其他處存在反溫差應(yīng)力

Mky0tt

=-pc——預(yù)加應(yīng)力在A—AMkt——A—AA—A0.720.720.720.7222

cxk=-0.64+0+0.04=-cp

0.602

1.080.600.600.6022C40cpmax

B—B

k VdkbI

221.7810334.251062701.43871010

So1B——B-B纖維上面截面對空心板重心軸地靜矩，看上面的得計算，So1B=34.25106mm3

=aa

Mky0tIt=2.28+0+（-0.6）=1.68（MPa （計入正溫差應(yīng)力

Mky0tIt )22=2.28+0+0.3=2.58（MPa )22cp=（1.682

=2.97（MPa

1.682

)2 )222

2.582

=3.68（MPa

2.582

混凝土主壓應(yīng)力限值為16.08MPa3.64MPa，那么符合該《公預(yù)規(guī)C—Ck VdkbI

221.7810320.961062701.43871010

S01C――C-C纖維S=20.97106mm3同樣計算得到

4.84MP，

a力a

Mky0tIt=4.84+0+0.11=4.95（MPa （計入正溫差應(yīng)力

Mky0tIt=4.84+0+（-0.53）=4.31（MPa） 得到C-C（計入正溫差應(yīng)力）

4.95(4.95(4.95)22

=5.23（MPa

4.952

(4.95(4.95)22(4.31)22

4.312

=4.62（MPa

4.312

(4.31)2(4.31)22sfbvb

fskAsvBsf

335157.08v宜選用sv=100mm。

1.63=Asv

HRB335的sv是不小于0.0012，可以滿足要求。在知道支點附近的箍筋的間距10cm31cm40cmaaa系數(shù)。汽車荷載考慮沖擊系數(shù)并考慮溫差應(yīng)力。C30混凝土，aaacaE3104MP，fca

，f

，Ep

1.09105

1.95105

caEpEc

6.5MPa，aEs3.0104

MPa來計算出空心板截面跨中1板底壓應(yīng)力NpoNpoepo板頂拉應(yīng)力

I

813949.9813949.9257.3 1.567610 2.53.976.48 Npo2157.49KNm，下緣應(yīng)力下NpoNpoepo上緣應(yīng)力

157.49 2.99下緣應(yīng)力：下6.48-2.99=3.49（MPa）上緣應(yīng)力：1.803.24=1.44（MPa）2l4l4M=42.97，板自重再起截面處產(chǎn)生的的應(yīng)力：下緣應(yīng)力：下-0.814MPa上緣應(yīng)力：上下緣應(yīng)力：下

6.43-上緣應(yīng)力：上-1.79+0.88=-14.07MPa3板的自重在截面產(chǎn)生數(shù)不存在，所以支點截面法向應(yīng)點下緣應(yīng)力下NpoNpoepo上緣應(yīng)力

=

再為其配箍筋時，預(yù)拉區(qū)的縱向鋼筋可以采用帶類的鋼筋，其直徑是不易大于1.4cm，現(xiàn)在采用的鋼筋為HRB335。As=904.8，大于875.1可以滿足要求，可以在空心表4- 截面應(yīng)力表匯l／4ΣΣΣΣΣΣ-----00--4.2.1最小配筋的復(fù)

MudMcrMud——受彎的構(gòu)件正截面的設(shè)計值McrMcr=（pcrftk）W

r

SoS0990312.4

r

23425091050.024Mcr(pcrftkMudMcr

567.851.21.00.003bh，該橋的設(shè)計的普通受拉鋼筋為：A=565.5mm2>0.003 00jjNjN

支座的形式系數(shù)為SS l0a teslosl0b

20.5

8.97

橡膠板平均容許應(yīng)力j=10MPa，1.0MPa，Ej

S25.41.08.972 N汽=137.68KN N恒+N汽+N人=235.24KNj[j5%(可以選用)[j]2

由汽車荷載指動力引起的水平位移HT7.5m287.56×0.1=23.7690kN，8F=90 確定需要的橡膠片總厚度te2g0.678te1.42get0.2×a=0.2×18=3.6e450.2m0.25te=5×0.5＋2×0.25=3.0>0.467<3.6支座的厚度計h=te＋6×0.2=3.0＋1.2=4.1

Nt

295.7 0.180.20

二、計算梁端轉(zhuǎn)角16

161.9440.00399rad51560

2

180.0567c,m

0.03591cm（合格2Rck0.3137.681.4HtFbk5.879Rck41.304kN1.4HtFbk14.88kN（合格以 NG41.304kN1.44.2035.88kN（合格20×18設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)：2橋面上部結(jié)構(gòu):預(yù)應(yīng)力混凝土空心2.0HRB335R235C30,C256-16-2圖6-1圖6-2《公路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計準(zhǔn)那么》(JTGD63-2007)荷載計表6- 上部結(jié)構(gòu)永久荷載匯12、34、號6、7824蓋梁自重和作用效應(yīng)計算(1/2蓋梁長度圖6-3（蓋梁自重和作用效應(yīng)圖表6- 蓋梁自重產(chǎn)生得彎矩、剪力效應(yīng)計號彎矩VVM1=﹣7.5×(0.5/2)﹣2.2525+(0.5/2)× (0.8+1.1)﹣(1/2)--﹣(1/2)2.5×[(1/3)+0.5]﹣16.5M4=113.1×0.5﹣×(1.1/2)﹣15×1.6(19.8+16.5+16.5)005q1q2q3q4q5

①公路—II12

6351/21010.1 1

10.4522

10.55210.65 10.7 圖6-4（圖6-5（QxQ

圖6-6（1(nh3h3)nhh(hh

1 2

n=7,e=2.1,2a221222322812.120.1430.225 12.120.1430.15 1

12.12 10.075 10.15 10.225 d.已知：n=7n

/(EI

，2a22122232

10.553 10.552 10.551 1 10.020 10.059 6-7（支座可變荷載得反力值①公路-IIB9.627.785178.5269.06(kN)2B2269.06538.13(kNB9.57.785178.5223.78(kN)2B447.56(kN法置橫向散布系數(shù)BB單列00法置橫向散布系數(shù)BB單列00000行0車級67800雙列行車公路667級單列行車68級7雙列公I(xiàn)676表6- 各梁支點反力荷載情1號23號4號5號梁6號梁7號梁8號梁① -II級②雙列對稱 -II級③雙列非9雙柱反力Gi計算，所得各梁反表6- 雙柱反力Gi計）1（1556.9+306.355.9+339.994.9+373.61II級雙列對稱人群對.9+373.611.9339.99）稱 (1556.9+290.885.9+277.43II級雙列非對稱人群251.192.9內(nèi)力計M②-②=-R1M③-③=-R1M④-④=-R11.60+G13M⑤-⑤=-R12-G10.90—R21.06-6=-R13-R2+G11.9-R137-7=-R14-R23+G12.9R32R4 1 5454 6-8（截面彎矩圖 各截面彎矩計梁支座反力截面23截面456截面7排列---排列---稱1-1：V左=0,V右=-2-2：V左=V右=-3-3：V左=-R1V右=G1-4-4：V左=G1-R1V右=G1-R1-5-5：V左=G1-R1-R2V右=G1-R1-R2-表6- 各截面剪力計(KN各截面剪力(KN1-2-3-截面-5-V左VVVVVVV右VV-----04444771-----088880表6- 蓋梁內(nèi)力匯總①-②-③-④-⑤-(KNMM----M0---M----V左---0右--0V左0--右---V左---右--橋墩墩柱設(shè)墩柱值徑是100mm，取了C30HR235（一）梁蓋自重（半根梁蓋N恒T308.9320.161.79(KN依據(jù)《公預(yù)規(guī)90KN90KNB1 B2B1+B2=269.06KNT=269.06×2×0.1=53.81KN＜90（KN90KN雙柱反力橫向散布計算（汽車荷載的位置看圖表210210 210.724

55210 210.457表6- 可變荷載排列垂直反力計算(雙孔布布B1(11公路-II2表6- 可變荷載排列最大彎矩計算(單孔算式B?1垂直力矩B221————002509051=464.54+307.38=771.92（KN（（Nmin

MmaxNmaxNminMmax

圖6-9（作用在墩柱底得外力圖從上面知道墩柱頂選用C301216HRB235Ag24.13cm2

1.75058l0所以不算入偏心增大系數(shù)，選用（1）依據(jù)最大垂直力的時候墩頂依據(jù)受壓結(jié)構(gòu)檢測，依找《公預(yù)規(guī)0Nd0.9（fcdAf

EI(直徑為d=0.9×1×（13.8×0.785×106+280×24.13×102=11508.64（KN）＞0Nd單孔荷載，最大彎矩的時候墩頂根據(jù)小偏心受壓NdMde

0.160md0/(2r)

3.8<所 1.0,e00

Ar2

Cr2f0Nd

Br3

Dgr3f Dgfe0 sdAfcd'

假設(shè)g=0.88

,f',

e13.8B0.764D 13.8A壓承載力計算系數(shù)”表，我們驗算找到每一系數(shù)，他們分別A，B，C，D：假定0.81A2.154B0.5810C1.6811D1.0934e13.80.5810 13.82.1540f Cr2f,f7796000(N)

f Dgr3f,f106600000(N鉆孔灌柱樁直徑取為1.20m，選取C25混凝土，16R235級剛筋。灌注樁依照m法計算，m值是5103kN/m4（軟塑粘性土。cE2.60104MPacN1929.07464.54(kN N2139.5KN

18442KN37.1NN1N2N3N4683.35(kNq=π/4×1.22×15=16.95（KN）（已扣除浮力N5=307.38kN（公路--IIN6255.65kN（公路--II制動力T=45KN,3.0210.7×442=309.4（Pa

1×2.314=2W244圖7- 圖7-Nmax=683.35+307.38+63.42=1054.15（KN）（雙孔Nmin=8683.35+255.65+44.57=983.57（KN）（單孔H=45+1.157+0.85=47.01MN6×0.25+T×3.201+W1×2.45+W2×0.95（單跨可變荷載時NmaxNmin=983.57+16.96=1000.53H0M0度。灌注樁最大沖刷線下面得樁長是h，那么：[N]=1/2U∑lii+λm0A{[σ0]+k2γ2（h3-

U=π×1.25=3.9（m： 40KP,也就是40KN 土層厚度 樁底截面積 深度修正系數(shù)，取 （m[N]=0.5[3.93×（2.3+h）×40]+0.75×0.8×1