輸油工理論知識2010新書(中級工)

一、選擇題（每題四個選項，只有一個是正確的，將正確的選項號填入括號內）1．AAO01在三面投影視圖中，如果線段的投影反映實長，則這線段最多平行于()投影面。(A)1個(B)2個(C)3個(D)4個2．AAO01點在兩面投影的連線必須()于相應的投影軸。(A)平行(B)垂直(C)相交(D)垂直相交3．AAO01對三個投影面均處于傾斜位置的直線稱為一般位置直線。它的投影特性是在三個投影面上的投影均為傾斜的線且線長()實長。(A)大于(B)等于(C)小于(D)不小于4．AA002對三個投影面均處于傾斜位置的平面稱為一般位置平面。它的投影特性是在三個投影面上的投影均有與原形類似的平面形狀，但()實形。(A)大于(B)等于(C)小于(D)不小于5．AA002截平面與五棱柱軸線垂直，則截交線的形狀為()。(A)正五邊形(B)斜五邊形(C)不規(guī)則五邊形(D)相交直線6．AA002對三個投影面均處于傾斜位置的平面稱為一般位置平面。它的投影特性是在三個投影面上的投影均是與原形()的面形，但小于實形。(A)相等(B)不同(C)不像(D)類似7．AA003在立體的三視圖中，有些表面和表面的交線處于不可見位置，在投影圖中用()表示。(A)虛線(B)細實線(C)粗實線(D)不表示8．AA003兩圓柱直徑相等時，兩圓柱表面的交線為()。(A)兩個相互垂直的圓(B)兩個相互垂直的直線(C)兩個相互垂直的橢圓(D)兩個相互垂直拋物線9．AA003假想用剖切面將機件的某處切斷，僅畫出斷面的圖形，這樣的圖形稱為()。(A)剖切面(B)剖視圖(C)局部視圖(D)剖面圖10.AA004零件局部視圖的斷裂線邊界用()表示。(A)細實線(B)點畫線(C)波浪線(D)粗實線11.AA004在單個圓柱齒輪的規(guī)定畫法中分度圓用()畫出。(A)粗實線(B)細實線(C)點畫線(D)虛線12.AA004將零件的某部分向基本投影面投影所得的視圖，稱為()。(A)局部視圖(B)側視圖(C)主視圖(D)剖視圖13.AA005零件結構的大小是通過()來表示的。(A)圖形(B)尺寸標注(C)文字說明(D)標題欄14.AA005螺紋的牙頂用()表示。(A)粗實線(B)細實線(C)虛線(D)點畫線15.AA005三視圖的投影規(guī)律：主、俯視圖()，主、左視圖高平齊，俯、左視圖寬相等。這個規(guī)律不僅適用物體的整體投影，也適用物體的局部結構投影。(A)長相等(B)長對正(C)寬相等(D)寬對正16.AA006在管道安裝圖中，如圖代表()。(A)保溫管或保冷管(B)伴熱管(C)法蘭(D)同心大小頭17.AA006為了便于識圖、組織生產(chǎn)，在裝配圖上對各種零件或部件()，并在明細欄中填寫名稱、材料、數(shù)量、標準件標記內容。(A)編寫序號(B)標明位置(C)標注材料(D)文字說明加工精度18.AA006在管道安裝圖中，如圖代表()。(A)保溫管或保冷管(B)伴熱管(C)90°彎頭向下(D)45°彎頭19.AA007在管道安裝圖中，如圖代表()。(A)90°彎頭向下(B)45°彎頭(C)交叉管(D)同心大小頭20.AA007在管道安裝圖中，如圖代表()。(A)保溫管或保冷管(B)伴熱管(C)重疊管(D)交叉管21.AA007在工藝流程圖上要盡可能避免管線之間以及管線與設備之間發(fā)生()。一般來說，把管線畫在設備上方或下方。(A)平行(B)相交(C)斜交(D)重疊22.AA008在管道安裝圖中，如圖代表()。(A)保溫管或保冷管(B)伴熱管(C)重疊管(D)交叉管23.AA008在管道安裝圖中，如圖代表()。(A)保溫管或保冷管(B)伴熱管(C)重疊管(D)交叉管24.AA008在管道安裝圖和工藝流程圖中，過濾器表示為()。(A)(B)(C)(D)25．AA009原理工藝流程圖()，以表達清晰、易懂為主。流程圖上應注明管道及設備編號，附有流程的操作說明、管道說明（管徑、輸送介質）、設備及主要閥門規(guī)格表。(A)不按比例，受總平面布置的約束(B)按比例，不受總平面布置的約束(C)不按比例，不受總平面布置的約束(D)按比例，受總平面布置的約束26.AA009施工工藝流程圖()，以表達清晰、易懂為主。流程圖上應注明管道及設備編號、管道說明（管徑、輸送介質）、設備及主要閥門規(guī)格表。(A)不按比例，受總平面布置的約束(B)按比例，不受總平面布置的約束(C)不按比例，不受總平面布置的約束(D)按比例，受總平面布置的約束27.AA009并不是每條輸油管道或每個輸油站都需要所有流程，應根據(jù)具體情況選擇。例如()流程是為了投產(chǎn)前預熱管道，或末站儲罐已滿，或首站油源不足，被迫交替正、反輸以維持熱油管道最低輸量。(A)正輸(B)反輸(C)越站(D)清管28.AA010密閉輸油管線的()可不設站內循環(huán)流程。(A)首站(B)末站(C)油庫(D)中間站29.AA010計量流程一般設置在()。(A)首、末站(B)加熱站(C)加壓站(D)中間站30.AA010油化驗崗設置在()。(A)首、末站(B)加熱站(C)加壓站(D)中間站31.AA011在工藝流程圖中，如圖代表()。(A)法蘭閥(B)止回閥(C)電動閥(D)調節(jié)閥32.AA011在工藝流程圖中，如圖代表()。(A)法蘭閥(B)止回閥(C)電動閥(D)調節(jié)閥33.AA011在工藝流程圖中，如圖代表()。(A)法蘭閥(B)止回閥(C)電動閥(D)調節(jié)閥34.AA012離心泵并聯(lián)運行時，各泵之間()。(A)流量相等，揚程相加(B)流量相加，揚程相等(C)流量相等，揚程相等(D)流量相加，揚程相加35.AA012離心泵串聯(lián)運行時，各泵之間()。(A)流量相等，揚程相加(B)流量相加，揚程相等(C)流量相等，揚程相等(D)流量相加，揚程相加36.AA012離心泵串聯(lián)運行時，單向閥安裝在()。(A)每臺泵進口(B)每臺泵出口(C)每臺泵進、出口閥之間(D)所有泵出口后37.BAO01離心泵的軸向力方向指向()。(A)入口方向(B)出口方向(C)都不是(D)啟動時指向出口，以后指向入口38.BAO01單級離心泵軸向力平衡方法一般采用()。(A)葉輪對稱布置(B)雙吸式葉輪(C)平衡盤法(D)平衡鼓法39.BAO01離心泵采用葉輪對稱布置主要是為了()。(A)平衡單級泵的軸向力(B)平衡單級泵的徑向力(C)平衡多級泵的軸向力(D)平衡多級泵的徑向力40.BA002泵內密封環(huán)形式很多，在實際應用中，()密封效果最好。(A)角接式(B)單曲迷宮式(C)平接式(D)雙曲迷宮式41.BA002離心泵的級間密封一般采用()密封。(A)機械(B)填料(C)螺紋(D)口環(huán)42.BA002對輸油泵機械密封，要求高壓端泄漏量不超過()。(A)20滴／min(B)30滴／min(C)50滴/min(D)60滴／min43.BA003輸油泵機械密封要求高壓端泄漏量不超過()。(A)20滴／min(B)30滴／min(C)50滴／min(D)60滴／min44.BA003機械密封一般有()密封點。(A)1個(B)2個(C)3個(D)4個45.BA003從機械密封材質看，一般機械密封()。(A)動環(huán)用軟材，靜環(huán)用硬材(B)動環(huán)用硬材，靜環(huán)用軟材(C)動、靜環(huán)都用軟材(D)動、靜環(huán)都用硬材46.BA004離心泵的揚程指的是()。(A)液體從泵獲得的能量(B)單位質量液體從泵獲得的能量(C)液體可被泵提升的高度(D)單位質量液體可被泵提升的高度47.BA004泵銘牌上標明的功率一般是指泵的()。(A)總功率(B)有效功率(C)配用功率或軸功率(D)損失功率48.BA004離心泵的高效區(qū)指的是在額定流量()的區(qū)域。(A)±5%(B)±6%(C)±7%(D)±8%49.BA005離心泵的流量越大，其揚程()。(A)越大(B)越小(C)不變(D)不一定50.BA005泵的特性曲線是指()一定時的各參數(shù)之間的關系曲線。(A)流量(B)揚程(C)效率(D)轉速51.BA005在離心泵的特性曲線坐標圖中，橫坐標表示的是()。(A)流量(B)揚程(C)功率(D)效率52.BA006在離心泵的特性曲線圖中，流量與功率曲線（Q-N曲線）表示，隨著流量的增加，功率()。(A)一直上升(B)一直下降(C)先升后降(D)先降后升53.BA006在離心泵的特性曲線圖中，流量與效率曲線（Q-η曲線）表示，隨著流量的增加，效率()。(A)一直上升(B)一直下降(C)先升后降(D)先降后升54.BA006在離心泵的特性曲線圖中，隨著流量的增加，泵的吸上真空度()。(A)一直上升(B)一直下降(C)先升后降(D)先降后升55.BA007離心泵的額定工作點指的是()。(A)設計流量對應的工作點(B)設計壓力對應的工作點(C)最大效率對應的工作點(D)設計功率對應的工作點56.BA007離心泵的工作點是指泵的特性曲線與()特性曲線的交點。(A)管路(B)功率(C)效率(D)揚程57.BA007輸油泵的高效工作區(qū)指的是在額定工作點()范圍內。(A)±3%(B)±5%(C)±7%(D)±8%58.BA008兩臺泵串聯(lián)工作時，要求兩臺泵的()相同。(A)揚程(B)流量(C)功率(D)效率59.BA008兩臺相同型號泵串聯(lián)工作時，其揚程()。(A)為一臺泵工作時揚程的兩倍(B)為單臺泵工作時的揚程(C)小于一臺泵工作時揚程的兩倍(D)大于一臺泵工作時揚程的兩倍60.BA008兩相同型號泵串聯(lián)工作時，其流量()。(A)為單臺泵時的流量(B)為兩臺泵流量之和(C)比單泵流量小些(D)比單泵流量大些61．BA009在實際工作中，要求在兩泵出口安裝()，以免造成從工作泵到非工作泵的倒流現(xiàn)象。(A)節(jié)流閥(B)止回閥(C)調速器(D)回流閥62.BA009兩臺相同型號泵并聯(lián)工作時，其揚程()。(A)為單臺泵時的揚程(B)為兩臺泵揚程之和(C)比單泵揚程大些(D)比單泵揚程小些63.BA009兩臺泵并聯(lián)工作時，要求兩臺泵的()應基本相同。(A)揚程(B)流量(C)功率(D)效率64.BA010在輸油生產(chǎn)管理中，輸油泵機組應嚴格控制在()工作，以取得最佳運行工況。(A)最高流量點(B)高效工作區(qū)(C)最高效率點(D)最高揚程點65.BA010目前在離心泵各種調節(jié)方式中，經(jīng)濟最節(jié)能的是()。(A)出口閥節(jié)流調節(jié)(B)改變泵轉速調節(jié)(C)泵葉輪車削調節(jié)(D)出口旁通閥調節(jié)66.BA010適合離心泵單泵工作時的調節(jié)方式是()。(A)改變泵的連接方式(B)增減泵的工作臺數(shù)(C)大小泵的級差匹配(D)改變泵的轉速67.BA011離心泵葉輪車削后，對泵性能參數(shù)中影響最大的是()。(A)揚程(B)流量(C)功率(D)效率68.BA011為了不影響泵的效率，對于轉速在60～120r/min泵，葉輪外徑車削量許可為()。(A)25%～20%(B)20%～15%(C)15%～10%(D)10%～7%69.BA011在拆卸多級泵葉輪時，不得拆卸()葉輪。(A)第一級(B)第二級(C)最后一級(D)倒數(shù)第二級70.BA012造成離心泵機械密封泄漏過大的原因是()。(A)進泵壓力過低(B)滑動軸承磨損(C)機械密封損壞(D)填料壓蓋偏斜71.BA012造成離心泵振動過大的原因是()。(A)潤滑油量過小(B)軸封填料過緊(C)葉輪口環(huán)損壞(D)泵軸和電動機不對正72.BA012對停運和備用的機組，每天盤車一次使軸旋轉()，以防止泵軸發(fā)生彎曲。(A)270°(B)90°(C)180°(D)360°73.BA013造成離心泵滑動軸承過熱的原因是()。(A)軸封填料過緊(B)潤滑油量不足(C)進泵壓力過低(D)密封端面磨損74.BA013造成輸油機組電動機過載的原因是()。(A)軸或軸套磨損(B)進泵壓力過低(C)吸入管路堵塞(D)密封端面磨損75.BA013在離心泵運行中，造成泵抽空事故的原因是()。(A)吸人高度過低(B)吸入管路內液體壓力過小(C)進泵流量增大(D)密封泄漏量大76.BA014強制潤滑輸油機組所用潤滑油要按()過濾要求進行。(A)1級(B)2級(C)3級(D)4級77.BA014對停運和備用輸油機組，最少每周盤車()。(A)90°(B)180°(C)270°(D)360°78.BA014離心泵發(fā)生汽蝕時帶來的聲音一般呈現(xiàn)()聲響。(A)劈劈啪啪的爆裂(B)咯噔咯噔的撞擊(C)較低的嗡嗡(D)均勻的口哨79.BA014新?lián)Q的滾動軸承，由于裝配時徑向緊力過大，滾動體轉動吃力，會發(fā)出()聲。此時軸承溫度會升高。(A)劈劈啪啪的爆裂(B)咯噔咯噔的撞擊(C)較低的嗡嗡(D)均勻的口哨80.BA014如果軸承體內油量不足，運行中滾動軸承會發(fā)出()聲。(A)劈劈啪啪的爆裂(B)咯噔咯噔的撞擊(C)較低的嗡嗡(D)均勻的口哨81.BA015凡具有蓋板的葉輪，均稱為()葉輪。(A)封閉式(B)敞開式(C)半開式(D)混合式82.BA015封閉式葉輪傳遞的能量較大，效率較高，適宜于輸送()。(A)粘稠液體(B)泥漿(C)干凈的介質如水和油(D)含有雜質的液體83.BA015只有葉片而沒有完整蓋板的葉輪稱為敞開式葉輪，一般輸送()。(A)粘稠液體(B)泥漿(C)干凈的介質如水和油(D)含有雜質的液體84.BA015沒有前蓋板的葉輪稱為半開式葉輪。這類葉輪多用于()，它的最大特點是流道不易堵塞，但效率較低。(A)粘稠液體(B)泥漿(C)干凈的介質如水和油(D)含有雜質的液體85.BA016泵殼流道截面呈現(xiàn)()變化，泵殼內流體的動能轉變?yōu)閴耗堋?A)由小變大(B)由大變小(C)直角(D)圓弧86.BA016一般多級泵不用螺旋形蝸室，而采用()來完成收集液體和轉能的作用。(A)圓錐形蝸室(B)圓柱形蝸室(C)旋渦板(D)導葉87.BA016分段式多級泵的一個優(yōu)點是可以拆級使用，在輸油管道投產(chǎn)初期，往往輸量達不到設計要求，只好節(jié)流或者反輸。為減少能量消耗，可將多級泵的穿桿螺栓松開，卸下幾級葉輪，達到節(jié)約能源的目的，但不允許拆卸()葉輪。(A)首級(B)末級(C)中間級(D)第二級88.BA017填料密封可用調整壓蓋壓緊程度的方法來保證密封的緊密性。填料壓得松緊要適當，壓得太緊，填料與軸套會發(fā)熱，甚至燒毀；壓得太松，泄漏量太大，一般要求泄漏量以每分鐘()為宜。(A)0～20滴(B)20～30滴(C)30～60滴(D)60～80滴89.BA017填料密封為了防止在泵入口的低壓端填料函處于負壓工作，以致有從外順軸往泵內進氣的可能。常從泵的壓出室用管子向填料函處接入壓力密封介質，用介質防止空氣進入。安裝時要注意()，使用時可用閥門控制液封介質的流量，以求合適。(A)填料對準液封孔(B)水封環(huán)對準液封孔(C)填料函對準液封孔(D)填料壓蓋對準液封孔90.BA017對于填料密封，在切割填料時，最好將填料繞在與軸（套）同樣直徑的圓棒上切割，以保證尺寸正確。只需用薄的刀片（如刮臉刀片）輕輕切開即可，切口要平行整齊，無松散的石棉線頭。接口成()。(A)10°(B)20°(C)30°(D)70°91．BA018在開始產(chǎn)生汽蝕時，由于氣泡數(shù)量不多，汽蝕區(qū)域較小，人們還覺察不出對泵正常運行的影響，因葉輪葉片表面上有一層液體蒸氣覆蓋著，葉片反而好像更光滑了，故離心泵的效率()。(A)稍微下降(B)大幅下降(C)稍微上升(D)大幅上升92.BA018離心泵汽蝕產(chǎn)生時，氣泡大量產(chǎn)生，最后造成脫流，這時，水泵的揚程、功率以及效率()。(A)稍微下降(B)大幅下降(C)稍微上升(D)大幅上升93.BA018當離心泵在運轉過程中發(fā)生汽蝕現(xiàn)象時，氣泡在液體壓力高的地方迅速縮小和消失，在離心泵葉輪上或其他地方產(chǎn)生水擊，水擊壓力是非常高的，正是由于這個原因，在離心泵內部()。(A)會發(fā)出噪聲而沒有振動(B)會發(fā)出噪聲并產(chǎn)生振動(C)沒有噪聲和振動(D)沒有噪聲但有振動94.BA019在長輸管線上進站壓力（余壓）對泵很有利，因是()進泵，不易發(fā)生汽蝕。(A)正壓(B)負壓(C)零壓(D)高溫95.BA019合理確定泵的幾何安裝高度，在可能的情況下使泵的安裝高度相對吸入管路()。(A)高些(B)低些(C)相等(D)無所謂96.BA019在泵入口壓力不是很高的情況下，盡量不用()。(A)吸人口節(jié)流(B)排出口節(jié)流(C)閥門節(jié)流(D)過濾器97.BA020在離心泵運行中，要檢查離心泵的軸承溫度，滾動軸承不超過80℃(A)50℃(B)70℃(C)lOO℃98.BA020在離心泵運行中，要檢查潤滑油面高度和油環(huán)的工作情況。潤滑油位在油杯的()，如潤滑油的油位低于規(guī)定油位，必須添加潤滑油。(A)1/2以下(B)1/3～1/2之間(C)2/3～3/4之間(D)上沿99.BA020在離心泵運行中，要檢查電動機軸承溫度不得超過()，定子溫度不超過允許溫升。(A)50℃(B)80℃(C)100100.BA021輸油泵機組的啟停將直接影響管道系統(tǒng)壓力的變化。切換時應保證管道系統(tǒng)壓力波動不大于()。(A)O.lMPa(B)0.2MPa(C)0.3MPa(D)0.4MPa101.BA021并聯(lián)泵流程且出站壓力接近管道設計壓力時，輸油泵機組切換程序：緩慢關閉運行泵的出口閥，將出站壓力下調至其出站原運行壓力的()；按輸油泵機組的啟動要求，啟動待用輸油泵；啟運輸油泵工作正常后，按輸油泵機組的停運要求，停待停輸油泵；調整運行泵出口閥開度，將出站壓力調整至工藝要求值。(A)30%(B)40%(C)50%(D)60%102.BA021串聯(lián)泵流程且出站壓力接近管道設計壓力時，輸油泵機組切換：緩慢關閉待停輸油泵的出口閥開度至()，按停泵按鈕，停運輸油泵，并關嚴出口閥；按輸油泵機組的啟動要求，啟動待用輸油泵，并全開輸油泵出口閥；檢查輸油泵機組的運行狀況；向上級調度匯報輸油泵切換時間及參數(shù)變化情況。(A)30%(B)40%(C)50%(D)60%103．BA022整體式滑動軸承結構簡單，造價低，但磨損后無法調整軸頸與軸承之間的間隙。在安裝和拆卸時，只能沿軸向移動軸或軸承才能裝拆，很不方便，所以一般應用于()及間歇工作的場合。(A)高速、載荷不大(B)低速、載荷不大(C)低速、載荷大(D)高速、載荷大104.BA022軸承合金有錫銻軸承合金和鉛銻軸承合金兩大類。錫銻軸承合金摩擦系數(shù)小，抗膠合性能良好，對油的吸附性強，耐腐蝕性好，易跑合，是優(yōu)良的軸承襯材料，常用于高速、重載的軸承上。但它價格較貴且機械強度較差。此軸承合金在()，開始軟化，因此在設計、運行中常將溫度控制在比此溫度低30～40℃(A)80℃(B)llO℃(C)150℃105.BA022如果軸承受載過大，轉速高，潤滑又不良時，則摩擦加劇，發(fā)熱過大，使得較軟的金屬粘焊在軸頸表面上而出現(xiàn)膠合。膠合的產(chǎn)生又進一步加劇軸承的摩擦和發(fā)熱，引起更嚴重的膠合，如此惡性循環(huán)，會引起軸承被燒壞，甚至與軸頸焊死在一起，發(fā)生()的重大事故。(A)軸瓦破裂(B)軸瓦松動(C)軸瓦翹起(D)抱軸106.BA023泵供給液體總比能與管道所需要的總比能相等的那個點，稱為泵裝置的工況點。外界條件不發(fā)生變化，泵裝置的工況點會()。(A)逐漸向右移動(B)逐漸向左移動(C)來回飄忽不定(D)保持不動107.BA023泵供給液體總比能()管道所需要的總比能的那個點，稱為泵裝置的工況點。(A)大于(B)小于(C)等于(D)無關108.BA023離心泵流量越大，其出口壓力()。(A)越大(B)越小(C)無關(D)有時大有時小109.BA024離心泵輸送液體的粘度增大時，泵的軸功率()。(A)增大(B)減小(C)不變(D)不一定110:BA024離心泵容積損失因輸送液體的粘度增加，致使泵內各部密封間隙的泄漏量減少而下降。但總的來說，泵的效率還是()。(A)上升(B)下降(C)不變(D)不一定111．BA024當離心泵輸送液體的密度增大時，泵的揚程()。(A)上升(B)下降(C)不變(D)不一定112.BA024當離心泵輸送液體的密度增大時，泵的流量()。(A)上升(B)下降(C)不變(D)不一定113.BA025離心泵流量偏離額定流量越遠，徑向力()。(A)越大(B)越小(C)不變(D)不一定114.BA025離心泵尺寸越大，當流量偏離設計流量后，產(chǎn)生的徑向力將會()。(A)越大(B)越小(C)不變(D)不一定115.BA025離心泵揚程越大，當流量偏離設計流量后，產(chǎn)生的徑向力將會()。(A)越大(B)越小(C)不變(D)不一定116.BA026離心泵軸向力的方向指向()。(A)泵的入口(B)泵的出口(C)垂直泵軸(D)與泵軸成一角度117.BA026離心泵的揚程越高，其軸向力()。(A)越大(B)越小(C)不變(D)不一定118.BA026離心泵的級數(shù)越多，其軸向力()。(A)越大(B)越小(C)不變(D)不一定119.BA027在葉輪后蓋板與吸入口對應的地方沿圓周開幾個平衡孔，使該處液體能流回()，使葉輪兩側液體壓力達到平衡，以此來平衡離心泵的軸向力。(A)葉輪出口(B)葉輪入口(C)管道入口(D)管道出口120.BA027在葉輪()安置幾條徑向筋片。當葉輪旋轉時，筋片強迫葉輪背面的液體加快旋轉，離心力較大，使葉輪背面的液體壓力顯著下降，從而使葉輪兩側壓力達到平衡。(A)前蓋板的背面(B)后蓋板的背面(C)葉片的背面(D)葉片的前面121.BA027一般用于多級泵葉輪的級數(shù)是偶數(shù)情況，若級數(shù)是奇數(shù)時，則第一級葉輪采用()。這樣就可以采用各級單吸式葉輪入口相對或相背的方法來平衡軸向力。(A)旋渦式(B)開放式(C)半開放式(D)雙吸式122.BA028在泵的使用條件中，如被輸送液體溫度在()以下，轉速在2950r/min以下的小型泵，可以用潤滑脂潤滑；一般均用潤滑油潤滑。(A)60℃(B)80℃(C)lOO℃123.BA028對油芯油杯應采用粘度較低不帶粘度添加劑的潤滑油。油芯不應和摩擦表面接觸，以免被卷入摩擦間隙中。這種裝置結構簡單，有過濾作用，能使?jié)櫥瓦B續(xù)而均勻供應，可避免啟動時出現(xiàn)干摩擦。但是不易調節(jié)()，而且在機器停車時需將油芯提起，否則仍供應潤滑油，不適用于高速軸承。(A)壓力(B)溫度(C)液面高度(D)供油量124.BA028離心泵利用套在軸上的油環(huán)、油鏈及油輪，把油從油池中帶到摩擦副上。由于鏈或環(huán)的轉動是靠與軸的摩擦力帶動的，所以常用于軸頸為()、轉速不高于3000r/min、溫度穩(wěn)定、振動不大、固定機械的水平軸上。(A)25～50mm(B)50～100mm(C)10～150mm(D)150～200mm125.BA029每班從泵冷卻過濾器上部放氣閥排空()。從油箱底部取油樣觀測水分、機械雜質含量1次。(A)1次(B)2次(C)3次(D)4次126.BA029為保證機組達到完好的備用狀態(tài)，()啟動一次運行機組的輔助潤滑油泵。(A)每天(B)每周(C)每月(D)每季127.BA029管道輸油原油溫度在()以下，可采用介質自冷，就是由泵本身輸送的介質作為冷卻液引入密封腔，即在泵的高低、壓端，正對機械密封處各開一個小口，用管線將其連接起來，在工作中高壓端的原油必然通過管線流人低壓端，在介質循環(huán)中將熱量帶走，實現(xiàn)冷卻的目的。(A)60℃(B)80℃(C)lOO℃128.BA029機械密封的介質自冷冷卻方法必然()。(A)提高離心泵的容積效率(B)降低離心泵的容積效率(C)降低離心泵的出口壓力(D)降低離心泵的摩擦效率129.BBO01梯森泵是一種()。(A)多級單吸泵(B)多級雙吸泵(C)單級單吸泵(D)單級雙吸泵130.BBO01梯森泵的效率較高，可達到()以上。(A)80%(B)85%(C)90%(D)95%131.BBO01梯森泵的結構為()。(A)水平中開臥式(B)水平中開立式(C)垂直分段臥式(D)垂直分段立式132.BBO01梯森泵的聯(lián)軸器采用的是()聯(lián)軸器。(A)柱銷式(B)膠棒式(C)簧片式(D)齒形式133.BB002賓漢姆泵效率可達()以上。(A)75%(B)80%(C)85%(D)90%134.BB002賓漢姆泵是一種()。(A)多級單吸泵(B)多級雙吸泵(C)單級單吸泵(D)單級雙吸泵135.BB002賓漢姆泵的潤滑采用無壓自潤滑。通過泵軸轉動，帶動()高速旋轉，將軸承室內的潤滑油飛濺到軸承上，從而實現(xiàn)軸承的潤滑。(A)鏈條(B)油環(huán)(C)油輪(D)刮板136.BB003DZS型輸油泵的效率為()左右。(A)75%(B)80%(C)85%(D)90%137.BB003DZS型輸油泵是一種()。(A)多級單吸泵(B)多級雙吸泵(C)單級單吸泵(D)單級雙吸泵138.BB003DZS型輸油泵泵內()間隙采用自行浮動調整，以減少級間泄漏，提高了泵的容積效率。(A)葉輪(B)軸承(C)軸套(D)口環(huán)139.BB004KD型輸油泵是一種()離心泵。(A)單級單吸水平中開式(B)單級雙吸蝸殼式(C)多級單吸水平中開式(D)多級單吸分段式140.BB004KD型輸油泵的密封采用()(A)填料密封(B)膠碗密封(C)螺紋密封(D)機械密封141.BB004KS型輸油泵與電動機軸端軸承采用的是()。(A)滾珠軸承(B)滾柱軸承(C)滾針軸承(D)滑動軸承142.BB005SH型輸油泵是一種()離心泵。(A)多級單吸(B)多級雙吸(C)單級單吸(D)單級雙吸143.BB005大型SH型輸油泵兩端支承多采用滑動軸承()潤滑。(A)油杯滴油(B)油環(huán)帶油(C)油鏈帶油(D)強制144.BB005多數(shù)SH型輸油泵的效率在()以上。(A)60%(B)70%(C)80%(D)90%145.BB006D型泵內的導翼用螺釘分別固定在中段和出水段上，兩導翼形成一個擴散的流道，能使大部分的()轉變?yōu)閴毫δ堋?A)動能(B)電能(C)勢能(D)機械能146.BB006D型輸油泵和YD型輸油泵的軸端密封裝置多采用()密封。(A)機械(B)螺旋(C)填料(D)膠碗147.BB006YD型輸油泵的軸承采用()。(A)單列向心圓柱滾動軸承(B)滑動球面軸承(C)吸入端單列向心圓柱滾動軸承，排出端滑動軸承(D)兩端都是滑動軸承148.BB006D型輸油泵和YD型輸油泵為()輸油泵。(A)立式分段式(B)臥式分段式(C)立式中開式(D)臥式中開式149.BCO01燃料中含()元素越高，熱值越大。(A)碳(B)氫(C)硫(D)氧150.BCO01燃料中不可燃的元素是()。(A)碳(B)氫(C)硫(D)氮151.BCO01燃料中起助燃作用的元素是()。(A)碳(B)氫(C)硫(D)氧152.BC002燃油中含量最多的元素是()。(A)碳(B)氫(C)硫(D)氧153.BC002燃燒是燃料中的可燃成分與空氣中的()接觸，在一定溫度下發(fā)生強烈的化學作用，同時放出光和熱的過程。(A)氧(B)氫(C)氮(D)氯154.BC002燃料中()燃燒后生成的氣體會對金屬壁產(chǎn)生腐蝕。(A)碳(B)氫(C)硫(D)氮155.BC003燃料油的霧化是通過安裝在爐體上的()來實現(xiàn)的。(A)調風器(B)看火孔(C)燃燒器(D)燃油閥156.BC003通過燃燒器，利用燃料油本身的壓力能來實現(xiàn)燃油的霧化，稱為()。(A)空氣霧化(B)蒸汽霧化(C)摻水霧化(D)機械霧化157.BC003根據(jù)重質燃料油霧化炬燃燒的特點，一般可采用適當措施來達到強化燃燒，包括選用合適的燃料油系統(tǒng)及燃料油噴嘴，保證()，并使霧化炬分布均勻。(A)噴射良好(B)油柱大小合適(C)燃油壓力穩(wěn)定(D)霧化良好158.BC004燃料油摻水燃燒前，要將水加入油中，形成油包水型分子基團，其中()。(A)油是連續(xù)相，水是分散相(B)水是連續(xù)相，油是分散相(C)水和油形成混合相(D)水和油都是分散相159.BC004在乳化油中，由于油的沸點比水高，受熱后水總是先達到沸點而蒸發(fā)或沸騰。當油滴中的壓力超過油的表面張力及環(huán)境壓力之和時，水蒸氣將沖破油膜的阻力使油滴發(fā)生爆炸，形成更細小的油滴，這就是所說的()。(A)一次霧化(B)二次霧化(C)三次霧化(D)摻水霧化160.BC004乳化油燃燒節(jié)能的另一個原理是化學反應。在高溫條件下，部分水分子與未完全燃燒的熾熱的炭粒發(fā)生()反應，形成可燃性氣體。(A)催化(B)霧化(C)裂化(D)水煤氣161.BC005燃油摻水的另一個好處是：在缺氧條件下，燃料中由于高溫裂解產(chǎn)生的炭粒子能與水蒸氣反應生成()，使炭粒子能充分燃燒，提高了燃燒效率，降低了排煙中的煙塵含量。(A)焦炭(B)炭黑(C)CO和H2(D)煤氣162.BC005生產(chǎn)燃油乳化劑的方法有多種，其中超聲波法不用任何添加劑，乳化顆粒在5μm以下的占90%以上，可操作性強，節(jié)油率高，乳化質量好，乳化重油穩(wěn)定性好，在常溫下可保證長期存放不破乳，加溫80℃時可保存()以上。(A)l周(B)2周(C)3周(D)4周163.BC005原油摻水燃燒效果的關鍵是要保證乳化油形成()。(A)水包油型分子基團(B)油包水型分子基團(C)油是分散相，水是分散相(D)油是分散相，水是連續(xù)相164.BC006理論空氣量可由燃料中各可燃元素成分在燃燒時所需空氣量()而成。(A)相減(B)相乘(C)相加(D)相除165.BC006在空氣中氧氣的質量分數(shù)為()。(A)75.6%(B)3.52%(C)21.0%(D)23.2%166.BC006燃料的密度越大，燃燒lkg燃料所需的理論空氣量越()。(A)多(B)少(C)無關(D)有時多有時少167.BC007過?？諝庀禂?shù)一般()。(A)大于1(B)小于l(C)等于1(D)有時大于1有時小于1168.BC007實踐表明，過?？諝庀禂?shù)每降低0.1，加熱爐的熱效率可提高()。(A)0.60%(B)1.05%(C)1.3%(D)2.5%169.BC007一般情況下，燃料燃燒的過?？諝庀禂?shù)以輻射室為()。(A)1.O～1.1(B)1.0～1.2(C)1.1～1.3(D)1.1～1.5170.BC008在加熱爐運行中，采用低氧燃燒可以()。(A)提高爐子負荷(B)減輕爐管腐蝕(C)提高排煙溫度(D)使加熱爐運行平穩(wěn)171．BC008對于燃油爐，應將過?？諝庀禂?shù)控制在()之間。(A)1.02～1.05(B)1.05～1.15(C)1.15～1.30(D)1.30～1.50172.BC008爐內溫度越高，特別是火焰尾部溫度偏高，會使()增加。如果把火焰燃燒中心及尾部進行適當冷卻，會減慢S02向S03的轉化反應。采用的辦法是在火焰中心和尾部噴入冷空氣，或采用煙氣再循環(huán)等。(A)黑煙(B)爐灰(C)C02(D)S03173.BC009管式爐的熱平衡和熱效率計算中均采用()。(A)高發(fā)熱量(B)低發(fā)熱量(C)平均發(fā)熱量(D)混合發(fā)熱量174.BC009原油中含碳越多，發(fā)熱量()。(A)越多(B)越少(C)無關(D)不一定175.BC009原油中含氫越多，發(fā)熱量()。(A)越多(B)越少(C)無關(D)不一定176.BDO01一個完整的燃燒器由燃料噴嘴、()和燃燒道組成。(A)火嘴(B)燃料源(C)配風器(D)燃油過濾器177.BDO01燃燒器按照()的不同可分為機械霧化燃燒器、空氣霧化燃燒器、蒸汽霧化燃燒器。(A)所用燃料(B)燃燒形式(C)霧化形式(D)結構形式178.BDO01燃燒器按照()的不同可分為無焰燃燒器和火焰燃燒器。(A)所用燃料(B)霧化形式(C)結構形式(D)燃燒形式179.BD002B型比例調節(jié)燃燒器是利用鼓風機把全部或大部分燃燒所需要的空氣加壓，并送人噴油嘴作為霧化劑的()霧化式的低壓噴嘴。(A)一級(B)二級(C)三級(D)四級180.BD002B型比例調節(jié)燃燒器的三級霧化，就是燃油在噴出噴嘴之前三次與霧化空氣相遇，利用高速霧化空氣的()沖擊燃油使它破碎形成霧化。(A)熱能(B)動能(C)壓力能(D)機械能181.BD002B型比例調節(jié)燃燒器的燃油量和空氣量，在()的調節(jié)比范圍內調節(jié)能達到理想的霧化效果。(A)1:2(B)1:5(C)1:8(D)1:10182.BD003旋杯式燃燒器是利用()的高速旋轉，使油受離心力作用拋出形成油膜，再在高速旋轉氣流作用下進行霧化。(A)葉輪(B)飛輪(C)油杯(D)油盤183.BD003使用不同的燃油，轉杯式噴嘴使用不同的轉杯噴頭結構，輕型燃油使用圓筒形杯，重型燃油使用()杯。(A)球形(B)柱形(C)茶杯形(D)錐形184.BD003旋杯燃燒器的燃油調節(jié)比()。(A)大(B)小(C)不一定(D)不能調節(jié)185.BD004機械霧化式燃燒器又稱為壓力霧化式燃燒器，一般情況下，燃料油壓不應低于()。(A)0.5～0.6MPa(B)0.7～0.9MPa(C)1.0～1.2MPa(D)1.2～1.8MPa186.BD004使用機械霧化式燃燒器時，燃料油的粘度增加，會對燃料油霧化產(chǎn)生較大的影響，因此，要求將燃油加熱溫度控制在()左右。(A)50℃(B)70℃(C)90187.BD004機械霧化式燃燒器的噴油量靠改變燃油的壓力來調節(jié)，噴油量和燃油壓力的()成正比。(A)一次方(B)二次方(C)1/2次方(D)1/3次方188.BD005威索RSM型燃燒器要求燃油壓力不低于()。(A)lMPa(B)1.5MPa(C)2.OMPa(D)2.5MPa189.BD005威索K3/WB3型燃燒器噴嘴回油壓力必須在調試時予以測量，一般情況下，在低負荷時設置不應低于()。(A)O.lMPa(B)0.3MPa(C)0.5MPa(D)0.7MPa190.BD005威索型燃燒器由于燃油粘度的變化和噴嘴生產(chǎn)上的公差，噴油量會有()的偏差，尤其要注意使用重油燃燒器時噴油量的變化。(A)5%(B)10%(C)15%(D)20%191．BD006加熱爐的()的作用是供給燃料足夠的空氣，并使空氣和燃料迅速完善地結合。(A)調節(jié)閥(B)調風器(C)看火孔(D)煙擋板192.BD006用于油燃燒器的調風器將供給的風分為一次風和二次風，一次風解決著火、穩(wěn)燃和()生成的問題。(A)霧化(B)將油噴出(C)減少炭黑(D)防止二次燃燒193.BD006用于油燃燒器的調風器，一般一次風量占燃燒空氣量的()。(A)5%～10%(B)lO%～30%(C)30%～50%(D)50%～70%194.BD006調風器是應用較廣泛的一種調風裝置，它不僅能使出風均勻，而且能形成良好的空氣動力場，能適應負荷變化的()調節(jié)要求。(A)蝸殼式(B)切向式(C)葉片式(D)直流式195.BD007蒸汽霧化火嘴中()的高壓蒸汽和燃料油在油嘴內混合，以很高的速度由噴頭噴出。噴頭有排成一圈或一排的小孔，燃料被噴成中空的圓錐形油霧。油霧在高速前進的過程中受到爐內空氣的阻力，被壓扁破碎成更小的油滴，這就是蒸汽霧化的過程。(A)O.lMPa(B)0.1MPa～0.2MPa(C)0.2MPa～0.3MPa(D)0.3MPa～3MPa196.BD007蒸汽霧化火嘴一般燒油多用()風門。(A)1次(B)2次(C)3次(D)4次197.BD007蒸汽霧化火嘴的火道成流線型，設有()，以調節(jié)風量大小。(A)一次風門(B)一次風門和二次風門(C)一次風門、二次風門和三次風門(D)一次風門、二次風門、三次風門和四次風門198.BD008對于轉杯式火嘴，燃料油由油泵送人進油體，然后進入空心軸，并通過進油管噴人高速旋轉的轉杯內壁上。轉杯固定在空心軸上，轉杯上的油隨杯與空心軸一起高速轉動，()。在強大的離心力作用下，油在轉杯中變成一層緊貼杯壁的薄膜，在杯口的油粒以傘形細粒狀切向飛離杯口，初步霧化形成環(huán)形油膜。(A)普通型轉速是1000～1500r/min，高速回轉型轉速是2000～3000r/min(B)普通型轉速是3000～3600r/min，高速回轉型轉速是5000～6000r/min(C)普通型轉速是3000～3600r/min，高速回轉型轉速是6000～8000r/min(D)普通型轉速是5000～6000r/min，高速回轉型轉速是8000～18000r/min199.BD008對于沿著旋轉的杯形件（霧化筒）錐形內表面流出的燃料油，由于離心力的作用在前沿被甩出后，在轉杯前端的切線方向上形成薄油膜，它被杯形件中噴出的()次空氣所霧化。因此說，轉杯式火嘴是低壓空氣霧化式火嘴。(A)一(B)二(C)三(D)四200.BD008轉杯式火嘴的另一特點是調節(jié)比大，火焰縮得相當短時還能做到穩(wěn)定燃燒，小型噴嘴即使燃燒能力降到最大燃油量的()以下仍能燃燒，大型噴嘴的調節(jié)比可達1：4～1:10。高速轉杯式火嘴的調節(jié)比可達1：25。(A)二分之一(B)三分之一(C)四分之一(D)五分之一201.BD008轉杯式火嘴噴油孔徑較大，不易堵塞，對油質要求不高，重油、渣油、輕油等均可使用。同時對油的粘度要求也降低了，一般情況下，重油、原油需加溫到()，取加熱爐出口燃油即可，從而簡化了燃油預熱系統(tǒng)。(A)40～50℃(B)50～60℃(C)60～80202.BD009油氣聯(lián)合燃燒器設置有油噴嘴和燃料氣噴嘴，能單獨燒油或單獨燒燃料氣，也可以油氣混燒。當油氣混燒時，要求油氣總的發(fā)熱量()，以免因空氣供給不足而產(chǎn)生不完全燃燒。(A)不大于燃燒器允許的最大發(fā)熱量(B)不小于燃燒器允許的最大發(fā)熱量(C)不大于燃燒器允許的最小發(fā)熱量(D)不小于燃燒器允許的最小發(fā)熱量203.BD009油氣聯(lián)合燃燒器大都采用()，可以直接燒管道中的原油，也可以燒來自煉油廠的減壓渣油、常壓重油、裂化殘油等重質燃料油，也適用于燒蠟油等較輕的油品。(A)轉杯霧化油噴嘴(B)機械霧化油噴嘴(C)空氣霧化油噴嘴(D)蒸汽霧化油噴嘴204.BD009一次風解決著火、穩(wěn)燃和減少炭黑生成等問題。在油一空氣的混合氣流中，通常只有部分油蒸氣和空氣的混合物首先著火，著火所需的空氣量并不多。因此要求()，流速要低，以利于穩(wěn)定著火。(A)一次風量要大(B)一次風量要小(C)二次風量要小(D)二次風量要大205.BEO01爐管表面熱強度不均勻性最突出的爐型是()。(A)方箱爐(B)立式爐(C)圓筒爐(D)無焰爐206.BEO01方箱式加熱爐具有()的特點。(A)安全可靠，高效、低耗，計算機控制，高度自動化(B)結構緊湊，熱損失小，有較高輻射傳熱效率(C)結構簡單，施工方便，操作和控制要求不高(D)結構合理，受熱均勻，便于實現(xiàn)控制和調節(jié)207.BEO01方箱式加熱爐最主要的缺點是熱效率較低，一般為()。(A)66%～71%(B)72%～77%(C)78%～83%(D)84%～90%208．BE002為防止積灰，對4600kW快裝管式加熱爐，在()設置三臺回轉式吹灰器。(A)爐膛里(B)輻射室(C)對流管組之間(D)煙道里209.BE0024600kW快裝管式加熱爐設計熱效率為()。(A)80%(B)85%(C)90%(D)95%210.BE0024600kW快裝管式加熱爐的輻射室斷面為()狀。(A)八角形(B)列車箱(C)正方形(D)橢圓形211.BE0034600kW快裝管式加熱爐設計自動化程度較高，可自動調節(jié)()。(A)燃油量、煙氣含氧量、煙道擋板(B)原油量、煙氣含氧量、煙道擋板(C)燃油量、煙氣排煙量、煙道擋板(D)原油量、煙氣含氧量、爐膛溫度212.BE0034600kW快裝管式加熱爐設計有三種保護功能，即()。(A)爐膛超溫報警、火嘴滅火報警、管壁超溫報警(B)爐管偏流報警、火嘴滅火報警、管壁超溫報警(C)爐管偏流報警、排煙超高報警、管壁超溫報警(D)爐管偏流報警、火嘴滅火報警、管壁破裂報警213.BE003快裝管式加熱爐燃燒器滅火后，自動報警并()。(A)自動重新點爐(B)開動氮氣滅火(C)倒換流程(D)切斷燃料油214.BE004GW5000-Y/6.4-Y2型加熱爐效率可達()以上。(A)80%(B)85%(C)90%(D)95%215.BE004為增加換熱，GW5000-Y/6.4-Y2型加熱爐的對流管采用()。(A)螺旋管(B)釘頭管(C)翅片管(D)光管216.BE004GW5000-Y/6.4-Y2型加熱爐采用外混式雙氣道氣動霧化燃燒器，霧化質量較好，可在過?？諝庀禂?shù)為()的情況下保持完全燃燒。(A)1.05(B)1.10(C)1.15(D)1.20217.BE005加熱爐爐膛溫度指的是()溫度。(A)輻射室(B)對流室(C)煙氣離開輻射室進入對流室的(D)煙氣離開對流室進入煙囪的218.BE005加熱爐有效利用的熱量與燃料燃燒時所放出的總熱量之比，稱為()。(A)熱負荷(B)熱效率(C)熱損失(D)熱強度219.BE005輸油加熱爐爐膛溫度最高不超過()。(A)500℃(B)750℃(C)lOOO℃220.BE006在相同的爐膛熱負荷下，爐膛體積越小，爐膛熱強度就越()，越有利于燃料的燃燒。(A)高(B)低(C)不變(D)不一定221.BE006加熱爐單位時間內供給被加熱介質的熱量稱為加熱爐的()。(A)熱損失(B)熱強度(C)熱效率(D)熱負荷222.BE006在以油為燃料時加熱爐爐膛熱強度不得超過()。(A)108kW/m3(B)124kW/m3(C)160kW/m3(D)185kW/m3223.BE006輸油管道加熱爐的輻射管平均表面熱強度為()。(A)24～28kW/m2(B)30～34kW/m2(C)36～40kW/m2(D)42～46kW/m2224.BE007自然通風的加熱爐燃燒所需要空氣是依靠()提供的。(A)風門(B)煙囪(C)煙道(D)擋板225.BE007煙囪抽力是由于煙囪內外氣體()的不同而產(chǎn)生密度差所形成的。(A)溫度(B)壓力(C)流量(D)粘度226.BE007煙道氣量與過?？諝饬康亩嗌儆嘘P，過剩空氣量越多，煙道氣排量越大，則()。(A)熱損失越小(B)熱損失越大(C)排煙壓力越大(D)原油出爐溫度越高227.BE008季節(jié)的不同，煙囪的抽力也不同，煙囪抽力最大的季節(jié)是()。(A)春季(B)夏季(C)秋季(D)冬季228.BE008同自然通風時計算煙囪抽力一樣，如果加熱爐輻射爐膛抽力能滿足燃燒空氣通過燃燒器的壓降，則引風機的壓頭只需保證輻射室頂部有()的負壓即可。(A)1mmH20(B)2mmH20(C)3mmH20(D)4mmH20229.BE008在選擇最合理的加熱爐排煙溫度時，還應考慮低溫腐蝕的影響。由于燃料中的硫在燃燒后可生成S02，它在煙氣中和水蒸氣形成硫酸蒸氣，當受熱面壁溫低于硫酸蒸氣的()溫度時，硫酸蒸氣就會冷凝下來，腐蝕壁面金屬。(A)凝點(B)冰點(C)傾點(D)露點230.BE009加熱爐建成或大修后，使用前應烘爐除去爐墻中水分，以免在開工時由于爐膛內急劇升溫，()造成爐體襯里產(chǎn)生裂紋或變形。(A)水分失去而干燥(B)溫度變化不均(C)水分汽化膨脹(D)水分失去而收縮231．BE009加熱爐建成或大修后，要試壓，爐管和空氣預熱器一般用水試壓，試壓壓力為實際操作的最大工作壓力的()。(A)1.05～1.2倍(B)1.2～1.5倍(C)1.5～2倍(D)2倍232.BE009在加熱爐試壓的過程中，需分()，逐步提高到所要求的壓力，每次提高壓力后要維持5min左右，沒有發(fā)現(xiàn)問題時再行升壓。試壓時要做到勤檢查、勤觀察，絕不讓一個缺陷和一個隱患遺漏，對彎頭、回彎頭、堵頭、悶頭、法蘭、墊片、脹口、焊口和各檢測點進行全面的檢查。(A)2～3次(B)3～4次(C)4～5次(D)5～6次233.BE009在加熱爐試壓的過程中，當壓力達到所要求的試壓壓力后，必須穩(wěn)壓()，以考驗爐管及焊縫，檢查各部分有無滲漏現(xiàn)象。在此期間壓力基本不變者即為合格。(A)8h(B)16h(C)24h(D)48h234.BE010在加熱爐烘爐之初，可在輻射室底部堆放3～4堆木柴，以()的升溫速度進行烘烤。(A)2～3℃/h(B)3～4℃/h(C)4～5℃/h(D)5235.BE010在加熱爐烘爐時，當爐溫升至150℃(A)2～3℃/h(B)3～5℃/h(C)5～6℃/h(D)7236.BE010加熱爐烘爐，當爐膛溫度升至()時，恒溫一天，以達到除去耐火材料中的結晶水分的目的。(A)100～120℃(B)120～150℃(C)150～210℃237.BE011可造成加熱爐煙囪冒大黑煙的原因是()。(A)出現(xiàn)正壓燃燒(B)過剩空氣系數(shù)太小(C)過?？諝庀禂?shù)太大(D)爐子突然熄火238.BE011可造成加熱爐燃燒器“回火”的原因是()。(A)火嘴磚結焦(B)燃燒不完全(C)霧化劑量過小(D)火焰舔爐管239.BE011可造成加熱爐原油汽化的原因是()。(A)霧化劑量過大(B)燃燒不完全(C)原油流量過低(D)排煙溫度過高240.BE012加熱爐發(fā)生二次燃燒的原因可能有()。(A)油風比例不對(B)原油來油過大(C)原油來油過小(D)加熱爐燃油霧化不好241.BE012加熱爐燃燒器回火的原因可能有()。(A)油風比例不對(B)原油來油過大(C)原油來油過小(D)加熱爐燃油溫度太高242.BE012加熱爐打嗆的原因可能有()。(A)加熱爐燃油霧化不好(B)原油來油過大(C)原油來油過小(D)加熱爐燃油溫度太高243.BE013加熱爐的大修周期不應超過()年。(A)4(B)5(C)6(D)7244.BE013加熱爐停用在()以上時必須進行以防腐為目的的干法保養(yǎng)。(A)300h(B)500h(C)1000h(D)2000h245.BE013加熱爐每()應進行一次人工清灰。(A)一個月(B)三個月(C)半年(D)一年246.BE013加熱爐緊急放空閥、防爆門應()檢查保養(yǎng)一次。(A)每年(B)每季(C)每月(D)每周247.BE014’加熱爐通常允許的操作負荷上限為設計熱負荷的()。(A)105%(B)110%(C)120%(D)130%248.BE014一臺加熱爐的火墻溫度究竟允許達到多高，主要由各種材料的設計溫度、安全使用溫度或者高溫許用應力決定。對一般用途的石油化工加熱爐，這個溫度大約是()。(A)700℃(B)750℃(C)850249.BE014加熱爐降低輸量操作時()造成爐管局部過熱。(A)不可能會(B)可能會(C)無關(D)不一定250.BE015燃料油的粘度過高、霧化不好，造成燃燒不完全，表現(xiàn)在爐內霧氣大，煙囪冒黑煙，燃料油泵壓力升高，甚至會出現(xiàn)火嘴處結焦，火嘴噴不出油而導致爐子熄火的現(xiàn)象。另外，燃料油粘度過高，油中的水分和雜質之類也不便于沉降除去（油中如果混有焦粒和油泥等雜質，會導致管線等堵塞，引起燃料油中斷）。所以燃料油的溫度不能過低，具體由燃料油的粘度和大氣溫度而定，一般以()為宜。(A)50～60℃(B)60～70℃(C)75～95℃251.BE015在管路既定的條件下，燃料油泵出口壓力高，或燃料氣系統(tǒng)壓力高，則燃料的流量大；反之，燃料的流量小。所以燃料壓力的波動會導致爐出口和爐膛溫度的波動。燃料壓力的波動一般以不大于()為宜。(A)0.02MPa(B)0.2MPa(C)0.5MPa(D)l.OMPa252.BE015入爐空氣量在能確保燃料完全燃燒的條件下()。(A)越大越好(B)越小越好(C)無所謂(D)無關253.BE016加熱爐均勻的聲音()：爐子排煙不好，出現(xiàn)正壓。(A)驟停(B)中出現(xiàn)聲音時高時低(C)間斷出現(xiàn)爆噴聲(D)間斷出現(xiàn)吹哨聲254.BE016加熱爐運行人員還必須經(jīng)常觀察燃燒情況，可以通過觀察火焰顏色和煙囪冒出的煙色作為參考。煙囪冒()煙，一般表明蒸汽（風）量過大，油量過小。(A)黑(B)白(C)黃(D)青255.BE016加熱爐運行人員還必須經(jīng)常觀察燃燒情況，可以通過觀察火焰顏色和煙囪冒出的煙色作為參考。若火焰呈黑紅色，煙囪冒()煙，一般表明油量大，蒸汽（風）量小或霧化不良使燃燒不完全，上述情況均需調整油汽（風）比。(A)黑(B)白(C)黃(D)青256.BE016加熱爐燒燃料氣時，火焰呈()，這時爐膛溫度穩(wěn)定。(A)紅色(B)金黃色(C)白色(D)藍白色257.BE016加熱爐火焰容易熄滅，爐膛時明時暗，其原因是()。(A)霧化劑量過小，霧化不好(B)霧化劑量和空氣量過小，燃燒不完全(C)一般是燃料油粘度過大并帶水，或蒸汽量過大并帶水(D)一般是蒸汽量或空氣量過大的緣故258.BE016加熱爐火焰發(fā)白而硬，火焰跳起，其原因是()。(A)霧化劑量過小，霧化不好(B)霧化劑量和空氣量過小，燃燒不完全(C)一般是燃料油粘度過大并帶水，或蒸汽量過大并帶水(D)一般是蒸汽量或空氣量過大的緣故259.BE017在加熱爐運行期間，操作人員要()進行巡回檢查一次，按巡回檢查路線圖逐點檢查。(A)每30分鐘(B)每小時(C)每半天(D)每天260.BE017加熱爐火嘴燃燒時，除要求火焰顏色正常外，還要求燃燒均勻、穩(wěn)定，火焰長度合適。如發(fā)現(xiàn)火嘴間燃燒不均勻時，要調節(jié)()的開度，檢查燃燒不正常的火嘴是否堵塞、偏斜、磨損等。(A)燃油閥(B)火嘴(C)風門(D)原油出口閥261.BE017加熱爐火嘴燃燒時，除要求火焰顏色正常外，還要求燃燒均勻、穩(wěn)定，火焰長度合適。如果火焰左右擺動，要檢查是否缺氧或進汽（風）偏向一側情況。針對此種情況，應調節(jié)()的入口開度。(A)燃油閥(B)火嘴(C)進汽（風）(D)原油出口閥262.BE018加熱爐火嘴燃燒時，除要求火焰顏色正常外，還要求燃燒均勻、穩(wěn)定，火焰長度合適。如發(fā)現(xiàn)火焰過長時，應調整()。(A)燃油閥(B)噴油孔(C)一、二次風的比例(D)原油出口閥263.BE018加熱爐火嘴燃燒時，因油壓波動，或給汽（風）量忽大忽小，造成比例失調，霧化不良，易引起火嘴結焦或堵塞。為此必須注意油壓的穩(wěn)定，正確調節(jié)()，防止給汽（風）量忽高忽低。(A)燃油閥(B)噴油孔(C)油汽（風）比例(D)原油出口閥264.BE018燃料油溫過低，易引起結焦。對于稠性粘油（如大慶原油），燃油溫度應盡可能保持在()以上。(A)50℃(B)60℃(C)80265.BE019對于輸油加熱爐的正常停爐，由運行調度提前()通知加熱爐崗，嚴格按照先降溫后停爐的順序進行，先逐漸減少單個噴油嘴的燃油量，再減少噴油嘴的點燃數(shù)目，直至全部熄火。(A)2～4h(B)4～6h(C)6～8h(D)8～12h266.BE019對于輸油加熱爐的臨時停爐，要關閉燃料油閥，熄滅火嘴。同時調節(jié)()，勿使燃料油系統(tǒng)超壓。(A)回油閥(B)噴油孔(C)油汽（風）比例(D)原油出口閥267.BE019輸油加熱爐停爐后，立即關閉煙道擋板和風門、看火孔等所有門孔，以防因急劇冷卻而損壞爐體結構。爐膛自然降溫。在需要加速冷卻時，待爐內緩慢冷卻8～10h（當爐膛溫度降到300aC以下時）后方可打開煙道擋板和風門進行自然通風。當爐膛溫度降到()以下時，可根據(jù)需要將防爆門、看火孔等打開。(A)250℃(B)200℃(C)150268.BE020加熱爐緊急放空池應設置在距加熱爐不少于()的安全地帶，油池容積應能儲存加熱爐管放出的全部容量，周圍不準存放易燃物。(A)20m(B)30m(C)50m(D)100m269.BE020要保持加熱爐緊急放空閥完整、靈活、好用，每()至少檢查1～2次，要加強維護保養(yǎng)，并配備專用開啟工具。(A)周(B)月(C)季(D)年270.BE020若是因爐管破裂著火而緊急停爐，停爐后立即關閉進出口閥門，停止向爐內供油，并立即打開事故爐的緊急放空閥，緊急放空爐管內原油，同時關閉加熱爐所有門孔，盡可能杜絕向爐內進氧，然后采取滅火措施。如不是爐管破裂，切忌關閉()，以防爐膛內的高溫引起爐管內的存油過熱，汽化而產(chǎn)生高壓，甚至爆炸。(A)燃油閥(B)噴油孔(C)一、二次風的比例(D)原油進出口閥門271.BE021并聯(lián)運行加熱爐，各臺爐原油出口溫度偏差不超過()。(A)l℃(B)2℃(C)3℃(D)4℃272．BE021加熱爐正常點爐時應控制升溫速度，當爐膛溫度在40～150℃(A)2～3℃/h(B)3～5℃/h(C)5～7℃/h(D)7～9℃/h273.BE021加熱爐正常點爐時應控制升溫速度，當爐膛溫度在730aC左右，加熱爐升溫速度控制在()。(A)7～9℃/h(B)9～15℃/h(C)15～20℃/h(D)20～25℃/h274.BE022水套式加熱爐點爐前水位應保持在()位置。(A)1/5(B)1/4(C)1/2(D)2/3275.BE022水套式加熱爐在正常運行時，水位應在()之間。(A)1/3～1/2(B)1/4～1/3(C)1/2～2/3(D)