定型選型與非標設(shè)備設(shè)計百世

目緒 過程設(shè)備的選型目的和基本要 設(shè)計依據(jù)和原 過程設(shè)備設(shè)計與選型原 設(shè)計標準與依 全廠設(shè)備概 第一章塔設(shè)備設(shè) 塔設(shè)計要 塔的類 填料塔和板式塔的比 板式 填料 塔型的結(jié)構(gòu)與選 塔設(shè)備設(shè)計舉例——二硫化碳精餾塔 工藝設(shè) 機械設(shè) 塔設(shè)備計算結(jié)果一覽 設(shè)備條件 塔設(shè)備設(shè)計舉例——硫化氫解吸塔 工藝設(shè) 工藝計算結(jié)果一覽 機械設(shè) 塔設(shè)備計算結(jié)果一覽 設(shè)備條件 第二章?lián)Q熱器設(shè) 換熱器概 換熱器分類與特 換熱器選 選型原 選型步 詳細設(shè)計舉例—— 工藝設(shè) 換熱器機械設(shè) 換熱器筒體、管箱、封頭的厚度計 換熱器其它零部件設(shè) 載荷、風載荷及耐壓試驗校 換熱器機械校 換熱器設(shè)計條件及計算結(jié)果匯總 設(shè)備條件 換熱器選型結(jié) 第三章反應器設(shè) 反應器概 反應器設(shè)計示例——一級克勞斯反應器 反應方程 反應條 反應器工藝設(shè) 反應器機械設(shè) 反應器機械校 反應器設(shè)計條件及計算結(jié)果匯總 設(shè)備條件 第四章泵選 泵的概 泵選用要 泵選用依 泵選型示例——二硫化碳精餾塔塔釜出料泵 進料狀 泵參數(shù)計 選型結(jié) 泵選型結(jié) 第五章儲罐選 儲罐概 儲罐分 儲罐選型原 立式平底筒形儲罐的選型方 球形儲罐的選型方 儲罐選型示例——液硫儲罐 硫磺性 工藝要 選型結(jié) 儲罐選型結(jié) 第六章氣液分離器設(shè) 氣液分離器設(shè)計依 氣液分離器類 設(shè)計示例——尾氣處理氣液分離器 物流參 尺寸參 載荷、風載荷及耐壓試驗校 尺寸校 選型結(jié) 第七章壓縮機選 壓縮機概 壓縮機選用要 壓縮機選型實例——C0301選 壓縮機選型結(jié) 第八章膜分離器設(shè) 膜分離器概 膜分離器分 氣體膜分離器中氣體的流型與流動導 膜分離器選 膜分離器模型建 模型假 模型建 設(shè)計結(jié) 第九章定型設(shè)備選型與非標設(shè)備設(shè)計一覽 定型設(shè)備與非標設(shè)備的區(qū) 塔設(shè)備設(shè)計一覽 換熱器設(shè)計一覽 反應器設(shè)計一覽 汽液分離器設(shè)計一覽 泵選型一覽 儲罐選型一覽 壓縮機選型一覽 加熱爐選型一覽 緒過程設(shè)備的選型目的和基本要設(shè)計依據(jù)和原過程設(shè)備設(shè)計與選型原空作業(yè)，盡量不用有害的設(shè)備附件、附材，創(chuàng)造良好的工作環(huán)境和無污染。設(shè)計標準與依0-1設(shè)計標準與依名標準GB150-GB713-《承壓設(shè)備無損檢測》（合訂本JB/T4730.1～6-SH/T3030-GB151-GB/T3215-GB/T13007-全廠設(shè)備概經(jīng)過工藝選擇、組合、模擬以及優(yōu)化，最終設(shè)計的工藝流程包括反應器第一設(shè)備設(shè)塔設(shè)計要塔的類1-1精餾塔的主要類型及特類板式填料結(jié)構(gòu)特操作特設(shè)備性制造與維新型填料復雜，造價高，檢修清理困較為適用場800mm800mm時，則可3種：F1型、V-4T型。三種浮閥中，F(xiàn)1型浮閥最簡1-2三種閥主要尺閥的類F1型（重閥V-4T篩孔直徑閥片直徑閥片厚度22最大開度8靜止開度閥片質(zhì)量1-3各類塔板性指溢流穿流F形十字架形浮閥浮動噴射塔罩罩液體和體負高4444442低333233彈性(穩(wěn)定操作555334434112壓力233324000433霧沫夾帶334343112444分離效554433434444單位設(shè)備體的處理4444442制造費2材料消223554安裝和拆4344431維2污垢物料對作的影100244注：0—不好；1—尚可；2—合適；3—較滿意；4—很好；5—用模糊數(shù)學方法對九種常用填料的性能進行了評價如表1-4所示：1-4九種常用填料性填料名評估評排123456789塔型的結(jié)構(gòu)與選塔設(shè)備結(jié)800mm時，各塔節(jié)焊接成一個整體；直徑小的塔多分段制造，然后再用法蘭連1-5塔型塔設(shè)備編塔設(shè)備名設(shè)備類塔設(shè)備設(shè)計舉例——二硫化碳精餾塔T03012.3MPa，塔頂溫度-32.9℃工藝設(shè)1.2.2比較，綜合考慮塔板的效率、分離效果和設(shè)備的成本、維修等，我1-6各塔板上的物性塔板溫度質(zhì)量流率體積流率密度黏度表面張級數(shù)液氣液氣液氣液氣液氣液1--2--3--4--5--6--7--8--9---.001-72塊塔板物性物性參溫度--質(zhì)量流率體積流率密度黏度表面張力—的安裝、檢修等因素有關(guān)。設(shè)計時通常根據(jù)塔徑的大小，由表1-8列出的塔板間1-8塔板間距和塔徑塔板間板上液層高度hL=60mmHT-hL=390mm?

(

)0.5

×

=1-1史密斯關(guān)聯(lián)C20=C=

7.4970.2=

20

=0.085×(20 ????????

899.2647?6.26148????????????=????×

=0.0699×

=0.835u=u=0.8×0.835=0.668?4??????

=1.77

=????????2=3.14×1.82= 實際空塔氣速u=4????????=4×1.031= 1-9不同降液管降液管形弓圓傾斜弓液盤，另一半做降液管，沿直徑以擋板將版面隔成U形流道。板結(jié)構(gòu)簡單，廣泛應用于直徑在2.2m以下的塔中。用于直徑2m以上的大塔中。塔可采溢流及階梯式雙溢流。1-10液體負荷與溢流類型的關(guān)塔徑液體流量U單流雙流階梯流745119011110111101111011110塔徑初步，取????????=0.61800=由《化工原理》（夏清、賈紹義編制）圖3-10查弓形降液管的參數(shù)，如下圖????????0.055，???????? 1-2弓形降液管的幾則弓形降液管面積：????????=????????0.0552.54340.0550.140????????=0.1×1.8=0.198所以,???? ?????? =0.429 ????????????????? h2.5(hh0.1182.206Ls 帶入數(shù)據(jù)可得?????=2.5(?????????????)=2.50.06=0.15則霧沫夾帶量eV????=0.0057 )3.2=0.0057× )3.2=0.00239????????液/???????? ?????????

0.45?0.0239kg液/kg汽<0.1kg液/kg離出，一般要求3~5s，而對于高壓下操作的塔以及易起泡的物系，停 3600×0.140×?= = =11.817????>5

塔板布置?????=14.92826=

1-3液流收縮系 = ????? ×????(

=0.00284×1.03×(

=由于0.006m<?????????<0.06????堰高?????=?????????????=0.60.0168=0.0432????，圓整后得?????=0.045????。所以板上清液層高度????????????0.0450.01680.0618?????????hL降液管管寬????????=?0=??????0.006=0.045?0.06=????0=剛?cè)_式時，F(xiàn)0的數(shù)值常在9~20之間。取F0=10kg0.5/(s·m0.5)

?????

=

=N=????????????=40 其中d0=0.039m(閥孔直徑

×0.0392×

=540.6 閥孔總面積

=????????=2

????????=2??????????2?????2 ????2????????????????????????式中x????

+????

R=????????? arcsin????是以角度數(shù)表示的反三角函數(shù)值取外堰前的安定區(qū)????????= 邊緣區(qū)的寬度????????=x????(????????1.8(0.1980.07 R=?????????=1.8?0.04=

=

????????=2??????????2?????2 ????2?????????????????????????=2 t=????×?0907????=0.039×?0.907×1.96= 得開孔率φ????0小于10%。 式中h----與?P相當?shù)囊褐叨?，h=?Pp,m h與?P相當?shù)囊褐叨?，h=?Pc,m h與?P相當?shù)囊褐叨?，h=?Pl,m h----與?P相當?shù)囊褐叨?=?Pσ,m液

閥全開前（????0閥全開后（????0

=19.900??

?=5.34 1.825 ????????????

=3.847

又????????????>????0=1.597故

?=

=19.9× =0.024取充氣因數(shù)????00.35

?????=????0?????=0.35×0.06=0.021?????=??????????????????????0.045????液柱降液管內(nèi)的清液層高度????????=??????????=

????????)2=0.153×

????

=0.01581.08×????則????????????????????0.0450.060.01580.1208取校正系數(shù)?=則有????????≤?(????????+?????)=0.6(0.450.0432)=0.296 ????????+1.36????或

????????????????????? ??????

×液泛因子=

× 物性系數(shù)無，正常系氟化物（如BF3，氟利昂中等發(fā)泡系統(tǒng)（如胺及乙二醇再生塔多發(fā)泡系統(tǒng)（如胺及乙二胺吸收塔嚴重發(fā)泡系統(tǒng)（如甲乙酮裝置形成穩(wěn)定的系統(tǒng)（如堿吸收塔1-4泛點負荷系板上溢流面積????????=????????2????????=2.543420.140=2.2634對單溢流塔板，板上液體流徑長度????????=D?2????????=1.8?2×0.1981.404即 ??????負荷性能板厚δ= ????0=1-5干篩孔的流 4×= = =8.710?5????

9810×899.2647× 2.84×????(?????)2/3=0.00284×1.03×(

?????

)3=? 所以?????=?????0????=0.0432?3 ????????????=1.912

????????=????????????×????0=1.912×0.215=0.411以????????=0.1kg(液體)/kg（氣體） ????????+1.36????得

?????????

× ????????+

?????????

×???? + ×=

899.2647?1.0×0.128×

上式中液泛因子=0.8

????????×3600????????=1000× =0.00284×1.03×得????????????????????=0. ????/????

?以?=5s(????

????????×

0.14×=

=3???? Hdh hh為避免降液管液泛，應滿足 T，其中 ????????2 ?(????????????)=?????????????=?????????0????????確定????????2 ?(????+?)=5.34????????+0.153( ????)2+(1+????)??+ × ??3

=??????????4 ????????=61.35?24467.9?????????1-6篩孔塔負荷1.3.1.7.二硫化碳精餾塔T0301工藝設(shè)計結(jié)果一項名數(shù)設(shè)計條操作壓力操作溫度設(shè)備內(nèi)介質(zhì)組成/Mass1.81.0316.26148899.2650.0074970.228472設(shè)計結(jié)1.80.450.7301.0800.0450.060.0390.0070.0210.04開孔區(qū)邊緣與堰距離0.0395410.2150.045m降液管內(nèi)清液層高度0.1208m霧沫夾帶0.00239kg液/kgCup- Cup-Tower可以用來進行塔工藝計算，在掌握了工藝結(jié)構(gòu)的具體計算步驟輸入工藝將不同序號塔板的工藝參數(shù)輸進軟件內(nèi)，并設(shè)定每塊塔板的操作范圍在1-7浮閥塔物性參Aspen模擬得到的塔徑進行1-8浮閥塔塔板1-9浮閥塔塔盤設(shè)計結(jié)1-10塔設(shè)計截圖1-11塔設(shè)計截圖1-13cup-tower塔設(shè)計結(jié)果匯總表塔板編號(實際2受液盤塔板層1堰塔內(nèi)徑塔板形板間距塔板編#—液流程1溢流強停留時開孔率降液管液泛堰長閥孔動能因堰高單位塔板壓底隙/側(cè)隙降液管內(nèi)線速度降液管降液管底隙速度受液盤表1-14cup-tower塔設(shè)計結(jié)果匯總表基本信1項目名72裝置名8日3塔的名9說4塔板編號(實際#—計算選用的理論#5塔板層1塔板編號(理論#—6塔板形分段說工藝設(shè)計條液氣1質(zhì)量流7質(zhì)量流2密8密3體積流9體積流4粘粘5表面張安全因/6體系因/充氣因/塔板結(jié)構(gòu)參1塔m6孔#2m7開孔密3塔截面8溢流程/149堰的形/5%溢流區(qū)尺兩中1%2%3降液管頂部m4彎折距m5降液管底部m6m7m8堰m9m降液管頂部降液管底部頂部堰m底部堰mmm圓形浮閥參1浮閥孔m52單閥重63748工藝計算結(jié)正常操110%90%1空塔氣234孔56氣78相對kg液/100kg---9溢流強流動參/mm液面梯m---m干板壓m總板壓m霧沫夾kg液/kg%降液管內(nèi)液體高m降液管停留s降液管內(nèi)線降液管底隙降液管底隙m穩(wěn)定系/降液管最小s負荷性能圖123操作上限百-4操作下限百-55%漏液時動能因610%漏液時動能因 B A 單流程塔 雙流程塔盤雙流程塔XY0-1-2-3-4-5-Cup-Tower計算結(jié)果和詳細設(shè)計計算結(jié)果都能夠滿足工藝要求，在設(shè)定結(jié)果參數(shù)時，Cup-Tower調(diào)整起來比較方便，通過反復調(diào)整可獲得較合理的設(shè)計機械設(shè)選本塔是硫化氫—二硫化碳精餾分離塔，由于硫化氫具有腐蝕性，且，故塔體材料選擇S30408（0Cr18Ni9）。封頭和塔體材料一樣。設(shè)計壓????????=2.3P=1.1????????=1.1×2.3=2.53設(shè)計溫情況，取其最高值并留一定的余量，取設(shè)計溫度T=100℃。塔厚的計采用內(nèi)徑Di計算壁厚，取焊接接頭系數(shù)為Φ=0.85，查得[????]????=137????????????由公式δ= ????????????計算可得，0.385×δ????=2×137×0.85?0.385=蝕裕量的最小厚度δ????????????3mm2mm。故取δ????=3????????。則名義厚度????????=????????2.3=5.3塔高的計????????=0.17?????????????為全塔效率AspenPlus模擬出的物性數(shù)據(jù)求得????????= =45 ????????=????.??????????′600mm，這里取??′=0.8????0.8????2~5min的儲量。提取Aspen數(shù)據(jù)塔底料液出口體積流量V=9.336m3/hD=1.8m，t=5

?????????????=0.785×????2

9.336/60×=0.310.785×

Z=(?????????

式中Z????????塔內(nèi)所需的理論Z=??????????

=(45?1)×0.45=19.8

1-15標準橢圓形封頭的直邊高度項碳素鋼、普通低合金鋼、不銹鋼、耐封頭壁厚≥≥直邊高度H=(???????????????????????1)????????+????????????????+????????????+????????+????????+=(45?1?6?1)×0.45+1×0.8+6×0.8+1.2+0.31+×0.04=24.11 1.5×H1=2

=2+ =3.352高度H2=450mm。H????=????+????1+????2=24.11+3.4+0.45=28.061-16塔設(shè)備基本參塔體參數(shù)1800280600.3851002051371.89×105205250076030018521800961703接管的計工業(yè)蒸汽的經(jīng)驗流速范圍為10～20m/s所以取塔頂蒸汽流速????????=10????/????，提取AspenPlusV=1576.219m3/h，則管徑

=?4????=?4×1576.219/3600=0.23621

3.14×由于靠重力回流，提取Aspen數(shù)據(jù)LS=0. 為u=0.3m/s，則管徑

= ??=0.13273.14×取進料管液體流速為????????=1.0????/????，液相體積流量V=19.916m3/h，則????????=

=0.083953.14×取出料管液體流速為????????=1.2????/????，液相體積流量V=9.336m3/h，則????????=

=0.05253.14×沸器進氣量V=2.912m3/s，取u=20m/s，則管徑

=?4????=0.4311-17其他接管設(shè)取樣DN=32壓力DN=25液面DN=25人DN=4500溫度DN=25裙座設(shè)選Q345R焊接長度：????????5????????59459060mm300kg/m3。NB/T47021-2014Di1400~2400mm4個排氣管，規(guī)格為?=894mm，排氣管距裙座筒體上引出管公稱直徑為70mm時，采用無縫，通道內(nèi)徑管規(guī)格為?=219 減小腐蝕以及塔運行過程中可能有氣體逸出，設(shè)置4個排氣孔，DN=80mm。1800mmC2=3mm?；A(chǔ)環(huán)的厚度為30mm。吊柱管通常采用20無縫，其他部件可以采用Q235A，吊柱與塔連接的襯板寧波年平均風壓值為500N/m，烈度低于7度。校核結(jié)果見SW6-2011校核結(jié)果。將精餾塔的設(shè)計壓力、設(shè)計溫度、設(shè)備直徑、計算長度等數(shù)據(jù)輸入到計算單位工程大學·硫芳計算條件板容器分段數(shù)（不包括裙座6壓力試驗類型上封頭下封頭名義厚度腐蝕裕量22橢圓橢圓設(shè)計溫度長度內(nèi)徑/外徑1230456789度試驗壓力(立120220320420520620789內(nèi)件及偏心載荷介質(zhì)密度塔釜液面離焊接接頭的高度塔板分段數(shù)12345塔板型式浮浮浮浮浮塔板層數(shù)99999每層塔板上積液厚度最高一層塔板高度最低一層塔板高度填料分段數(shù)2345填料頂部高度填料底部高度填料密度集中載荷數(shù)12345集中載荷集中載荷高度集中載荷中心至容器塔器附件及基礎(chǔ)塔器附件質(zhì)量計算系數(shù)基本風壓基礎(chǔ)高度塔器保溫層厚度保溫層密度裙座防火層厚度防火層密度管線保溫層厚度0最大管線外徑籠式扶梯與最大管線的相對場地土類型場地土粗糙度類別A設(shè)防烈度7設(shè)計分組第一阻尼比塔器上平臺總個數(shù)6平臺寬度塔器上最高平臺高度度裙座結(jié)構(gòu)形式圓筒裙座底部截面內(nèi)徑裙座與殼體連接形式對裙座高度裙座材料名稱裙座設(shè)計溫度℃裙座腐蝕裕量2裙座名義厚度裙座材料許用應力裙座與筒體連接段在設(shè)裙座上同一高度處較大孔個數(shù)2裙座較大孔中心高度裙座上較大孔引出管長度地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名稱地腳螺栓材料許用應力地腳螺栓個數(shù)地腳螺栓公稱直徑全部筋板塊數(shù)相鄰筋板最大外側(cè)間距筋板內(nèi)側(cè)間距筋板厚度筋板寬度蓋板類型整蓋板上地腳螺栓孔直徑蓋板厚度蓋板寬度0有墊板上地腳螺栓孔直徑墊板厚度墊板寬度基礎(chǔ)環(huán)板外徑基礎(chǔ)環(huán)板內(nèi)徑基礎(chǔ)環(huán)板名義厚度計算結(jié)果容器殼體強度計算元件名稱壓力設(shè)計名義厚度直立容器校核取用厚度許用內(nèi)壓許用外壓下封頭第1第1第2第2第3第3第4第4第5段圓筒第5段變徑段第6段圓筒第6段變徑段第7段圓筒第7段變徑段第8段圓筒第8段變徑段第9段圓筒第9段變徑段第10上封頭名義厚度取用厚度操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì) m0m010.2m02m03m04ma壓力試驗時質(zhì)量風彎矩MIIPl/2 (l /2) (l i1/2)nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(II)MII(2/T)2 m(hh)(h T kk順風向彎矩MII順風向彎矩MII組合風彎矩 max(MII,(MII)2(MII)2 n彎矩MIIF(hh注:計及高振型時,B.24 k0000000偏心彎矩Meme00000最大彎矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風向計算時 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂 力FmhF00/mh(i1,2,..,n ii kk0000000應力計算11PcDi/ (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iBA1123(內(nèi)壓23(外壓許用值A(chǔ)223(內(nèi)壓123(外壓許用值A(chǔ)312許用值A(chǔ)42許用值(pT9.81Hw)(Diei)/許用值校核結(jié)果合合合合合合合注1:j中i和j的意義如下i=1操作工 j=1設(shè)計壓力或試驗壓力下引起的軸向應力（拉i=2檢修工 j=2重力及垂直力引起的軸向應力（壓i=3試驗工 j=3彎矩引起的軸向應力（拉或壓[]t設(shè)計溫度下材料許用應力B設(shè)計溫度下軸向穩(wěn)定的應力許用值注2:A1:軸向最大組合拉應 A2:軸向最大組合壓應A3:試驗時軸向最大組合拉應 A4:試驗時軸向最大組合壓應試驗壓力引起的周向應力注3:單位如下 風載及載操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì) m0m010.2m02m03m04ma壓力試驗時質(zhì)量風彎矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(II)MII(2/T)2 m(hh)(h T kk順風向彎矩MII順風向彎矩MII組合風彎矩 max(MII,(MII)2(MII)2 n彎矩MIIF(hh注:計及高振型時,B.24 k000偏心彎矩Meme000最大彎矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風向計算時 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂 力FmhF00/mh(i1,2,..,n ii kk000應力計算11PcDi/ (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iBA1123(內(nèi)壓23(外壓許用值A(chǔ)223(內(nèi)壓123(外壓許用值A(chǔ)312許用值A(chǔ)42許用值(pT9.81Hw)(Diei)/許用值校核結(jié)果合合合注1:j中i和j的意義如下i=1操作工 j=1設(shè)計壓力或試驗壓力下引起的軸向應力（拉i=2檢修工 j=2重力及垂直力引起的軸向應力（壓i=3試驗工 j=3彎矩引起的軸向應力（拉或壓[]t設(shè)計溫度下材料許用應力B設(shè)計溫度下軸向穩(wěn)定的應力許用值注2:A1:軸向最大組合拉應 A2:軸向最大組合壓應A3:試驗時軸向最大組合拉應 A4:試驗時軸向最大組合壓應試驗壓力引起的周向應力注3:單位如下 計算結(jié)果地腳螺栓及地腳螺栓座基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模 (D4D4Zb 基礎(chǔ)環(huán)板面 (D2D2 4基礎(chǔ)環(huán)板計算力矩max(MxCxbmaxb2,MC l2 yb基礎(chǔ)環(huán)板需要厚度基礎(chǔ)環(huán)板厚度厚度校核結(jié)果合 M00/Z(mgF00)/b max0 0.3M0M)/Z g/ 地腳螺栓受風載時最大拉應M00Mm 地腳螺栓受載荷時最大拉應M000.25M00MmgF 地腳螺栓需要的螺紋小徑d 4BAb 地腳螺栓實際的螺紋小徑地腳螺栓校核結(jié)果合筋板壓應力 nl1G筋板許用應力筋板校核結(jié)果合3Fl蓋板最大應力 3 4(l'd)2(l'd) 蓋板許用應力蓋板校核結(jié)果合裙座與殼體的焊接接頭校核焊接接頭截面上的塔器操作質(zhì)量焊接接頭截面上的最大彎矩對接接頭校核對接接頭橫截面Dit對接接頭抗彎斷面模數(shù)D2it對接焊接接頭在操作工況下最大拉應力4MJ mJJgFJ 0D2it it對接焊接接頭拉應力對接接頭拉應力校核結(jié)果合搭接接頭校核搭接接頭橫A0.7D ot搭接接頭抗剪斷面Z0.55D2 ot搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接頭在操作工況下的剪應力搭接焊接接頭在試驗工況下最大剪應力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接頭在試驗工況下的剪應力搭接接頭拉應力校核結(jié)果主要尺寸設(shè)計及總體參數(shù)計算結(jié)果裙座設(shè)計名義厚度容器總?cè)莘e直立容器總高殼體和裙座質(zhì)量附件質(zhì)量內(nèi)件質(zhì)量保溫層質(zhì)量平臺及扶梯質(zhì)量操作時物料質(zhì)量試驗時液體質(zhì)量吊裝時空塔質(zhì)量直立容器的操作質(zhì)量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小質(zhì)量直立容器的最大質(zhì)量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基礎(chǔ)環(huán)板底截面距離直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s臨界風速（第一振型臨界風速第二振型雷諾系數(shù)設(shè)計風速風載對直立容器總的橫推力N載荷對直立容器總的橫推力N0操作工況下容器頂部最大撓度容器許用外壓上封頭校核工程大學·硫芳百GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑曲面深度 (板材試驗溫度許用應力腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)試PT1.25Pc[]= [壓力試驗允許通過的應力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=2eT合1 D2K=622i= ih=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓 計2[]t KDi0.5e=合下封頭校核工程大學·硫芳百GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑曲面深度 (板材試驗溫度許用應力腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)試PT1.25Pc[]= [壓力試驗允許通過的應力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=2eT合1 D2K=622i= ih=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓 計2[]t KDi0.5e=合1段筒體校工程大學·硫芳GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑 (板材試驗溫度許用應力試驗溫度下屈服點腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) 2[]t =e=n-C1-C2=n 試PT1.25P[] [T0.90s T=pT.(Die)=2eT合2e[]t (Die)=Pc(Diet 2 =t合合2段筒體校工程大學·硫芳GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑 (板材試驗溫度許用應力試驗溫度下屈服點腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) 2[]t =e=n-C1-C2=n 試PT1.25P[] [T0.90s T=pT.(Die)=2eT合2e[]t (Die)=Pc(Diet 2 =t合3段筒體校工程大學·硫芳GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑 (板材試驗溫度許用應力試驗溫度下屈服點腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) 2[]t =e=n-C1-C2=n 試PT1.25P[] [T0.90s T=pT.(Die)=2eT合2e[]t (Die)=Pc(Diet 2 =t合4段筒體校工程大學·硫芳GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑 (板材試驗溫度許用應力試驗溫度下屈服點腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) 2[]t =e=n-C1-C2=n 試PT1.25P[] [T0.90s T=pT.(Die)=2eT合2e[]t (Die)=Pc(Diet 2 =t合5段筒體校工程大學·硫芳GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑 (板材試驗溫度許用應力試驗溫度下屈服點腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) 2[]t =e=n-C1-C2=n 試PT1.25P[] [T0.90s T=pT.(Die)=2eT合2e[]t (Die)=Pc(Diet 2 =t合6段筒體校工程大學·硫芳GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑 (板材試驗溫度許用應力試驗溫度下屈服點腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) 2[]t =e=n-C1-C2=n 試PT1.25P[] [T0.90s T=pT.(Die)=2eT合2e[]t (Die)=Pc(Diet 2 =t合開孔補強計工程大學·硫芳接管N1,: 條件簡圖計算壓力℃圓形筒板殼體開孔處焊接接頭系數(shù)φ殼體開孔處名義厚度殼體厚度負偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應力接管軸線與筒體表面法線的夾角0凸形封頭上接管軸線與封頭軸線的安放式接0板12接管厚度負偏差補強圈厚度負偏差接管材料許用應力補強圈許用應力開孔補強計算1殼體計算厚度接管計算厚度補強圈強度削弱系數(shù)接管材料強度削弱系數(shù)1開孔補強計算直徑補強區(qū)有效寬度接管有效外伸長度接管有效內(nèi)伸長度0開孔削弱所需的補強面積殼體多余金屬面積接管多余金屬面積補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積= mm2A，不需另加補強結(jié)論:合格(可以不用加補強圈開孔補強計工程大學·硫芳接管 N2,: 簡圖計算壓力℃圓形筒板殼體開孔處焊接接頭系數(shù)φ殼體開孔處名義厚度殼體厚度負偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應力接管軸線與筒體表面法線的夾角0凸形封頭上接管軸線與封頭軸線的插入式接0板12接管厚度負偏差補強圈厚度負偏差接管材料許用應力補強圈許用應力 計算1殼體計算厚度接管計算厚度補強圈強度削弱系數(shù)0接管材料強度削弱系數(shù)1開孔補強計算直徑補強區(qū)有效寬度接管有效外伸長度接管有效內(nèi)伸長度0開孔削弱所需的補強面積殼體多余金屬面積接管多余金屬面積補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積= mm2A，不需另加補強結(jié)論:合開孔補強計工程大學·硫芳接管 N3,: 簡圖計算壓力℃橢圓形封板殼體開孔處焊接接頭系數(shù)φ殼體開孔處名義厚度殼體厚度負偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應力2凸形封頭上接管軸線與封頭軸線的-插入式接板12接管厚度負偏差補強圈厚度負偏差接管材料許用應力補強圈許用應力 計算1殼體計算厚度接管計算厚度補強圈強度削弱系數(shù)0接管材料強度削弱系 1開孔補強計算直徑補強區(qū)有效寬度接管有效外伸長度接管有效內(nèi)伸長度開孔削弱所需的補強面積殼體多余金屬面積接管多余金屬面積補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積= mm2A，不需另加補強結(jié)論:合開孔補強計工程大學·硫芳接管 N3,: 簡圖計算壓力℃橢圓形封板殼體開孔處焊接接頭系數(shù)φ殼體開孔處名義厚度殼體厚度負偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應力2凸形封頭上接管軸線與封頭軸線的-插入式接板12接管厚度負偏差補強圈厚度負偏差接管材料許用應力補強圈許用應力 計算1殼體計算厚度接管計算厚度補強圈強度削弱系數(shù)0接管材料強度削弱系 1開孔補強計算直徑補強區(qū)有效寬度接管有效外伸長度接管有效內(nèi)伸長度開孔削弱所需的補強面積殼體多余金屬面積接管多余金屬面積補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積= mm2A，不需另加補強結(jié)論:合開孔補強計工程大學·硫芳接管 N5,: 簡圖計算壓力℃圓形筒板殼體開孔處焊接接頭系數(shù)φ殼體開孔處名義厚度殼體厚度負偏差殼體腐蝕裕量2殼體材料許用應力接管軸線與筒體表面法線的夾角0凸形封頭上接管軸線與封頭軸線的安放式接0板12接管厚度負偏差補強圈厚度負偏差接管材料許用應力補強圈許用應力 計算1殼體計算厚度接管計算厚度補強圈強度削弱系數(shù)0接管材料強度削弱系 1開孔補強計算直徑補強區(qū)有效寬度接管有效外伸長度接管有效內(nèi)伸長度0開孔削弱所需的補強面積殼體多余金屬面積接管多余金屬面積補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積= mm2A，不需另加補強結(jié)論:合表1-18塔設(shè)備工藝計算及機械計算結(jié)果一項名數(shù)設(shè)計條2.53100設(shè)備內(nèi)介質(zhì)組成/Mass1.828.0601.0316.26148899.2650.0074970.228472設(shè)計結(jié)1.80.450.7301.0800.0450.060.0390.0070.0210.04開孔區(qū)邊緣與堰距離0.075410.2150.045m降液管內(nèi)清液層高度0.1208m霧沫夾帶0.00239kg液/kg機械設(shè)計計算結(jié)101010242051371.89×1052052500760300185218001061703設(shè)備條件塔設(shè)備設(shè)計舉例——硫化氫解吸塔工藝設(shè)塔板選塔徑計AspenPlusT0402塔的各塔板上的物性參數(shù)可知，選取塔板上氣液相算，通過比較來檢查計算的正確性。第12塊塔板物性參數(shù)如表1-19所示：1-19T040212塊塔板參液相流量kg/氣相流量kg/液相密 kg/L氣相密度kg/面張力/N/sL s

0.0491m3/sV s

3600

7.287m3/AT為塔板截面積，A為氣體流通截面積，Af為Af1A u'L-L- 取板間距HT0.8m，板上液層高度hL50mm可查得液相表面張力0.02847N/m時的氣體負荷因子為C200.135，矯正C為：C

0 0.02847020 0.13520 fuf泛點氣速1034.08129Luf 1034.08129Lu0.7uf0.73.0712.15m/43.1443.14

D23.14/42.625.3066m2溢流裝置溢流形式1-20選擇溢流型式的液體流量，m3·h-U單溢雙溢階梯———————溢流堰的堰長

lw

，則堰長lw0.62.61.56m板上液層高度為堰高和堰上液層高度之和。由平直堰計算公式 Lhhw=1000Elw 1-12液體收縮系數(shù)計l2.5

由于 , 查得E1.105Lh

h=2.84E

o lw

由于常壓塔的hw一般在0.03<hw 范圍內(nèi)，且保0.05-howhw0.1how，即0.0235hw0.0365，則取hw=0.03m。則hLhwhow0.030.07350.1035m0.11m。弓形降液降液管的參數(shù)，如下圖1-13所示。1-13弓形降液管的參fAf

Wd， AffA=0.055f弓形降液管的寬度WdWd=2.6

=3600Af

36000.29190.84.756s 管內(nèi)的停留時間大于35秒h0=hw0.0060.110.006塔板布800mm以內(nèi)的小塔采用整塊式塔板；1200mm以上的大塔通常采用分塊式塔板，以便通過人孔裝拆塔板；而800~1200mm之間時，可根據(jù)制造安裝情況，任意選用一種結(jié)構(gòu)。本塔直徑為2600mm，故選用分塊式塔板，且為雙流塔板。D<1.5m時，60mmWs75mm；當D>1.5m80mmWs110mm。故選擇Ws=100mm。板的邊梁之用，按經(jīng)驗選取Wc=50mm浮閥對于 型浮閥而言當塔板上所有浮閥剛剛?cè)_時閥孔動能因數(shù)F0在F010，F(xiàn)1重型浮閥閥孔直徑d00.039mu0

5.93m/Nd

=561.83.140.03924 浮閥排已知降液管寬度Wd0.286m，破沫區(qū)寬度WS=100mmA

1x

2

1x1 r2r2x1 rr2r2x1xDWW2.60.2860.1 x dW

0.286+0.1r W

2.6

2.722m2叉排，孔心距為75~125mm；對于分塊式塔板，宜采用等腰三角形叉排。這里選用等腰三角形叉排方式，橫排的閥孔中心距t定為75mm，而相鄰的兩排間的中心距t’取65mm。d0 0.039DN 562 2.6D 塔板壓式中?????????--氣體通過一層浮閥塔板時的壓?????????--氣體克服干板阻力所產(chǎn)生的?????????---氣體克服板上充氣液層的靜壓力所產(chǎn)生的壓力降?????????-氣體克服液體表面張力所產(chǎn)生的壓力降?????=?????+?????+

----與?????????相當?shù)囊褐叨?/p>

=?????????m?----與?????相當?shù)囊褐叨龋?=?????????,m

閥全開前（????0

=19.900閥全開后（????0

?????= 1.825 ????????????

=6.66又????????????>????0=5.93故

?=

=19.9× =0.0263

取充氣因數(shù)????0=0.35?????=????0?????=0.35×0.06=0.021?????=??????????????????????0.0473????液柱即?????????????????????????=0.04731034.0819.81=479.83????????在265~530Pa區(qū)間內(nèi)，故壓力降合理。液降液管內(nèi)的清液層高度????????=????????? ?????0.006?????為與單板壓降相當?shù)囊褐叨龋?.0473m?=

0.153×

)2=0.014 1.56×則????????????????????0.04730.060.0140.1213取校正系數(shù)?=則有????????≤?(????????+?????)=0.7(0.750.03)=0.546霧沫夾 ????????+1.36????或

????????????????????? ??????

×泛點率=

×1-21物性系物性系數(shù)無，正常系氟化物（如BF3，氟利昂中等發(fā)泡系統(tǒng)（如胺及乙二醇再生塔多發(fā)泡系統(tǒng)（如胺及乙二胺吸收塔嚴重發(fā)泡系統(tǒng)（如甲乙酮裝置形成穩(wěn)定的系統(tǒng)（如堿吸收塔板上溢流面積????????=????????2????????=5.306620.2919=4.7228????????=D?2????????=2.6?2×0.286=2.028 ?????? 1034.081?2.29707= 負荷性能霧沫夾帶 ????????+1.36????

?????????

×???? + ×1.0×0.151×液泛（HT+hw）=hp+hL+hd=hc+hl+h0+hL

×100%=即u 2/3 l（TH+hw）=5.34vo0.153(s)2（1+ε0hw000 l w u d2

0.7850.0392

0.0134V25.813L20.548L2/3 V2=29.664433.806L2 3600AfHT=3~5以θ=5s(L =AfHT=0.29190.80.0467m3/s 漏液 5計算，又知Vs=4d0Nu0，則得5 5Vs=4d0 3.14/40.039562 =2.214m/ 去堰上液層高度how0.006m作為液相負荷下限條件，依how的計算式計算出Ls 3600(L smin 取E=1.0(L

0.00133m/s

1-14浮閥塔精餾段塔板負荷B兩點讀得氣相流量的下限Vmin上限Vmax，則操作彈性為

現(xiàn)將浮閥塔精餾段塔板工藝設(shè)計結(jié)果列于表2-14。表1-22浮閥塔精餾段塔板工藝設(shè)計計算項數(shù)值及說備-板間距-塔板適宜氣u?/m?s--堰-溢流堰長-板上液層高度-溢流堰出口高度-降液管底隙高度--閥橫排中心距相鄰排中心距浮閥數(shù)/-開孔率-閥孔氣u0/m?s--閥孔動能因數(shù)-臨界閥孔氣速-單板壓降-液體在降液管內(nèi)停留時間-降液管內(nèi)清液層高度-泛點率-液相負荷上限(Ls)max/m3?s-液相負荷下限(Ls)min/m3?s--操作彈-1.4.1.8Cup-Tower0.851-15Cup-Tower校核截1-16Cup-Tower校核截1-17Cup-Tower校核截1-18Cup-Tower塔板1-23Cup-Tower校核計算塔板編號(實際#—受液盤塔板層1受液盤塔內(nèi)徑堰板間距塔板形液流程2塔板編#—溢流強開孔率停留時堰長降液管液泛堰高閥孔動能因底隙/側(cè)隙單位塔板壓降液管降液管內(nèi)線速度降液管底隙速度基本信1項目名7校核2裝置名8日3塔的名9說4塔板編號(實際#—計算選用的理論#5塔板層1塔板編號(理論#—6塔板形分段說工藝設(shè)計條液氣1質(zhì)量流7質(zhì)量流2密8密3體積流9體積流4粘粘5表面張安全因/6體系因/充氣因/塔板結(jié)構(gòu)參1塔m6孔#2板間m7開孔密3塔截面8溢流程/24開孔區(qū)面9堰的形/5開孔%溢流區(qū)尺兩中1降液管面積%2堰徑%3降液管頂部m4彎折距m5降液管底部m6受液盤深m7受液盤寬m8堰m9降液管底m降液管頂部降液管底部頂部堰m底部堰m進口堰高m進口堰寬m圓形浮閥參1浮閥孔m2單閥重工藝計算結(jié)正常操110%90%1空塔氣2空塔動能因3空塔容量因4孔5孔動能因6氣7動能因8相對kg液/100kg---9溢流強流動參/板上液層高m堰上液層高m液面梯m---板上液層阻m干板壓m總板壓m霧沫夾kg液/kg降液管液%降液管內(nèi)液體高m降液管停留s降液管內(nèi)線降液管底隙降液管底隙m穩(wěn)定系/降液管最小s負荷性能圖1操作點橫坐2操作點縱坐3操作上限百-%4操作下限百-55%漏液時動能子610%漏液時動能子X液相體積流量Y氣相體積流量0-操作1-液相下限2-液相上3-漏液 B A 線4-霧沫夾單流程塔 雙流程塔盤雙流程塔5-液泛線1-24工藝計算結(jié)果一項名數(shù)設(shè)計條設(shè)計壓力設(shè)計溫度設(shè)備內(nèi)介質(zhì)組成/Mass6384542.631.41.0316.261480.004147899.2650.0074970.228472設(shè)計結(jié)1.80.450.7301.0800.0450.060.0390.0070.0210.04開孔區(qū)邊緣與堰距離0.07170000.2150.045m降液管內(nèi)清液層高度0.1208m霧沫夾帶0.00239kg液/kg度和成本方面考慮選擇S30408做為塔體和封頭的材料。由于塔內(nèi)溫度從82℃變193.3℃，為保留一定彈性，選設(shè)計溫度為200℃。此時材料的許用應力[σ]????130????????????。AspenPlus模擬結(jié)果可知，操作壓力為0.1MPa，故計算壓力pc1.1p0.11MPa200℃，[σ]????=130????????????，焊接接頭形式為相1.0，對于低合金鋼制壓力容器，腐蝕裕量????22mm，材料負偏差????10.3mm。δ

δ ??

2[σ]??????0.1×

=1.002[σ]?????? 2×130×1?料的負偏差，圓整名義厚度δ????=20????????。δ

??+????+2[σ]?????? 塔高的計AspenplusDrickaner-Bradford方法計算????????=0.17?????計算可得：????????=0.463????=???????? =28 ????????HT=0.8m人孔的大小取DN500mm，則設(shè)有人孔的上下兩塔板間距應大于等于800mmHT800mm74n5HF1.4m塔底空間高度具有槽的作用，塔底釜液最好能在塔底有10~15min的儲2~5min的儲量。提取AspenPlus數(shù)據(jù)塔底料液出口體積流量V0.0345m3s，D2.6mt5min。H V 0.0345560=1.95m 0.785 0.785H1HDNpNF1n1HTn1HT'1.4HB1.5+2811510.8510.81.42H21.5D=2+1.52.6 形封頭，則H4=650mm。1-25標準橢圓形封頭的直邊高度h(單位項碳素鋼、普通低合金鋼、不銹鋼、耐封頭壁直邊高HH1H3H42h26.73.950.6520.05接管的計根據(jù)GB/T17395-2008《無縫尺寸、外形、重量及允許偏差》對塔體接塔頂出料取塔頂蒸汽流速為uV12m/sAspen數(shù)據(jù)，V1691.22m3h

=223.3mm0.785123600VVu 8.78m/0.785d2 0.7850.2730.00622進料取進料管液體流速為uV1.2m/s，液相體積流量為V2013.5m3/h，則進V0.785uVV0.785uV0.7851.2u 1.12m/0.785d2 0.7850.8200.01222回流管取回流液體流速uV0.5m/s，液相體積流量V2.1003m3/hV0.785uVV0.785uV0.7850.5圓整后選取管子規(guī)格為609mm。u 0.421m/0.785d2 0.7850.0600.00922塔底出料取塔底出料液體流速uV0.5m/s，液相體積流量V124.06m3/hV0.785uVV0.785uV0.7850.5u 0.460m/0.785d2 0.7850.3250.00822再沸氣管取進料液體流速uV28ms，液相體積流量V26234.2m3hVV0.78528u =27.03m/0.785d2 0.7850.61-0.01222計算單位工程大學?硫芳百計算條件板容器分段數(shù)（不包括裙座5壓力試驗類型上封頭下封頭名義厚度腐蝕裕量2211橢圓橢圓設(shè)計壓力設(shè)計溫度長度名義厚度號1234506789腐蝕裕量12110221103211042110521106789內(nèi)件及偏心載荷介質(zhì)密度塔釜液面離焊接接頭的高度塔板分段數(shù)12345塔板型式浮浮浮浮塔板層數(shù)7777每層塔板上積液厚度0000最高一層塔板高度最低一層塔板高度填料分段數(shù)2345填料頂部高度填料底部高度填料密度集中載荷數(shù)12345集中載荷集中載荷高度集中載荷中心至容器中心線距離塔器附件及基礎(chǔ)塔器附件質(zhì)量計算系數(shù)基本風壓基礎(chǔ)高度塔器保溫層厚度保溫層密度裙座防火層厚度防火層密度管線保溫層厚度0最大管線外徑籠式扶梯與最大管線的相對位置場地土類型場地土粗糙度類別A設(shè)防烈度7度設(shè)計分組第一阻尼比塔器上平臺總個數(shù)5平臺寬度塔器上最高平臺高度塔器上最低平臺高度裙座結(jié)構(gòu)形式圓筒裙座底部截面內(nèi)徑裙座與殼體連接形式對裙座高度裙座材料名稱裙座設(shè)計溫度℃裙座腐蝕裕量2裙座名義厚度裙座材料許用應力裙座上同一高度處較大孔個數(shù)2裙座較大孔中心高度裙座上較大孔引出管內(nèi)徑（裙座上較大孔引出管厚度8地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名稱地腳螺栓材料許用應力地腳螺栓個數(shù)地腳螺栓公稱直徑全部筋板塊數(shù)相鄰筋板最大外側(cè)間距筋板內(nèi)側(cè)間距筋板厚度筋板寬度蓋板類型整蓋板上地腳螺栓孔直徑蓋板厚度蓋板寬度0有墊板上地腳螺栓孔直徑墊板厚度墊板寬度基礎(chǔ)環(huán)板外徑基礎(chǔ)環(huán)板內(nèi)徑基礎(chǔ)環(huán)板名義厚度計算結(jié)果容器殼體強度計算元件名稱壓力設(shè)計名義厚度直立容器校核取用厚度許用內(nèi)壓許用外壓下封頭第1第1第2第2第3第3第4第4第5段圓筒第5段變徑段第6段圓筒第6段變徑段第7段圓筒第7段變徑段第8段圓筒第8段變徑段第9段圓筒第9段變徑段第10上封頭名義厚度取用厚度操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì) m0m010.2m02m03m04ma壓力試驗時質(zhì)量風彎矩MIIPl/2 (l /2) (l /2)nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(II)MII(2/T)2 m(hh)(h T kk順風向彎矩MII順風向彎矩MII組合風彎矩 max(MII,(MII)2(MII)2 n彎矩MIIF(hh注:計及高振型時,B.24 k偏心彎矩Meme00000最大彎矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風向計算時 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂 力FmhF00/mh(i1,2,..,n ii kk0000000應力計算11PcDi/(mIIgFII)/D i4MII/ i(mIIgFII)/D i31PTDi/mIIg/D i4(0.3MIIM)/ BA1123(內(nèi)壓23(外壓許用值A(chǔ)223(內(nèi)壓123(外壓許用值A(chǔ)312許用值A(chǔ)42許用值(pT9.81Hw)(Diei)/許用值校核結(jié)果合合合合合合合注1:j中i和j的意義如下i=1操作工 j=1設(shè)計壓力或試驗壓力下引起的軸向應力（拉i=2檢修工 j=2重力及垂直力引起的軸向應力（壓i=3試驗工 j=3彎矩引起的軸向應力（拉或壓[]t設(shè)計溫度下材料許用應力B設(shè)計溫度下軸向穩(wěn)定的應力許用值注2:A1:軸向最大組合拉應 A2:軸向最大組合壓應A3:試驗時軸向最大組合拉應 A4:試驗時軸向最大組合壓應試驗壓力引起的周向應力注3:單位如下 操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì) m0m010.2m02m03m04ma壓力試驗時質(zhì)量風彎矩MIIPl/2 (l /2) (l /2) nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh)(h knMca(II)MII(2/T)2 m(hh)(h T kk順風向彎矩MII順風向彎矩MII組合風彎矩 max(MII,(MII)2(MII)2 n彎矩MIIF(hh注:計及高振型時,B.24 k偏心彎矩Meme00最大彎矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風向計算時 max(MIIM,MII0.25MIIM n垂 力FmhF00/mh(i1,2,..,n ii kk00應力計算11PcDi/ (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iBA1123(內(nèi)壓23(外壓許用值A(chǔ)223(內(nèi)壓123(外壓許用值A(chǔ)312許用值A(chǔ)42許用值(pT9.81Hw)(Diei)/許用值校核結(jié)果合合注1:j中i和j的意義如下i=1操作工 j=1設(shè)計壓力或試驗壓力下引起的軸向應力（拉i=2檢修工 j=2重力及垂直力引起的軸向應力（壓i=3試驗工 j=3彎矩引起的軸向應力（拉或壓[]t設(shè)計溫度下材料許用應力B設(shè)計溫度下軸向穩(wěn)定的應力許用值注2:A1:軸向最大組合拉應 A2:軸向最大組合壓應A3:試驗時軸向最大組合拉應 A4:試驗時軸向最大組合壓應試驗壓力引起的周向應力注3:單位如下 計算結(jié)果地腳螺栓及地腳螺栓座(D4D4基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模數(shù)Z 基礎(chǔ)環(huán)板面 (D2D2 4基礎(chǔ)環(huán)板計算力矩max(MxCxbmaxb2,MC l2 yb基礎(chǔ)環(huán)板需要厚度基礎(chǔ)環(huán)板厚度厚度校核結(jié)果合 M00/Z(mgF00)/b max0 0.3M0M)/Z g/ M00 m地腳螺栓受風載時最大拉應力B e 地腳螺栓受載荷時最大拉應M000.25M00MmgF 地腳螺栓需要的螺紋小徑d 4BAb 地腳螺栓實際的螺紋小徑地腳螺栓校核結(jié)果合筋板壓應力 nl1G筋板許用應力筋板校核結(jié)果合3Fl蓋板最大應力 3 4(l'd)2(l'd) 蓋板許用應力蓋板校核結(jié)果合裙座與殼體的焊接接頭校核焊接接頭截面上的塔器操作質(zhì)量焊接接頭截面上的最大彎矩對接接頭校核對接接頭橫截面Dit對接接頭抗彎斷面模數(shù)D2it對接焊接接頭在操作工況下最大拉應力4MJ mJJgFJ 0D2it it對接焊接接頭拉應力對接接頭拉應力校核結(jié)果合搭接接頭校核搭接接頭橫A0.7D ot搭接接頭抗剪斷面模Z0.55D2 ot搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應力MJ mJJgFJmax 搭接焊接接頭在操作工況下的剪應力搭接焊接接頭在試驗工況下最大剪應力0.3MJJ mJJ e 搭接焊接接頭在試驗工況下的剪應力搭接接頭拉應力校核結(jié)果主要尺寸設(shè)計及總體參數(shù)計算結(jié)果裙座設(shè)計名義厚度容器總?cè)莘e直立容器總高殼體和裙座質(zhì)量附件質(zhì)量內(nèi)件質(zhì)量保溫層質(zhì)量平臺及扶梯質(zhì)量操作時物料質(zhì)量試驗時液體質(zhì)量吊裝時空塔質(zhì)量直立容器的操作質(zhì)量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小質(zhì)量直立容器的最大質(zhì)量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基礎(chǔ)環(huán)板底截面距離直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s風載對直立容器總的橫推力N載荷對直立容器總的橫推力N操作工況下容器頂部最大撓度容器許用外壓偏心質(zhì)量計入直立容器的操作質(zhì)量、最小質(zhì)量、最大質(zhì)量中上封頭校工程大學?硫芳百GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑曲面深度 (板材設(shè)計溫度許用應力試驗溫度許用應力鋼板負偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)試[[PT 0.3828壓力試驗允許通過的應力T0.90s=pT.(KDi0.5eT 2e =T合1 D2622i K= i=h2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小壓力計算2[]tKDi0.5e=合下封頭校核工程大學?硫芳百GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑曲面深度 (板材試驗溫度許用應力腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)試PT1.25Pc[] 壓力試驗允許通過的應力T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=2eT合1 D2K=622i= ih=2[]t0.5Pc=eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓 計2[]t KDi0.5e=合1段筒體校工程大學?硫芳百GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑 (板材試驗溫度許用應力試驗溫度下屈服點腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) 2[]t =e=n-C1-C2=n 試PT1.25P[] [T0.90s T=pT.(Die)=2eT合2e[]t (Die)=Pc(Diet 2 =t合2段筒體校工程大學?硫芳百GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑 (板材試驗溫度許用應力試驗溫度下屈服點腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) 2[]t =e=n-C1-C2=n 試PT1.25P[] [T0.90s T=pT.(Die)=2eT合2e[]t (Die)=Pc(Diet 2 =t合3段筒體校工程大學?硫芳百GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑 (板材試驗溫度許用應力試驗溫度下屈服點腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) 2[]t =e=n-C1-C2=n 試PT1.25P[] [T0.90s T=pT.(Die)=2eT合2e[]t (Die)=Pc(Diet 2 =t合4段筒體校工程大學?硫芳百GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑 (板材試驗溫度許用應力試驗溫度下屈服點腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) 2[]t =e=n-C1-C2=n 試PT1.25P[] [T0.90s T=pT.(Die)=2eT合2e[]t (Die)=Pc(Diet 2 =t合5段筒體校工程大學?硫芳百GB150.3-計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑 (板材試驗溫度許用應力試驗溫度下屈服點腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) 2[]t =e=n-C1-C2=n 試PT1.