貝雷梁支架計(jì)算書

西山漾大橋貝雷梁支架計(jì)算書設(shè)計(jì)依據(jù)設(shè)計(jì)圖紙及相關(guān)設(shè)計(jì)文件《貝雷梁設(shè)計(jì)參數(shù)》《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》《公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》《裝配式公路鋼橋多用途使用手冊》《路橋施工計(jì)算手冊》《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2011）支架布置圖在承臺外側(cè)設(shè)置鋼管樁e609x14mm，每側(cè)承臺2根，布置形式如下：鋼管樁與承臺上方設(shè)置400*200*21*13的雙拼H型鋼連成整體。下橫梁上方設(shè)置貝雷梁，貝雷梁采用33排單層321標(biāo)準(zhǔn)型貝雷片，貝雷片橫向布置間距為450mm。貝雷梁上設(shè)置上橫梁，采用20#槽鋼@600mm。于上橫梁上設(shè)置滿堂支架。支架采用鋼管式支架，箱梁兩端實(shí)心部分采用100X100方木支撐，立桿為450X450mm；并在立桿底部設(shè)二個倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立桿采用600（橫向）X300mm（縱向）布置。橫桿步距為，（其它空心部位立桿采用600（橫向）X600mm（縱向）布置）。內(nèi)模板支架立桿為750（橫向）X750mm（縱向）布置。橫桿步距為W。箱梁的模板采用方木與夾板組合；兩端實(shí)心及腹板部位下設(shè)100*100mm方木間距為250mm。翼板及其它空心部位設(shè)50*100mm方木間距為250mm。內(nèi)模板采用50*100mm方木間距為250mm。夾板均采用1220*2440*15mm的竹夾板。具體布置見下圖：材料設(shè)計(jì)參數(shù)3.1.竹膠板：規(guī)格1220X2440X15mm根據(jù)《竹編膠合板國家標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T13123-2003），現(xiàn)場采用15mm厚光面竹膠板為II類一等品，靜彎曲強(qiáng)度N50MPa，彈性模量EN5X103MPa；密度取10KN/m3。木材100X100mm的方木為針葉材，A-2類，方木的力學(xué)性能指標(biāo)按"公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范"中的A-2類木材并按濕材乘的折減系數(shù)取值，則：[。w]=13*=MPaE=10X103X=9X103MPa[t]=X=型鋼Q235，鋼容許應(yīng)力：軸向應(yīng)力[o]=135MPa，彎曲應(yīng)力[。w]=140MPa，剪應(yīng)力[t]=80MPa，彈性模量E=X105N/mm2。貝雷梁幾何特性幾何特性結(jié)構(gòu)'構(gòu)造—~—Wx(cm3)Ix(cm4)EI單排單層不加強(qiáng)加強(qiáng)雙排單層不加強(qiáng)P加強(qiáng)三排單層不加強(qiáng)加強(qiáng)雙排雙層不加強(qiáng)加強(qiáng)三排雙層不加強(qiáng)加強(qiáng)6894390桁架容許內(nèi)力表橋型容許內(nèi)力、不加強(qiáng)橋梁單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩（）剪力（KN）^橋型容許內(nèi)力^加強(qiáng)橋梁單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層彎矩（）33756750剪力（KN）強(qiáng)度驗(yàn)算4.1.翼板分析4.1.1.底模板計(jì)算:4.1.1.1.竹膠板技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能:根據(jù)《竹編膠合板國家標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T13123-2003)，現(xiàn)場采用15mm厚光面竹膠板為II類一等品，靜彎曲強(qiáng)Ma彈性模量5X103MPa密度取0KN頃 。由于翼板處方木按中心間距25cm橫向布設(shè)，實(shí)際計(jì)算考慮方木實(shí)體寬度5cm，即模l0.2m板計(jì)算跨徑取： ；又模板單位寬(1m)面板截面參數(shù):慣性矩：Ibh慣性矩：Ibh3121000153 2.8125105mm412截面抵抗矩：Wbh2截面抵抗矩：Wbh2"6-10001525 35.62510mm4.1.1.1.1.荷載計(jì)算:a.鋼筋砼自重取a.鋼筋砼自重取26KN/m3，即砼產(chǎn)生的面荷載:q「[+/2*2+*]*26/*q2q2=X10=KN/m2；施工人活載：q3=KN/m2；砼傾倒、振搗砼產(chǎn)生的荷載：q4=KN/m2；則取1m寬分析線荷載為:q強(qiáng)=+++=mq剛=+=m4.1.1.1.2.受力分析:按三跨連續(xù)梁建模計(jì)算模板強(qiáng)度及剛度:強(qiáng)度分析：Mmax0.6110max0.611050.108MPa5.625 10550MPa，滿足要求剛度分析:翼板處模板強(qiáng)度、剛度均滿足要求。翼板處模板強(qiáng)度、剛度均滿足要求。4.1.1.2.翼板處底模下方木檢算：方木技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能：底模下統(tǒng)一采用50X100mm的方木。依三跨連續(xù)梁計(jì)算方木強(qiáng)度、剪力及撓度：50X100mm的方木為針葉材，A-2類，方木的力學(xué)性能指標(biāo)按"公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范"中的A-2類木材并按濕材乘的折減系數(shù)取值，則：[。w]=13*=MPaE=10X103X=9X103MPa[t]=X=又方木的截面參數(shù)：慣性矩：Ibh35010034.167106mm412 12截面抵抗矩：Wbh^ 5010020.8333105mm3~~6 6荷載計(jì)算：由上一節(jié)模板分析可知轉(zhuǎn)遞到方木的面荷載如下（由于方木自身重相對較小，故不予計(jì)算）：q強(qiáng)=+++=m2q剛=+=m2又方木的中心間距為：，故線荷載為：q強(qiáng)=X=mq剛=X=m受力分析：由于方木下面分配梁按間距布置，故方木建模按三跨連續(xù)梁分析如下：強(qiáng)度分析：Mmax3.2961053.956MPa 11.7MPaW0.8333105 ，滿足要求剛度分析：方木的強(qiáng)度、剛度均滿足要求。4.1.2.箱梁腹段計(jì)算（按最大荷載截面高度計(jì)算）根據(jù)連續(xù)箱梁設(shè)計(jì)圖選出截面為最不利截面。選取荷載最大的邊腹板下位置按一次澆注荷載進(jìn)行模板、方木計(jì)算分析;

4.1.2.1.1. 竹膠板技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能:10KN/m靜彎曲強(qiáng)度N50MPa，彈性模量EMX103MPa密度： 310cm實(shí)體尺寸，即由于外底模方木按中心間距為25cm橫向布設(shè)，考慮其本身的模板計(jì)算跨徑?。?0.15m；又模板單位寬面板截面參數(shù):1.40610mm慣性矩:1212慣性矩:1212500152 0.188105mm3截面抵抗矩： 6 6荷載計(jì)算：對于箱梁底部的模板荷載分析，按實(shí)腹板處的模板下方木間距均為，按最不利情況分析，取實(shí)腹板處底模板進(jìn)行分析；荷載分析如下：（腹板截面為 500mm）鋼筋砼自重取26KN/m3，即砼產(chǎn)生的面荷載：q1=**26*=m；竹膠板自重產(chǎn)生的荷載：q2=*10*=KN/m；施工人活載：q3=*=KN/m；砼傾倒、振搗砼產(chǎn)生的荷載：q4=*=1KN/m；貝Qq強(qiáng)=+++1=mq剛=+=m受力分析：腹板底板按三跨連續(xù)梁建模計(jì)算模板強(qiáng)度及剛度：強(qiáng)度分析：T7T4 1056.064MPa506.064MPa50MPa0.188 1050.188 105剛度分析：實(shí)腹板處模板強(qiáng)度、剛度均滿足要求。4.1.2.2.底模下方木檢算：4.1.2.2.1. 方木技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能：底模下統(tǒng)一采用100X100mm的方木，按支架間距三跨連續(xù)梁計(jì)算;

100X100mm的方木為針葉材，A-2類，方木的力學(xué)性能指標(biāo)按"公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范"中的A-2類木材并按濕材乘的折減系數(shù)取值，則：[。w]=13*=MPaE=10X103X=9X103MPa[t]=X=又方木的截面參數(shù)：、Ibhj10010038.333106mm4bh2 1001002W 1.66710mm5 3截面抵抗矩： 6 64.1.2.2.2. 荷載計(jì)算：底模板分析可知轉(zhuǎn)遞到方木的面荷載如下（由于方木自身重相對較小，故不予計(jì)算）:腹板處:q強(qiáng)=+++1=mq剛=+=m又因方木在支架的中心間距為：，故線荷載為:q強(qiáng)=X=mq剛=X=m4.1.2.2.3.受力分析：同樣根據(jù)前面荷載分析情況分如下兩種情況：實(shí)腹板處：按縱向方木在支架下的受力點(diǎn)按間距布置，故方木建模按三跨連續(xù)梁分q■制網(wǎng)q■制網(wǎng)5刊/■| 6Dea ftOcu frOejn析如下強(qiáng)度分析：，滿足要求Mmax18.25105

'510.948MPa 11.7MPa，滿足要求1.667 1051.667 105剛度分析：故實(shí)腹板處的方木的強(qiáng)度、剛度均滿足要求。4.1.3.空心段箱梁截面計(jì)算分析4.1.3.空心段箱梁截面計(jì)算分析底模計(jì)算：竹膠板技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能：10KN/m靜彎曲強(qiáng)度BMPa彈性模量5X103MRa密度： 3 。5cm實(shí)體尺由于除翼板外底模方木按中心間距為 25cm橫向布設(shè)，考慮其本身的寸，l0.2m即模板計(jì)算跨徑?。?；又模板單位寬（1m）面板截面參數(shù)：Ibh3慣性矩： 121000121532.8125105mm4Wbh210001525.625105mm3截面抵抗矩：4.1.3.1.2. 荷載計(jì)算：66對于箱梁底部的模板荷載分析，空腹板的模板下方木間距均為，荷載分析如下：鋼筋混凝土荷載設(shè)計(jì)值q1=（分項(xiàng)系數(shù)）X（截面底寬）=m；鋼筋砼自重取26KN/m3，（分項(xiàng)系數(shù)）即砼產(chǎn)生的面荷載：q1=*2*26* =m2；竹膠板自重產(chǎn)生的荷載：q2=X10=KN/m2；施工人活載：q3=KN/m2；砼傾倒、振搗砼產(chǎn)生的荷載：q4=KN/m2；則取1m寬分析線荷載為：q強(qiáng)=+++=mq剛=+=m03、受力分析：按二跨連續(xù)梁建模計(jì)算模板強(qiáng)度及剛度：強(qiáng)度分析：^Mmax0.7381050.131MPa50MPaW5.625105，滿足要求剛度分析：

4.1.3.2.底模下方木檢算:4.1.3.2.1. 方木技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能:底模下統(tǒng)一采用50X100mm的方木。按三跨連續(xù)梁計(jì)算。50X100mm的方木為針葉材，A-2類，方木的力學(xué)性能指標(biāo)按"4.1.3.2.底模下方木檢算:4.1.3.2.1. 方木技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能:底模下統(tǒng)一采用50X100mm的方木。按三跨連續(xù)梁計(jì)算。50X100mm的方木為針葉材，A-2類，方木的力學(xué)性能指標(biāo)按"公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范"中的A-2類木材并按濕材乘的折減系數(shù)取值，則:[。w]=13*=MPaE=10X103X=9X103MPa[t]=X=又方木的截面參數(shù):I慣性矩：bh3125010034.167106mm412W截面抵抗矩：bh2501002 0.8333105mm34.1.3.2.2.荷載計(jì)算:方木的面荷載如下（由于方木自身重相對較小，故不予計(jì)算）:空腔腹板處:q強(qiáng)=+++=m2q剛=+=m2又此時方木的中心間距為：，故線荷載為:q強(qiáng)=X=mq剛=X=m03、受力分析:空腔腹板處：按方木下面分配梁按間距布置，故方木建模按三跨連續(xù)梁分析如下:強(qiáng)度分析：Mmax0.397 10max0.397 1064.77MPa0.8333 10511.7MPa，滿足要求剛度分析:故空腔腹板處的方木的強(qiáng)度、剛度均滿足要求。選取荷載最大的實(shí)心端箱梁截面4m高度的位置按一次澆注荷載進(jìn)行模板、方木、計(jì)算分析;4.1.4.1.底模計(jì)算:4.1.4.1.1.竹膠板技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能:靜彎曲強(qiáng)度N50MPa，彈性模量EN5X103MPa；密度： 10KN/m3。由于外底模方木按中心間距為25cm橫向布設(shè)，考慮其本身的選取荷載最大的實(shí)心端箱梁截面4m高度的位置按一次澆注荷載進(jìn)行模板、方木、計(jì)算分析;4.1.4.1.底模計(jì)算:4.1.4.1.1.竹膠板技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能:靜彎曲強(qiáng)度N50MPa，彈性模量EN5X103MPa；密度： 10KN/m3。由于外底模方木按中心間距為25cm橫向布設(shè)，考慮其本身的10cm實(shí)體尺寸，即模l板計(jì)算跨徑?。?0.15m；又模板單位寬(1m)面板截面參數(shù):bh3 1000153I2.8125105mm4慣性矩： 1212W截面抵抗矩：bh2 10001520.375105mm364.1.4.1.2.荷載計(jì)算:對于箱梁底部的模板荷載分析，按模板下方木間距均為，按最不利情況分析，取實(shí)心端部箱梁4m截面的底模板進(jìn)行分析；荷載分析如下:a.鋼筋砼自重取26KN/m3，即砼產(chǎn)生的面荷載:q1=*4*26=m2；b.竹膠板自重產(chǎn)生的荷載：q2=*10=KN/m2；c.施工人活載：q3=KN/m2；d.砼傾倒、振搗砼產(chǎn)生的荷載：q4=m2；貝Qq強(qiáng)=+++2=m

q剛。=+=m4.1.4.1.3.受力分析:腹板底板按三跨連續(xù)梁建模計(jì)算模板強(qiáng)度及剛度:強(qiáng)度分析：MmaxW剛度分析：0.437105 .165MPa0.37510550MPa，滿足要求箱梁實(shí)心端處模板強(qiáng)度、剛度均滿足要求。4.1.4.2.底模下方木檢算:4.1.4.2.1. 方木技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能:底模下統(tǒng)一采用100X100mm的方木，按支架間距三跨連續(xù)梁計(jì)算;100X100mm的方木為針葉材，A-2類，方木的力學(xué)性能指標(biāo)按"公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范"中的A-2類木材并按濕材乘的折減系數(shù)取值，則:[。w]=13*=MPaE=10X103X=9X103MPa[t]=X=又方木的截面參數(shù):Ibh^ 10010038.333106mm412慣性矩： 1212W截面抵抗矩：bh210010021.667105mm34.1.4.2.2.荷載計(jì)算:底模板分析可知轉(zhuǎn)遞到方木的面荷載如下（由于方木自身重相對較小，故不予計(jì)算）W截面抵抗矩：bh210010021.667105mm34.1.4.2.2.荷載計(jì)算:底模板分析可知轉(zhuǎn)遞到方木的面荷載如下（由于方木自身重相對較小，故不予計(jì)算）:則q強(qiáng)=+++2=mq|剛=+=m又因方木在支架的中心間距為：，故線荷載為:q強(qiáng)=X=mq剛=X4.1.4.2.3.受力分析:同樣根據(jù)前面荷載分析情況分如下兩種情況:實(shí)腹板處:析如下：按縱向方木在支架下的受力點(diǎn)按間距布置，故方木建模按三跨連續(xù)梁分強(qiáng)度分析:max16.181105 .707MPa1.667 10511.7MPa，滿足要求剛度分析:故實(shí)心端的方木的強(qiáng)度、剛度均滿足要求4.1.5.①48*3mm鋼管支架檢算：(按截面高度計(jì)算)箱梁腹板立桿立桿縱向間距為 600mm，橫向間距為300mm，步距為1200mm。在順橋向腹板下的混凝土重量為:鋼筋砼自重取26KN/m3，即砼產(chǎn)生的面荷載:g1=*26*** =m；b.竹膠板自重產(chǎn)生的荷載：g2=*10**=KN/m；c.施工人活載：g3=**=m；d.砼傾倒、振搗砼產(chǎn)生的荷載：g4=**=m；則g=+++=m彎曲強(qiáng)度:抗彎剛度:4.1.5.2.大橫桿計(jì)算立柱縱向間距為，即12=,按三跨連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)算，由小橫桿傳遞有集中力 F=*=；最大彎距：彎曲強(qiáng)度：Mmax1.46 106W4.493 103 . 不能滿足要求，在腹板位置時采用雙橫桿加固。撓度：4.1.5.3.立桿計(jì)算：立桿承受由大橫桿傳遞的荷載，因此N=，大橫桿步距為，長細(xì)比入=l/i=1200/=75,查附錄三，得=。因N<[N]，滿足要求④、扣件抗滑力計(jì)算因R=>RC=，不能滿足抗滑要求，所以在腹板位置時采用雙扣件加固。4.2.貝雷梁驗(yàn)算(1)、跨度的貝雷片驗(yàn)算選取的貝雷片跨度進(jìn)行驗(yàn)算。豎向荷載取上述支架所得最大反力 18KN，并按照支架實(shí)際位置進(jìn)行加載。貝雷片橫向間距?。?6m/32）,共布設(shè)貝雷片33個。作用于貝雷片的集中荷載取支架支座反力一半。取單片貝雷片進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算模型取單跨簡支梁結(jié)構(gòu)，所受荷載為均布荷載。 本計(jì)算按最不利因素考慮，取第四跨進(jìn)行驗(yàn)算。受力簡圖驗(yàn)算強(qiáng)度貝雷片力學(xué)性能為：I=250500cm4W=cm3[M]=?m[Q]=箱梁梁體順線路方向每延米鋼筋砼自重為：x1X26（C40鋼筋混凝土自重）=。順線路方向每延米寬跨中最大彎矩計(jì)算公式如下：其中，M--貝雷梁計(jì)算最大彎距；1-- 計(jì)算跨度：l=16500mm；q-- 作用在貝雷梁上的壓力線荷載，它包括：鋼筋混凝土荷載設(shè)計(jì)值q1=（分項(xiàng)系數(shù)）X=m；傾倒混凝土荷載設(shè)計(jì)值q2=XX1=m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值q3=XX1=m；施工活荷載設(shè)計(jì)值q4=XX1=m；模板及支架（含內(nèi)模）荷載設(shè)計(jì)值q5=XX1=m20#槽鋼自重荷載q6=X18X28X10-3X10/=m貝雷梁自重荷載q7=300XX33X10-3X10/=33KN/mq=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=++++++33=m ；、縱梁最大彎距單片貝雷片最大承受彎矩：滿足要求。、縱梁最大剪力1支點(diǎn)：Qmax=X2=1、2支點(diǎn)相同。單片貝雷片容許剪力：1支點(diǎn)：Q=33=V[Q]=滿足要求。、撓度驗(yàn)算⑴、AB跨貝雷縱梁最大撓度[f]=L/400=1650/400=fmax<[f]滿足規(guī)范要求（2）單片貝雷片最不利荷載計(jì)算根據(jù)橋的橫斷面圖，在第四跨（P3-P4）跨的側(cè)腹板下第三組貝雷片承受正上方的混凝土面積最大，荷載最大，處在最不利荷載位置。此貝雷梁由三片貝雷片組合而成，如下圖所示：此貝雷梁由三片貝雷片組合而成，現(xiàn)對此三片貝雷片進(jìn)行驗(yàn)算。貝雷梁上部腹板寬，按最大受力處，計(jì)算。處混凝土荷載為q1=XXX10=傾倒混凝土荷載設(shè)計(jì)值q2=XX=m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值q3=XX=m；施工活荷載設(shè)計(jì)值q4=XX=m；模板及支架（含內(nèi)模）荷載設(shè)計(jì)值q5=XX=m20#槽鋼自重荷載q6=XX28X10-3X10/=m貝雷梁自重荷載q7=300XX3X10-3X10/=3KN/m處總荷載q=+q2+q3+q4+q5+q6+q7=*++++++3=m；計(jì)算模型如下通過結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計(jì)算結(jié)果如下：桿端位移值（乘子=1）桿端1桿

水平位移V-豎單元碼u- 水平位移 V-豎直位移水平位移V-豎直位移-轉(zhuǎn)角內(nèi)力計(jì)算桿端內(nèi)力值（乘子=1）桿端1 桿端2單元碼軸力 剪力 彎矩力 單元碼軸力 剪力 彎矩力 彎矩軸力 剪1計(jì)算剪力結(jié)果圖如下：計(jì)算彎矩結(jié)果圖如下：、縱梁最大彎距單片貝雷片最大承受彎矩：滿足要求。、縱梁最大剪力A支點(diǎn)：Qmax=*2=1、2支點(diǎn)相同。單片貝雷片容許剪力：A支點(diǎn)：Q=3=<[Q]=滿足要求。、撓度驗(yàn)算⑴、AB跨貝雷縱梁最大撓度[f]=L/400=1650/400=fmax<[f]滿足規(guī)范要求3、中跨2*貝雷梁檢算P4-P5跨箱梁跨度為30m，普通貝雷架的撓度不能滿足要求，所以在P4-P5跨中設(shè)置鋼管樁一排。鋼管樁采用e609（5=14mm）長度為25m。根據(jù)以上數(shù)據(jù)，鋼管樁平臺主要承重包含貝雷梁上部所有恒載及動載。計(jì)算30m跨箱梁總體積為358m3,30m跨主要承重如下：P4-P5跨箱梁梁體順橋方向每延米鋼筋砼自重為： 358/30=X1X26（C40鋼筋混凝土自重）=。順線路方向每延米寬跨中最大彎矩計(jì)算公式如下：其中，M--貝雷梁計(jì)算最大彎距；l-- 計(jì)算跨度：l=13500mm；q-- 作用在貝雷梁上的壓力線荷載，它包括：鋼筋混凝土荷載設(shè)計(jì)值q1=（分項(xiàng)系數(shù)）X=m；傾倒混凝土荷載設(shè)計(jì)值q2=XX1=m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值q3=XX1=m；施工活荷載設(shè)計(jì)值q4=XX1=m；模板及支架（含內(nèi)模）荷載設(shè)計(jì)值q5=XX1=m20#槽鋼自重荷載q6=X18X46X10-3X10/27=m貝雷梁自重荷載q7=300X9X33X10-3X10/27=33KN/mq=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=++++++33=m ；計(jì)算模型如下計(jì)算剪力結(jié)果如下計(jì)算彎矩結(jié)果如下：計(jì)算位移結(jié)果如下：、縱梁最大彎距單片貝雷片最大承受彎矩：滿足要求。、縱梁最大剪力1支點(diǎn)：Qmax=**=1、3支點(diǎn)相同。2支點(diǎn)：Qmax=**=單片貝雷片容許剪力：2支點(diǎn)：Q=33=V[Q]=滿足要求。、撓度驗(yàn)算貝雷縱梁最大撓度[f]=L/400=1350/400=fmax<[f]滿足規(guī)范要求4、翼板兩側(cè)鋼管樁驗(yàn)算每個承臺每側(cè)布置鋼管樁2根個，受力取上述模型支座反力，具體布置形式如下：(1)單排橫向1個鋼管受力計(jì)算如下：承臺長度為11m，箱梁頂面寬度為16m，所以鋼管樁所承受的力主要為箱梁翼板部分的重量。安全系數(shù)按計(jì)算。q砼=((+)/2*2+*)*20**10*=q貝=300*6**10-3*10=99KNQ橫梁=*3*18*10-3*10+66*3*2*2*10-3*10=q施=*20+*20=57*=Q=+99++=2=(2)鋼管樁入土深度檢算1、 樁基承載力計(jì)算：取上述鋼管樁進(jìn)行驗(yàn)算，荷載值為：P=。2、 鋼管樁最大容許承載力計(jì)算樁打入樁最大容許承載力：〔P)=(UEfiLi+AR)/k式中〔P〕--樁的容許承載力KNU----- 樁身橫截面周長mfi---- 樁身穿過各地層與樁身之間的極限摩阻力 KPa；按西山漾大橋地質(zhì)資料一地基土物理力學(xué)指標(biāo)設(shè)計(jì)參數(shù)表，淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層，層厚?，層底高程?，取f1=14；-1粘土層，層厚?，層底高程?，取f2=70。-2粉質(zhì)粘土層，層厚?，層底高程?，取f3=40。④-1粉質(zhì)粘土層，層厚?，層底高程?，取f4=60。Li----各土層厚度mA-----樁底支撐面積m2R----- 樁尖極限磨阻力Kpa，R=0K---- 安全系數(shù)，本設(shè)計(jì)采用2。采用巾609mm鋼管樁，壁厚6=14mm，管內(nèi)填砂密實(shí)，采用振動錘擊下沉。樁的周長U=。不計(jì)樁尖承載力，僅計(jì)算鋼管樁側(cè)摩阻。鋼管樁頂面標(biāo)高以長度20m為例，入淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層的長度為，入-1粘土層的長度為，入-2粉質(zhì)粘土層的長度為，入④-1粉質(zhì)粘土層的長度為。〔P〕=(**14+**70+**40+**60)/2=單樁承載力為〔P〕=＞鋼管樁承受荷載Pmax=。滿足規(guī)范要求5、P4-P5跨跨中鋼管樁驗(yàn)算每個承臺每側(cè)布置鋼管樁2根個，受力取上述模型支座反力，具體布置形式如下：(1)單排橫向6個鋼管受力計(jì)算如下：P4-P5跨箱梁跨度為30m，普通貝雷架的撓度不能滿足要求，所以在P4-P5跨中設(shè)置鋼管樁一排。鋼管樁采用e609(6=14mm)長度為25m。根據(jù)以上數(shù)據(jù)，鋼管樁平臺主要承重包含貝雷梁上部所有恒載及動載。計(jì)算30m跨箱梁總體積為358m3，30m跨主要承重如下：P4-P5跨箱梁梁體順橋方向每延米鋼筋砼自重為： 358/30=X1X26(C40鋼筋混凝土自重)=。q--作用在貝雷梁上的壓力線荷載，它包括：鋼筋混凝土荷載設(shè)計(jì)值q1=(分項(xiàng)系數(shù))X=m；傾倒混凝土荷載設(shè)計(jì)值q2=XX1=m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值q3=XX1=m；施工活荷載設(shè)計(jì)值q4=XX1=m；模板及支架(含內(nèi)模)荷載設(shè)計(jì)值q5=XX1=m20#槽鋼自重荷載q6=X18X46X10-3X10/27=m貝雷梁自重荷載q7=300X9X33X10-3X10/27=33KN/mQ總=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=++++++33=m*27m=；Q單=3/6=(2)鋼管樁入土深度檢算1、 樁基承載力計(jì)算：取上述鋼管樁進(jìn)行驗(yàn)算，荷載值為：P=。2、 鋼管樁最大容許承載力計(jì)算樁打入樁最大容許承載力：〔P)=(UEfiLi+AR)/k式中〔P〕--樁的容許承載力KNU----- 樁身橫截面周長mfi---- 樁身穿過各地層與樁身之間的極限摩阻力 KPa；按西山漾大橋地質(zhì)資料一地基土物理力學(xué)指標(biāo)設(shè)計(jì)參數(shù)表，淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層，層厚?，層底高程?，取f1=14；-1粘土層，層厚?，層底高程?，取f2=70。-2粉質(zhì)粘土層，層厚?，層底高程?，取f3=40。④-1粉質(zhì)粘土層，層厚?，層底高程?，取f4=60。Li----各土層厚度mA-----樁底支撐面積m2R-----樁尖極限磨阻力Kpa，R=0K----安全系數(shù)，本設(shè)計(jì)采用2。采用巾609mm鋼管樁，壁厚6=14mm，管內(nèi)填砂密實(shí)，采用振動錘擊下沉。樁的周長U=。不計(jì)樁尖承載力，僅計(jì)算鋼管樁側(cè)摩阻。鋼管樁頂面標(biāo)高以長度20m為例，入淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層的長度為