西安交大《機械設計基礎》補充資料

西安交大《機械設計基礎》補充資料(基本概念自測題70(選

擇)+30(填空))一、典型題解析例1：圖示(a)—牛頭刨床的初擬設計方案。設計者的設計思路是：動力由小齒輪1輸入,并推動大齒輪2繞其軸A連續(xù)轉(zhuǎn)動，又通過鉸接在大齒輪2上B處的滑塊3使擺動導桿4往復擺動，并帶動滑枕5往復運動以達到刨削的目的。試繪制此刨床的機構(gòu)運動簡圖，分析其運動是否能實現(xiàn)設計意圖，并提出修改方案。(c') (C'')解：選取比例尺，作機構(gòu)運動簡圖如圖(b)所示。由此圖知：n=5，Pl=7,Ph=1，于是l L H該機構(gòu)的自由度F=3n—2Pl-Ph=3X5-2X7-1=0，計算結(jié)果表明此刨床機構(gòu)不能運L動。事實上此機構(gòu)也根本不能動，因為構(gòu)件4與構(gòu)件5的鉸接點不能同時實現(xiàn)沿EE'方向運動又沿aa弧線運動，故該機構(gòu)不能實現(xiàn)設計意圖。需要在D處增加1個自由度，其改進后的三種方案如圖(c)所示。這里強調(diào)幾點：在分析有機械或設計新機械時，必須考慮所畫機構(gòu)運動簡圖應滿足機構(gòu)具有確定運動的條件，否則將導致機構(gòu)結(jié)構(gòu)組成原理上的錯誤。增加機構(gòu)自由度的方法是:在機構(gòu)的適當位置上添加一個構(gòu)件和一個低副(如圖(c)所示）或用一個高副去替代一個低副（如圖（d）所示）。從機構(gòu)運動觀點來看，機構(gòu)結(jié)構(gòu)組成改進往往有多種方案，至于實際選定哪一種方案為好，還必須考慮其他因素加以分析、比較來決定。例2：指出圖中的結(jié)構(gòu)錯誤結(jié)構(gòu)錯誤：軸端壓板與軸端之間無間隙端蓋與軸之間無徑向間隙和密封軸肩過高，無法拆卸軸承兩個鍵的位置應布置在軸的同一母線上齒輪無法裝拆，軸環(huán)改為套筒，且要考慮右端軸承的軸向定位軸承與軸之間不可用鍵聯(lián)接二、基本概念自測題（70道選擇題+30道填充題）1機器中運動的單元體稱為（）A,構(gòu)件B,零件C,運動副D,運動鏈組成轉(zhuǎn)動副的兩個運動副元素的基本特征是（）A,平面B,圓柱面C,一般曲面D,螺旋面機構(gòu)的自由度數(shù)等于原動件數(shù)是機構(gòu)具有（）的條件曲柄存在B,定傳動比C,確定運動D,連續(xù)傳動兩構(gòu)件組成運動副必須具備的條件是：兩構(gòu)件（）相對轉(zhuǎn)動或相對移動B,都是運動副C,相對運動恒定不變D,直接接觸且保持一定的相對運動最簡單的平面連桿機構(gòu)是（）機構(gòu)A,—桿B,二桿C,三桿D,四桿機構(gòu)在死點位置時的（）A,傳動角丫=90。B,傳動角丫=45。C,傳動角丫=0oD,壓力角a=0。平面連桿機構(gòu)中，從動件壓力角a與機構(gòu)傳動角丫之間的關系是（）A,a=丫B,a+丫=90。C,a+丫=0。D,a+丫=180。曲柄搖桿機構(gòu)中，必然出現(xiàn)死點位置的原動件一定是（）A,最短桿B,曲柄C,連桿D,搖桿曲柄滑塊機構(gòu)共有（）瞬心A,2個B,4個C,6個D,8個當連桿機構(gòu)無急回運動特征時，行程速比系數(shù)（）A,K=0B,Kv1C,K>1D,K=1凸輪機構(gòu)中，若增大基圓半徑rb，則壓力角作如下變化：（）bA,升程壓力角增大、回程壓力角減小B,升程壓力角減小、回程壓力角增大C,升程壓力角、回程壓力角均增大D,升程壓力角、回程壓力角均減小凸輪的基圓半徑是指（）半徑A,凸輪轉(zhuǎn)動中心至實際廓線的最小向徑B,凸輪轉(zhuǎn)動中心至理論廓線的最小向徑C,凸輪理論廓線的最小曲率D,從動件靜止位置凸輪廓線的最小曲率齒輪機構(gòu)的基本參數(shù)中，與重合度無關的參數(shù)是（）A,齒數(shù)B,模數(shù)C,壓力角D,齒頂高系數(shù)一對標準直齒圓柱齒輪傳動的輪齒在嚙合過程中，嚙合角a'的值（）A,由小逐漸變到大B,由大逐漸變到小C,由大逐漸變到零再變到大D,始終保持不變一對漸開線齒輪在嚙合傳動過程中，從動輪齒廓上的壓力角a的值（）A,由小逐漸變到大B,由大逐漸變到小C,由大逐漸變到零再變到大D,始終保持不變一對漸開線標準直齒圓柱齒輪在安裝時，其中心距不等于標準中心距,則參數(shù)（）有變化A,壓力角aB,傳動比iC,基圓半徑rbD,嚙合角a'和重合度￡b17?兩軸線交角為90。的直齒圓錐齒輪減速傳動，其傳動比i等于（）A,ctg51或z2/Z]B,ctg52或z2/Z]C,ctg51或 D,tg51或ctg5218?能將往復擺動轉(zhuǎn)換為單向間歇轉(zhuǎn)動的機構(gòu)是（）A,槽輪機構(gòu)B,棘輪機構(gòu)C,曲柄搖桿機構(gòu)D,不完全齒輪機構(gòu)19.動平衡的條件是：回轉(zhuǎn)件各偏心質(zhì)量產(chǎn)生的離心慣性力的（）A,合力為零B,合力偶矩為零C,合力和合力偶矩均為零D,合力和合力偶矩均不為零20?機械中加裝飛輪的主要目的是為了調(diào)節(jié)（）A,質(zhì)心位置以使其平衡B,軸的一階臨界轉(zhuǎn)速C,周期性速度波動D,非周期性速度波動21?在相同工作條件下，V帶傳動比平帶傳動的（）A,傳動能力大，但傳動效率低B,傳動能力小，但傳動效率高C,傳動能力大，且傳動效率高D,傳動能力小，且傳動效率低整體打滑和彈性滑動在帶傳動正常工作時（）A,兩者都不可避免B,前者不可避免，后者必須避免C,兩者都可以避免D,前者必須避免，后者不可避免帶傳動在空載條件下運轉(zhuǎn)時，緊邊拉力F1與松邊拉力F2的關系是（）A,F1/F2"0B,F1/F2"eFa1C,1<F1/F2<eFa1D,F1/F2"1帶傳動在工作時，帶的橫截面上應力分布值中的q =（）maxA, q +q +q B,q+n+q C, q +n +qD,q+n +q當帶速vW30m/s時，一般選用（）作為帶輪的材料A,合金鋼B,灰鑄鐵C,中碳鋼D,鑄鋼標準V帶型號的選擇主要取決于（）A,帶的線速度及效率B,高速軸上的轉(zhuǎn)矩C,低速軸上的轉(zhuǎn)矩D計算功率及小帶輪轉(zhuǎn)速一對齒面硬度HBSW350的閉式鋼制齒輪傳動，最可能發(fā)生的實效形式是（）A,齒面磨損B,齒面膠合C,齒面點蝕D,輪齒折斷一對齒輪的齒寬、模數(shù)及齒數(shù)比一定時，增大齒數(shù)，可使（）A,彎曲強度和接觸強度均提高B,彎曲強度和接觸強度均降低C,彎曲強度提高而接觸強度降低D,彎曲強度降低而接觸強度提高主動輪為45號鋼調(diào)質(zhì)而從動輪為45號鋼正火的一對減速直齒圓柱齒輪傳動，兩齒輪的齒面接觸應力qh的關系和許用接觸應力[qH]的關系分別為（）H HA，Q H1<Q H2和2 H]1=[QH]2B，QH1>QH2和[Q H]1=[QH]2C，Q H1=Q H2和[Q H]1H[QH]2D，QH1=QH2和[Q H]1=[QH]2設計斜齒圓柱齒輪傳動時，螺旋角B—般在8。?20。范圍內(nèi)選取，若B取值過大，會使齒輪的（）A,傳動平穩(wěn)性降低B,軸向力太大C,制造困難D,承載能力降低直齒圓錐齒輪模數(shù)的標準值指的是（）A,齒輪小端模數(shù)B,齒輪大端模數(shù)C,齒寬中點處的法向模數(shù)D,齒寬中點處的平均模數(shù)開式齒輪傳動最可能發(fā)生的失效形式是（）A,齒面磨損B,齒面膠合C,齒面點蝕D,輪齒折斷

齒輪在穩(wěn)定載荷下運轉(zhuǎn)，齒面也常因接觸疲勞而發(fā)生點蝕，主要是由于（）A,齒輪的模數(shù)太小B,齒根處有應力集中源C,齒輪受到循環(huán)變化的扭矩D,輪齒受到循環(huán)變化的載荷輪齒彎曲應力修正系數(shù)Y與（）無關saA,模數(shù)B,齒數(shù)C,變位系數(shù)D,齒根圓角半徑在蝸桿傳動中，若保持模數(shù)和蝸桿頭數(shù)不變而增大蝸桿分度圓直徑，將使（）A,蝸桿傳動效率提高而蝸桿剛度降低B,蝸桿傳動效率降低而蝸桿剛度提高C,蝸桿傳動效率和蝸桿剛度均提高D,蝸桿傳動效率和蝸桿剛度均降低在蝸桿傳動中，用來計算傳動比的公式有：i二篤、i=J、i=仝、i=件，其中① z d n2112有（）公式是正確的A,1個B,2個C,3個D,4個蝸桿傳動的失效形式與齒輪傳動的失效形式相類似，其中最易發(fā)生的失效是（）A,齒面點蝕與塑性變形B,輪齒折斷與齒面塑性變形C,齒面點蝕與磨損D,齒面磨損與膠合標準蝸桿傳動的中心距a=（）A,m A,(d+d)B,—(q+z)C,—(z+z)D,21222212阿基米德蝸桿在（）內(nèi)的齒廓是直線A,法面B,軸面C,斷面D,任一截面40?兩軸間交錯角工=90。蝸桿傳動的正確嚙合條件中應該除去（）A,入=—PB,m=m=mC,a=a=aD,X=P2 a1 12 a1 12 2在生產(chǎn)實際中采用變位蝸桿傳動的目的是（）A,增加傳動的平穩(wěn)性B,提高傳動能力C,增加傳動的自鎖D,湊中心距及改變傳動比蝸桿傳動不宜用于傳遞大功率，其主要原因是（）A,傳動比大B,傳動平穩(wěn)C,有色金屬成本高D,傳動效率低理想狀態(tài)下與軸一起轉(zhuǎn)動的一偏心質(zhì)量在軸上引起的彎曲應力是（）A,脈動循環(huán)變應力B,對稱循環(huán)變應力C,隨機變應力D,靜應力不能用于軸上零件軸向定位和固定的方式是（）A,軸肩B,鍵聯(lián)接C,過盈配合D,套筒軸的常用材料主要是（）A,碳鋼和合金鋼B,青銅和鑄鐵C,軸承合金D,合金鋼鍵的截面尺寸（b和h）通常是根據(jù)（）按標準選擇A,軸傳遞功率的大小B,軸傳遞轉(zhuǎn)矩的大小C,軸的直徑D,軸上零件的輪轂長度心軸是（）的軸A,既受彎矩又受轉(zhuǎn)矩B,既不受彎矩又不受轉(zhuǎn)矩C,只受轉(zhuǎn)矩不受彎矩D,只受彎矩不受轉(zhuǎn)矩若由彎矩所產(chǎn)生的彎曲應力是對稱循環(huán)變應力，按彎扭合成強度條件進行軸的計算時,折算系數(shù)a的取值由（）決定A,彎曲應力的循環(huán)特性B,[o]/[A,彎曲應力的循環(huán)特性B,[o]/[q]C,0 +1圖中三個齒輪均對稱布置于兩軸承之間,[o]/[o]D,扭轉(zhuǎn)剪應力的循環(huán)特性A,1主動(T1=T3)0—1B,2主動(T1=T3)C,1主動（T1HT3）鍵的擠壓應力計算公式為（）4000T2000C,1主動（T1HT3）鍵的擠壓應力計算公式為（）4000T2000T4000T2000T50.A,B,C,D,dhl dhL dbl dbL一內(nèi)圈轉(zhuǎn)動外圈固定的深溝球軸承受到大小和方向均不變的恒定載荷作用，外圈滾道上承載區(qū)內(nèi)一固定點上的接觸應力為（）A,靜應力B,對稱循環(huán)變應力C,脈動循環(huán)變應力D,隨機變應力一軸運轉(zhuǎn)速度低，有較大的沖擊載荷，兩軸承座分別加工，支承跨距大，軸剛度小，最適合這一工作情況的軸承類型是（）圓錐滾子軸承B調(diào)心球軸承C,圓柱滾子軸承D,調(diào)心滾子軸承滾動軸承的預緊不會產(chǎn)生（）的結(jié)果提高旋轉(zhuǎn)精度B,提高軸向承載能力C,增加支承剛度D,消除軸承間隙滾動軸承當量動負荷的一般計算式為（）P=XF+YFB,P=（XF+YFrr a r a rA,53.A,54.A,55.A,56.C,P=FffD,(P=XF+YF)ffA,53.A,54.A,55.A,56.C,P=FffD,(P=XF+YF)ffrrpt rraptpv值的目的是為了防止軸承()A,1個B,2個C,3個D,4個液體摩擦滑動軸承的潤滑狀態(tài)通常為（）A,邊界潤滑B,流體膜潤滑C,邊界潤滑或混合潤滑D,混合潤滑一非液體摩擦滑動軸承，直徑d=90mm,軸轉(zhuǎn)速n=9r/min,受徑向力F=100000N,已知[p]=14.7Mpa,[pv]=9.8Mpa.m/s,則軸承寬度B至少?。ˋ,90mmB,76mmC,5mmD,38mm非液體摩擦滑動軸承的潤滑狀態(tài)通常為（A,邊界潤滑B,流體膜潤滑C,邊界潤滑或混合潤滑D,混合潤滑60?設計液體摩擦滑動軸承時，若軸承寬度B取得較大，則（）A,承載能力大，泄油量也大B,承載能力小，泄油量也小C,承載能力大，泄油量小D,承載能力小，泄油量大NZ撓性爪形聯(lián)軸器（既不能吸收振動、緩和沖擊、也不能補償軸線偏斜不能吸收振動、緩和沖擊，但能補償軸線偏斜既能吸收振動、緩和沖擊，也能補償軸線偏斜能吸收振動、緩和沖擊，但不能補償軸線偏斜在凸緣聯(lián)軸器、尼龍柱銷聯(lián)軸器、套筒聯(lián)軸器、齒輪聯(lián)軸器中，屬于剛性可移式聯(lián)軸器的有（A,1個B,2個C,3個D,4個齒輪聯(lián)軸器（既不能吸收振動、緩和沖擊、也不能補償軸線偏斜不能吸收振動、緩和沖擊，但能補償軸線偏斜既能吸收振動、緩和沖擊，也能補償軸線偏斜能吸收振動、緩和沖擊，但不能補償軸線偏斜在凸緣聯(lián)軸器、尼龍柱銷聯(lián)軸器、套筒聯(lián)軸器、齒輪聯(lián)軸器中，屬于彈性可移式聯(lián)軸器的有（）A，1個B，2個C，3個D，4個一螺紋聯(lián)接（大徑d、中徑d2、升角九、當量摩擦角申、預緊力F‘預緊時，螺紋副2 v的阻力矩為（）A，—F，dtg（九一申）B，—F，dtg（九+申）C,—F，d/tg（九+申）D，—F，dtg（九+申）2 2 v 2 v 2 2 v 2 2 v需經(jīng)常拆卸而被聯(lián)接件之一又較厚時，宜采用（）A,螺栓聯(lián)接B,螺釘聯(lián)接C,緊定螺釘聯(lián)接D,雙頭螺柱聯(lián)接采用緊配鉸制孔用螺栓聯(lián)接的螺栓組，在旋轉(zhuǎn)力矩作用下單個螺栓主要受（）A,拉伸力作用B,扭矩作用C,剪力作用D,彎矩作用68?為了提高螺栓在變載荷作用下的疲勞強度，應該（）A,減小螺栓的剛度B,增加螺栓的剛度C,減少被聯(lián)接件的剛度D,減少預緊力某汽缸蓋螺栓聯(lián)接，若汽缸內(nèi)氣體壓力在0?2Mpa之間循環(huán)變化，則缸蓋聯(lián)接螺栓的應力是（A,非對稱循環(huán)變應力B,脈動循環(huán)變應力C,對稱循環(huán)變應力D,非穩(wěn)定循環(huán)變應力用于聯(lián)接的螺紋牙形為三角形，這是因為（）A,螺紋強度高B,傳動效率高C,防振性能好D,螺紋副的摩擦阻力大，自鎖性好兩構(gòu)件通過面接觸而構(gòu)成的運動副成為（），它引入（）個約束；通過點、線接觸而構(gòu)成的運動副稱為（），它引入（）個約束所謂機架是指（）的構(gòu)件鉸鏈四桿機構(gòu)在任何情況下均為雙搖桿機構(gòu)的條件是（）以曲柄為主運動的曲柄搖桿機構(gòu)中，可能出現(xiàn)最小傳動角的位置是（）使凸輪機構(gòu)的壓力角Q減小的有效方法使（凸輪機構(gòu)中產(chǎn)生剛性沖擊的原因是（）；產(chǎn)生柔性沖擊的原因是（）從動件的（）運動規(guī)律可使凸輪機構(gòu)有剛性沖擊（硬沖），而（）運動規(guī)律可使凸輪機構(gòu)有柔性沖擊（軟沖定軸輪系傳動比的計算可表示為（），周轉(zhuǎn)輪系傳動比的計算可表示為（）剛性轉(zhuǎn)子靜平衡的力學條件使（），而動平衡的力學條件是（速度波動的類型有（）和（）兩種；前者一般采用的調(diào)節(jié)方法是（），后者一般采用的調(diào)節(jié)方法是（）帶傳動設計中最主要的問題是保證（）帶在工作過程中產(chǎn)生的三種應力為（），（），（）對軟齒面閉式齒輪傳動，在設計時通常先按（）強度條件進行設計，然后再按（）強度條件進行校核，原因時（）齒輪傳動的主要失效形式有（）（）（）（）（）齒輪傳動設計中，齒形系數(shù)Yf與（）無關，而與（）和（）有關影響齒輪齒面接觸強度的主要幾何參數(shù)是（）和（）提高齒輪齒面接觸強度的主要措施是（）、（）、（）選擇蝸桿蝸輪材料時，首先要求（），其次才是（）蝸桿傳動的正確嚙合條件是（）、（）、（）蝸桿傳動中，對每一標準模數(shù)m規(guī)定了一定數(shù)量的蝸桿分度圓直徑5,其目的是（）在蝸桿蝸輪傳動和齒輪傳動組成的多級傳動中，蝸桿蝸輪傳動常放在（）速級，其原因是（）按受載情況不同，軸可分為（）、（）、（）按許用彎曲應力計算軸的強度時，當量彎矩M，=Jm2+（aT）2中a的含義是（）滾動軸承的基本額定壽命是指（），基本額定動負荷是指（）滾動軸承預緊的目的是為了（）和（）滑動軸承的三種潤滑狀態(tài)是（）、（）、（）非液體摩擦滑動軸承設計中，驗算比壓p是為了（）,驗算pv值是為了（）聯(lián)軸器和離合器的主要區(qū)別是（）為了提高螺栓聯(lián)接的疲勞強度，在結(jié)構(gòu)上可采取的措施有（）螺紋聯(lián)接的四種基本類型是（）、（）、（）、（）三、《機械設計基礎》基本概念100題參考答案1,A2,B3,C4,D5,B6,C7,B8,D9,C10,D11,B12,B13,C14,D15,B16,D17,A18,B19,C20,C21A22,D23,D24,D25,B26,D27,C28,A29,C30,B31,B32,A33,D34,A35,B36,C37,D38,B39,B40,A41,D42,D43,D44,B45,A46,C47,D48,D49,A50,A51,C52,D53,B54,D55,A56,C57,B58,B59,C60,C61,B62,A63,B64,A65,D66,D67,C68,A69,A70,D低副，2,咼副，1機構(gòu)中作為描述其他構(gòu)件運動的參考坐標系的構(gòu)件最短桿與最長桿之和大于其余兩桿長度之和曲柄與機架共線增大基圓半徑理論上瞬間加速度增至無窮大引起慣性力無窮大，加速度的有限值的突變引起慣性力產(chǎn)生突變等速，等加