火力發(fā)電廠節(jié)能降耗策略課件

火電廠節(jié)能降耗策略

于新穎西安熱工研究院ThermalPowerResearchInstitute2006.10

1/9/20231火電廠節(jié)能降耗策略講座的目的希望幫助理清思路：電廠的能耗狀況能耗存在的問題所在問題的解決途徑1/9/20232講座的目的希望幫助理清思路：1/8/20232講座的內(nèi)容影響經(jīng)濟(jì)性的因素提高經(jīng)濟(jì)性的途徑國產(chǎn)300MW汽輪機(jī)組節(jié)能降耗鍋爐及燃燒系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性控制參數(shù)降低廠用電運行優(yōu)化與性能診斷1/9/20233講座的內(nèi)容影響經(jīng)濟(jì)性的因素1/8/20233

1降低煤耗率2降低廠用電率電廠節(jié)能降耗的目的1/9/202341降低煤耗率電廠節(jié)能降耗的目的1/8/202

供電煤耗率

原煤耗率

標(biāo)準(zhǔn)煤耗率

[kg/(kW.h)]

[kg/(kW.h)]1/9/20235供電煤耗率原煤耗率標(biāo)準(zhǔn)煤耗率[kg/(kW.h)發(fā)電煤耗率

原煤耗率

標(biāo)準(zhǔn)煤耗率[kg/(kW.h)]

[kg/(kW.h)]1/9/20236發(fā)電煤耗率原煤耗率標(biāo)準(zhǔn)煤耗率[kg/(kW.h)]生產(chǎn)廠用電率式中

─發(fā)電廠用電量，kW.h

─發(fā)電量，kW.h

1/9/20237生產(chǎn)廠用電率式中─發(fā)電廠用電量，kW.h─發(fā)發(fā)電熱效率

[kJ/(kW.h)]1/9/20238發(fā)電熱效率[kJ/(kW.h)]1/8/20238影響經(jīng)濟(jì)性的因素1/9/20239影響經(jīng)濟(jì)性的因素1/8/20239影響汽輪機(jī)熱效率的因素11高壓缸效率2中壓缸效率3低壓缸效率4主蒸汽壓力5主蒸汽溫度6再熱蒸汽溫度7再熱蒸汽壓損8最終給水溫度9凝汽器壓力10再熱器減溫水流量11鍋爐吹灰蒸汽流量12小汽輪機(jī)進(jìn)汽流量1/9/202310影響汽輪機(jī)熱效率的因素11高壓缸效率2中壓缸效率3低壓缸效率影響汽輪機(jī)熱效率的因素213機(jī)組補水率14調(diào)節(jié)閥運行法是及開度15給水泵焓升16凝結(jié)水泵焓升17軸封漏汽量18加熱器給水端差19加熱器疏水端差20凝汽器端差21凝汽器過冷度22閥門內(nèi)漏23設(shè)備散熱損失241/9/202311影響汽輪機(jī)熱效率的因素213機(jī)組補水率14調(diào)節(jié)閥運行法是及開影響鍋爐熱效率的因素1過量空氣系數(shù)（O2）2排煙溫度3飛灰可燃物4入爐煤熱值5石子煤量1/9/202312影響鍋爐熱效率的因素1過量空氣系數(shù)（O2）2排煙溫度3飛灰可汽輪機(jī)缸效率對熱耗的影響1/9/202313汽輪機(jī)缸效率對熱耗的影響1/8/202313主蒸汽壓力對熱耗率的影響1/9/202314主蒸汽壓力對熱耗率的影響1/8/202314主蒸汽溫度對熱耗率的影響1/9/202315主蒸汽溫度對熱耗率的影響1/8/202315再熱壓損對熱耗率的影響1/9/202316再熱壓損對熱耗率的影響1/8/202316再熱汽溫度對熱耗率的影響1/9/202317再熱汽溫度對熱耗率的影響1/8/202317排汽壓力對熱耗率的影響1/9/202318排汽壓力對熱耗率的影響1/8/202318再熱減溫水流量對熱耗率的影響1/9/202319再熱減溫水流量對熱耗率的影響1/8/202319小機(jī)進(jìn)汽流量對熱耗率的影響1/9/202320小機(jī)進(jìn)汽流量對熱耗率的影響1/8/202320最終給水溫度對熱耗率的影響1/9/202321最終給水溫度對熱耗率的影響1/8/202321再熱噴水量對熱耗率的影響1/9/202322再熱噴水量對熱耗率的影響1/8/202322系統(tǒng)補水率對熱耗率的影響1/9/202323系統(tǒng)補水率對熱耗率的影響1/8/202323調(diào)節(jié)閥開度對熱耗率的影響1/9/202324調(diào)節(jié)閥開度對熱耗率的影響1/8/202324A廠300MW亞臨界機(jī)組

運行參數(shù)偏離設(shè)計值引起的能耗差

項目參數(shù)變化量影響煤耗

(g/kwh)設(shè)計8月實際值影響煤耗

(g/kwh)主汽壓力每↓0.5MPa↑0.5716.214.771.63主汽溫度每↓5℃↑0.31540535.680.27再熱汽溫每↓5℃↑1.46540535.721.25真空每↓1KPa↑2.1495.491.867.58給水溫度每↓10℃↑1.32255.8243.461.63補水率每↑1％↑0.331.51.1-0.13高壓缸效率每↓1％↑0.51

中壓缸效率每↓1％↑1.34

負(fù)荷率240MW以上每↓10MW↑2.03

1/9/202325A廠300MW亞臨界機(jī)組

運行參數(shù)偏離設(shè)計值引起的能耗差

項B廠300MW亞臨界機(jī)組

運行參數(shù)偏離設(shè)計值引起的能耗差負(fù)荷率240MW以下每↓10MW↑1.36267.54.42端差每↑3℃↑0.9132.28-0.22過冷度每↑2℃↑0.1203.640.22排煙溫度每↑10℃↑1.00133.2138.340.51飛灰可燃物每↑1％↑0.70≤5%1.26-2.62入爐煤熱值每↓230kj/kg↑3.002276022744.190.21石子煤(T)4700.31累計

15.051/9/202326B廠300MW亞臨界機(jī)組

運行參數(shù)偏離設(shè)計值引起的能耗差負(fù)荷C廠330MW亞臨界機(jī)組經(jīng)濟(jì)性分析1/9/202327C廠330MW亞臨界機(jī)組經(jīng)濟(jì)性分析1/8/202327D廠超臨界600MW機(jī)組

運行參數(shù)偏離設(shè)計值引起的能耗差

項目參數(shù)變化量影響煤耗

(g/kwh)設(shè)計值8月實際值影響煤耗

(g/kwh)主汽壓力每↓0.5MPa↑0.12524.221.070.8主汽溫度每↓5℃↑0.55566563.670.3再熱汽溫每↓5℃↑0.277566564.180.1真空每↓1KPa↑2.2196.191.979.1給水溫度每↓10℃↑0.83282267.641.2補水率每↑1％↑0.611.50.93-0.3高壓缸效率每↓0.5％↑0.25

中壓缸效率每↓0.5％↑0.17

低壓缸效率每↓0.5％↑0.58

1/9/202328D廠超臨界600MW機(jī)組

運行參數(shù)偏離設(shè)計值引起的能耗差項E廠超臨界600MW機(jī)組

運行參數(shù)偏離設(shè)計值引起的能耗差負(fù)荷率400MW以下每↓10MW↑1.60

負(fù)荷率400MW以上每↓10MW↑0.50504.84.8排煙溫度每↑10℃↑1.00123130.850.8飛灰可燃物每↑1％↑0.40≤4%3.55-0.2入爐煤熱值每↓230kj/kg↑3.002276022689.60.9石子煤(T)21584.1累計

21.51/9/202329E廠超臨界600MW機(jī)組

運行參數(shù)偏離設(shè)計值引起的能耗差負(fù)荷F廠超臨界600MW機(jī)組

影響機(jī)組熱耗的主要因素分析1/9/202330F廠超臨界600MW機(jī)組

影響機(jī)組熱耗的主要因素分析1/8/影響鍋爐效率的主要因素注：300MW機(jī)組1/9/202331影響鍋爐效率的主要因素注：300MW機(jī)組1/8/202331提高經(jīng)濟(jì)性的途徑1/9/202332提高經(jīng)濟(jì)性的途徑1/8/202332汽輪機(jī)通流部分改造與調(diào)整通流部分改造全部（動、靜、高、中、低）更換部分更換更換葉片通流部分局部調(diào)整通流部分間隙調(diào)整更換汽封改善高中壓進(jìn)、排汽平衡環(huán)汽封通流面積1/9/202333汽輪機(jī)通流部分改造與調(diào)整通流部分改造通流部分局部調(diào)整1/8/治理閥門內(nèi)漏系統(tǒng)優(yōu)化閥門合并閥門取舍閥門管理1/9/202334治理閥門內(nèi)漏系統(tǒng)優(yōu)化1/8/202334通常容易發(fā)生泄漏閥門：

汽輪機(jī)本體疏水、高壓主汽門前疏水、抽汽門前疏水、高壓導(dǎo)管疏水、高低壓旁路閥、高加事故疏水閥、給水旁路閥、給水泵和凝結(jié)水泵的再循環(huán)管等。造成的結(jié)果：造成大量高品位蒸汽漏至凝汽器，機(jī)組功率減少，同時凝汽器熱負(fù)荷加大，又影響真空；造成疏水集管與擴(kuò)容器的溫差增大，甚至造成疏水集管與擴(kuò)容器連接處拉裂，使大量空氣漏入凝汽器；工質(zhì)非正常流動，如工質(zhì)通過疏水管道倒流至汽輪機(jī)，造成汽缸進(jìn)水或冷蒸汽，啟、停過程汽缸溫差增大，甚至造成打閘停機(jī)后機(jī)組轉(zhuǎn)速不能至零。1/9/202335通常容易發(fā)生泄漏閥門：1/8/202335提高回?zé)嵯到y(tǒng)性能合理調(diào)整加熱器水位合理選擇疏水閥門的流通面積合理設(shè)計排氣系統(tǒng)合理掌握投入、退出的溫度變化率合理檢修維護(hù)（進(jìn)出水室短路,旁路泄漏）1/9/202336提高回?zé)嵯到y(tǒng)性能合理調(diào)整加熱器水位1/8/202336提高汽輪機(jī)冷端性能真空嚴(yán)密性凝汽器清潔度冷卻水流量冷卻水溫度凝汽器水室排空氣減少熱負(fù)荷抽空氣系統(tǒng)1/9/202337提高汽輪機(jī)冷端性能真空嚴(yán)密性1/8/202337改善抽氣設(shè)備性能降低冷卻水（工作流體）溫度1/9/202338改善抽氣設(shè)備性能降低冷卻水（工作流體）溫度1/8/20233射水抽氣器工作水溫度對凝汽器壓力的影響工作水溫度（℃）21.0121.6922.0122.5123.3525.0229.98凝汽器壓力（kPa）4.504.614.664.754.905.216.31注：試驗條件：機(jī)組200MW負(fù)荷、工作水流量980m3/h、抽吸空氣量75kg/h。1/9/202339射水抽氣器工作水溫度工作水溫度（℃）21.0121.69221/9/2023401/8/202340真空泵工作特性線1/9/202341真空泵工作特性線1/8/202341真空泵降低冷卻水溫度的效果在300MW工況下，真空泵冷卻水溫度分別為18.5℃、22.25℃和30.5℃，真空泵出口循環(huán)液溫度分別為35.34℃、38.875℃和45.11℃時，凝汽器壓力分別為9.534kPa、9.94kPa和11.28kPa。在試驗300MW工況下，減去循環(huán)水溫度變化對凝汽器壓力的影響后，真空泵冷卻水全部改用工業(yè)水(18.5℃)，較原運行方式(循環(huán)水與工業(yè)水混合冷卻)可以提高凝汽器真空0.288kPa，煤耗降低約0.86g/(kW·h)；較全部采用循環(huán)水可以提高真空約1.426kPa，煤耗降低約4.26g/(kW·h)。1/9/202342真空泵降低冷卻水溫度的效果在300MW工況下，真空泵冷卻國產(chǎn)引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)組節(jié)能降耗1/9/202343國產(chǎn)引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)組節(jié)能降耗1/8/202343

目前國產(chǎn)引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)組已投產(chǎn)100余臺，據(jù)調(diào)查統(tǒng)計，機(jī)組的實際煤耗率與其設(shè)計值相比，平均約升高30~35g/(kW·h)。與同類型機(jī)組相比，在負(fù)荷率相同的條件下，平均約高出20～25g/(kW·h)，其中可回收的約10～15g/(kW·h)，表明該型機(jī)組在提高經(jīng)濟(jì)性等方面有相當(dāng)大的空間。1/9/202344目前國產(chǎn)引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)組已投產(chǎn)100余引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)組完善化概述

完善和改進(jìn)汽輪機(jī)本體結(jié)構(gòu)。通過改進(jìn)汽輪機(jī)本體結(jié)構(gòu)，重點解決正常運行中高壓缸上、下缸溫差大，汽缸變形、法蘭螺栓松馳或斷裂、結(jié)合面漏汽等問題；完善和改進(jìn)汽封結(jié)構(gòu)、合理調(diào)整通流中心分徑向間隙。根據(jù)計算和測量汽缸與轉(zhuǎn)子的變形結(jié)果，提出合理的汽封結(jié)構(gòu)和通流中心分徑向間隙，改進(jìn)檢修工藝，減少本體內(nèi)漏損失；優(yōu)化和改進(jìn)疏水系統(tǒng)。取消冗余系統(tǒng)，優(yōu)化聯(lián)接方式，使用先進(jìn)成熟的產(chǎn)品，消除外漏，減少內(nèi)漏；合理調(diào)整配套輔機(jī)和回?zé)嵯到y(tǒng)設(shè)備性能，根據(jù)不同的負(fù)荷工況，確定最佳運行方式和控制參數(shù)。供電煤耗率下降10g/(kW.h)或更多；1/9/202345引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)組完善化概述完善和改進(jìn)汽輪機(jī)本體結(jié)存在問題1-高壓缸效率低上汽、哈汽制造的該類型機(jī)組實際運行中反映最為普遍的另一個問題是高壓缸排汽溫度高出設(shè)計值15～30℃，高壓缸效率偏低3～10個百分點。高壓缸占整機(jī)功率的份額為30%左右，缸效率每變化1個百分點，對機(jī)組熱耗率的影響份額為0.2%，約為16.6kJ/(kW·h)，折合機(jī)組發(fā)電煤耗率0.62g/(kW·h)，對效率影響0.34%，功率約1.02MW。造成高壓缸效率偏低和下降速度較快，主要原因是高壓缸前部和中壓缸中部上、下缸溫差大，汽缸出現(xiàn)變形，通流汽封及軸封徑向汽封易被磨損，螺栓松弛或斷裂，內(nèi)缸結(jié)合面出現(xiàn)漏汽等。1/9/202346存在問題1-高壓缸效率低1/8/202346部分機(jī)組試驗結(jié)果高壓缸效率匯總1/9/202347部分機(jī)組試驗結(jié)果高壓缸效率匯總1/8/202347存在問題2-熱力系統(tǒng)及輔機(jī)設(shè)備國產(chǎn)引進(jìn)型機(jī)組的試驗熱耗率比設(shè)計或經(jīng)系統(tǒng)和參數(shù)修正后的熱耗率大得多。一般試驗與設(shè)計熱耗率相差221.2～616.2kJ/(kW·h)，修正量（試驗與修正后熱耗率相差）達(dá)233.2～499.5kJ/(kW·h)，折合機(jī)組發(fā)電煤耗率8.7～18.7g/(kW·h)。而進(jìn)口同類型機(jī)組（寶鋼、福州、大連）試驗熱耗率與設(shè)計或修正后的熱耗率則十分接近，有的機(jī)組試驗熱耗率不經(jīng)任何修正甚至比設(shè)計熱耗率還低。相比之下，說明國產(chǎn)引進(jìn)型300MW機(jī)組熱力系統(tǒng)及設(shè)備不盡完善。1/9/202348存在問題2-熱力系統(tǒng)及輔機(jī)設(shè)備國產(chǎn)引進(jìn)型機(jī)組的試驗熱耗率比設(shè)試驗得到的機(jī)組各項技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，是在閥點和按設(shè)計系統(tǒng)嚴(yán)格隔離之后，基本無汽、水損失，無補水以及經(jīng)各種修正后的結(jié)果，它反映了機(jī)組理論上的運行經(jīng)濟(jì)性水平。而實際運行結(jié)果則不可能達(dá)到機(jī)組試驗的條件，且無任何修正，系統(tǒng)及設(shè)備的不完善性對實際運行的結(jié)果影響更大。由此可見，系統(tǒng)及設(shè)備的不完善是機(jī)組實際運行煤耗率普遍偏高的又一主要原因。1/9/202349試驗得到的機(jī)組各項技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，是在閥點和按設(shè)計系統(tǒng)嚴(yán)格隔離考核試驗結(jié)果及修正情況匯總表

1/9/202350考核試驗結(jié)果及修正情況匯總表1/8/202350不完善因素冷端系統(tǒng)及設(shè)備不完善，凝汽器真空度偏低，年平均一般在91%～93%之間。300MW機(jī)組在額定負(fù)荷下，凝汽器壓力每上升1kPa,機(jī)組發(fā)電煤耗率將上升2.5g/(kW·h)左右，少發(fā)功率2MW左右?；?zé)嵯到y(tǒng)及設(shè)備不盡完善，造成高、低壓加熱器運行水位不正常，疏水管道振動，彎頭吹薄、破裂，加熱器上、下端差增大。有的機(jī)組加熱器下端差竟達(dá)到20℃左右，給水溫度達(dá)不到機(jī)組實際運行各段抽汽參數(shù)下應(yīng)達(dá)到的數(shù)值。既影響加熱器的安全，又導(dǎo)致機(jī)組經(jīng)濟(jì)性下降。1/9/202351不完善因素冷端系統(tǒng)及設(shè)備不完善，凝汽器真空度偏低，年平均一般不完善因素本體及熱力管道疏水系統(tǒng)設(shè)計龐大，汽機(jī)側(cè)各類疏水管道有70根左右，閥門易發(fā)生內(nèi)漏，且控制方式設(shè)計和管徑設(shè)計不合理，甚至存在設(shè)計、安裝錯誤。以控制方式為例，機(jī)組無論什么狀態(tài)啟、停，均采用一個控制模式，不僅易造成汽缸進(jìn)水、進(jìn)冷蒸汽，啟、停過程中中壓缸上下缸溫差大，而且易造成閥芯吹損，導(dǎo)致正常運行時疏水閥關(guān)不嚴(yán)，大量高品位蒸汽漏至凝汽器，使凝汽器的熱負(fù)荷加大，影響真空。據(jù)某些機(jī)組試驗表明，由此可影響機(jī)組功率7～10MW。嚴(yán)重的還造成疏水集管與凝汽器背包式擴(kuò)容器或疏水?dāng)U容器殼體連接處拉裂，使大量空氣漏入凝汽器。1/9/202352不完善因素本體及熱力管道疏水系統(tǒng)設(shè)計龐大，汽機(jī)側(cè)各類疏水管道不完善因素?zé)崃ο到y(tǒng)設(shè)計復(fù)雜，且工質(zhì)有效能利用不盡合理，冗余系統(tǒng)多，易發(fā)生內(nèi)漏，熱備用系統(tǒng)和設(shè)備多采用連續(xù)疏水方式，使有效能損失較大，既影響安全和經(jīng)濟(jì)性，又增加檢修、維護(hù)工作量及費用。汽水品質(zhì)差，通流部分結(jié)垢嚴(yán)重，有的機(jī)組甚至高壓缸通流部分亦結(jié)垢，影響汽輪機(jī)相對內(nèi)效率。汽水品質(zhì)差的原因是多方面的，如向凝汽器補水，由于霧化效果差或補水方式不當(dāng)，會造成凝結(jié)水含氧量嚴(yán)重超標(biāo)。1/9/202353不完善因素?zé)崃ο到y(tǒng)設(shè)計復(fù)雜，且工質(zhì)有效能利用不盡合理，冗余系不完善因素輔機(jī)選型、配套和運行方式不合理，運行單耗大，廠用電率增加。如循環(huán)水泵配置和運行方式不合理，造成循環(huán)水泵流量過小或過大，運行偏離設(shè)計工況，效率下降，用電量增大。凝結(jié)水泵或凝升泵揚程高，凝結(jié)水調(diào)節(jié)門前、后差壓達(dá)1.0MPa以上，凝結(jié)水泵電耗增加。1/9/202354不完善因素輔機(jī)選型、配套和運行方式不合理，運行單耗大，廠用電不完善因素循環(huán)水泵配置和運行方式不合理，造成循環(huán)水泵流量過小或過大，運行偏離設(shè)計工況，效率下降，用電量增大。凝結(jié)水泵或凝升泵揚程高，凝結(jié)水調(diào)節(jié)門前、后差壓達(dá)1.0MPa以上，凝結(jié)水泵電耗增加；實際運行軸封加熱器熱負(fù)荷大，壓力高，溫升高于設(shè)計值5℃左右。軸封系統(tǒng)壓力高，給水泵小汽輪機(jī)軸封回汽不暢，油中帶水嚴(yán)重。溢流至凝汽器流量大，既損失工質(zhì)，又使凝汽器熱負(fù)荷增大，影響凝汽器真空。1/9/202355不完善因素循環(huán)水泵配置和運行方式不合理，造成循環(huán)水泵流量過小機(jī)組運行方式及參數(shù)控制不合理

低負(fù)荷是機(jī)組目前運行煤耗率普遍較高的主要原因。引進(jìn)型300MW機(jī)組，汽輪機(jī)進(jìn)汽調(diào)節(jié)方式分為節(jié)流（單閥）或噴嘴調(diào)節(jié)（順序閥）兩種，機(jī)組低負(fù)荷運行時，采用何種運行方式，經(jīng)濟(jì)性差異較大，而且采用同一種調(diào)節(jié)方式，選用不同的運行參數(shù)，經(jīng)濟(jì)性亦存在一定差異，有一個最佳運行參數(shù)問題。另外，目前在對機(jī)組小指標(biāo)考核時，如對汽溫、汽壓等參數(shù)的考核要求盡可能接近設(shè)計值，使機(jī)組在低負(fù)荷運行時，節(jié)流損失急劇增加，也是影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的原因之一。1/9/202356機(jī)組運行方式及參數(shù)控制不合理低負(fù)荷是機(jī)組目前運行煤耗率普遍汽輪機(jī)本體問題1-

高壓缸效率低高壓缸夾層漏汽量大；高壓缸排汽溫度測點位于高排出口豎直管段上，所測溫度為混合后的溫度。與高壓缸排汽缸上溫度差別。汽封徑向間隙大；高中壓缸汽封包括通流部分的動、靜葉汽封及汽缸端部的軸封。由于汽缸變形，啟、停過程中機(jī)組振動增大，發(fā)生動、靜碰磨等原因，很容易造成汽封磨損，徑向間隙增大。1/9/202357汽輪機(jī)本體問題1-

高壓缸效率低高壓缸夾層漏汽量大；高壓缸排汽輪機(jī)本體問題2-

調(diào)節(jié)級效率效率低調(diào)門節(jié)流損失大閥門開度在40%以上，流量可達(dá)到閥門通流能力的95%以上；閥門開度低于40%，流量減小較快，節(jié)流損失迅速增大。1/9/202358汽輪機(jī)本體問題2-

調(diào)節(jié)級效率效率低調(diào)門節(jié)流損失大1/8/2調(diào)節(jié)級動葉汽封徑向間隙大調(diào)節(jié)級動葉葉頂及葉根共有三道汽封，徑向間隙設(shè)計值為2.5±0.05mm，根據(jù)該處汽封直徑，可求得漏汽面積為8721.8mm2，相當(dāng)于內(nèi)徑為106mm的管道。不同電廠同類型機(jī)組大修揭缸檢查結(jié)果，該汽封沒有受到任何磨損，表明設(shè)計間隙值偏大。經(jīng)計算和逐步試驗，調(diào)節(jié)級動葉葉頂及葉根的三道汽封間隙可減少到0.8mm。不影響機(jī)組運行的安全性，可以較大地提高調(diào)節(jié)級效率。但調(diào)節(jié)級壓差較大，該處汽封仍顯得薄弱，可進(jìn)一步通過結(jié)構(gòu)方面的改進(jìn)增加調(diào)節(jié)級汽封片數(shù)。

1/9/202359調(diào)節(jié)級動葉汽封徑向間隙大1/8/202359汽封結(jié)構(gòu)不合理主蒸汽設(shè)計壓力為16.7MPa，調(diào)節(jié)級動葉后設(shè)計壓力為11.60MPa，扣除汽門節(jié)流損失，調(diào)節(jié)級整級壓差達(dá)到3.43MPa?，F(xiàn)設(shè)計的調(diào)節(jié)級汽封采用單齒、鑲嵌式固定結(jié)構(gòu)。單齒阻力系數(shù)小，密封效果差，固定式汽封若出現(xiàn)動靜碰磨，汽封無法退讓，易受到磨損，汽封間隙增大，漏汽量增加。1/9/202360汽封結(jié)構(gòu)不合理主蒸汽設(shè)計壓力為16.7MPa，調(diào)節(jié)級動葉后設(shè)噴嘴組弧段之間間隙大

安裝在6個汽室上的6個噴嘴組弧段之間設(shè)計預(yù)留膨脹間隙，設(shè)計值左、右水平中分面間隙為5mm，其他4道間隙分別為3mm。根據(jù)其結(jié)構(gòu)和計算分析以及同類型機(jī)組改進(jìn)后結(jié)果表明，該間隙預(yù)留值太大。調(diào)節(jié)級噴嘴出口蒸汽通過該間隙，未經(jīng)過動葉作功，直接漏至第一壓力級。部分機(jī)組實際大修檢查發(fā)現(xiàn)，該間隙達(dá)10～15mm，使漏汽量增大，調(diào)節(jié)級漏汽損失增加。1/9/202361噴嘴組弧段之間間隙大安裝在6個汽室上的6個噴嘴組弧段之間設(shè)噴嘴葉片損傷由于調(diào)節(jié)級葉片處在主蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)的第一級，工作條件惡劣，很容易受到蒸汽中攜帶的固體粒子的侵蝕，導(dǎo)致調(diào)節(jié)級噴嘴葉片損傷。當(dāng)調(diào)節(jié)級葉片損傷達(dá)到一定程度，對調(diào)節(jié)級的通流效率影響較大。部分型號的機(jī)組由于葉型設(shè)計方面的原因，多次發(fā)生噴嘴損壞的現(xiàn)象，對機(jī)組經(jīng)濟(jì)性影響較大。媽灣電廠2號機(jī)2000年大修發(fā)現(xiàn)，調(diào)節(jié)級49個葉片出汽邊普遍減薄，其中有28個葉片出汽邊嚴(yán)重吹損。對調(diào)節(jié)級噴嘴組出汽側(cè)沖刷磨損補焊處理，運行4個月后，根據(jù)機(jī)組熱力性能試驗數(shù)據(jù)的分析和判斷，調(diào)節(jié)級噴嘴組又發(fā)生了損壞情況，造成機(jī)組在相同參數(shù)工況下發(fā)電量減少7MW左右，給機(jī)組運行經(jīng)濟(jì)性帶來很大影響。1/9/202362噴嘴葉片損傷由于調(diào)節(jié)級葉片處在主蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)的第一級，工作反流式結(jié)構(gòu)損失機(jī)組的調(diào)節(jié)級為反流式結(jié)構(gòu)，在汽流從調(diào)節(jié)級出口反轉(zhuǎn)流向壓力級進(jìn)口的過程中，流動損失較大。1/9/202363反流式結(jié)構(gòu)損失機(jī)組的調(diào)節(jié)級為反流式結(jié)構(gòu)，在汽流從調(diào)節(jié)級出口反工況偏差大由于調(diào)節(jié)級的工作特點，調(diào)節(jié)級經(jīng)常工作在變工況狀態(tài)下，與設(shè)計狀態(tài)偏差較大，導(dǎo)致流動效率降低。1/9/202364工況偏差大由于調(diào)節(jié)級的工作特點，調(diào)節(jié)級經(jīng)常工作在變工況狀態(tài)下汽缸結(jié)合面漏汽機(jī)組揭缸檢查發(fā)現(xiàn)，高、中壓缸內(nèi)缸及各靜葉持環(huán)上、下半的水平結(jié)合面普遍存在漏汽沖刷痕跡。尤其是1段、3段、5段、6段抽汽口附近的持環(huán)水平結(jié)合面漏汽痕跡尤其明顯。試驗結(jié)果中也可以看出對應(yīng)的抽汽溫度比設(shè)計值高出較多，說明有高溫的蒸汽漏入抽汽口。導(dǎo)致結(jié)合面漏汽有汽缸溫差大引起汽缸變形，螺栓緊力不足，法蘭結(jié)合面薄弱等原因。1/9/202365汽缸結(jié)合面漏汽機(jī)組揭缸檢查發(fā)現(xiàn)，高、中壓缸內(nèi)缸及各靜葉持環(huán)上汽缸內(nèi)的漏汽

調(diào)節(jié)級后蒸汽通過高壓缸進(jìn)汽平衡盤汽封漏汽至高壓缸夾層，其中一部分通過中壓缸進(jìn)汽平衡盤汽封漏汽至中壓缸，一部分通過夾層流向高壓缸排汽口；6根高壓缸進(jìn)汽導(dǎo)汽管及一段抽汽導(dǎo)汽管與內(nèi)缸接口的密封圈。若密封不嚴(yán)造成主蒸汽或一段抽汽漏至高壓缸夾層；高壓內(nèi)缸及持環(huán)變形，法蘭螺栓斷裂或松弛等，造成水平結(jié)合面張口，蒸汽從通流部分漏至夾層；高壓內(nèi)缸調(diào)節(jié)級壓力傳壓管斷裂，內(nèi)缸漏汽到高壓缸夾層；由于中壓缸冷卻蒸汽管的割除，使中壓缸進(jìn)汽平衡盤第一道汽封發(fā)揮了密封作用，夾層漏至中壓缸的流量減小。也造成夾層排向高排流量相對增大。1/9/202366汽缸內(nèi)的漏汽調(diào)節(jié)級后蒸汽通過高壓缸進(jìn)汽平衡盤汽封漏汽至高壓汽缸溫差大上下缸負(fù)溫差大是引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)的主要問題之一，也是導(dǎo)致汽缸結(jié)合面漏汽的主要原因之一。除此之外，還可引起汽缸變形，動靜碰磨，汽封磨損，內(nèi)缸斷螺栓等一系列影響機(jī)組安全與經(jīng)濟(jì)性的問題。產(chǎn)生上、下缸溫差大的原因是高壓缸夾層蒸汽流向與設(shè)計思想不符，另外由于調(diào)門進(jìn)汽順序設(shè)計，使低負(fù)荷時僅下半缸進(jìn)汽，汽缸負(fù)溫差加劇。汽缸上、下缸溫差大，造成汽缸變形，法蘭螺栓承受附加應(yīng)力增大，螺栓易斷裂或松弛。經(jīng)計算上、下缸溫差每增加1℃，通流徑向間隙將減小0.01mm，徑向汽封易受到磨損，導(dǎo)致通流效率下降。1/9/202367汽缸溫差大上下缸負(fù)溫差大是引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)的主要問題之疏水系統(tǒng)存在的問題

1/9/202368疏水系統(tǒng)存在的問題1/8/202368疏水位置功率增量吸熱量增量熱耗率增量折合煤耗率MWMWkJ/(kW·h)g/(kW·h)主蒸汽-435.9-143.29.50.36再熱蒸汽-332.20.08.60.32高壓缸排汽-332.2-143.26.90.261段抽汽-364.7-143.27.70.292段抽汽-332.2-143.26.90.263段抽汽-274.50.07.10.274段抽汽-218.90.05.70.215段抽汽-164.40.04.20.166段抽汽-114.90.03.00.117段抽汽-87.10.02.20.098段抽汽-41.40.01.10.04疏水每泄漏1t/h對機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響(F156)

1/9/202369疏水位置功率增量吸熱量增量熱耗率增量折合煤耗率MWMWkJ/造成疏水系統(tǒng)問題的原因

疏水差壓大，易造成閥芯吹損；由于閥門的質(zhì)量、安裝、檢修、調(diào)整等問題，造成閥門容易泄漏、開關(guān)不靈等；運行操作方式，機(jī)組無論什么狀態(tài)啟、停，均采用一個控制模式，而且易造成閥芯吹損，導(dǎo)致正常運行時疏水閥關(guān)不嚴(yán)。疏水系統(tǒng)的合理設(shè)計。本體及熱力管道疏水系統(tǒng)設(shè)計龐大，汽機(jī)側(cè)各類疏水管道有70根左右，漏點多。管徑設(shè)計不合理。疏水系統(tǒng)由于是輔助的熱力系統(tǒng)，功能簡單，在設(shè)計、安裝檢修過程中常容易忽視，存在問題較多。甚至存在設(shè)計、安裝錯誤。1/9/202370造成疏水系統(tǒng)問題的原因疏水差壓大，易造成閥芯吹損；1/8/疏水系統(tǒng)優(yōu)化原則在各種工況下，疏水系統(tǒng)應(yīng)能防止汽輪機(jī)進(jìn)水和機(jī)本體的不正常積水，并滿足系統(tǒng)暖管和熱備用要求；為防止疏水閥門泄漏，造成閥芯吹損，各疏水管道應(yīng)加裝一手動截止閥，原則上手動閥安裝在氣動或電動閥門前。為不降低機(jī)組運行操作的自動化程度，正常工況下手動截止閥應(yīng)處于全開狀態(tài)。當(dāng)氣動或電動疏水閥出現(xiàn)內(nèi)漏，而無處理條件時，可作為臨時措施，關(guān)閉手動截止閥；對于運行中處于熱備用的管道或設(shè)備，在用汽設(shè)備的入口門前應(yīng)暖管，暖管采用組合型自動疏水器方式，而不采用節(jié)流疏水孔板連續(xù)疏水方式。疏水器選用DFS倒置浮杯式自動疏水器；任何類型的疏水管上不得設(shè)置疏水逆止門。1/9/202371疏水系統(tǒng)優(yōu)化原則在各種工況下，疏水系統(tǒng)應(yīng)能防止汽輪機(jī)進(jìn)水和機(jī)加熱器存在問題回?zé)嵯到y(tǒng)及設(shè)備不盡完善，造成高、低壓加熱器運行水位不正常；加熱器上、下端差增大，溫升不足；危急疏水泄漏，正常疏水不暢，不能逐級自流；給水旁路泄漏；疏水管道振動，彎頭吹薄、破裂等問題。1/9/202372加熱器存在問題回?zé)嵯到y(tǒng)及設(shè)備不盡完善，造成高、低壓加熱器運行軸封與門桿漏汽系統(tǒng)

軸封供汽系統(tǒng)漏汽量大軸封疏水系統(tǒng)漏量大軸封壓力高軸封溢流量大軸封加熱器溫升大門桿一檔漏汽不暢小汽輪機(jī)軸封回汽不暢1/9/202373軸封與門桿漏汽系統(tǒng)軸封供汽系統(tǒng)漏汽量大1/8/20237鍋爐及燃燒系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性

控制參數(shù)1/9/202374鍋爐及燃燒系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性

控制參數(shù)1/8/202374降低飛灰可燃物表示從尾部煙道排出的飛灰中含有的未燃盡碳的量占飛灰量的百分比，主要與燃煤特性、煤粉細(xì)度、煤粉均勻性、爐膛溫度、風(fēng)粉混合程度等有關(guān)。針對所燃用的煤種，合理選定煤粉細(xì)度，盡可能減少煤粉中大顆粒的含量，強(qiáng)化燃燒，提高燃盡程度。1/9/202375降低飛灰可燃物表示從尾部煙道排出的飛灰中含有的未最佳氧量

爐膛出口的氧量是表征鍋爐的配風(fēng)、燃燒狀況的重要因素，加強(qiáng)鍋爐燃燒配風(fēng)的調(diào)整，改善鍋爐的燃燒狀況，提高鍋爐運行效率。因爐膛出口處煙氣溫度較高，鍋爐運行中監(jiān)測的氧量測點一般在高溫過熱器后。計算排煙損失的氧量應(yīng)是空氣預(yù)熱器煙氣出口處的氧量，尾部煙道特別是空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)，將引起的煙氣量和排煙損失的增加，需要定期監(jiān)測空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)，并加強(qiáng)對空氣預(yù)熱器的維護(hù)。通過燃燒調(diào)整，確定合理的最佳過量空氣系數(shù)1/9/202376最佳氧量爐膛出口的氧量是表征鍋爐的配風(fēng)、燃燒狀況科學(xué)的排煙溫度

是鍋爐運行中可控的一個綜合性指標(biāo),它主要決定于鍋爐燃燒狀況以及各段受熱面的換熱狀況，保持各段受熱面的清潔和換熱效果，是防止排煙溫度異常、保證鍋爐經(jīng)濟(jì)運行的根本措施。排煙溫度升高5℃，影響鍋爐效率降低0.2％（百分點）左右，影響煤耗升高0.6g/KW.h。1/9/202377科學(xué)的排煙溫度是鍋爐運行中可控的一個綜合性指標(biāo),它降低廠用電1/9/202378降低廠用電1/8/202378消耗廠用電的主要設(shè)備風(fēng)機(jī)磨煤機(jī)鍋爐給水泵循環(huán)水泵凝結(jié)水泵除塵設(shè)備脫硫設(shè)備1/9/202379消耗廠用電的主要設(shè)備風(fēng)機(jī)1/8/202379泵存在的普遍問題

揚程偏高選型欠合理1/9/202380泵存在的普遍問題揚程偏高1/8/202380循環(huán)水泵優(yōu)化運行進(jìn)行最佳凝汽器背壓試驗，其內(nèi)容包括機(jī)組微增出力試驗和循環(huán)水泵運行優(yōu)化配置試驗，通過不同負(fù)荷下改變凝汽器背壓，測量機(jī)組的微增功率及循環(huán)水泵功耗，尋求最佳凝汽器背壓；通過調(diào)整循環(huán)水泵運行方式或者運行臺數(shù)，測量循環(huán)水泵流量和功耗，獲得循環(huán)水泵的運行優(yōu)化配置，降低電耗。

1/9/202381循環(huán)水泵優(yōu)化運行進(jìn)行最佳凝汽器背壓試驗，其內(nèi)容包括機(jī)組微增循環(huán)水泵改造

循環(huán)水泵改造的方案主要有：雙速電機(jī)驅(qū)動車削葉輪外徑；更換葉輪；泵整體更換。

根據(jù)循泵配置的實際情況，改造時效率、流量何揚程兼顧。循環(huán)水系統(tǒng)采用單元制運行時，各單元之間一般應(yīng)采用聯(lián)通管連接，這樣既可以完全單元制運行，又可以機(jī)組間相互協(xié)調(diào)。1/9/202382循環(huán)水泵改造

循環(huán)水泵改造的方案主要有：1/8/202382凝結(jié)水泵改造變頻調(diào)節(jié)；車削葉輪外徑；更換葉輪；泵整體更換。1/9/202383凝結(jié)水泵改造變頻調(diào)節(jié)；1/8/202383汽動給水泵組優(yōu)化運行確定汽動給水泵組最佳運行方式主要包括兩個方面，一是通過不同負(fù)荷定、滑壓運行方式下的泵組效率和耗汽量的測量，確定汽動泵組的最佳運行參數(shù)和運行方式；二是根據(jù)單臺汽動泵余量較大的特點，在低負(fù)荷時進(jìn)行電動泵和汽動泵不同備用方式試驗，以獲得較高的運行經(jīng)濟(jì)性。1/9/202384汽動給水泵組優(yōu)化運行確定汽動給水泵組最佳運行電站風(fēng)機(jī)節(jié)能電站風(fēng)機(jī)耗電量僅次于水泵約占發(fā)電容量的1.5-2.5%，對于300MW機(jī)組，風(fēng)機(jī)運行效率提高一個百分點，每臺機(jī)組年節(jié)電約40萬kWh。造成的風(fēng)機(jī)運行效率較低的主要原因：①風(fēng)機(jī)本身為低效風(fēng)機(jī)；②設(shè)計選型不當(dāng)造成高效風(fēng)機(jī)不在高效區(qū)運行；③進(jìn)口管道設(shè)計不當(dāng)破壞了風(fēng)機(jī)進(jìn)口要求的條件；④出口管道設(shè)計不當(dāng)造成渦流損失；⑤風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)效率低，又經(jīng)常在低負(fù)荷運行。通常，通過改造風(fēng)機(jī)（葉輪）或?qū)M(jìn)、出口管道進(jìn)行改造，或利用調(diào)速技術(shù)，提高風(fēng)機(jī)的運行效率。1/9/202385電站風(fēng)機(jī)節(jié)能電站風(fēng)機(jī)耗電量僅次于水泵約占發(fā)電容量的1.5-2制粉系統(tǒng)節(jié)能制粉系統(tǒng)是鍋爐機(jī)組密不可分的主要輔助系統(tǒng)，特別是在目前發(fā)電用煤供應(yīng)緊張、煤質(zhì)多變的情況下，其運行性能對鍋爐機(jī)組的安全、經(jīng)濟(jì)運行有重要影響。鋼球磨煤機(jī)制粉系統(tǒng)運行的經(jīng)濟(jì)性差，應(yīng)加強(qiáng)對鋼球磨煤機(jī)鋼球裝載量及鋼球配比優(yōu)化、系統(tǒng)通風(fēng)量等進(jìn)行運行優(yōu)化調(diào)整，尋求適應(yīng)燃用煤種的最佳鋼球裝載量、通風(fēng)量，提高磨煤機(jī)出力，降低制粉單耗；綜合分析各地鋼球磨制粉系統(tǒng)優(yōu)化運行試驗結(jié)果，保持制粉系統(tǒng)在最經(jīng)濟(jì)工況下運行，一般可使制粉單耗降低3kWh/t-5kWh/t以上。1/9/202386制粉系統(tǒng)節(jié)能制粉系統(tǒng)是鍋爐機(jī)組密不可分的主要輔助系統(tǒng)，特別是制粉系統(tǒng)節(jié)能通過粗粉分離器性能特性試驗研究，確定分離器選型正確、有良好的分選特性，保證制粉系統(tǒng)處于最佳運行工況。目前多種形式的軸向型分離器和旋轉(zhuǎn)分離器的性能可以很好滿足不同煤種的要求，必要時對粗粉分離器實施改造，提高磨煤機(jī)出力，降低制粉單耗。中速磨煤機(jī)直吹式制粉系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性好，常存在煤粉細(xì)度粗、石子煤量大等主要問題，應(yīng)加強(qiáng)原煤特性、通風(fēng)量、煤粉細(xì)度、風(fēng)環(huán)流速、分離器擋板等調(diào)整試驗，尋求解決問題途徑，必要時提出改進(jìn)方案。1/9/202387制粉系統(tǒng)節(jié)能通過粗粉分離器性能特性試驗研究，確定分離器選型正運行優(yōu)化與性能診斷1/9/202388運行優(yōu)化與性能診斷1/8/202388運行優(yōu)化火力發(fā)電機(jī)組運行優(yōu)化技術(shù)是以最優(yōu)化理論為指導(dǎo)，依據(jù)機(jī)組主輔機(jī)設(shè)備實際運行情況，進(jìn)行全面優(yōu)化試驗，根據(jù)試驗結(jié)果及綜合分析總結(jié)，建立一整套運行優(yōu)化操作程序和合理的優(yōu)化軟件包，使機(jī)組能在各種負(fù)荷范圍內(nèi)保持最佳的運行方式和最合理的參數(shù)匹配。實踐證明：通過對火力發(fā)電機(jī)組的全面運行優(yōu)化，機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性可相對提高1.0%～1.5%，供電煤耗率相應(yīng)下降3～5g/kWh左右。運行優(yōu)化技術(shù)特點

采用鍋爐、汽輪機(jī)分別調(diào)整和聯(lián)合調(diào)整相結(jié)合的方法，確保機(jī)組整體運行的最佳效果。既考慮提高主機(jī)的運行經(jīng)濟(jì)性，又兼顧輔機(jī)的節(jié)能效果，使電廠在增效和節(jié)能兩方面獲得效益。

1/9/202389運行優(yōu)化火力發(fā)電機(jī)組運行優(yōu)化技術(shù)是以最優(yōu)化理論為指導(dǎo)運行優(yōu)化的內(nèi)容鍋爐及其主要輔機(jī)調(diào)整風(fēng)量標(biāo)定為了準(zhǔn)確反映一次風(fēng)量、二次風(fēng)量及入爐總風(fēng)量，同時為調(diào)整試驗做準(zhǔn)備，優(yōu)化試驗首先對風(fēng)量測量一次元件進(jìn)行標(biāo)定，并將標(biāo)定結(jié)果用于修正熱工測量系統(tǒng)，以保證控制系統(tǒng)自動調(diào)節(jié)的正確性。制粉系統(tǒng)調(diào)整重點調(diào)整煤粉細(xì)度和煤粉分配均勻性（有條件的情況下），同時對于中儲式和直吹式系統(tǒng)，根據(jù)其各自特點，進(jìn)行相關(guān)的專門試驗，得出制粉系統(tǒng)最佳運行方式。燃燒器配風(fēng)調(diào)整燃燒器配風(fēng)調(diào)整主要是從安全的角度出發(fā)，重點調(diào)整爐膛火焰結(jié)構(gòu)，使?fàn)t膛內(nèi)火焰不偏斜、不飛邊、著火點位置合理、減低燃燒器區(qū)域結(jié)焦傾向；同時解決汽溫偏差、氧量偏差等問題。對于四角切圓燃燒方式，調(diào)整對象為一次風(fēng)量、周界風(fēng)量、風(fēng)箱爐膛差壓；對于旋流燃燒方式，調(diào)整對象為一次風(fēng)量、內(nèi)外二次風(fēng)及旋流強(qiáng)度。鍋爐運行經(jīng)濟(jì)性及降低污染物調(diào)整主要解決可燃物高、運行經(jīng)濟(jì)性差等問題，主要調(diào)整對象包括入爐總風(fēng)量、燃盡風(fēng)量。

1/9/202390運行優(yōu)化的內(nèi)容鍋爐及其主要輔機(jī)調(diào)整1/8/202390運行優(yōu)化的內(nèi)容汽輪機(jī)及其主要輔機(jī)調(diào)整

定滑壓運行參數(shù)的選擇試驗。

汽動給水泵組最佳運行方式確定。

最佳凝汽器背壓試驗1/9/202391運行優(yōu)化的內(nèi)容汽輪機(jī)及其主要輔機(jī)調(diào)整1/8/202391設(shè)備性能診斷、調(diào)整試驗汽輪機(jī)性能診斷汽輪機(jī)冷端系統(tǒng)診斷（包括冷卻塔）循環(huán)水系統(tǒng)運行優(yōu)化抽氣設(shè)備運行優(yōu)化煙風(fēng)系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整制粉系統(tǒng)優(yōu)化調(diào)整燃燒調(diào)整1/9/202392設(shè)備性能診斷、調(diào)整試驗汽輪機(jī)性能診斷1/8/202392謝謝！1/9/202393謝謝！1/8/2023931/9/2023941/8/202394火電廠節(jié)能降耗策略

于新穎西安熱工研究院ThermalPowerResearchInstitute2006.10

1/9/202395火電廠節(jié)能降耗策略講座的目的希望幫助理清思路：電廠的能耗狀況能耗存在的問題所在問題的解決途徑1/9/202396講座的目的希望幫助理清思路：1/8/20232講座的內(nèi)容影響經(jīng)濟(jì)性的因素提高經(jīng)濟(jì)性的途徑國產(chǎn)300MW汽輪機(jī)組節(jié)能降耗鍋爐及燃燒系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性控制參數(shù)降低廠用電運行優(yōu)化與性能診斷1/9/202397講座的內(nèi)容影響經(jīng)濟(jì)性的因素1/8/20233

1降低煤耗率2降低廠用電率電廠節(jié)能降耗的目的1/9/2023981降低煤耗率電廠節(jié)能降耗的目的1/8/202

供電煤耗率

原煤耗率

標(biāo)準(zhǔn)煤耗率

[kg/(kW.h)]

[kg/(kW.h)]1/9/202399供電煤耗率原煤耗率標(biāo)準(zhǔn)煤耗率[kg/(kW.h)發(fā)電煤耗率

原煤耗率

標(biāo)準(zhǔn)煤耗率[kg/(kW.h)]

[kg/(kW.h)]1/9/2023100發(fā)電煤耗率原煤耗率標(biāo)準(zhǔn)煤耗率[kg/(kW.h)]生產(chǎn)廠用電率式中

─發(fā)電廠用電量，kW.h

─發(fā)電量，kW.h

1/9/2023101生產(chǎn)廠用電率式中─發(fā)電廠用電量，kW.h─發(fā)發(fā)電熱效率

[kJ/(kW.h)]1/9/2023102發(fā)電熱效率[kJ/(kW.h)]1/8/20238影響經(jīng)濟(jì)性的因素1/9/2023103影響經(jīng)濟(jì)性的因素1/8/20239影響汽輪機(jī)熱效率的因素11高壓缸效率2中壓缸效率3低壓缸效率4主蒸汽壓力5主蒸汽溫度6再熱蒸汽溫度7再熱蒸汽壓損8最終給水溫度9凝汽器壓力10再熱器減溫水流量11鍋爐吹灰蒸汽流量12小汽輪機(jī)進(jìn)汽流量1/9/2023104影響汽輪機(jī)熱效率的因素11高壓缸效率2中壓缸效率3低壓缸效率影響汽輪機(jī)熱效率的因素213機(jī)組補水率14調(diào)節(jié)閥運行法是及開度15給水泵焓升16凝結(jié)水泵焓升17軸封漏汽量18加熱器給水端差19加熱器疏水端差20凝汽器端差21凝汽器過冷度22閥門內(nèi)漏23設(shè)備散熱損失241/9/2023105影響汽輪機(jī)熱效率的因素213機(jī)組補水率14調(diào)節(jié)閥運行法是及開影響鍋爐熱效率的因素1過量空氣系數(shù)（O2）2排煙溫度3飛灰可燃物4入爐煤熱值5石子煤量1/9/2023106影響鍋爐熱效率的因素1過量空氣系數(shù)（O2）2排煙溫度3飛灰可汽輪機(jī)缸效率對熱耗的影響1/9/2023107汽輪機(jī)缸效率對熱耗的影響1/8/202313主蒸汽壓力對熱耗率的影響1/9/2023108主蒸汽壓力對熱耗率的影響1/8/202314主蒸汽溫度對熱耗率的影響1/9/2023109主蒸汽溫度對熱耗率的影響1/8/202315再熱壓損對熱耗率的影響1/9/2023110再熱壓損對熱耗率的影響1/8/202316再熱汽溫度對熱耗率的影響1/9/2023111再熱汽溫度對熱耗率的影響1/8/202317排汽壓力對熱耗率的影響1/9/2023112排汽壓力對熱耗率的影響1/8/202318再熱減溫水流量對熱耗率的影響1/9/2023113再熱減溫水流量對熱耗率的影響1/8/202319小機(jī)進(jìn)汽流量對熱耗率的影響1/9/2023114小機(jī)進(jìn)汽流量對熱耗率的影響1/8/202320最終給水溫度對熱耗率的影響1/9/2023115最終給水溫度對熱耗率的影響1/8/202321再熱噴水量對熱耗率的影響1/9/2023116再熱噴水量對熱耗率的影響1/8/202322系統(tǒng)補水率對熱耗率的影響1/9/2023117系統(tǒng)補水率對熱耗率的影響1/8/202323調(diào)節(jié)閥開度對熱耗率的影響1/9/2023118調(diào)節(jié)閥開度對熱耗率的影響1/8/202324A廠300MW亞臨界機(jī)組

運行參數(shù)偏離設(shè)計值引起的能耗差

項目參數(shù)變化量影響煤耗

(g/kwh)設(shè)計8月實際值影響煤耗

(g/kwh)主汽壓力每↓0.5MPa↑0.5716.214.771.63主汽溫度每↓5℃↑0.31540535.680.27再熱汽溫每↓5℃↑1.46540535.721.25真空每↓1KPa↑2.1495.491.867.58給水溫度每↓10℃↑1.32255.8243.461.63補水率每↑1％↑0.331.51.1-0.13高壓缸效率每↓1％↑0.51

中壓缸效率每↓1％↑1.34

負(fù)荷率240MW以上每↓10MW↑2.03

1/9/2023119A廠300MW亞臨界機(jī)組

運行參數(shù)偏離設(shè)計值引起的能耗差

項B廠300MW亞臨界機(jī)組

運行參數(shù)偏離設(shè)計值引起的能耗差負(fù)荷率240MW以下每↓10MW↑1.36267.54.42端差每↑3℃↑0.9132.28-0.22過冷度每↑2℃↑0.1203.640.22排煙溫度每↑10℃↑1.00133.2138.340.51飛灰可燃物每↑1％↑0.70≤5%1.26-2.62入爐煤熱值每↓230kj/kg↑3.002276022744.190.21石子煤(T)4700.31累計

15.051/9/2023120B廠300MW亞臨界機(jī)組

運行參數(shù)偏離設(shè)計值引起的能耗差負(fù)荷C廠330MW亞臨界機(jī)組經(jīng)濟(jì)性分析1/9/2023121C廠330MW亞臨界機(jī)組經(jīng)濟(jì)性分析1/8/202327D廠超臨界600MW機(jī)組

運行參數(shù)偏離設(shè)計值引起的能耗差

項目參數(shù)變化量影響煤耗

(g/kwh)設(shè)計值8月實際值影響煤耗

(g/kwh)主汽壓力每↓0.5MPa↑0.12524.221.070.8主汽溫度每↓5℃↑0.55566563.670.3再熱汽溫每↓5℃↑0.277566564.180.1真空每↓1KPa↑2.2196.191.979.1給水溫度每↓10℃↑0.83282267.641.2補水率每↑1％↑0.611.50.93-0.3高壓缸效率每↓0.5％↑0.25

中壓缸效率每↓0.5％↑0.17

低壓缸效率每↓0.5％↑0.58

1/9/2023122D廠超臨界600MW機(jī)組

運行參數(shù)偏離設(shè)計值引起的能耗差項E廠超臨界600MW機(jī)組

運行參數(shù)偏離設(shè)計值引起的能耗差負(fù)荷率400MW以下每↓10MW↑1.60

負(fù)荷率400MW以上每↓10MW↑0.50504.84.8排煙溫度每↑10℃↑1.00123130.850.8飛灰可燃物每↑1％↑0.40≤4%3.55-0.2入爐煤熱值每↓230kj/kg↑3.002276022689.60.9石子煤(T)21584.1累計

21.51/9/2023123E廠超臨界600MW機(jī)組

運行參數(shù)偏離設(shè)計值引起的能耗差負(fù)荷F廠超臨界600MW機(jī)組

影響機(jī)組熱耗的主要因素分析1/9/2023124F廠超臨界600MW機(jī)組

影響機(jī)組熱耗的主要因素分析1/8/影響鍋爐效率的主要因素注：300MW機(jī)組1/9/2023125影響鍋爐效率的主要因素注：300MW機(jī)組1/8/202331提高經(jīng)濟(jì)性的途徑1/9/2023126提高經(jīng)濟(jì)性的途徑1/8/202332汽輪機(jī)通流部分改造與調(diào)整通流部分改造全部（動、靜、高、中、低）更換部分更換更換葉片通流部分局部調(diào)整通流部分間隙調(diào)整更換汽封改善高中壓進(jìn)、排汽平衡環(huán)汽封通流面積1/9/2023127汽輪機(jī)通流部分改造與調(diào)整通流部分改造通流部分局部調(diào)整1/8/治理閥門內(nèi)漏系統(tǒng)優(yōu)化閥門合并閥門取舍閥門管理1/9/2023128治理閥門內(nèi)漏系統(tǒng)優(yōu)化1/8/202334通常容易發(fā)生泄漏閥門：

汽輪機(jī)本體疏水、高壓主汽門前疏水、抽汽門前疏水、高壓導(dǎo)管疏水、高低壓旁路閥、高加事故疏水閥、給水旁路閥、給水泵和凝結(jié)水泵的再循環(huán)管等。造成的結(jié)果：造成大量高品位蒸汽漏至凝汽器，機(jī)組功率減少，同時凝汽器熱負(fù)荷加大，又影響真空；造成疏水集管與擴(kuò)容器的溫差增大，甚至造成疏水集管與擴(kuò)容器連接處拉裂，使大量空氣漏入凝汽器；工質(zhì)非正常流動，如工質(zhì)通過疏水管道倒流至汽輪機(jī)，造成汽缸進(jìn)水或冷蒸汽，啟、停過程汽缸溫差增大，甚至造成打閘停機(jī)后機(jī)組轉(zhuǎn)速不能至零。1/9/2023129通常容易發(fā)生泄漏閥門：1/8/202335提高回?zé)嵯到y(tǒng)性能合理調(diào)整加熱器水位合理選擇疏水閥門的流通面積合理設(shè)計排氣系統(tǒng)合理掌握投入、退出的溫度變化率合理檢修維護(hù)（進(jìn)出水室短路,旁路泄漏）1/9/2023130提高回?zé)嵯到y(tǒng)性能合理調(diào)整加熱器水位1/8/202336提高汽輪機(jī)冷端性能真空嚴(yán)密性凝汽器清潔度冷卻水流量冷卻水溫度凝汽器水室排空氣減少熱負(fù)荷抽空氣系統(tǒng)1/9/2023131提高汽輪機(jī)冷端性能真空嚴(yán)密性1/8/202337改善抽氣設(shè)備性能降低冷卻水（工作流體）溫度1/9/2023132改善抽氣設(shè)備性能降低冷卻水（工作流體）溫度1/8/20233射水抽氣器工作水溫度對凝汽器壓力的影響工作水溫度（℃）21.0121.6922.0122.5123.3525.0229.98凝汽器壓力（kPa）4.504.614.664.754.905.216.31注：試驗條件：機(jī)組200MW負(fù)荷、工作水流量980m3/h、抽吸空氣量75kg/h。1/9/2023133射水抽氣器工作水溫度工作水溫度（℃）21.0121.69221/9/20231341/8/202340真空泵工作特性線1/9/2023135真空泵工作特性線1/8/202341真空泵降低冷卻水溫度的效果在300MW工況下，真空泵冷卻水溫度分別為18.5℃、22.25℃和30.5℃，真空泵出口循環(huán)液溫度分別為35.34℃、38.875℃和45.11℃時，凝汽器壓力分別為9.534kPa、9.94kPa和11.28kPa。在試驗300MW工況下，減去循環(huán)水溫度變化對凝汽器壓力的影響后，真空泵冷卻水全部改用工業(yè)水(18.5℃)，較原運行方式(循環(huán)水與工業(yè)水混合冷卻)可以提高凝汽器真空0.288kPa，煤耗降低約0.86g/(kW·h)；較全部采用循環(huán)水可以提高真空約1.426kPa，煤耗降低約4.26g/(kW·h)。1/9/2023136真空泵降低冷卻水溫度的效果在300MW工況下，真空泵冷卻國產(chǎn)引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)組節(jié)能降耗1/9/2023137國產(chǎn)引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)組節(jié)能降耗1/8/202343

目前國產(chǎn)引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)組已投產(chǎn)100余臺，據(jù)調(diào)查統(tǒng)計，機(jī)組的實際煤耗率與其設(shè)計值相比，平均約升高30~35g/(kW·h)。與同類型機(jī)組相比，在負(fù)荷率相同的條件下，平均約高出20～25g/(kW·h)，其中可回收的約10～15g/(kW·h)，表明該型機(jī)組在提高經(jīng)濟(jì)性等方面有相當(dāng)大的空間。1/9/2023138目前國產(chǎn)引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)組已投產(chǎn)100余引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)組完善化概述

完善和改進(jìn)汽輪機(jī)本體結(jié)構(gòu)。通過改進(jìn)汽輪機(jī)本體結(jié)構(gòu)，重點解決正常運行中高壓缸上、下缸溫差大，汽缸變形、法蘭螺栓松馳或斷裂、結(jié)合面漏汽等問題；完善和改進(jìn)汽封結(jié)構(gòu)、合理調(diào)整通流中心分徑向間隙。根據(jù)計算和測量汽缸與轉(zhuǎn)子的變形結(jié)果，提出合理的汽封結(jié)構(gòu)和通流中心分徑向間隙，改進(jìn)檢修工藝，減少本體內(nèi)漏損失；優(yōu)化和改進(jìn)疏水系統(tǒng)。取消冗余系統(tǒng)，優(yōu)化聯(lián)接方式，使用先進(jìn)成熟的產(chǎn)品，消除外漏，減少內(nèi)漏；合理調(diào)整配套輔機(jī)和回?zé)嵯到y(tǒng)設(shè)備性能，根據(jù)不同的負(fù)荷工況，確定最佳運行方式和控制參數(shù)。供電煤耗率下降10g/(kW.h)或更多；1/9/2023139引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)組完善化概述完善和改進(jìn)汽輪機(jī)本體結(jié)存在問題1-高壓缸效率低上汽、哈汽制造的該類型機(jī)組實際運行中反映最為普遍的另一個問題是高壓缸排汽溫度高出設(shè)計值15～30℃，高壓缸效率偏低3～10個百分點。高壓缸占整機(jī)功率的份額為30%左右，缸效率每變化1個百分點，對機(jī)組熱耗率的影響份額為0.2%，約為16.6kJ/(kW·h)，折合機(jī)組發(fā)電煤耗率0.62g/(kW·h)，對效率影響0.34%，功率約1.02MW。造成高壓缸效率偏低和下降速度較快，主要原因是高壓缸前部和中壓缸中部上、下缸溫差大，汽缸出現(xiàn)變形，通流汽封及軸封徑向汽封易被磨損，螺栓松弛或斷裂，內(nèi)缸結(jié)合面出現(xiàn)漏汽等。1/9/2023140存在問題1-高壓缸效率低1/8/202346部分機(jī)組試驗結(jié)果高壓缸效率匯總1/9/2023141部分機(jī)組試驗結(jié)果高壓缸效率匯總1/8/202347存在問題2-熱力系統(tǒng)及輔機(jī)設(shè)備國產(chǎn)引進(jìn)型機(jī)組的試驗熱耗率比設(shè)計或經(jīng)系統(tǒng)和參數(shù)修正后的熱耗率大得多。一般試驗與設(shè)計熱耗率相差221.2～616.2kJ/(kW·h)，修正量（試驗與修正后熱耗率相差）達(dá)233.2～499.5kJ/(kW·h)，折合機(jī)組發(fā)電煤耗率8.7～18.7g/(kW·h)。而進(jìn)口同類型機(jī)組（寶鋼、福州、大連）試驗熱耗率與設(shè)計或修正后的熱耗率則十分接近，有的機(jī)組試驗熱耗率不經(jīng)任何修正甚至比設(shè)計熱耗率還低。相比之下，說明國產(chǎn)引進(jìn)型300MW機(jī)組熱力系統(tǒng)及設(shè)備不盡完善。1/9/2023142存在問題2-熱力系統(tǒng)及輔機(jī)設(shè)備國產(chǎn)引進(jìn)型機(jī)組的試驗熱耗率比設(shè)試驗得到的機(jī)組各項技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，是在閥點和按設(shè)計系統(tǒng)嚴(yán)格隔離之后，基本無汽、水損失，無補水以及經(jīng)各種修正后的結(jié)果，它反映了機(jī)組理論上的運行經(jīng)濟(jì)性水平。而實際運行結(jié)果則不可能達(dá)到機(jī)組試驗的條件，且無任何修正，系統(tǒng)及設(shè)備的不完善性對實際運行的結(jié)果影響更大。由此可見，系統(tǒng)及設(shè)備的不完善是機(jī)組實際運行煤耗率普遍偏高的又一主要原因。1/9/2023143試驗得到的機(jī)組各項技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，是在閥點和按設(shè)計系統(tǒng)嚴(yán)格隔離考核試驗結(jié)果及修正情況匯總表

1/9/2023144考核試驗結(jié)果及修正情況匯總表1/8/202350不完善因素冷端系統(tǒng)及設(shè)備不完善，凝汽器真空度偏低，年平均一般在91%～93%之間。300MW機(jī)組在額定負(fù)荷下，凝汽器壓力每上升1kPa,機(jī)組發(fā)電煤耗率將上升2.5g/(kW·h)左右，少發(fā)功率2MW左右?；?zé)嵯到y(tǒng)及設(shè)備不盡完善，造成高、低壓加熱器運行水位不正常，疏水管道振動，彎頭吹薄、破裂，加熱器上、下端差增大。有的機(jī)組加熱器下端差竟達(dá)到20℃左右，給水溫度達(dá)不到機(jī)組實際運行各段抽汽參數(shù)下應(yīng)達(dá)到的數(shù)值。既影響加熱器的安全，又導(dǎo)致機(jī)組經(jīng)濟(jì)性下降。1/9/2023145不完善因素冷端系統(tǒng)及設(shè)備不完善，凝汽器真空度偏低，年平均一般不完善因素本體及熱力管道疏水系統(tǒng)設(shè)計龐大，汽機(jī)側(cè)各類疏水管道有70根左右，閥門易發(fā)生內(nèi)漏，且控制方式設(shè)計和管徑設(shè)計不合理，甚至存在設(shè)計、安裝錯誤。以控制方式為例，機(jī)組無論什么狀態(tài)啟、停，均采用一個控制模式，不僅易造成汽缸進(jìn)水、進(jìn)冷蒸汽，啟、停過程中中壓缸上下缸溫差大，而且易造成閥芯吹損，導(dǎo)致正常運行時疏水閥關(guān)不嚴(yán)，大量高品位蒸汽漏至凝汽器，使凝汽器的熱負(fù)荷加大，影響真空。據(jù)某些機(jī)組試驗表明，由此可影響機(jī)組功率7～10MW。嚴(yán)重的還造成疏水集管與凝汽器背包式擴(kuò)容器或疏水?dāng)U容器殼體連接處拉裂，使大量空氣漏入凝汽器。1/9/2023146不完善因素本體及熱力管道疏水系統(tǒng)設(shè)計龐大，汽機(jī)側(cè)各類疏水管道不完善因素?zé)崃ο到y(tǒng)設(shè)計復(fù)雜，且工質(zhì)有效能利用不盡合理，冗余系統(tǒng)多，易發(fā)生內(nèi)漏，熱備用系統(tǒng)和設(shè)備多采用連續(xù)疏水方式，使有效能損失較大，既影響安全和經(jīng)濟(jì)性，又增加檢修、維護(hù)工作量及費用。汽水品質(zhì)差，通流部分結(jié)垢嚴(yán)重，有的機(jī)組甚至高壓缸通流部分亦結(jié)垢，影響汽輪機(jī)相對內(nèi)效率。汽水品質(zhì)差的原因是多方面的，如向凝汽器補水，由于霧化效果差或補水方式不當(dāng)，會造成凝結(jié)水含氧量嚴(yán)重超標(biāo)。1/9/2023147不完善因素?zé)崃ο到y(tǒng)設(shè)計復(fù)雜，且工質(zhì)有效能利用不盡合理，冗余系不完善因素輔機(jī)選型、配套和運行方式不合理，運行單耗大，廠用電率增加。如循環(huán)水泵配置和運行方式不合理，造成循環(huán)水泵流量過小或過大，運行偏離設(shè)計工況，效率下降，用電量增大。凝結(jié)水泵或凝升泵揚程高，凝結(jié)水調(diào)節(jié)門前、后差壓達(dá)1.0MPa以上，凝結(jié)水泵電耗增加。1/9/2023148不完善因素輔機(jī)選型、配套和運行方式不合理，運行單耗大，廠用電不完善因素循環(huán)水泵配置和運行方式不合理，造成循環(huán)水泵流量過小或過大，運行偏離設(shè)計工況，效率下降，用電量增大。凝結(jié)水泵或凝升泵揚程高，凝結(jié)水調(diào)節(jié)門前、后差壓達(dá)1.0MPa以上，凝結(jié)水泵電耗增加；實際運行軸封加熱器熱負(fù)荷大，壓力高，溫升高于設(shè)計值5℃左右。軸封系統(tǒng)壓力高，給水泵小汽輪機(jī)軸封回汽不暢，油中帶水嚴(yán)重。溢流至凝汽器流量大，既損失工質(zhì)，又使凝汽器熱負(fù)荷增大，影響凝汽器真空。1/9/2023149不完善因素循環(huán)水泵配置和運行方式不合理，造成循環(huán)水泵流量過小機(jī)組運行方式及參數(shù)控制不合理

低負(fù)荷是機(jī)組目前運行煤耗率普遍較高的主要原因。引進(jìn)型300MW機(jī)組，汽輪機(jī)進(jìn)汽調(diào)節(jié)方式分為節(jié)流（單閥）或噴嘴調(diào)節(jié)（順序閥）兩種，機(jī)組低負(fù)荷運行時，采用何種運行方式，經(jīng)濟(jì)性差異較大，而且采用同一種調(diào)節(jié)方式，選用不同的運行參數(shù)，經(jīng)濟(jì)性亦存在一定差異，有一個最佳運行參數(shù)問題。另外，目前在對機(jī)組小指標(biāo)考核時，如對汽溫、汽壓等參數(shù)的考核要求盡可能接近設(shè)計值，使機(jī)組在低負(fù)荷運行時，節(jié)流損失急劇增加，也是影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的原因之一。1/9/2023150機(jī)組運行方式及參數(shù)控制不合理低負(fù)荷是機(jī)組目前運行煤耗率普遍汽輪機(jī)本體問題1-

高壓缸效率低高壓缸夾層漏汽量大；高壓缸排汽溫度測點位于高排出口豎直管段上，所測溫度為混合后的溫度。與高壓缸排汽缸上溫度差別。汽封徑向間隙大；高中壓缸汽封包括通流部分的動、靜葉汽封及汽缸端部的軸封。由于汽缸變形，啟、停過程中機(jī)組振動增大，發(fā)生動、靜碰磨等原因，很容易造成汽封磨損，徑向間隙增大。1/9/2023151汽輪機(jī)本體問題1-

高壓缸效率低高壓缸夾層漏汽量大；高壓缸排汽輪機(jī)本體問題2-

調(diào)節(jié)級效率效率低調(diào)門節(jié)流損失大閥門開度在40%以上，流量可達(dá)到閥門通流能力的95%以上；閥門開度低于40%，流量減小較快，節(jié)流損失迅速增大。1/9/2023152汽輪機(jī)本體問題2-

調(diào)節(jié)級效率效率低調(diào)門節(jié)流損失大1/8/2調(diào)節(jié)級動葉汽封徑向間隙大調(diào)節(jié)級動葉葉頂及葉根共有三道汽封，徑向間隙設(shè)計值為2.5±0.05mm，根據(jù)該處汽封直徑，可求得漏汽面積為8721.8mm2，相當(dāng)于內(nèi)徑為106mm的管道。不同電廠同類型機(jī)組大修揭缸檢查結(jié)果，該汽封沒有受到任何磨損，表明設(shè)計間隙值偏大。經(jīng)計算和逐步試驗，調(diào)節(jié)級動葉葉頂及葉根的三道汽封間隙可減少到0.8mm。不影響機(jī)組運行的安全性，可以較大地提高調(diào)節(jié)級效率。但調(diào)節(jié)級壓差較大，該處汽封仍顯得薄弱，可進(jìn)一步通過結(jié)構(gòu)方面的改進(jìn)增加調(diào)節(jié)級汽封片數(shù)。

1/9/2023153調(diào)節(jié)級動葉汽封徑向間隙大1/8/202359汽封結(jié)構(gòu)不合理主蒸汽設(shè)計壓力為16.7MPa，調(diào)節(jié)級動葉后設(shè)計壓力為11.60MPa，扣除汽門節(jié)流損失，調(diào)節(jié)級整級壓差達(dá)到3.43MPa?，F(xiàn)設(shè)計的調(diào)節(jié)級汽封采用單齒、鑲嵌式固定結(jié)構(gòu)。單齒阻力系數(shù)小，密封效果差，固定式汽封若出現(xiàn)動靜碰磨，汽封無法退讓，易受到磨損，汽封間隙增大，漏汽量增加。1/9/2023154汽封結(jié)構(gòu)不合理主蒸汽設(shè)計壓力為16.7MPa，調(diào)節(jié)級動葉后設(shè)噴嘴組弧段之間間隙大

安裝在6個汽室上的6個噴嘴組弧段之間設(shè)計預(yù)留膨脹間隙，設(shè)計值左、右水平中分面間隙為5mm，其他4道間隙分別為3mm。根據(jù)其結(jié)構(gòu)和計算分析以及同類型機(jī)組改進(jìn)后結(jié)果表明，該間隙預(yù)留值太大。調(diào)節(jié)級噴嘴出口蒸汽通過該間隙，未經(jīng)過動葉作功，直接漏至第一壓力級。部分機(jī)組實際大修檢查發(fā)現(xiàn)，該間隙達(dá)10～15mm，使漏汽量增大，調(diào)節(jié)級漏汽損失增加。1/9/2023155噴嘴組弧段之間間隙大安裝在6個汽室上的6個噴嘴組弧段之間設(shè)噴嘴葉片損傷由于調(diào)節(jié)級葉片處在主蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)的第一級，工作條件惡劣，很容易受到蒸汽中攜帶的固體粒子的侵蝕，導(dǎo)致調(diào)節(jié)級噴嘴葉片損傷。當(dāng)調(diào)節(jié)級葉片損傷達(dá)到一定程度，對調(diào)節(jié)級的通流效率影響較大。部分型號的機(jī)組由于葉型設(shè)計方面的原因，多次發(fā)生噴嘴損壞的現(xiàn)象，對機(jī)組經(jīng)濟(jì)性影響較大。媽灣電廠2號機(jī)2000年大修發(fā)現(xiàn)，調(diào)節(jié)級49個葉片出汽邊普遍減薄，其中有28個葉片出汽邊嚴(yán)重吹損。對調(diào)節(jié)級噴嘴組出汽側(cè)沖刷磨損補焊處理，運行4個月后，根據(jù)機(jī)組熱力性能試驗數(shù)據(jù)的分析和判斷，調(diào)節(jié)級噴嘴組又發(fā)生了損壞情況，造成機(jī)組在相同參數(shù)工況下發(fā)電量減少7MW左右，給機(jī)組運行經(jīng)濟(jì)性帶來很大影響。1/9/2023156噴嘴葉片損傷由于調(diào)節(jié)級葉片處在主蒸汽進(jìn)入汽輪機(jī)的第一級，工作反流式結(jié)構(gòu)損失機(jī)組的調(diào)節(jié)級為反流式結(jié)構(gòu)，在汽流從調(diào)節(jié)級出口反轉(zhuǎn)流向壓力級進(jìn)口的過程中，流動損失較大。1/9/2023157反流式結(jié)構(gòu)損失機(jī)組的調(diào)節(jié)級為反流式結(jié)構(gòu)，在汽流從調(diào)節(jié)級出口反工況偏差大由于調(diào)節(jié)級的工作特點，調(diào)節(jié)級經(jīng)常工作在變工況狀態(tài)下，與設(shè)計狀態(tài)偏差較大，導(dǎo)致流動效率降低。1/9/2023158工況偏差大由于調(diào)節(jié)級的工作特點，調(diào)節(jié)級經(jīng)常工作在變工況狀態(tài)下汽缸結(jié)合面漏汽機(jī)組揭缸檢查發(fā)現(xiàn)，高、中壓缸內(nèi)缸及各靜葉持環(huán)上、下半的水平結(jié)合面普遍存在漏汽沖刷痕跡。尤其是1段、3段、5段、6段抽汽口附近的持環(huán)水平結(jié)合面漏汽痕跡尤其明顯。試驗結(jié)果中也可以看出對應(yīng)的抽汽溫度比設(shè)計值高出較多，說明有高溫的蒸汽漏入抽汽口。導(dǎo)致結(jié)合面漏汽有汽缸溫差大引起汽缸變形，螺栓緊力不足，法蘭結(jié)合面薄弱等原因。1/9/2023159汽缸結(jié)合面漏汽機(jī)組揭缸檢查發(fā)現(xiàn)，高、中壓缸內(nèi)缸及各靜葉持環(huán)上汽缸內(nèi)的漏汽

調(diào)節(jié)級后蒸汽通過高壓缸進(jìn)汽平衡盤汽封漏汽至高壓缸夾層，其中一部分通過中壓缸進(jìn)汽平衡盤汽封漏汽至中壓缸，一部分通過夾層流向高壓缸排汽口；6根高壓缸進(jìn)汽導(dǎo)汽管及一段抽汽導(dǎo)汽管與內(nèi)缸接口的密封圈。若密封不嚴(yán)造成主蒸汽或一段抽汽漏至高壓缸夾層；高壓內(nèi)缸及持環(huán)變形，法蘭螺栓斷裂或松弛等，造成水平結(jié)合面張口，蒸汽從通流部分漏至夾層；高壓內(nèi)缸調(diào)節(jié)級壓力傳壓管斷裂，內(nèi)缸漏汽到高壓缸夾層；由于中壓缸冷卻蒸汽管的割除，使中壓缸進(jìn)汽平衡盤第一道汽封發(fā)揮了密封作用，夾層漏至中壓缸的流量減小。也造成夾層排向高排流量相對增大。1/9/2023160汽缸內(nèi)的漏汽調(diào)節(jié)級后蒸汽通過高壓缸進(jìn)汽平衡盤汽封漏汽至高壓汽缸溫差大上下缸負(fù)溫差大是引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)的主要問題之一，也是導(dǎo)致汽缸結(jié)合面漏汽的主要原因之一。除此之外，還可引起汽缸變形，動靜碰磨，汽封磨損，內(nèi)缸斷螺栓等一系列影響機(jī)組安全與經(jīng)濟(jì)性的問題。產(chǎn)生上、下缸溫差大的原因是高壓缸夾層蒸汽流向與設(shè)計思想不符，另外由于調(diào)門進(jìn)汽順序設(shè)計，使低負(fù)荷時僅下半缸進(jìn)汽，汽缸負(fù)溫差加劇。汽缸上、下缸溫差大，造成汽缸變形，法蘭螺栓承受附加應(yīng)力增大，螺栓易斷裂或松弛。經(jīng)計算上、下缸溫差每增加1℃，通流徑向間隙將減小0.01mm，徑向汽封易受到磨損，導(dǎo)致通流效率下降。1/9/2023161汽缸溫差大上下缸負(fù)溫差大是引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)的主要問題之疏水系統(tǒng)存在的問題

1/9/2023162疏水系統(tǒng)存在的問題1/8/202368疏水位置功率增量吸熱量增量熱耗率增量折合煤耗率MWMWkJ/(kW·h)g/(kW·h)主蒸汽-435.9-143.29.50.36再熱蒸汽-332.20.08.60.32高壓缸排汽-332.2-143.26.90.261段抽汽-364.7-143.27.70.292段抽汽-332.2-143.26.90.263段抽汽-274.50.07.10.274段抽汽-218.90.05.70.215段抽汽-164.40.04.20.166段抽汽-114.90.03.00.117段抽汽-87.10.02.20.098段抽汽-41.40.01.10.04疏水每泄漏1t/h對機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的影響(F156)

1/9/2023163疏水位置功率增量吸熱量增量熱耗率增量折合煤耗率MWMWkJ/造成疏水系統(tǒng)問題的原因

疏水差壓大，易造成閥芯吹損；由于閥門的質(zhì)量、安裝、檢修、調(diào)整等問題，造成閥門容易泄漏、開關(guān)不靈等；運行操作方式，機(jī)組無論什么狀態(tài)啟、停，均采用一個控制模式，而且易造成閥芯吹損，導(dǎo)致正常運行時疏水閥關(guān)不嚴(yán)。疏水系統(tǒng)的合理設(shè)計。本體及熱力管道疏水系統(tǒng)設(shè)計龐大，汽機(jī)側(cè)各類疏水管道有70根左右，漏點多。管徑設(shè)計不合理。疏水系統(tǒng)由于是輔助的熱力系統(tǒng)，功能簡單，在設(shè)計、安裝檢修過程中常容易忽視，存在問題較多。甚至存在設(shè)計、安裝錯誤。1/9/2023164造成疏水系統(tǒng)問題的原因疏水差壓大，易造成閥芯吹損；1/8/疏水系統(tǒng)優(yōu)化原則在各種工況下，疏水系統(tǒng)應(yīng)能防止汽輪機(jī)進(jìn)水和機(jī)本體的不正常積水，并滿足系統(tǒng)暖管和熱備用要求；為防止疏水閥門泄漏，造成閥芯吹損，各疏水管道應(yīng)加裝一手動截止閥，原則上手動閥安裝在氣動或電動閥門前。為不降低機(jī)組運行操作的自動化程度，正常工況下手動截止閥應(yīng)處于全開狀態(tài)。當(dāng)氣動或電動疏水閥出現(xiàn)內(nèi)漏，而無處理條件時，可作為臨時措施，關(guān)閉手動截止閥；對于運行中處于熱備用的管道或設(shè)備，在用汽設(shè)備的入口門前應(yīng)暖管，暖管采用組合型自動疏水器方式，而不采用節(jié)流疏水孔板連續(xù)疏水方式。疏水器選用DFS倒置浮杯式自動疏水器；任何類型的疏水管上不得設(shè)置疏水逆止門。1/9/2023165疏水系統(tǒng)優(yōu)化原則在各種工況下，疏水系統(tǒng)應(yīng)能防止汽輪機(jī)進(jìn)水和機(jī)加熱器存在問題回?zé)嵯到y(tǒng)及設(shè)備不盡完善，造成高、低壓加熱器運行水位不正常；加熱器上、下端差增大，溫升不足；危急疏水泄漏，正常疏水不暢，不能逐級自流；給水旁路泄漏；疏水管道振動，彎頭吹薄、破裂等問題。1/9/2023166加熱器存在問題回?zé)嵯到y(tǒng)及設(shè)備不盡完善，造成高、低壓加熱器運行軸封與門桿漏汽系統(tǒng)

軸封供汽系統(tǒng)漏汽量大軸封疏水系統(tǒng)漏量大軸封壓力高軸封溢流量大軸封加熱器溫升大門桿一檔漏汽不暢小汽輪機(jī)軸封回汽不暢1/9/2023167軸封與門桿漏汽系統(tǒng)軸封供汽系統(tǒng)漏汽量大1/8/20237鍋爐及燃燒系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性

控制參數(shù)1/9/2023168鍋爐及燃燒系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性

控制參數(shù)1/8/202374降低飛灰可燃物表示從尾部煙道排出的飛灰中含有的未燃盡碳的量占飛灰量的百分比，主要與燃煤特性、煤粉細(xì)度、煤粉均勻性、爐膛溫度、風(fēng)粉混合程度等有關(guān)。針對所燃用的煤種，合理選定煤粉細(xì)度，盡可能減少煤粉中大顆粒的含量，強(qiáng)化燃燒，提高燃盡程度。1/9/2023169降低飛灰可燃物表示從尾部煙道排出的飛灰中含有的未最佳氧量

爐膛出口的氧量是表征鍋爐的配風(fēng)、燃燒狀況的重要因素，加強(qiáng)鍋爐燃燒配風(fēng)的調(diào)整，改善鍋爐的燃燒狀況，提高鍋爐運行效率。因爐膛出口處煙氣溫度較高，鍋爐運行中監(jiān)測的氧量測點一般在高溫過熱器后。計算排煙損失的氧量應(yīng)是空氣預(yù)熱器煙氣出口處的氧量，尾部煙道特別是空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)，將引起的煙氣量和排煙損失的增加，需要定期監(jiān)測空氣預(yù)熱器的漏風(fēng)，并加強(qiáng)對空氣預(yù)熱器的維護(hù)。通過燃燒調(diào)整，確定合理的最佳過量空氣系數(shù)1/9/202