第四章-多、高層框架結構-武漢理工 兼容模式課件

2013/6/22混凝土結構設計4.14.24.34.44.54.64.74.84.9

本章內容概述框架結構的結構布置框架結構的計算簡圖及荷載豎向荷載作用下框架結構的內力計算水平荷載作用下框架結構內力和側移的近似計算荷載效應組合與構件設計框架結構的構造要求基礎設計剪力墻與框架-剪力墻結構的受力特征4.1概述

結構組成框架：由梁和柱通過節(jié)點連接組成的結構。框架結構：整個房屋的骨架均由框架組成，即豎向承重 體系或抗側力結構體系均為框架。4.1概述分類——按施工方法分

*現澆式：整體性能好，抗震性能好，現場工作量大， 費模板*裝配式：標準化、工廠化生產，施工速度快，整預制長柱預制主梁裝配式混凝土框架

預制卡板 預制槽形板裝配整體式混凝土框架預制短柱迭合梁裝配整體式混凝土框架裝配整體式混凝土框架體性能差，抗震性能弱*裝配整體式：兼有現澆式和裝配式兩者的優(yōu)點

預制長柱

1框架結構最大適用高度最大適用高寬比（H/B）非抗震設計70m5抗震設計6度60m47度55m4

8度（0.20g/0.30g）40m（35m）39度24m——柱網、層高由生產工藝確定常用柱網內廊式、等跨式內廊式跨度邊跨6～8m，中間跨2～4m等跨式跨度6～12m柱距常6m層高3.6～5.4m2013/6/22框架結構的特點最大適用高度和高寬比

優(yōu)點：平面布置靈活 結構自重較輕 計算理論比較成熟

缺點：側向剛度較小，側移較大。設計時應控制框架結構的高度和高寬比。

H——室外地面到主要屋面高度。4.2框架結構的結構布置4.2.1柱網布置柱網布置原則?1）滿足建筑功能的要求 典型的柱網有內廊式、等跨式和不等跨式。內廊式等跨式工業(yè)建筑柱網和層高根據建筑使用功能確定住宅、賓館、辦公樓 柱網 小柱網柱距 大柱網柱距

小柱網、大柱網兩類 3.3m，3.6m，4.0m6.0m，6.6m，7.2m，7.5m常用跨度4.8m，5.4m，6.0m，6.6m，7.2m， 7.5m民用建筑?2）結構受力合理（均勻、對稱、對直、貫通，盡量避免缺梁抽柱）

?3）方便施工

22013/6/223主梁板連系梁連系梁主梁板4.2.2框架結構的承重方案雙向板橫向框架承重縱向框架承重主梁?橫向框架承重方案?縱向框架承重方案4.2.2框架結構的承重方案

橫向布置縱向布置連系梁。

縱向布置橫向布置連系梁。

縱、橫向框架承重4.2.2框架結構的承重方案

?縱橫向框架承重方案 兩個方向均有較好的 抗側剛度?？蚣艹兄胤桨概c樓蓋布置有關單向板樓蓋雙向板樓蓋縱橫向布置橫向抗側剛度小。有利獲得較高凈空。

伸縮縫

縫寬50mm

沉降縫

橫向抗側剛度大。 有利采光和通風。

4.2.3變形縫的設置

當房屋過長或過寬時當結構不同部位荷載差異較大地基土壓縮性有顯著差異當平面形狀復雜、高度方向有高差、質量分布不均勻抗震縫縫寬70mm三縫合一在滿足建筑功能要求的同時，盡量避免收進、挑出、抽梁、抽柱4.2框架結構的結構布置層高為：2.8~4.2m不合理的結構布置4.3框架結構的計算簡圖及荷載

4.3.1截面尺寸的確定豎向布置梁截面尺寸柱截面尺寸

框架梁、柱截面尺寸應當根據構件承載力、剛度及延性等要求確定。

框架主梁（梁板結構）

1111hb(~)lbbb(~)hb

1810 32

lnhb（防止梁發(fā)生剪切破壞）

4bb200mmhb

4bb（保證梁側向穩(wěn)定）扁梁

11bhb(~)lb3 1815h中框架梁邊框架梁現澆式樓面2.0I01.5I0裝配整體式樓面1.5I01.2I02013/6/224.3.1.1梁截面尺寸（估算）

柱截面尺寸可直接憑經驗估定； 根據其所受軸力按軸心受壓構件估算，再乘以適當的放大系數以考慮彎矩的影響。即N1.25NvAc(1.1~1.2)N/fc4.3.1.2柱截面尺寸（估算）

NfcA

實際框架結構中，樓板的存在，使梁的剛度加大，在結構計算中，梁截面慣性矩按樓板的類型來計算。

柱承受的軸向壓力設計值 按柱支承的樓面面積計算由重力荷載產生的軸力值

構造要求：柱截面邊長不宜小于300mm，圓柱的截面直徑 不宜小于350mm，截面高寬比不宜大于3，柱凈 高與截面長邊之比宜大于4，或柱剪跨比宜大于 2。

4.3.1.3梁截面慣性矩對有抗震設防要求的框架柱截面應滿足：為軸壓比限值，與抗震等級有關

梁截面慣性矩的確定

I0——相應的矩形截面梁的慣性矩4.3.2框架結構的計算簡圖4.3.2.1計算單元

一般應按三維空間結構進行分析。

對于平面、豎向布置較規(guī)則且荷載均勻的框架結構房屋，通常簡化為若干個橫向或縱向平面框架進行分析，每榀平面框架為一計算單元。平模型面框架的計算單元及計算模型

橫向框架縱向框架(a)

框架橫向縱向框架(b)?橫向框架承重方案

4h5h5h4h3h2h1h1h2h3h42013/6/225橫向框架計算單元相鄰樓板板頂間的距離縱向框架計算單元跨度跨度跨度基礎頂面至一層樓板頂間的距離4.3.3.2計算簡圖

用軸線表示框架梁和柱，用節(jié)點表示梁與柱之間的連接，用節(jié)點間的距離表示梁或柱的長度。

框架梁的計算跨度即為框架柱軸線之間的距離

柱（除底層外）的計算高度即為各層層高（當各層

梁截面尺寸相同時）底層柱的下端，一般取至基礎頂面。l1l2l1l2

取軸線間的距離

節(jié)點：視構造情況可以是 剛節(jié)點也可以是鉸接點上、下層柱截面形心軸重合

框 架 結 構 計 算 單 元當上、下層柱截面形心軸不重合時，將頂層柱的形心線作為整個柱子的軸線。

上、下層柱截面形心軸不重合應考慮由上層柱傳來的軸力在變截面處所產生的力矩4.3.2.3節(jié)點連接的簡化

現澆鋼筋混凝土框架，假定梁、柱節(jié)點為剛接。

裝配整體式框架，如果梁、柱中的鋼筋在節(jié)點處為焊接 或搭接，則可視為剛接節(jié)點.

裝配式框架，一般是在構件的適當部位預埋鋼板，安裝 就位后再予以焊接，將這種節(jié)點模擬為鉸接或半鉸接。雪荷載skrs04.3.3荷載計算

豎向荷載：恒載、樓（屋）面活荷載和雪荷載

水平荷載：風荷載、水平地震作用恒載

恒載的標準值可按設計尺寸與材料自重標準值計算。樓（屋）面活荷載

作用在多高層框架結構上的樓（屋）面活荷載，可根據 房屋及房間的不同用途按《建筑結構荷載規(guī)范》取用。風荷載wkzszw0jMjl

2013/6/22豎向荷載按樓蓋的形式確定，對活荷載還應作適當折減

樓面活荷載 為等效均布 荷載對于雙向板，短跨方向梁承受三角形分布荷載，長跨方向梁承受梯形分布荷載；對于單向板則僅長跨方向的梁承受均布荷載；如果存在次梁，框架梁承受次梁傳來的集中荷載。水平荷載按圖示陰影范圍計算,一般將水平荷載（風或地震）簡化成作用于節(jié)點的水平集中力?水平荷載簡化為節(jié)點荷載4.4豎向荷載作用下框架結構的內力計算

結構的側移幾乎為零

可采用彎矩分層法分配法、無剪力分配法、迭代法等

彎矩二次分 配法4.4.1.1計算假定4.4.1分層法

n Mj1/2

Mljl

m MiMiki

1/2

kMki

框架的側移忽略不計，即不考慮框架結構的側移對其內力的影響； 每層梁上的荷載對其他各層梁、柱內力的影響可忽略不計，僅考慮對本層梁及其上、下柱的內力的影響。

64.4.1.2計算步驟與要點分層（無側移敞口框架，各柱端均為固定端）計算各敞口框架的桿端彎矩(無側移框架，彎矩分配法)梁端M：各層計算結果梁端V、梁跨中M：用靜力平衡條件計算jMjl2013/6/2274.4.1.2計算步驟與要點分層（無側移敞口框架，各柱端均為固定端）進行彎矩分配后疊加，疊加后的不平衡彎矩再分配但不傳遞mnMii1/2

Mj1/2MikMljlkMki實際上柱遠端并非固結，為反映實際情況，做如下處理：*除底層外，其余各柱的線剛度乘以0.9的折減系數計算各敞口框架的桿端彎矩(無側移框架，彎矩分配法)iiiiiiii0.9i0.9i0.9i0.9i0.9i0.9i0.9i0.9i剛度系數：傳遞系數：兩端固定一端固定一端鉸接一端固定一端彈簧鉸4i(14i) 1/23i(0.754i) 00.94i

1/3*除底層外，其余各柱的彎矩傳遞系數取為1/30.91.0

0.91.01.0

0.91.01.0

0.91.01/31/2

1/31/21/2

1/31/21/2

1/31/20.900.991.0

0.91.0

00.991.0 1.0

0.91.0

00.991.0 1.0

0.91.0

00.991.0 1.01/31/31/2

1/31/2

1/31/2 1/2

1/31/2

1/31/2 1/2

1/31/2

1/31/2 1/2框架各桿的線剛度修正系數框架各桿線傳遞系數修正值梁柱M：各層計算結果

用彎矩分配法計算各開口框架的桿端彎矩；開口框架梁的彎矩即為原框架相應層的彎矩；原框架柱的彎矩需將相鄰兩個開口框架中相同柱號的彎矩疊加；彎矩疊加后對于不平衡彎矩較大的節(jié)點，可再作一次分配，但不傳遞。MbrMblVblVbrql梁端V、梁跨中M：用靜力平衡條件計算MbrMbl

lMbrMbl

lVbrVblql2ql2柱的軸力假定梁與柱鉸接，于是柱軸力等于簡支梁的支座反力。Fi桿件中點的彎矩為零，稱為反彎點。根據轉角MAB6iFiVjkFnMuAB況下，節(jié)點的轉角為MBAhuABB度為無限大。則在忽Vj1VjkDjkijk2013/6/228A

ΔuABA假定：框架梁的線剛度相對框架柱的線剛MAB一、簡化分析模型4.4.2彎矩二次分配法

計算步驟

計算桿端M分配系數、梁固端M。 全部節(jié)點不平衡M進行第一次分配。 所有桿端M向其遠端傳遞。 對新的不平衡M進行第二次分配，使各節(jié)點處于平衡狀態(tài)。 各桿端固端M＋分配M＋傳遞M，即得各桿端M。

4.5.3反彎點法4.5水平荷載作用下框架結構內力和側移的近似計算

反彎點法

D值法 門架法

二、計算方法（框架結構共n層，m-1跨）FnFjVj1VjkVjmuj1ujkujm將框架在某一層的反彎點切開。求柱剪力

反彎點略柱子軸向變形的情

B零。

h位移方程：

BA6i h在工程設計中，底層柱的反彎點取為距基礎頂面2/3柱高處；其余各層柱的反彎點取為柱高的中點。當桿件兩端發(fā)生單位側移時，桿件內的剪力稱為抗側剛度，用D表示。如果桿件兩端沒有轉角，桿件內的剪力為：uABMABMBA

hVAB抗側剛度D為：D12ih212ic

h2對于j層第k柱，其側移為ujk，相應的剪力可表示為VjkDjkujk（物理條件）

F1

根據平衡條件，有

nm ijk1

Fj

Vjm

根據幾何條件（忽略梁軸向變形）uj1uj2ujkujmuj

根據平衡條件、幾何條件和物理條件，可求得VFjjjkjVFjjVFjjVjkj

ijkmk1

Djkmk1

nijjk為j層k柱的剪力分配系數；VFj為水平荷載在j層產生的層間剪力。Vj1hj/2McjkMcjkVjkhjhj2hjhV1k1VbM3V1kb2h1Vj13VbMblibliblibrMbrlbr(McbMct)ibib2013/6/229逐層取脫離體，利用上式求得各柱剪力后，根據各層反彎求柱端彎矩

Vjkhj/2Vjmhj/2 VjkVjmVjkhj/2Vjmhj/2tbhj

2點位置，可以求出柱上、下端的彎矩底層柱：

t c1k

Mc1k

其余層柱：Vj1hj/2lctirMb(MbMc)求梁端彎矩

Mbl:Mbr4ibl:4ibrMblMbrMctMcb

Vb

lMbr

McbMblMbr

Mct求梁端剪力

MblMbr

lVlbnVrbnNnkNnk求柱軸力Vlb,n-1

Vrb,n-1Nn-1,k從上到下利用節(jié)點豎向力平衡條件。三、計算步驟在各層反彎點處切開柱反彎點處的剪力剪力分配柱端彎矩)233(、Vjk梁端彎矩利用節(jié)點力矩平衡條件梁端剪力MblMbr

lVb

柱軸力節(jié)點豎向力平衡條件4.5.1水平荷載作用下框架結構的受力及變形特點

特點

節(jié)點產生側移和轉角，且越靠近底層越大；

梁、柱中有反彎點；

梁、柱彎矩圖均為直線。

關鍵

確定層間剪力在各柱間的分配；確定各柱的反彎點位置。水平荷載作用下框架結構的變形圖及彎矩圖VijVi平衡條件Vi

Vi1Vi2...VisVijiDD10

2013/6/224.5.2D值法4.5.2.1層間剪力在各柱間的分配

框架結構第i層的層間剪力Vi可表示為

m

ViFk

ki s

第i層第j柱分配到的剪力Vij

j

1

s j1

變形條件12...j...s

物理條件VijDijjDij表示框架結構第i層第j柱的側向剛度，其物理意義為ijVi

1

sj1將上式代入平衡條件，可得ijViVij

Dij sj1

框架柱兩端產生單位相對側移所需的水平剪力。

4.5.2.2框架柱的側向剛度將物理條件代入平衡條件，考慮變形條件可得一般規(guī)則框架中的柱一般層 底層柱高不等及有夾層的柱（不要求掌握）uj

hj柱兩端及與之相鄰各桿遠端的轉角均相等柱及與之相鄰的上下層柱的弦轉角均相等柱及與之相鄰的上下層柱的線剛度均相等ic

每根柱分配的剪力與其抗側剛度成比例。

一般規(guī)則框架中的柱

框架柱側向剛度計算圖示規(guī)則框架：層高、跨度、柱線剛度、梁線剛度分別相等?；炯俣∕BHi1i2ii43MBA6ic()MAC6ic()表示節(jié)點兩側梁平均線剛度與柱線Kich212ichh12ic1h21D12ich2ii412ic41MJLMJM2K12K令c1MJK1h2c113ic3ic3ic2013/6/2211MAB4ic2ic6ic6ic()MBD6ic()4i12i16i16i26i36i4MBFMAEMAG

6i3,MAG6i4,

6i1,MBH6i212ic12ic12ic

hhh

MAE

MBFVAB一般層①1柱抗側移剛度cD0VAB可由A、B節(jié)點力矩平衡條件求得:A點：4i3i4icic2i3i4icic6icic0B點：4i1i2icic2i1i2icic6icic0

整理，得：i3i4

2ic2ic0

i1i22ic2ic0

兩式相加，得：i1

i2i3i44ic4ic022

2K2

23ici1i2

2

4ici1i2i3i44ic1

KK2

2K2

22

剛度的比值，簡稱梁柱線剛度比。c柱側向剛度修正系數，反映了節(jié)點轉動降低了柱的 側向剛度。節(jié)點轉動的大小取決于梁對節(jié)點轉動的 約束程度。

Kc1這表明：梁線剛度越大，對節(jié)點的約束能力越強， 節(jié)點轉動越小，柱的側向剛度越大。②底層同理，當底層柱的下端為鉸接時，可得：MKJ0

，

MJK3ic3icVJK

h12ic

h2VJK

c1D式中14

則，當K取不同值時，通常在(－1)～(－0.67)范圍內變化，為簡化計算且在保證精度的條件下，可取1，則得/1/(12K)故

0.5K12Kcynhhy1hynh1y當i1i2i3i4,取11，反彎點上移，y1為正當i3i4i1i2,取1ii1，反彎點下移，y1為負21反彎點下移，y2為負3下2013/6/22

柱側向剛度修正系數

反彎點高度比框架各柱的反彎點高度比y可用下式表示為：

y=yn+y1+y2+y3

yn標準反彎點高度比

y1上、下橫梁線剛度變化時反彎點高度比的修正

y2和y3上、下層層高變化時反彎點高度比的修正值i4i3i3i44.5.2.3柱的反彎點位置

柱的反彎點高度是指柱下端至柱中反彎點的距離。

影響柱反彎點高度的因素

上、下橫梁線剛度變化

上、下層層高變化

標準反彎點高度比yn

規(guī)則框架的反彎點高度比。配套教材附表7.1～附表7.3。

上、下橫梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值y1附表7.4

i1i2

i3i4

i3i4 12

i1i2i1i2

上、下層層高變化時反彎點高度比的修正值（附表7.3）

h21反彎點上移，y2為正2上

hh h3131反彎點下移，y3為負反彎點上移，y3為正4.5.2.4計算要點計算框架結構各層層間剪力Vi對框架每一層，計算各柱的側向剛度Dij計算每個柱所分配的剪力Vij確定每個柱的反彎點高度比y計算柱上、下端的彎矩根據節(jié)點平衡條件，計算梁端彎矩根據梁端彎矩，由平衡條件計算梁端剪力，再進而計算 柱軸力。

122013/6/2213

4.5.3反彎點法方法與D值法類似，但忽略梁柱節(jié)點轉角的影響，更簡單。應用條件：梁的線剛度比柱的線剛度大很多（ib/ic>3）。12ic

h2柱側向剛度：D0

4.5.4門架法門架法假定所有柱子的反彎點都在柱中點，所有梁的反 彎點都在梁跨中；每根柱子所承擔的層間剪力比例等于該柱支承框架梁的 長度與框架總寬度之比。門架法比反彎點法更簡單，但其精度較差。反彎點的位置：各柱反彎點位于柱中央，底層近似認為 在距底2h/3處。

4.5.5框架結構側移的計算與控制梁、柱彎曲變形 引起的側移柱軸向變形引起的側移前者是由水平荷載產生的層間剪力引起的，其側移 曲線與等截面剪切懸臂柱的剪切變形曲線相似，曲 線凹向結構的豎軸，層間相對側移是下大上小，稱 這種變形為框架結構的總體剪切變形；后者主要是由水平荷載產生的傾覆力矩引起的，側移曲線凸向結構豎軸，其層間相對側移下小上大，故稱為框架結構的總體彎曲變形。框架結構的剪切型變形框架結構的彎曲型變形框架結構的剪切型變形對于規(guī)則框架，各層柱的抗側剛度大致相等，而層間剪力自上向下逐層增加，因而層間側移自上向下逐層增加，整個結構的變形曲線類似懸臂構件剪切變形引起的位移曲線，故稱為“剪切型”?？蚣芙Y構的彎曲型變形對于高度不大于50m或高寬比H/B≥4的鋼筋混凝土框架辦公樓，柱軸向變形引起的頂點位移越占框架梁柱彎曲變形引起的頂點側移的5%~11%。Dui(u)kur(u)k2013/6/22144.5.5.1彎曲變形引起的側移第i層層間相對側移ij

Vi sj1(u)i第i層樓面標高處側移

ik1mk14.5.5.2軸向變形引起的側移

計算較復雜，可借助計算機用矩陣位移法求得精確值，也可用近似方法。一般采用連續(xù)積分法，該法假定水平荷載只在邊柱中產生軸力及軸向變形。頂點位移F(b)

V0H3B2(EA)burV0——結構底部總剪力；

框架頂點側移4.5.5.3水平位移控制

框架結構的側向剛度宜合適，不過大或過小，一般以使結構滿足層間位移限值為宜。

Δu/h≤[Δu/h]

層間位移角限值，框架取1/550，其確定原則為：4.6

F(b)——與b有關的函數，根據荷載作用形式 不同選擇不同公式計算，詳見配套教 材。荷載效應組合與構件設計4.6.1荷載效應組合

框架結構在各種荷載作用下的荷載效應（內力、位 移等）確定之后，必須進行荷載效應組合，才能求得框 架梁、柱各控制截面的最不利內力。控制截面柱的彎矩呈線性變化控制截面可取上下柱端截面梁的彎矩呈拋物線變化控制截面可取兩端截面及跨間最大正彎矩截面（為簡化可取跨中截面）控制截面McMVcb/2bg+q保證主體結構基本處于彈性受力狀態(tài)。即柱不出現 裂縫；梁等樓面構件的裂縫限制在規(guī)范允許范圍之內。保證填充墻、隔墻和幕墻等非結構構件的完好，避免 產生明顯裂縫和破壞。 內力組合前應將各種荷 載作用下柱軸線處梁的彎矩值換算到柱邊緣處。

V均布荷載下：MMc-Vcb/2V=Vc-（g+q）b/2集中荷載下：M=Mc-Vcb/2，V=VcMVVcMc柱可作類似的計算NVN2013/6/224.6荷載效應組合與構件設計梁端跨中上、下端MmaxMmaxMmaxMmax

VmaxMmaxNmaxNminVmax框架梁框架柱及相應的及相應的MV及相應的MV及相應的4.6.1.2活荷載的不利布置

樓面活荷載是隨機作用于結構上的豎向荷載，設計中， 一般按下述方法確定框架結構樓面活荷載的最不利布置。4.6.1.1控制截面及最不利內力逐層逐跨布置法滿布法最不利布置法布置方法4.6.1.2活荷載的不利布置

逐層逐跨布置法每次僅在一根梁上布置活荷載，計算整個框架的內力求出整個結構的內力后，根據所設計的構件的某指定控制截面，組合出最不利內力。4.6.1.2活荷載的不利布置

最不利布置法跨中最大正彎矩

梁端最大負彎矩或柱端最大彎矩用類似方法求出利用影響線可確定豎向活荷載的最不利作用位置。ACB1D4D3D2C4C3C2B4B3B2A4A3A2E4E3E2E4E3E2D4D3D2C4C3C2B4B3B2A4A3A2E1D1C1B1A1A1B1C1D1E1(a)(b)框架結構活荷載不利布置示例

15樓蓋類型柱的類別l

0現澆樓蓋底層柱1.0H其余各層柱1.25H裝配式樓蓋底層柱1.25H其余各層柱1.5HS1.2SGk1.4SQk1.0SGk1.4SWkS1.2SGk0.91.4(SQkSWk)1.0SGk0.91.4(SQkSWk)2013/6/224.6.1.2活荷載的不利布置

滿布法

當活荷載產生的內力遠小于恒載產生的內力時，可不 考慮活荷載的不利布置，將活荷載滿布與框架梁上 對梁支座處的對梁跨中的彎 彎矩影響不大矩應乘以

1.1~1.3的放大 系數

4.6.2構件設計

4.6.2.1框架梁（受彎構件）受彎構件正截面受彎承載力計算：確定縱筋。受彎構件斜截面受剪承載力計算：確定箍筋。梁端調幅 負彎矩調幅系數調幅原因跨中彎矩考慮梁端塑性變形內力重分布，對豎向荷載作用下梁端負彎矩進行調幅?，F澆式：可取0.8～0.9裝配整體式：可取0.7～0.8（節(jié)點處鋼筋焊接、錨固、接縫不密實等，節(jié)點整體性不如現澆）避免梁支座負鋼筋過分擁擠抗震結構中形成梁鉸破壞機構增加結構的延性應按平衡條件相應增大不應小于豎向荷載作用下按簡支梁計算的跨中截面彎矩設

4.6.1.3效應組合

由于框架結構的側移主要是由水平荷載引起的，通常不考慮豎向荷載對側移的影響，所以荷載效應組合實際上是指內力組合S。GSGkLQQSQkwwSwk

考慮設計使用年限為50年時，L1

S1.35SGk0.71.4SQk

S1.2SGk1.4SWk

S

S

4.6.2.2框架柱（偏心受壓構件）

偏心受壓構件正截面受壓承載力計算：確定縱筋數量

偏心受壓構件斜截面受剪承載力計算：確定箍筋數量柱截面最不利內力的選取

大偏心受壓組：M相差不多時，N越小越不利

N相差不多時，M越大越不利

小偏心受壓組：M相差不多時，N越大越不利

N相差不多時，M越大越不利

計值的50%

4.6.2.3疊合梁框架柱計算長度

在裝配整體式 框架中，為了節(jié)約 模板，方便施工， 并增強結構的整體 性，框架的橫梁常 采用二次澆搗混凝 土。

疊合梁示意圖

16形式宜對稱配筋，直徑不宜小于12mm全部縱筋配筋率采用HRB400、HRBF400時，≥0.55%；采用HRB500、HRBF500時，≥0.5%;＞C60時，應將上述兩值分別增加0.1%；不宜＞5%每一側縱筋配筋率不應＜0.2%間距不宜＞300mm，凈距不應＜50mm連接不應與箍筋、拉筋及預埋件等焊接2013/6/22174.7框架結構的構造要求4.7.1框架梁

疊合梁的基本概念

*一階段受力疊合梁:施工時預制梁下有可靠支撐， 預制梁不受力。待后澆層達強度后，再拆除支撐， 新老混凝土共同受力

*二階段受力疊合梁:施工時預制梁以簡支梁的方 式受力。待后澆層達強度后，新老混凝土再共同 受力 一階段受力疊合梁除疊合面受剪應按疊合梁計 算外，其他計算原則和方法同整澆梁。4.7.2框架柱4.7.2.1柱縱向鋼筋的構造要求

縱筋

最小配筋率

最大配筋率

頂面和底面沿全長應至少各配置兩根縱筋，直徑不 應小于12mm。

箍筋

應沿框架梁全長設置箍筋。

箍筋的直徑、間距、配筋率等要求與一般梁的相同。4.7.2.2柱箍筋的構造措施柱箍筋形式

4.7.3梁柱節(jié)點

梁柱節(jié)點處于剪壓復合受力狀態(tài)，為保證節(jié)點具 有足夠的受剪承載力，防止節(jié)點產生剪切脆性破壞， 必須在節(jié)點內配置足夠數量的水平箍筋。箍筋構造：節(jié)點內的箍筋應符合框架柱箍筋的構造要求， 且其箍筋間距不宜大于250mm。連接要求：在保證結構整體受力性能的前提下，連接形式 力求簡單，傳力直接，受力明確。4.7.4鋼筋連接與錨固

梁上部縱向鋼筋 梁下部縱向鋼筋 頂層中節(jié)點柱縱向鋼筋和邊節(jié)點柱內側縱向鋼筋 頂層端節(jié)點處柱外側縱向鋼筋 中間層中間節(jié)點處梁上、下部縱向鋼筋4000580040005800620042004200120042002900280015002013/6/22優(yōu)點：布置靈活；缺點：側向剛度較小。?框架結構體系

由梁和柱組成的空間結構體系北京長富宮中心26層，90.85m，89年建成。4000800080008000800080004000剪切型?框架結構體系

變形特征：常用于綜合辦公樓、旅館、醫(yī)院、學校、商店等建筑在水平荷載作用下，表現出剛度小、水平側移大的特點，水平側移呈剪切型。適用范圍： 在非地震區(qū)可做到15層，最高可做到20層 在地震設防區(qū)層數相應減少3600360036002900360036003600710015003600360015001570上下下上?剪力墻結構體系

組成 利用房屋墻體作為豎向承重