施工臨時(shí)貝雷梁鋼便橋計(jì)算書(shū)

TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument".工程概況 1.參考規(guī)范及計(jì)算參數(shù) 3主要規(guī)范標(biāo)準(zhǔn) 3計(jì)算荷載取值 3\o"CurrentDocument"主要材料及力學(xué)參數(shù) 4\o"CurrentDocument"貝雷梁性能指標(biāo) 5.上部結(jié)構(gòu)計(jì)算 6橋面板計(jì)算 6\o"CurrentDocument"16b槽鋼分布梁計(jì)算 6\o"CurrentDocument"貝雷梁內(nèi)力計(jì)算 7\o"CurrentDocument".桿系模型應(yīng)力計(jì)算結(jié)果 1.1\o"CurrentDocument"計(jì)算模型 1.1.\o"CurrentDocument"計(jì)算荷載取值 12\o"CurrentDocument"貝雷梁計(jì)算結(jié)果 13\o"CurrentDocument"墩頂工字橫梁計(jì)算結(jié)果 21鋼立柱墩計(jì)算結(jié)果 24\o"CurrentDocument".下部結(jié)構(gòu)驗(yàn)算 26\o"CurrentDocument".穩(wěn)定性驗(yàn)算 28\o"CurrentDocument".結(jié)論 28圖圖1-1鋼便橋平面布置圖（單位： mm）.工程概況根據(jù)現(xiàn)狀道路控制條件,李家花園隧道拓寬改造工程鋼便橋跨徑布置為 6m+9m+24由27m+12m橋面寬度每跨等寬，第一跨為12.629m,第二跨15.4m,第三跨20.4m（23.4m）,第四跨28.673m。第三跨20.4m寬度跨徑為24ml另外3m范圍E夸徑27m鋼便橋上部結(jié)構(gòu)選用貝雷梁，27m跨徑選用單排單層加強(qiáng)型貝雷梁，布置間距為0.25m+2X0.45m,24m跨徑選用單排單層加強(qiáng)型貝雷梁，布置間距為0.25m+0.9m,其余跨徑均選用雙排單層標(biāo)準(zhǔn)貝雷梁，梁高均為 1.5m；貝雷梁上等間距布置橫向連接工字鋼，型號(hào) 125b;工字鋼以上等間距布置橋面板支撐槽鋼；橋面板采用8mnff花紋鋼板，上鋪9cm瀝青混凝土。鋼便橋下部結(jié)構(gòu)為橫梁立柱接樁（板）基礎(chǔ)。橫梁根據(jù)受力情況由3片或2片梁高1.0m的工字鋼拼接而成。立柱為直徑1.0m的鋼管柱，與橫梁、基礎(chǔ)栓接，方便安裝與拆卸。鋼管柱之間采用橫向鋼管連接，加強(qiáng)橫向穩(wěn)定?；A(chǔ)分為承臺(tái)樁基和板式擴(kuò)大基礎(chǔ)兩種形式，平面位置受限位置用承臺(tái)樁基礎(chǔ),樁基直徑①1.2m；其他位置采用板式擴(kuò)大基礎(chǔ)。鋼便橋橋型平面布置圖、立面布置圖及橫斷面圖如圖 1-1至圖1-4所示。圖圖1-4鋼便橋橫斷面布置圖二（單位： mm）圖1-2鋼便橋橋型立面布置圖（單位： mm）UIIIHI口n口nIlLL"iLL圖1-2鋼便橋橋型立面布置圖（單位： mm）UIIIHI口n口nIlLL"iLLf7? F 117 1I圖1-3鋼便橋橫斷面布置圖一（單位： mm）?器的軍怖藻函慈函曾闡藉IfW器圖C—c^r.參考規(guī)范及計(jì)算參數(shù)主要規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)(1)《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》(CJJ11—2011)(2)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》(JTGD60-2004)(3)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》(JTG/TF50-2011)(4)《城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》(CJJ2-2008)(5)《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTJ025-86)(6)《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量及驗(yàn)收規(guī)范》(GB50205-2001)(7)《鐵路橋梁鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(TB10002.2-2005)(8)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)計(jì)算荷載取值(1)恒載橋面鋪裝：25X0.09=2.25kN/m2;8mm車(chē)岡板：78.5X0.008=0.628kN/m2;16b槽鋼：78.5X2.515X10-3=0.197kN/m;25b工字鋼：78.5X5.351乂10-3=0.42kN/m;單排單層加強(qiáng)型貝雷梁，每片350Kg,即為0.35X10+3=1.17kN/m；(2)可變作用汽車(chē)荷載效應(yīng)按城-A車(chē)輛荷載計(jì)算，沿橫橋向按4個(gè)車(chē)道考慮。城-A車(chē)輛荷載示意圖如圖2-1所示：3幡橋向布置3幡橋向布置率岫編號(hào)］2345伯函(kN)60140140200160輪iB(kN)初W7C100to必雄(kN?7006rim72m1；T1“ 180ni 31立陶布置圖2-1城-A車(chē)輛荷載圖示表2-1城-A車(chē)輛荷載參數(shù)表車(chē)軸端號(hào)里位1Z345軸重kNJXOMB20016Q卷室kN3070701.100部縱向軸距m3.H L2 氐 7.Z挎緞車(chē)輪的橫向中跑m】.*-l.ft18I.S1.?車(chē)輪著他的寬度X區(qū)度mC,2SXQ.250.6X0.250.txa,230,6X0,250.6Xft.抬主要材料及力學(xué)參數(shù)16Mn(Q345):彈性模量E=2.1X105MPa

剪切模量G=0.81X105MPa軸向容許應(yīng)力：200MPa剪切容許應(yīng)力：120MPa表2-2鋼材容許應(yīng)力表颯村種類(lèi)府力褥大 r--qL?:sS(A3jQ'7rHIZG"U孫口【】ZU4dW若號(hào)瓶35號(hào)顛綱融時(shí)用力Uo13*J15口；1盹2ID■145E】GJ5[j1取]220220磬反中 E5儂 809CIMi2S110端都求壓融力3g-——鬻怖接觸曲星樂(lè)而力R](KI￡5街W3103門(mén)油推也的卓選在力5.5&JG機(jī)。7.0i 隊(duì)3.-H,5爭(zhēng)白蛆子府審壁服展應(yīng)力卜_210-1JOO-1二二1952?a28：]?0節(jié)水用手的白腳而力..___zio：：IU1 -__3M貝雷梁性能指標(biāo)x\1-J\小加以行的瓦圜M梁-rnw*中尿涯中年E印4幻三推砒中推中瓜年展T.嗎7Ffq.雙撲雙心41FlI4n居巧用(LS?n)78*2I57&.4二」"3265.4465321的手3375.04809.4(1"IXX剪力(2JJ52440,5490.5h9X.4245.249U569S.949[)56^X9|印11強(qiáng)上或由i血；1KHTl啜H：惰如1*川/)E卜：%|：?1W、(c*u\Hi>i期MiIjciti4：櫛14新血率Wjtm1)⑶「150X50025.4S396679J25U?O"357o邊II|r「八：」心由1、⑶HI27.4K2q75J3網(wǎng)附的料1”i2?N(ir*類(lèi)51舟1fcfr型&解.小\rm>城捫曲域1士棘■E(cm1fhlilL應(yīng))卜CI1MKhiit\IpR像向理曲卷教布隹和姒向容濘今正曲伐(kNi?w占勺下至03如175「J"(I953岫3.0㈤195KO7:7<),2205(>MK6端-0.上部結(jié)構(gòu)計(jì)算橋面板計(jì)算根據(jù)表2-1可知，城A車(chē)輛荷載重軸軸重為200kN,車(chē)輪著地面積為0.6X0.25m2,則重軸均布荷載為：Q=200/(2X0.6X0.25)=666.7kN/m2。取1米寬板條，按單向板計(jì)算，最不利工況為重軸作用于板跨中；分布梁16b槽鋼間距為20cm,因此取橋面板計(jì)算跨徑為20cm=根據(jù)車(chē)輛橫向布置情況，1米寬板內(nèi)僅能作用一個(gè)車(chē)輪，因此，計(jì)算橋面板所用車(chē)輪荷載為：100X0.2/0.25=80kN,均布荷載我80/0.2=400kN/m;橋面鋪裝：25X0.09X1=2.25kN/m；鋼板自重q2=1X0.008X78.5=0.628kN/m；q=q1+q2=400+2.25+0.628=402.878kN/m則跨中彎矩為：M=0.125X402.878X0.22=2.014kN-rnW=b附6=1X0.0082/6=1.067X105n3;橋面板應(yīng)力為：(y=M/W=2.014X103/1.067X105=188.75MPa<[(r]=200Mpa；橋面板撓度為：TOC\o"1-5"\h\z4ql 402.8781000(0.2)fmax _ - 11 - 5150EI 1502.110 1.0670.00410cc200 ,“0.48mm 1.33mm150因此，8mm鋼板強(qiáng)度和剛度均能滿足要求。16b梢鋼分布梁計(jì)算橋面分布梁采用16b槽鋼，間距20cm,即每根槽鋼單獨(dú)承受一組軸重，其下部25b工字鋼橫梁，橫梁間距按最大0.75m設(shè)置，即槽鋼的最大跨度為0.75m。當(dāng)車(chē)輛的重軸作用在槽鋼跨中時(shí)，為最不利工況。計(jì)算時(shí)汽車(chē)荷載按集中荷載，P=200kN/2=100kN橋面鋪裝自重：25X0.09X0.2=0.45kN/m;

鋼板自重：78.5義0.008義0.2=0.126kN/m;16b槽鋼自重：78.5X2.515鋼板自重：78.5義0.008義0.2=0.126kN/m;16b槽鋼自重：78.5X2.515X10-3=0.197kN/m；Q=0.45+0.126+0.197=0.773kN/m;_ _2 __ _ __ 2PlQl1000.750.7730.75T-8- 4 818.8kNm；M18.81030.08W9.345106160.9MPa200MPa；撓度將均布荷載忽略計(jì)算:fmaxPl348EI1001000(0.75)3489.3451062.11011c7 750 ,c0.448mm——1.875mm400因此，16b槽鋼強(qiáng)度和剛度均能滿足要求貝雷梁內(nèi)力計(jì)算24米跨貝雷梁內(nèi)力計(jì)算跨徑為L(zhǎng)=24m（按簡(jiǎn)支計(jì)算）。恒載（按14m寬計(jì)）：1）、橋面鋪裝，一跨（24n）總重：Q12514240.09756kN2）、8mnffi板，一跨（24n）總重：Q278.514240.008211kN3）、16b槽鋼,一跨（24ml總重：Q30.1972414/0.2331kN4）、25b工字鋼橫梁，一跨（24m）總重：Q40.421424/0.75188.2kN5）、貝雷梁，單排單層加強(qiáng)型，間距0.25+0.9m布置，設(shè)置24道縱梁，一跨（24m）總重:Q51.172424673.9kN活載（橫向按3個(gè)車(chē)道布置）：城A車(chē)輛荷載重軸作用于跨中時(shí)為貝雷梁受力最不利工況，其活載計(jì)算簡(jiǎn)圖如下所示:為了簡(jiǎn)化計(jì)算，考慮上面分配梁和面板將荷載均分,故將荷載平均分配給每片貝雷梁的包載為:QiQ2Q為了簡(jiǎn)化計(jì)算，考慮上面分配梁和面板將荷載均分,故將荷載平均分配給每片貝雷梁的包載為:QiQ2Q3Q4Q524243.75kN/m;則每片貝雷梁的跨中最大恒載彎矩為:一-2一-23.75248270kNm活載彎矩：為了簡(jiǎn)化計(jì)算，將3個(gè)車(chē)道的活載均分到24片貝雷梁上，并考慮1.5的偏載系數(shù)。1604.8200121401814019.26022.8RA 406kN24M活406126010.81407.214062376kNm則每片貝雷梁的跨中最大活載彎矩為：n,237631.5M2 445.5kNm24貝雷梁彎矩驗(yàn)算：每片貝雷梁由活載和恒載產(chǎn)生的彎矩為：MM11.4M22701.4445.5893.7kNm上式中1.4為活載沖擊系數(shù)，根據(jù)貝雷梁性能指標(biāo)單排單層加強(qiáng)型貝雷梁的彎矩承載力為1687.5kN?m,貝雷梁的彎矩強(qiáng)度滿足要求，其安全系數(shù)為:[M]1687.5893.7[M]1687.5893.71.89貝雷梁剪力驗(yàn)算：每片貝雷梁的最大支座反力為:

Rmaxql RRmaxql Ra31.42>—24—3.752440631.4224116.0XN上式中1.4為活載沖擊系數(shù)，根據(jù)貝雷梁性能指標(biāo)單排單層加強(qiáng)型貝雷梁的剪力承載力為245.2kN,貝雷梁的剪力強(qiáng)度滿足要求，具安全系數(shù)為:K[R]K245.2116.05K[R]K245.2116.052.11貝雷梁撓度驗(yàn)算活載撓度：（按跨中集中荷載計(jì)算）fmaxPl348EI370031.4fmaxPl348EI370031.4100024324481212612.241029.09mm1.5fmax43.64mm——4002400040060mm綜上，24米跨貝雷梁的強(qiáng)度剛度均能滿足要求3.3.2.27米跨貝雷梁內(nèi)力計(jì)算跨徑為L(zhǎng)=27m（按簡(jiǎn)支計(jì)算）。包載（按5.75m寬計(jì)）:1）、橋面鋪裝，一跨（27m）總重：Q1255.75270.09349.3kN2）、8mnffi板，一跨（27ml總重：Q278.55.75270.00897.5kN3）、16b槽鋼,一跨（27m總重：Q30.197275.75/0.2152.9kN4）、25b工字鋼橫梁，一跨（27m）總重：Q40.425.7527/0.7586.9kN5）、貝雷梁，單排單層加強(qiáng)型，間距0.25+2X0.45m布置，設(shè)置15道縱梁，一跨（27m）總重：Q51.172715473.9kN活載（橫向按1個(gè)車(chē)道布置）：城A車(chē)輛荷載重軸作用于跨中時(shí)為貝雷梁受力最不利工況，其活載計(jì)算簡(jiǎn)圖如下所

示:活載計(jì)算簡(jiǎn)圖（單位：cmj）恒載彎矩:為了簡(jiǎn)化計(jì)算，考慮上面分配梁和面板將荷載均分,故將荷載平均分配給每片貝雷梁的包載為:QiQ2Q3示:活載計(jì)算簡(jiǎn)圖（單位：cmj）恒載彎矩:為了簡(jiǎn)化計(jì)算，考慮上面分配梁和面板將荷載均分,故將荷載平均分配給每片貝雷梁的包載為:QiQ2Q3Q4Q515272.87kN/m;則每片貝雷梁的跨中最大恒載彎矩為:一一一22.8727261.5kNm活載彎矩：為了簡(jiǎn)化計(jì)算，將1個(gè)車(chē)道的活載均分到15片貝雷梁上，并考慮1.5的偏載系數(shù)。1606.320013.514019.514020.76024.3RA 400kN27M活40013.56010.81407.214062904kNm則每片貝雷梁的跨中最大活載彎矩為：290411.5

M2 290.4kNm15貝雷梁彎矩驗(yàn)算：每片貝雷梁由活載和恒載產(chǎn)生的彎矩為：MM11.4M2261.51.4290.4668.1kNm上式中1.4為活載沖擊系數(shù)，根據(jù)貝雷梁性能指標(biāo)單排單層加強(qiáng)型貝雷梁的彎矩承載力為1687.5kN?m,貝雷梁的彎矩強(qiáng)度滿足要求，其安全系數(shù)為：k兇g2.53M668.1貝雷梁剪力驗(yàn)算:每片貝雷梁的最大支座反力為:RmaxqlRA11.42.872740011.476kN萬(wàn)一15每片貝雷梁的最大支座反力為:RmaxqlRA11.42.872740011.476kN萬(wàn)一15——2— 15—上式中1.4為活載沖擊系數(shù)，根據(jù)貝雷梁性能指標(biāo)單排單層加強(qiáng)型貝雷梁的剪力承載力為245.2kN,貝雷梁的剪力強(qiáng)度滿足要求，具安全系數(shù)為：“[R] 245.2…K 3.22R76.1貝雷梁撓度驗(yàn)算活載撓度：（按跨中集中荷載計(jì)算）Pl3fmax 48EI7001.41000273 322.09m241031.5 fmaxl2700033.14mm 67.5mm400 400綜上，27米跨貝雷梁的強(qiáng)度剛度均能滿足要求。4.桿系模型應(yīng)力計(jì)算結(jié)果4.1.計(jì)算模型采用橋梁專(zhuān)業(yè)有限元分析軟件MidasCivil2013（V8.2.1R1）。選取跨度為27米的一跨作為計(jì)算對(duì)象，建立三維有限元分析模型。結(jié)構(gòu)中各桿件均采用三維梁?jiǎn)卧M，各桿件連接節(jié)點(diǎn)按剛接考慮。行車(chē)橋面板采用板單元模擬（橋面板材料容重取為 0）,以便于施加荷載。結(jié)構(gòu)邊界條件按鋼立柱底部為固定端考慮。鋼便橋有限元計(jì)算模型如圖 4-1所示。圖4-1有限元計(jì)算模型計(jì)算荷載取值(1)永久作用自重：根據(jù)實(shí)際結(jié)構(gòu)建立計(jì)算模型，由程序自動(dòng)計(jì)算，材料容重取 78.5kN/m3;二期：將125b工字鋼以上等間距布置的橋面板支撐槽鋼，槽鋼以上的 8mmff花紋鋼板以及上鋪的9cm瀝青混凝土當(dāng)做結(jié)構(gòu)的二期荷載考慮。二期荷載等效成 3.9kN/m2的面荷載進(jìn)行加載。(2)可變作用汽車(chē)荷載效應(yīng)按城-A車(chē)輛荷載計(jì)算，沿橫橋向按4個(gè)車(chē)道考慮?；钶d加載情況如下各圖所示。圖4-2城-A車(chē)輛荷載圖示nnnrTTT：■nrrTnnnr^"|-nnmnj」口irnrr■I ■nnnrTTT：■nrrTnnnr^"|-nnmnj」口irnrr■I ■ fl 1- 1 1 1 fl 1 1 1 B ? 1 1 ■ 1 B 1 1 1 1 1 1 1 -? 1 1 1 ? 1- 1 -IMllplliliMlliijiWilVWWiVIRWIBVVMIilVIRVlilllViBWWRIililili圖4-3車(chē)道橫向布置圖I-也-匚芭1工￡巴域三LL局面營(yíng)Mm￡ULKI1! T^it-fetL-WB』￡hill_貝雷梁計(jì)算結(jié)果圖4-4圖4-4鋼便橋貝雷梁活載彎矩圖 （單位：kN?m）從圖4-4可知在活載作用下各片貝雷梁的彎矩分布較為均勻，說(shuō)明荷載的橫向分布均勻，因此分別提取24米跨和27米跨受力較大的貝雷梁的計(jì)算結(jié)果，24米跨受力最不利的為橫橋向第五片貝雷梁，27米跨受力最不利的為第十四片梁。受力最不利的貝雷梁的恒載和活載及組合作用下的內(nèi)力圖如下所示。圖4-圖4-荷載組合作用下27m跨貝雷梁剪應(yīng)力圖 （單位：MPa）圖4-32基本組合作用下工字橫梁剪力圖 （單位：kN）工字橫梁應(yīng)力驗(yàn)算：C廠山工：C廠山工圖4-33荷載組合作用下工字橫梁正應(yīng)力圖 （單位：MPa）由以上應(yīng)力圖知，工字橫梁最大壓應(yīng)力-17.24MPa,最大拉應(yīng)力14.69MPa,最大剪應(yīng)力由以上應(yīng)力圖知，工字橫梁最大壓應(yīng)力13.64MPa,工字橫梁強(qiáng)度滿足要求4.54.5鋼立柱墩計(jì)算結(jié)果恒載作用下鋼立柱墩內(nèi)力圖圖4-35恒載作用下鋼立柱墩彎矩圖圖4-35恒載作用下鋼立柱墩彎矩圖（單位：kN?m）片M* 'IH時(shí)2RM卜|_■s04■STHDOTE*二3LX--皿?溫修-TfiE■fldrihg?M.聯(lián)1>■-H*i33電--一-?二十—雙J滁412rs圖4-36恒載作用下鋼立柱墩軸力圖 （單位：kN）活載作用下鋼立柱墩內(nèi)力圖WAL.山；山M?ihrt、WAL.山；山M?ihrt、*逞m'L,lLiW—圖4-37活載作用下鋼立柱墩彎矩圖 （單位：kN?m）圖圖4-40基本組合作用下鋼立柱墩軸力圖 （單位：kN）圖4-38活載作用下鋼立柱墩軸力圖 （單位：kN）基本組合作用下鋼立柱墩內(nèi)力圖-K：UKZJH■EA- 2nwUi.7)?.C￡-K：UKZJH■EA- 2nwUi.7)?.C￡核胃口工T%*33LHMT.<<33i5圖4-39基本組合作用下鋼立柱墩彎矩圖 （單位：kN?m）,AM：加■EA-24.5.44.5.4.鋼立柱墩應(yīng)力驗(yàn)算圖4-41荷載組合作用下鋼立柱墩軸向應(yīng)力圖 (單位：MPa)由以上應(yīng)力圖知，鋼立柱墩最大軸向應(yīng)力 44.22MPa,鋼立柱墩強(qiáng)度滿足要求.下部結(jié)構(gòu)驗(yàn)算=21n***■thLBSi~3y-T-Zlr7-圖5-1墩底反力(單位：kN)根據(jù)桿系模型計(jì)算得到的最大墩底反力 1808.5kN及彎矩780kN?m驗(yàn)算樁基承載能力,驗(yàn)算過(guò)程如下所示:圓形截面偏心受壓構(gòu)件承載能力驗(yàn)算橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)： 0 1.0普通鋼筋抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(Mpa): fsd33i普通鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì) 值(Mpa): fsd330混凝土極限壓應(yīng)變： 0.0033cu混凝土極限壓應(yīng)變： 0.0033cu普通鋼筋的彈性模量(Mpa): Es 210混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè) 計(jì)值(Mpa): fcd13.受壓構(gòu)件計(jì)算長(zhǎng)度(mm): l07000 圓形受壓構(gòu)件截面半徑 (mm): r600縱向鋼筋根數(shù)：■n23 縱向鋼筋直彳仝(mm):1d20截面邊緣至縱向鋼筋合力點(diǎn)的距離(mm): a88.5軸向力組合設(shè)計(jì)值(kN): Nd1808.5彎矩組合設(shè)計(jì)值(kM.m): Md780縱向鋼筋面積(mm2):As(0.750.06)20.1355縱向鋼筋合力點(diǎn)至截面重心的距離（mm）:32軸向力偏心距（mm）:3Md10截面配筋縱向鋼筋截面有效構(gòu)件慣性e0Nde0431.2967As2r所在圓周的半高度(mm):半徑(mm2):徑Rs與圓截面半徑之比：h0荷載偏心率對(duì)截面曲率 的影響系數(shù)分別為：構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)分別為1.0if0.22.7e01

h01.0if1.150.01— 12r0.2e02.7—h0otherwise1.150.01l0——otherwise2r構(gòu)件偏心距增大系數(shù)分別為:2l0軸向力對(duì)e01400—

h0重心軸偏心距l(xiāng)01.0if-i17.51.0626(mm):e'0e0'otherwisee'0458.3123圓形偏心受壓構(gòu)件正截面承載能力:N,,5636.4018ukN判別是否滿足圓形偏PB"圓形偏"圓形偏Mu2580.7868ukN心受壓構(gòu)件正截面承載能力是否要求：心受壓構(gòu)件正截面承載能力滿足要求”心受壓構(gòu)件正截面承載能力不滿足要求”P(pán)B"圓形偏心受壓構(gòu)件正截面承載能力滿足要求”安全系數(shù):K3.1166ifNUNdotherwise.穩(wěn)定性驗(yàn)算利用移動(dòng)荷載追蹤器確定墩柱軸力最大時(shí)車(chē)輛荷載布置情況，作為結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的計(jì)算荷載，計(jì)算中考慮了橋面鋪裝對(duì)橋面板剛度的有利作用，計(jì)算得到在該荷載工況作用下結(jié)構(gòu)的一階屈曲模態(tài)如下圖所示：圖6-1一階失穩(wěn)模態(tài)(穩(wěn)定系數(shù)： 19.3)從圖6-1可知，結(jié)構(gòu)的一階屈曲模態(tài)為橋面系局部失穩(wěn)，穩(wěn)定性系數(shù)為19.3,滿足要求。.結(jié)論通過(guò)以上鋼便橋上部結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算結(jié)果及空間桿系