內(nèi)蒙古航站樓鋼屋蓋雙向旋轉(zhuǎn)累積滑移專項施工方案附圖

XX機(jī)場A區(qū)鋼屋蓋雙向旋轉(zhuǎn)累積滑移方案一方案簡述1.1工程概況本工程中屋面鋼結(jié)構(gòu)采用徑向主桁架+環(huán)向主桁架的結(jié)構(gòu)形式。徑向主桁架共24榀，在其外側(cè)端部下方設(shè)有Y形鋼支撐柱，柱腳通過球形鋼支座與混凝土柱頂連接?；炷林敇?biāo)高為+21.8米，中心沿圓周布置，半徑為54米。環(huán)向桁架共有兩圈，分別位于徑向主桁架的兩端。在內(nèi)圈環(huán)桁架的內(nèi)部，為穹頂中心球殼結(jié)構(gòu)，直徑為20米，頂部標(biāo)高為+45.364米。屋面鋼結(jié)構(gòu)采用對稱旋轉(zhuǎn)累積滑移安裝，分為完全軸對稱的兩個滑移單元，沿環(huán)向同方向同時逐榀累積滑移。其中穹頂中心球殼在高空胎架上散拼成型，下設(shè)滾輪，在主桁架旋轉(zhuǎn)滑移時，同時沿圓心自轉(zhuǎn)。總滑移重量約1550噸。1.2施工流程整個屋面鋼結(jié)構(gòu)安裝涉及累積滑移作業(yè)的施工流程主要分為如下六個步驟：第一步：砼結(jié)構(gòu)局部加固，滑移用預(yù)埋件等設(shè)置；第二步：臨時支架系統(tǒng)安裝、滑移鋼梁安裝、其它臨時結(jié)構(gòu)安裝；第三步：液壓頂推系統(tǒng)設(shè)備安裝、調(diào)試；第四步：屋面鋼結(jié)構(gòu)滑移單元逐榀累積滑移；第五步：屋面鋼結(jié)構(gòu)滑移單元滑移到位，調(diào)整就位；第六步：滑移設(shè)備及臨時設(shè)施拆除。1.3工作內(nèi)容在整個屋面鋼結(jié)構(gòu)液壓頂推累積滑移安裝施工中，液壓滑移專業(yè)主要完成如下內(nèi)容：提供液壓頂推設(shè)備安裝位置及配置，配合進(jìn)行屋面鋼結(jié)構(gòu)滑移單元的滑移工況計算；配合安裝單位進(jìn)行滑移有關(guān)臨時設(shè)施（滑道、滑移大梁、頂推點、臨時加固）的設(shè)計；液壓頂推滑移系統(tǒng)設(shè)備接油管、接線、現(xiàn)場調(diào)試；液壓滑移設(shè)備現(xiàn)場安裝指導(dǎo)；實施液壓頂推滑移作業(yè)操作。1.4關(guān)鍵技術(shù)和設(shè)備本工程中根據(jù)現(xiàn)場施工條件和屋面鋼結(jié)構(gòu)的設(shè)計特點，采用了對稱旋轉(zhuǎn)累積滑移安裝的施工工藝。配合本施工工藝的先進(jìn)性和創(chuàng)新性，我司使用如下關(guān)鍵技術(shù)和設(shè)備：液壓頂推滑移施工技術(shù)；YS-PJ-50型液壓頂推器；YS-PP-60型液壓泵源系統(tǒng)；YS-CS-01型計算機(jī)控制系統(tǒng)。二液壓頂推滑移技術(shù)簡述2.1液壓同步頂推滑移施工技術(shù)特點本工程中選用的步進(jìn)式液壓頂推器，是一種通過后部頂緊，主液壓缸產(chǎn)生頂推反力，從而實現(xiàn)與之連接的被推移結(jié)構(gòu)向前平移的專用設(shè)備。此設(shè)備的反力結(jié)構(gòu)利用滑道設(shè)置，省去了反力點的加固問題。液壓推進(jìn)器與被推移結(jié)構(gòu)通過銷軸連接，傳力途徑非常直接，啟動過程中無延時，動作精確度好。由于其反力點為步進(jìn)頂緊式接觸，不會在滑移過程中產(chǎn)生相對滑動，所以同步控制效果更好。步進(jìn)式的工作過程，使得同步誤差在每個行程完成后自然消除，無累積誤差，同步精度很高。2.2液壓滑移工作原理“液壓同步滑移技術(shù)”采用液壓頂推器作為滑移驅(qū)動設(shè)備。液壓頂推器為采用組合式設(shè)計，后部以頂緊裝置與滑道連接，前部通過銷軸及連接耳板與被推移結(jié)構(gòu)連接，中間利用主液壓缸產(chǎn)生驅(qū)動頂推力。液壓頂推器的頂緊裝置具有單向鎖定功能。當(dāng)主液壓缸伸出時，頂緊裝置工作，自動頂緊滑道側(cè)面；主液壓缸縮回時，頂緊裝置不工作，與主液壓缸同方向移動。液壓頂推器工作流程示意圖如下：步序1：液壓頂推器頂緊裝置安裝在滑道上，靠緊側(cè)向擋板；主液壓缸缸筒耳板通過銷軸與被推移結(jié)構(gòu)連接；液壓頂推器主液壓缸伸缸，推動被推移結(jié)構(gòu)向前滑移。步序2：液壓頂推器主液壓缸連續(xù)伸缸一個行程，頂推被推移結(jié)構(gòu)向前滑移一端距離（一個步距）。步序3：一個行程伸缸完畢，被推移結(jié)構(gòu)不動；液壓頂推器主液壓缸縮缸，使頂緊裝置與滑道擋板松開，并跟隨主液壓缸向前移動。步序4：主液壓缸一個行程縮缸完畢，拖動頂緊裝置向前移動一個步距。一個行程的頂推滑移完成；從步序1開始執(zhí)行下一行程的步序。2.3液壓滑移技術(shù)優(yōu)點本工程中屋面鋼結(jié)構(gòu)采用累積液壓同步滑移施工技術(shù)，具有以下的優(yōu)點：屋面鋼結(jié)構(gòu)主要的拼裝、焊接及油漆等工作在拼裝胎架上固定工作場地進(jìn)行，施工效率高，施工質(zhì)量易于保證；屋面鋼結(jié)構(gòu)上的吊掛結(jié)構(gòu)等附屬次結(jié)構(gòu)件可在拼裝過程中安裝或帶上，可最大限度地減少高空吊裝工作量，縮短總體安裝施工周期；采用“液壓同步滑移施工技術(shù)”安裝本工程中的大跨度屋面鋼結(jié)構(gòu)，技術(shù)成熟，有大量類似工程成功經(jīng)驗可供借鑒，安裝過程的安全性有保證；屋面鋼結(jié)構(gòu)采用累積滑移工藝安裝，最大限度減少了對現(xiàn)場施工作業(yè)面的占用，對土建等其它專業(yè)施工影響很小。安裝施工組織采取平行流水，加之每次累積滑移過程中液壓同步滑移作業(yè)時間很短，能夠有效保證屋面鋼結(jié)構(gòu)安裝的工期；滑移過程中采用計算機(jī)同步控制，液壓系統(tǒng)傳動加速度極小、且可控，能夠有效保證整個安裝過程的穩(wěn)定性和安全性；液壓同步頂推設(shè)備、設(shè)施體積和重量較小，機(jī)動能力強(qiáng)，倒運和安裝方便；滑移頂推、反力點等與其他臨時結(jié)構(gòu)合并設(shè)置，加之液壓同步滑移動荷載極小的優(yōu)點，可使滑移臨時設(shè)施用量降至最小。2.4主要系統(tǒng)設(shè)備液壓頂推器本工程中采用的液壓頂推器如下圖所示：YS-PJ-50型液壓頂推器液壓泵源系統(tǒng)液壓泵源系統(tǒng)為液壓頂推器提供動力，并通過就地控制器對多臺或單臺液壓頂推器進(jìn)行控制和調(diào)整，執(zhí)行液壓同步頂推計算機(jī)控制系統(tǒng)的指令并反饋數(shù)據(jù)。YS-PP-60型液壓泵源系統(tǒng)2.4.3計算機(jī)控制系統(tǒng)液壓同步滑移施工技術(shù)采用傳感監(jiān)測和計算機(jī)集中控制，通過數(shù)據(jù)反饋和控制指令傳遞，可全自動實現(xiàn)同步動作、負(fù)載均衡、姿態(tài)矯正、應(yīng)力控制、操作閉鎖、過程顯示和故障報警等多種功能。操作人員可在中央控制室通過液壓同步計算機(jī)控制系統(tǒng)人機(jī)界面進(jìn)行液壓滑移過程及相關(guān)數(shù)據(jù)的觀察和（或）控制指令的發(fā)布。通過計算機(jī)人機(jī)界面的操作，可以實現(xiàn)自動控制、順控（單行程動作）、手動控制以及單臺液壓頂推器的點動操作，從而達(dá)到鋼結(jié)構(gòu)累積滑移安裝工藝中所需要的同步頂推、姿態(tài)調(diào)整、單點毫米級微調(diào)。液壓同步計算機(jī)控制系統(tǒng)人機(jī)界面三施工組織安排液壓滑移專業(yè)現(xiàn)場施工組織體系如下圖所示：序號崗位人數(shù)主要工作1項目總負(fù)責(zé)1現(xiàn)場滑移工作協(xié)調(diào)調(diào)、指揮2技術(shù)顧問1滑移施工方案的審審核3控制系統(tǒng)操作1計算機(jī)控制系統(tǒng)調(diào)調(diào)試、操作4泵源系統(tǒng)1泵源系統(tǒng)連接、調(diào)調(diào)試、操作5液壓頂推器1液壓頂推器安裝、監(jiān)監(jiān)控四施工前準(zhǔn)備工作4.1根據(jù)屋面鋼結(jié)構(gòu)旋轉(zhuǎn)累積滑移的安裝工藝特點，配置液壓牽引系統(tǒng)設(shè)備；4.2結(jié)合滑移單元永久性結(jié)構(gòu)的設(shè)計特點，結(jié)合工況計算，進(jìn)行滑移頂推點、臨時水平拉桿及相應(yīng)臨時加固設(shè)施的設(shè)計；4.3臨時支撐體系、滑移大梁、滑道及預(yù)埋件設(shè)計；4.4液壓泵源系統(tǒng)的檢修與調(diào)試液壓泵源系統(tǒng)耐壓實驗、泄漏檢查、可靠性檢查。4.5液壓頂推器的試驗液壓頂推器主液壓缸的耐壓和泄漏試驗，必要時更換新的密封圈。4.6液壓頂推器頂緊裝置的全面檢修。4.7電器控制系統(tǒng)檢修與試驗計算機(jī)控制系統(tǒng)及各種傳感器的檢修與調(diào)試。五液壓頂推系統(tǒng)配置5.1總體配置原則滿足屋面鋼結(jié)構(gòu)累積滑移驅(qū)動力的要求，盡量使每臺液壓頂推器受載均勻；盡量保證每臺液壓泵站驅(qū)動的液壓頂推器數(shù)量相等，提高液壓泵源系統(tǒng)利用率；在總體布置時，要認(rèn)真考慮系統(tǒng)的安全性和可靠性，降低工程風(fēng)險。5.2滑移承重系統(tǒng)配置本工程中屋面鋼結(jié)構(gòu)的滑道共設(shè)置三條，分別位于環(huán)桁架2下方柱腳（R1=54米）、徑向主桁架跨中下方（R2=24.479米）和環(huán)桁架1下方（R3=10米）。其中外、中環(huán)為主動滑道，各自配置液壓頂推器進(jìn)行滑移驅(qū)動；內(nèi)環(huán)為被動滑道，沿圓周對稱設(shè)置8套滾輪裝置，由其它兩條滑道提供的驅(qū)動力從動滑移。在外、中環(huán)滑道上根據(jù)單個滑移支點及總的反力值，配置滿足總的液壓頂推力需求的液壓頂推器數(shù)量，以保證滑移過程中屋面鋼結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定和安全。內(nèi)環(huán)滑道的驅(qū)動力考慮由中環(huán)滑道上的液壓頂推器提供，故將內(nèi)環(huán)滑道所需的驅(qū)動力合并計算至中環(huán)滑道上。滑移單元共計對稱兩個，滑移總重量約1550噸。由于各條軌道上的滑移支座數(shù)量以及自重分布不均勻，故需按工況計算中最不利結(jié)果進(jìn)行滑移頂推設(shè)備配置。屋面鋼結(jié)構(gòu)所有滑移支座反力如下表所示：內(nèi)容外環(huán)軌道（KN）中環(huán)軌道（KN）內(nèi)環(huán)軌道（KN）備注最大豎向力506.667164.701191.088最大側(cè)向力136.60392.17947.309取絕對值支座數(shù)量24248反力值總計12160.0113952.82441528.7044由上表可知，內(nèi)環(huán)滑道：支座垂直及側(cè)向反力合計為1528.704KN；中環(huán)滑道：支座垂直及側(cè)向反力合計為3952.824KN；外環(huán)滑道：支座垂直及側(cè)向反力合計為12160.01KN；整個屋面鋼結(jié)構(gòu)支座反力合計為17641.54KN。最大滑移工況所需的頂推力∑P為：∑P=∑F×μ其中μ為滑靴與軌道間滑動摩擦系數(shù)，應(yīng)取0.13～0.15，（此值參考類似工程實測值和試驗值）。各條滑道所需滑移驅(qū)動力數(shù)值為（μ值取0.15）：內(nèi)環(huán)滑道：∑P1=1528.704÷9.8×0.15=23.4噸；中環(huán)滑道：∑P2=3952.824÷9.8×0.15=60.5噸；外環(huán)滑道：∑P3=12160.01÷9.8×0.15=186.1噸。單臺YS-PJ-50型液壓頂推器的額定頂推驅(qū)動力為50噸?？紤]到本工程為對稱滑移，每條滑道上液壓頂推器的數(shù)量必須為2的倍數(shù)，則每條滑道所需液壓頂推器的數(shù)量理論計算如下：中環(huán)滑道：N=（∑P1+∑P2）/50=（23.4+60.5）/50=1.7，取2；外環(huán)滑道：N=∑P3/50=186.1/50=3.7，取4。根據(jù)以上計算，考慮到本工程屋面鋼結(jié)構(gòu)滑移支座數(shù)量多、間距較大，實際滑移過程中應(yīng)適當(dāng)減少對屋面鋼結(jié)構(gòu)的單點集中頂推力、優(yōu)化安裝過程永久結(jié)構(gòu)和臨時結(jié)構(gòu)受力。在中環(huán)滑道上配置4臺YS-PJ-50型液壓頂推器，在外環(huán)滑道上配置6臺YS-PJ-50型液壓頂推器。參見滑移頂推點平面布置圖。中、外環(huán)滑道上頂推設(shè)備配置安全裕度系數(shù)分別為：中環(huán)滑道：α=4×50÷（23.4+60.5）=2.38；外環(huán)滑道：α=6×50÷186.1=1.61。根據(jù)以往施工經(jīng)驗以及設(shè)計數(shù)據(jù)，液壓頂推器采用以上安全裕度系數(shù)進(jìn)行配置是完全符合要求的。5.3泵源系統(tǒng)配置液壓泵源系統(tǒng)為液壓頂推器提供液壓動力，在各種液壓閥的控制下完成相應(yīng)動作。在不同的工程使用中，由于滑移頂推點的布置和液壓頂推器的配置都不盡相同，為了提高液壓頂推設(shè)備的通用性和可靠性，液壓泵源系統(tǒng)的設(shè)計采用了模塊化結(jié)構(gòu)。根據(jù)頂推點的布置以及液壓頂推器數(shù)量和液壓泵源流量，可進(jìn)行多個模塊的組合，每一套模塊以一套液壓泵源系統(tǒng)為核心，可獨立控制一組液壓頂推器，同時可進(jìn)行多點擴(kuò)展，以滿足各種類型工程的實際需要。由于外、中環(huán)兩條滑道沿同心圓布置，之間距離較遠(yuǎn)（約30米），故液壓泵源系統(tǒng)擬采用單滑道上跟隨液壓頂推器配置的方式，也可考慮采用跨兩條滑道對應(yīng)液壓頂推器配置的方式。本工程中，因兩條滑道上設(shè)備配置系數(shù)相差較大，采用每個分區(qū)每條滑道上一組液壓頂推器并聯(lián)，配置一臺YS-PP-60型液壓泵源系統(tǒng)的方式。另外，中環(huán)滑道半徑較?。?4.479米），且配置的液壓頂推器總數(shù)僅有4臺，故僅配置一臺YS-PP-60型液壓泵源系統(tǒng)，將4臺液壓頂推器兩兩并聯(lián)，分別由同一泵站的兩臺泵機(jī)提供動力。故屋面鋼結(jié)構(gòu)兩個分區(qū)對稱滑移的總配置為3臺YS-PP-60型液壓泵源系統(tǒng)。5.4電器同步控制系統(tǒng)電器同步控制系統(tǒng)由動力控制系統(tǒng)、功率驅(qū)動系統(tǒng)、傳感檢測系統(tǒng)和計算機(jī)控制系統(tǒng)等組成。電器控制系統(tǒng)主要完成以下兩個控制功能：集群頂推器作業(yè)時的動作協(xié)調(diào)控制。在牽引過程中，所有液壓頂推器都必須在計算機(jī)的控制下協(xié)調(diào)動作，為同步滑移創(chuàng)造條件；各點之間的同步控制是通過調(diào)節(jié)液壓系統(tǒng)的流量來控制液壓頂推器的運行速度，保持被推移結(jié)構(gòu)的各點同步運行，以保持其平面姿態(tài)。液壓同步滑移施工技術(shù)采用行程及位移傳感監(jiān)測和計算機(jī)控制，通過數(shù)據(jù)反饋和控制指令傳遞，可全自動實現(xiàn)同步動作、負(fù)載均衡、姿態(tài)矯正、應(yīng)力控制、操作閉鎖、過程顯示和故障報警等多種功能。操作人員可在中央控制室通過液壓同步計算機(jī)控制系統(tǒng)人機(jī)界面進(jìn)行液壓滑移過程及相關(guān)數(shù)據(jù)的觀察和（或）控制指令的發(fā)布。本工程中共配置一套YS-CS-01型計算機(jī)同步控制及傳感檢測系統(tǒng)。5.5滑移速度和加速度滑移速度液壓頂推滑移系統(tǒng)設(shè)備的水平牽引速度取決于液壓泵源系統(tǒng)的配置及單臺液壓頂推器所分配的流量、其他輔助工作所占用的時間。在本工程中，液壓頂推水平滑移最大速度約15米/小時?；萍铀俣纫簤和巾斖苹谱鳂I(yè)過程中各點速度保持勻速、同步。在啟動和制動時，其加速度取決于液壓泵源系統(tǒng)流量及液壓頂推器的工作壓力，加速度極小，以至于可以忽略不計。這為滑移過程中屋面鋼結(jié)構(gòu)、下部支承結(jié)構(gòu)以及所有臨時措施的安全性增加了保證度。六液壓系統(tǒng)同步控制6.1總體布置原則滿足屋面鋼結(jié)構(gòu)單元各頂推點理論頂推力的要求，盡量使每臺液壓頂推器受載均勻；盡量保證每臺液壓泵源系統(tǒng)驅(qū)動的液壓頂推器數(shù)量相等，提高液壓泵源系統(tǒng)的利用率；在總體控制時，要認(rèn)真考慮液壓同步頂推系統(tǒng)的安全性和可靠性，降低工程風(fēng)險。6.2同步控制策略控制系統(tǒng)根據(jù)一定的控制策略和算法實現(xiàn)對屋面鋼結(jié)構(gòu)單元滑移過程的姿態(tài)控制和荷載控制。在滑移過程中，從保證結(jié)構(gòu)安全角度來看，應(yīng)滿足以下要求：應(yīng)盡量保證各個頂推點的液壓頂推設(shè)備配置系數(shù)基本一致；應(yīng)保證屋面鋼結(jié)構(gòu)滑移過程中的穩(wěn)定，以防止滑移過程出現(xiàn)卡軌等不利情況，也即要求各頂推點在累積滑移過程中能夠保持一定的同步性。本工程中，兩條主動滑道分布在兩個同心圓上，半徑分別為R1=54.0米和R2=24.479米，半徑的比例為2.224。要實現(xiàn)在不同半徑軌道上的同步滑移，必須根據(jù)半徑的比例進(jìn)行角速度同步控制。具體到實際對液壓頂推器的同步控制，擬采用按角速度同步轉(zhuǎn)換成兩條滑道不同線速度的方式實現(xiàn)。根據(jù)以上要求，制定如下的控制策略：將中、外環(huán)兩條滑道上的4/6臺液壓頂推器分別由1/2臺液壓泵源獨立控制。首先在進(jìn)行液壓泵源系統(tǒng)配置時，將中環(huán)單臺液壓頂推器的流量設(shè)定為外環(huán)單臺液壓頂推器流量的1/2.224。之后將中環(huán)滑道的一臺液壓頂推器（主令點）的頂推速度和行程位移值設(shè)定為標(biāo)準(zhǔn)值，作為同步控制策略中速度和位移的基準(zhǔn)。在計算機(jī)操作系統(tǒng)的控制下，其余所有液壓頂推器（從令點）以位移量來跟蹤比對主令點。根據(jù)任意一個從令點與主令點兩點間位移量之差ΔL進(jìn)行動態(tài)調(diào)整，保證各頂推點在滑移過程中始終保持同步。通過兩點確定一條直線的幾何原理，保證屋面鋼結(jié)構(gòu)單元在整個累積滑移過程中的同步性和穩(wěn)定性。另外在滑移軌道上設(shè)置刻度標(biāo)尺，安排專人隨時控制滑移的同步性，各柱間為1個控制單元,滑移過程中中兩條軌道位置如不同步值超出限值（20mm）,即需相應(yīng)的停滑處理。七液壓頂推系統(tǒng)調(diào)試7.1系統(tǒng)調(diào)試液壓滑移設(shè)備系統(tǒng)安裝完成后，按下列步驟進(jìn)行調(diào)試：檢查液壓泵站上所有閥或油管的接頭是否有松動，檢查溢流閥的調(diào)壓彈簧處于是否完全放松狀態(tài)。檢查液壓泵站控制柜與液壓頂推器之間電源線、通訊電纜的連接是否正確。檢查液壓泵站與液壓頂推器主油缸之間的油管連接是否正確。系統(tǒng)送電，檢查液壓泵主軸轉(zhuǎn)動方向是否正確。在液壓泵站不啟動的情況下，手動操作控制柜中相應(yīng)按鈕，檢查電磁閥和截止閥的動作是否正常，截止閥編號和液壓頂推器編號是否對應(yīng)。檢查行程傳感器，使就地控制盒中相應(yīng)的信號燈發(fā)訊?；魄皺z查：啟動液壓泵站，調(diào)節(jié)一定的壓力，伸縮液壓頂推器主油缸：檢查A腔、B腔的油管連接是否正確；檢查截止閥能否截止對應(yīng)的油缸。7.2分級加載試滑移待液壓頂推系統(tǒng)設(shè)備檢測無誤后開始試滑移。經(jīng)計算，確定液壓頂推器所需的伸缸壓力（考慮壓力損失）和縮缸壓力。開始試滑移時，液壓頂推器伸缸壓力逐漸上調(diào)，依次為所需壓力的20%，40%，在一切都正常的情況下，可繼續(xù)加載到60%，80%，90%，95%，100%。屋面鋼結(jié)構(gòu)滑移單單元剛開始有有移動時暫停停頂推作業(yè)，保持液壓頂推設(shè)備系統(tǒng)壓力力。對液壓頂推器及設(shè)備備系統(tǒng)、結(jié)構(gòu)構(gòu)系統(tǒng)進(jìn)行全全面檢查，在在確認(rèn)整體結(jié)結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性性及安全性絕絕無問題的情情況下，才能能開始正式頂推推滑移。八液壓滑移安全措施施8.1在一切準(zhǔn)備備工作做完之之后，且經(jīng)過過系統(tǒng)的、全全面的檢查無無誤后，現(xiàn)場場滑移作業(yè)總指指揮檢查并發(fā)發(fā)令后，才能能進(jìn)行正式進(jìn)進(jìn)行滑移作業(yè)業(yè)。8.2在液壓滑移過程中，注注意觀測設(shè)備備系統(tǒng)的壓力、荷載變變化情況等，并并認(rèn)真做好記記錄工作。8.3在滑移過程中，測量量人員應(yīng)通過鋼卷尺尺配合測量各牽引點位移的的準(zhǔn)確數(shù)值，以以輔助監(jiān)控滑移移單元滑移過過程的同步性性。8.4滑移過程中應(yīng)密切切注意滑道、液壓頂推器、液壓泵源源系統(tǒng)、計算算機(jī)控制系統(tǒng)統(tǒng)、傳感檢測測系統(tǒng)等的工工作狀態(tài)。8.5現(xiàn)場無線對講機(jī)在在使用前，必必須向工程指指揮部申報，明明確回復(fù)后方方可作用。通通訊工具專人人保管，確保保信號暢通。九施工工藝重點說明明9.1滑道設(shè)計滑道結(jié)構(gòu)在屋面鋼鋼結(jié)構(gòu)滑移單單元累積滑移移過程中，起到承重、導(dǎo)導(dǎo)向和橫向限限制支座水平平位移的作用用。外環(huán)利用柱頂標(biāo)高高為+21.8米的鋼筋混凝凝土立柱，沿沿環(huán)向通過鋼鋼滑移大梁將24根混凝土立立柱連接成通通長滑道。中中、內(nèi)環(huán)設(shè)置置臨時支架鋼鋼結(jié)構(gòu)，頂部部設(shè)置環(huán)形鋼鋼滑移大梁。滑道的標(biāo)高設(shè)計應(yīng)應(yīng)首先考慮滑滑移支座在滑滑移過程中能能夠避開障礙礙物。本工程中，因因滑移大梁均均為連續(xù)的臨臨時結(jié)構(gòu)，滑滑道直接鋪設(shè)設(shè)在滑移大梁梁的上表面?；乐行木€應(yīng)盡量量與滑移大梁軸線重合合，以減小滑滑移過程中滑滑移單元自重重荷載偏心及水平推進(jìn)力對滑移移大梁的不利影響?；肋x用16a熱熱軋槽鋼，與與滑移大梁上表面間斷斷焊接固定?；纻?cè)面對對稱設(shè)置擋板板結(jié)構(gòu)，起到到對槽鋼翼緣緣加固、以及及抵抗滑移支支座處可能側(cè)側(cè)向推力的作作用。如下圖圖所示：中環(huán)滑道側(cè)向擋板板平面圖外環(huán)滑道側(cè)向擋板板平面圖9.2滑道安裝要要求由于中環(huán)、外環(huán)兩兩條滑道長度均較大，滑道需進(jìn)行分分段現(xiàn)場拼接接施工。為保證滑道內(nèi)表面面的水平度，減減少滑移過程程中的阻礙、降低滑動摩擦系數(shù)，滑道在鋪設(shè)時，應(yīng)做到：滑道槽鋼在安裝時時，其下表面面與滑移大梁梁上表面間的的間隙應(yīng)盡量量用薄鋼墊板墊實?；乐芯€與滑移大大梁中心線偏移度控控制在±3mm以內(nèi)。一個柱距內(nèi)，標(biāo)高高偏差控制在在4mm以內(nèi)。滑道槽鋼分段之間間的焊接采用用單面焊，焊焊接后進(jìn)行外外觀檢查，焊縫處應(yīng)用用砂輪打磨平平整?；啦垆摰慕宇^高高差不大于11mm。兩條滑道中心線間間距允許偏差差控制在100mm之內(nèi)。滑道槽鋼在滑移之之前應(yīng)涂抹黃黃油潤滑。9.3滑移支座在兩條滑道處均無無法直接利用用永久結(jié)構(gòu)作作為滑移支座座。分別設(shè)計計臨時滑移支支座，并分別別與上方徑向主桁架節(jié)點、Y型鋼支撐柱柱結(jié)構(gòu)進(jìn)行連連接（局部應(yīng)應(yīng)相應(yīng)加固）。滑滑移支座兩側(cè)側(cè)與滑道中心心線的切線平平行，并與槽槽鋼內(nèi)壁保持持適當(dāng)間隙，起起到橫向水平限位位及滑移導(dǎo)向的作作用。滑移支座與滑道槽槽鋼的接觸面面積通過計算算確定，應(yīng)控控制局部比壓壓，保證滑移移過程中槽鋼鋼不出現(xiàn)明顯顯變形，并避避免出現(xiàn)時效效摩擦?；浦ёc下部滑滑道結(jié)構(gòu)立面面示意圖如下下所示：屋面鋼結(jié)構(gòu)沿徑向向的剖面為拱拱型結(jié)構(gòu)，有一定的支座座水平推力，會會對滑移的過過程產(chǎn)生影響響。為減小滑移移支座對滑道道的水平推力力，采取釋放放位移的方法法來達(dá)到目的的。實施時滑靴靴（鋼滑塊）與與滑道側(cè)壁預(yù)留一定調(diào)節(jié)節(jié)間隙，為水平平推力的釋放放預(yù)留空間?；セヅR時傳力桿件液壓爬行器中環(huán)滑靴示意圖9.4防卡軌措措施水平滑移過程中，應(yīng)應(yīng)嚴(yán)格防止出出現(xiàn)“卡軌”和“啃軌”現(xiàn)象的發(fā)生生。在滑道和和滑移支座設(shè)設(shè)計時，應(yīng)充充分考慮預(yù)防防措施。將滑滑移支座前端端（滑移方向向）設(shè)計為“雪橇”式，并將其其兩側(cè)制作成成帶一定弧度度的型式。通通過以上設(shè)計計，可以有效效防止滑移支支座與兩側(cè)滑滑道側(cè)壁頂死死——“卡軌”，以及滑移移支座因滑道道不平整卡住住——“啃軌”的情況出現(xiàn)現(xiàn)。如下圖所所示：鋼滑塊示意圖另外，滑滑道安裝的順順直度、滑道道中心距的控控制等都是防防止“卡軌”和“啃軌”現(xiàn)象發(fā)生的的關(guān)鍵?，F(xiàn)場場施工過程中中應(yīng)嚴(yán)格進(jìn)行行工序檢查。9.5穩(wěn)定性控制及頂推推力的傳遞本工程中鋼結(jié)構(gòu)屋屋蓋滑移單元元滑移過程中中，中環(huán)滑道頂推推點設(shè)置在徑向主桁架架下弦節(jié)點處處下方的臨時時滑移支座上上；外環(huán)滑道頂推推點設(shè)置在YY型鋼支撐柱柱底部的臨時時滑移支座上上。由于頂推點距離主主桁架之間的的水平結(jié)構(gòu)均均有一定距離離（鋼立柱處特別大）。頂推點的水平平頂推力會產(chǎn)生生繞其上部節(jié)點的附加彎距。此附加彎距不利于于滑移過程中中支撐結(jié)構(gòu)的穩(wěn)穩(wěn)定。且當(dāng)滑移單元開始始滑移時，因因為頂推點后面滑移支座與滑道的的摩擦力與頂頂推力反向，將將導(dǎo)致相鄰兩個鋼立立柱分別朝相相反方向的豎豎向扭轉(zhuǎn)，并將水平力力直接傳遞給上部環(huán)桁架架結(jié)構(gòu)，產(chǎn)生不易控控制的應(yīng)力應(yīng)應(yīng)變，于屋面面鋼結(jié)構(gòu)滑移安裝過程程的結(jié)構(gòu)安全不利利。為消除這種不易控控制的影響，并從滑移安安裝精度控制制角度出發(fā)，保證后面的滑移支座與頂推點、以及所有滑移支座之間的同步性，應(yīng)沿滑道方向，在相鄰的滑移支座之間加設(shè)臨時水平聯(lián)系桿件。9.6滑移過程中的制動動當(dāng)滑移頂推點停止頂頂推作業(yè)時，滑滑移單元通過過滑移支座與滑滑道之間的摩摩擦力產(chǎn)生制制動力。根據(jù)沖量恒等式：：F×t=m××v。其中，F(xiàn)=N×μ，帶入恒等式→NN×μ×t=m×v?；浦ё鶎勒龎毫等于上部結(jié)結(jié)構(gòu)自重垂直直滑道分力m。每個滑移支支座處摩擦系系數(shù)μ、滑移速度v均基本相等，故故每個滑移支支座的制動時時間相等。即即滑移單元在在靠摩擦力制動動的過程中，各各個滑移支座座保持同步，無無附加內(nèi)力。可可以保證屋面面鋼結(jié)構(gòu)的穩(wěn)穩(wěn)定性。9.7頂推點型型式液壓頂推器前端通通過銷軸與被被推移構(gòu)件上上的耳板進(jìn)行行連接固定，用用以傳遞水平平滑移頂推力力。本工程中，連接耳耳板預(yù)裝在滑滑移支座底部部附近，如下下圖所示：頂推點連接耳板設(shè)設(shè)計圖9.8頂推點布布置本工程中滑移頂推推點共設(shè)置10處，分為兩兩組，分別在在中、外環(huán)滑滑道上中心對對稱布置。其其中外環(huán)滑道道上共6處，中環(huán)滑滑道上共4處。滑移頂推點平面布布置如下圖所所示：滑移頂推點平面布布置圖9.9內(nèi)環(huán)滑道道措施設(shè)計內(nèi)環(huán)滑道采用從動動滑移，通過過沿圓周方向向?qū)ΨQ設(shè)置8組滾輪，在在中環(huán)滑道液液壓頂推器的的驅(qū)動下，穹穹頂中心球殼殼結(jié)構(gòu)及環(huán)桁桁架1沿圓心自轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)?？紤]到其自轉(zhuǎn)、從從動的工況特特性，內(nèi)環(huán)滑滑移的設(shè)計應(yīng)應(yīng)首先盡量減減少摩擦系數(shù)數(shù)，故選用了了滾動摩擦的的型式。另外外，滑移支座座處的架空高高度盡量小，以以增加整個內(nèi)內(nèi)環(huán)結(jié)構(gòu)滑移移過程中的穩(wěn)穩(wěn)定性。本工程中設(shè)計的滾滾輪理論摩擦擦系數(shù)為0.02，單個設(shè)計計承載力為34噸。滾輪及連接耳板安安裝尺寸如下下圖所示：十液壓頂推設(shè)備一覽覽表序號名稱型號設(shè)備單重單位數(shù)量1液壓泵源系統(tǒng)YS-PP-6002.5噸臺32液壓頂推器YS-PJ-5000.5噸臺103計算機(jī)控制系統(tǒng)YS-CS-011套14傳感器行程套105對講機(jī)MOTOLOLAA臺6十一施工用電本工程中，計劃在在中環(huán)滑道上設(shè)置1臺YS-PPP-60型液壓泵源源系統(tǒng)，在外環(huán)滑道上設(shè)設(shè)置2臺YS-PPP-60型液壓泵源源系統(tǒng)。單臺液壓泵源源系統(tǒng)需要65KW電容量（最最大功率），配配置不小于225mm2的單根電纜纜線。液壓頂頂推系統(tǒng)設(shè)備共需用電電量為：65×3=195KW?；七^程中中需要安裝單單位將相應(yīng)的的專用電源配電電箱分別提供到3臺液壓泵源源系統(tǒng)附近4～5米范圍內(nèi)。現(xiàn)場應(yīng)確保液壓頂頂推作業(yè)過程程中，以上專專用電源的不不間斷供電。十二應(yīng)急預(yù)案12.1現(xiàn)場設(shè)備故障應(yīng)急急預(yù)案12.1.1液壓頂推推器故障本工程滑滑移所使用的的步進(jìn)式液壓頂推器，由于其構(gòu)構(gòu)造較為簡單單，本體不易易發(fā)生故障。滑滑移過程中如如液壓頂推器主液壓缸發(fā)生生內(nèi)泄漏等無法現(xiàn)場排排除的故障，可單獨獨進(jìn)行主液壓壓缸整體更換換。12.1.2泵站故故障液壓泵源系統(tǒng)普通通的漏油故障障只需幾分鐘鐘更換墊圈即即可。如電機(jī)出現(xiàn)現(xiàn)故障必要時時可在現(xiàn)場維修。如泵機(jī)機(jī)出現(xiàn)無法排排除的故障，因因每臺液壓泵泵源系統(tǒng)均采采用雙泵系統(tǒng)統(tǒng)，可直接用用單泵繼續(xù)驅(qū)驅(qū)動液壓頂推推器，故障泵泵機(jī)在隨后滑滑移間歇進(jìn)行行更換處理。12.1.3油管損損壞滑移過程中，如高高壓油管發(fā)生爆裂，可將主主油路截止閥閥關(guān)閉，直接更換高壓油管即可可。12.1.4控制系系統(tǒng)故障電器控制系統(tǒng)的一一些簡單故障障現(xiàn)場即可維維修。由于控控制系統(tǒng)采用用模塊式設(shè)計計，對某個模模塊出現(xiàn)無法法立即修復(fù)故故障的情況，采采用直接更換換該模塊備件件的方式處理理。12.2意外事故應(yīng)應(yīng)急預(yù)案施工人員員熟悉施工程程序的同時，技技術(shù)交底、安安全檢查和必必要的安全設(shè)設(shè)施也是相當(dāng)當(dāng)重要的。焊焊接、切割施施工部位放置置防火設(shè)施，對對施工人員教教授必備的緊緊急救護(hù)措施施。如遇緊急急事故及時報報警，并通報報業(yè)主進(jìn)行緊緊急處理。12.3防雨、防風(fēng)風(fēng)應(yīng)急預(yù)案從設(shè)備安裝施工開開始，應(yīng)及時時獲取天氣消消息，要對施施工現(xiàn)場天氣氣狀況做詳細(xì)細(xì)的了解。在在屋面鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)正式滑移安安裝前夕，要要和當(dāng)?shù)貧庀笙蟛块T保持聯(lián)聯(lián)系，最早獲獲得最近至少少十天內(nèi)的天天氣狀況。若滑移施工周期期內(nèi)有強(qiáng)風(fēng)或或暴雨天氣，提提前做好防范范工作，做好好設(shè)備、構(gòu)件件必要的固定定和防雨、防防雷電保護(hù)。十三屋蓋累積滑移施工工模擬根據(jù)施工方案，AA區(qū)鋼屋蓋采用用雙向累積滑滑移施工技術(shù)術(shù)，由于拼裝裝、滑移過程程中結(jié)構(gòu)受力力與設(shè)計狀態(tài)態(tài)時有所差別別。一方面，邊邊界支撐條件件和結(jié)構(gòu)受力力體系可能不不同；另一方方面整個結(jié)構(gòu)構(gòu)體系是個逐逐步建立的過過程，存在結(jié)結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換，部部分桿件受力力特性可能發(fā)發(fā)生改變，因因此需要對施施工過程中的的若干關(guān)鍵工工況進(jìn)行計算算，對可能發(fā)發(fā)生的不利因因素進(jìn)行提前前預(yù)警，以保保證結(jié)構(gòu)施工工的安全?；七^程中需要計計算分析的內(nèi)內(nèi)容包括：（1）滑移過程結(jié)構(gòu)的的豎向變形（2）滑移過程結(jié)構(gòu)的的側(cè)向位移（3）滑移過程中結(jié)構(gòu)構(gòu)桿件驗算同時對拼裝過程進(jìn)進(jìn)行補(bǔ)充驗算算，分析構(gòu)件件的拼裝精度度是否滿足規(guī)規(guī)范要求。13.1分析軟件件結(jié)構(gòu)滑移模擬分析析選用了美國CompuutersAnndStrructurres公司研制開開發(fā)的有限元元程序SAP20000（12.0版）。13.2分析模型型計算模型采用空間間三維實尺模型；網(wǎng)格的的鋼構(gòu)件選用用兩個節(jié)點，六六個自由度的的frame單元，該單單元可以考慮慮拉（壓）、彎彎、剪、扭四種內(nèi)力的共同作作用。胎架采用僅受壓、不不受拉的frame單元模擬。鋼鋼構(gòu)件的彈性性模量按2.06×1005N/mm2計算，線膨脹系數(shù)均均為1.2×100-5。A區(qū)穹頂鋼屋蓋安裝裝方案采用“以穹頂中心心為圓心，旋旋轉(zhuǎn)累積滑移移”的施工方案案。整個穹頂頂下部設(shè)置3道環(huán)形滑移移軌道，其中中第一道滑移移軌道設(shè)置于于Y型鋼支撐底底部；第二道道滑移軌道設(shè)設(shè)置于徑向主主桁架下弦處處、以穹頂中中心為圓心、半半徑24.4479m的圓周上；；第三道滑移移軌道設(shè)置于于環(huán)向桁架1下弦桿位置置。建立計算算模型如下圖圖所示：計算模型臨時連系桿臨時連系桿增設(shè)臨時桿件示意意圖（第二道道滑移軌道）結(jié)構(gòu)在第一滑移軌軌道及第二滑滑移軌道處為為了增加滑移移過程中結(jié)構(gòu)構(gòu)的環(huán)向剛度度，使爬行器器的牽引力傳傳力路線更加加簡潔，在滑滑靴上部設(shè)置置一條通長的的縱向連系桿桿，外環(huán)連系系桿截面為Φ219X110，中環(huán)連系系桿截面為Φ194X88。邊界條件：約束支支撐點的豎向向位移，均允允許其沿徑向向兩側(cè)各有110mm的滑滑動距離，計計算時通過設(shè)設(shè)置縫單元實實現(xiàn)，實際滑滑靴在槽鋼內(nèi)內(nèi)兩側(cè)各有220mm滑動動空間。邊界約束示意圖實施過程中滑靴示示意圖13.3鋼屋蓋拼拼裝及滑移過過程模擬13.3.1鋼屋屋蓋拼裝及滑滑移模擬

步驟計算分析步1、中心球殼單元及及環(huán)桁架1散件拼裝完完畢。環(huán)桁架架1下弦桿處安安裝八個滑動動臺車。2、吊裝C1、C113軸線上徑徑向桁架；3、吊裝C24和CC12軸線上上徑向桁架；；4、拼裝完成C1~~C24和C12~CC13間單層網(wǎng)殼殼；5、拼裝完成C1~~C23和C11~C13間間環(huán)桁架及單單層網(wǎng)殼；6、拼裝C1~C220間和C8~C13間單層網(wǎng)殼殼；7、主桁架安裝完成，兩兩側(cè)均剩余最最后一個區(qū)間間網(wǎng)殼；8、最后一個區(qū)間網(wǎng)殼殼拼裝完成；；13.3.2鋼屋屋蓋拼裝及滑滑移變形分析1、鋼結(jié)構(gòu)拼裝及滑移移過程中，各各步驟變形分分析如下：步驟鋼結(jié)構(gòu)變形分析結(jié)結(jié)果1、中心球殼單元及及環(huán)桁架1散件拼裝完完畢，并安裝裝于8個滑動臺車車上時，鋼結(jié)結(jié)構(gòu)最大豎向向變形為-33.36mm，發(fā)生在球殼中心心；2、吊裝徑向主桁架架。鋼結(jié)構(gòu)最最大豎向變形形為-3.336mm，發(fā)生在球殼中心心；3、拼裝徑向主桁架架。鋼結(jié)構(gòu)最最大豎向變形形為-3.336mm，發(fā)生在在球殼中心；；4、拼裝支撐架卸載載，鋼結(jié)構(gòu)逆逆時針旋轉(zhuǎn)滑滑移15°，再拼裝一一榀徑向主桁桁架；鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)最大豎向變變形為-8..4mm，發(fā)生在在主桁架間的的單層網(wǎng)殼中中部；5、鋼屋蓋旋轉(zhuǎn)滑移至至30°時，鋼結(jié)構(gòu)最最大豎向變形形為-9.11mm，發(fā)生生在主桁架間間的單層網(wǎng)殼殼中部；6、鋼屋蓋旋轉(zhuǎn)滑移移至75°時，鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)最大豎向變變形為-9..1mm，發(fā)生在在主桁架間的的單層網(wǎng)殼中中部；7、鋼屋蓋旋轉(zhuǎn)滑移移345°時，鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)最大豎向變變形為-9..8mm，發(fā)生在在主桁架間的的單層網(wǎng)殼中中部；8、拼裝最后一個桁桁架區(qū)間的單層網(wǎng)網(wǎng)殼，結(jié)構(gòu)最最大變形-99.8mm，發(fā)發(fā)生在主桁架架網(wǎng)殼中部；；結(jié)論：由A區(qū)穹頂頂鋼屋蓋拼裝裝和累積旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)滑移過程中中，典型步驟驟鋼結(jié)構(gòu)變形形值可知，鋼鋼結(jié)構(gòu)在安裝裝過程中變形形較小，最大大變形為-99.8mm，鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)各步驟間的的變形差不超過過10mm，完完全能滿足鋼鋼結(jié)構(gòu)拼裝過過程中的精度度要求。2、鋼結(jié)構(gòu)拼裝及滑移移過程中，各各側(cè)向位移分分析如下：內(nèi)環(huán)支座側(cè)移位移移量中環(huán)支座側(cè)移位移移量外環(huán)支座側(cè)移位移移量經(jīng)計算分析可知，由由于在滑移過過程中滑移單單元支撐點不不在同一高度度上，整個結(jié)構(gòu)具有向低處移移動的趨勢。故故外環(huán)支座側(cè)側(cè)向位移量最最大，最大側(cè)側(cè)向位移量為為4.09mmm。均小于滑靴靴兩側(cè)允許滑滑動空間200mm。鋼屋蓋拼裝及滑移移桿件驗算結(jié)構(gòu)施工過程中的的受力情況與與設(shè)計狀態(tài)的的不一致，導(dǎo)導(dǎo)致了施工過過程中結(jié)構(gòu)部部分桿件受力力性質(zhì)的改變變。下圖為結(jié)結(jié)構(gòu)累積滑移移過程中考慮慮1.2倍的動力系系數(shù)后，桿件件應(yīng)力變化情情況：第一個滑移單元滑滑移時，桿件件應(yīng)力比值鋼屋蓋完成1/22，累積旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)滑移75°時，桿件應(yīng)應(yīng)力比值鋼屋蓋完成拼裝、滑滑移后，未卸卸載前桿件應(yīng)應(yīng)力比值結(jié)論：A區(qū)鋼屋蓋蓋拼裝和累積積旋轉(zhuǎn)滑移過過程中，鋼屋屋蓋桿件應(yīng)力力比較小，最最大不超過0.25。因此，整整個鋼屋蓋在在滑移過程中中，桿件強(qiáng)度度和穩(wěn)定性滿滿足要求。13.4鋼屋蓋蓋卸載過程模模擬分析鋼結(jié)構(gòu)安裝完成后后，需逐步拆拆除拼裝支撐撐架和滑移軌軌道支撐架系系統(tǒng)，實現(xiàn)由由胎架和結(jié)構(gòu)構(gòu)自身豎向支支撐系統(tǒng)共同同承擔(dān)荷載的的受力狀態(tài)向向由結(jié)構(gòu)獨立立承擔(dān)荷載的的受力狀態(tài)轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)變。支撐拆拆除過程是一一個結(jié)構(gòu)體系系轉(zhuǎn)換的過程程，結(jié)構(gòu)變形形及內(nèi)力重新新分配，支撐撐胎架的支點點反力也都會會隨著卸載級級數(shù)、每級卸卸載位移大小小及卸載順序序的不同而發(fā)發(fā)生變化，為為了保證結(jié)構(gòu)構(gòu)及胎架在載載過程中的安安全性，必須須選擇合理的的卸載順序。確確定卸載方案案的編制原則則為：以結(jié)構(gòu)構(gòu)計算分析為為依據(jù)、以結(jié)結(jié)構(gòu)安全為宗宗旨、以變形形協(xié)調(diào)為核心心、以實時監(jiān)監(jiān)控為手段，施施工過程應(yīng)嚴(yán)嚴(yán)格遵循上述述原則。卸載方案確定本工程在自重荷載載作用下，鋼鋼屋蓋結(jié)構(gòu)變變形較小，因因此，各支撐撐點卸載采用用一級卸載到到位方案。不不同位置處的的支撐點卸載載順序按下列列步驟：（1）、拆除拼裝支撐撐架和拆除第第二道滑移軌軌道上支撐點點；（2）、拆除鋼屋蓋環(huán)環(huán)向桁架2下部支撐架架；鋼屋蓋卸載支撐點點布置圖如下下：鋼屋蓋卸載支撐點點布置示意圖圖卸載結(jié)果1、變形分析鋼屋蓋按上述步驟驟卸載前后屋屋蓋變形圖如如下：屋蓋卸載前固定外外環(huán)支座后變變形云圖（△△max=9..8mm）安裝完成部分雨棚棚構(gòu)件后變形形圖（△max=9..8mm）完成中環(huán)支撐點卸卸載后變形圖圖（△max=155.4mm）完成內(nèi)環(huán)支撐點卸卸載后變形圖圖（△max=199.6mm）安裝完成剩余雨棚棚構(gòu)件后變形形圖（△max=288mm）結(jié)論：由A區(qū)穹頂頂鋼屋蓋卸載過程中，鋼結(jié)結(jié)構(gòu)變形云圖圖可知，鋼屋蓋蓋在卸載過程程變形最大值值以及增副度度均較小，最最大變形為--28mm，最最大變形位于于雨棚處，小小于320000/500==64mm，變變形最大增副副為8.4mmm，鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)卸載過程中中變形增副均均不超過10mmm，完全能能滿足鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)卸載過程中的的結(jié)構(gòu)安全及及精度控制要求。2、桿件驗算鋼屋蓋按上述步驟驟，卸載完成成后，桿件應(yīng)應(yīng)力比如下圖圖所示：桿件應(yīng)力比云圖桿件應(yīng)力比柱狀圖圖結(jié)合鋼結(jié)構(gòu)施工過過程分析可知知，桿件在不不同施工階段段，桿件應(yīng)力力比有所變化化，但均不超超過0.355，鋼屋蓋在在卸載過程中中，桿件具有有較高安全儲儲備，桿件強(qiáng)強(qiáng)度和穩(wěn)定性性均滿足要求求。十四滑移支撐架、軌道道梁設(shè)計驗算算14.1第一道道滑移軌道梁梁設(shè)計及驗算算1、計算模型第一道滑移軌道設(shè)設(shè)置于Y型鋼支撐底底部，滑移軌軌道頂面標(biāo)高高與柱頂標(biāo)高高（支座底部部標(biāo)高）相同同，混凝土柱柱頂架設(shè)滑移移軌道梁，跨跨度為14..0m，軌道道梁下部設(shè)置置鋼斜撐；滑滑移軌道采用用箱型構(gòu)件HH700X4400X144X25，軌軌道梁下部斜斜撐采用P219××10，材質(zhì)為Q345B；斜撐支承承于軌道梁的的1/3處，如下圖圖所示：第一道滑移軌道示示意圖鋼屋蓋按上述方案案在三條軌道道上旋轉(zhuǎn)滑移移時，滑移梁梁承受上部傳傳遞的豎向荷荷載及徑向水水平荷載。提提取鋼屋蓋在在整個旋轉(zhuǎn)滑滑移過程中，第第一道滑移軌軌道上最大豎豎向力如下圖圖所示：提取第一道滑移軌軌道上支撐點點豎向反力滑移梁上作用的豎豎向荷載為F=506..667KN，水平力Fh為136.5577KN?？紤]到水水平力作用于于滑移軌道頂頂面，同時根根據(jù)滑移過程程中滑靴位置置分以下四種種不同狀態(tài)進(jìn)進(jìn)行分析。建立滑移軌道計算算模型如下圖圖所示：第一道滑移軌道梁梁及斜撐計算算模型2、驗算結(jié)果（1）、變形分析第一道滑移軌道梁梁變形驗算結(jié)結(jié)果如下：第一道滑移軌道梁梁變形圖由以上變形圖可知知，第一道軌軌道梁在上述述荷載作用下下的最大變形形為：豎向變變形△max=8..16mm；；約為跨度的8.16//140000=1/17715；軌道梁變變形較小完全能滿滿足鋼屋蓋滑滑移及拼裝過過程中精度要要求。（2）、桿件驗算第一道滑移軌道梁梁桿件應(yīng)力驗驗算結(jié)果如下下：第一道滑移軌道梁梁應(yīng)力比云圖圖(軌道應(yīng)力比比最大0.7377)第一道滑移軌道梁梁應(yīng)力比云圖圖(斜撐應(yīng)力比比最大0.6688)從上圖可知，滑移移軌道梁最大大應(yīng)力比值為為0.737，和支撐桿件件最大應(yīng)力比比為0.6668，軌道梁梁和支撐桿件件強(qiáng)度和穩(wěn)定定性滿足滑移移施工要求。14.2第二道滑滑移軌道梁設(shè)設(shè)計及驗算1、計算模型第二道滑移軌道設(shè)設(shè)置于徑向主主桁架下弦處處、以穹頂中中心為圓心、半半徑24.4479m的圓周上；；由滑移支撐撐架、滑移桁桁架及滑移軌軌道組成。第第二道滑移軌軌道下部支撐撐系統(tǒng)設(shè)置如如下圖所示第二道滑移軌道下下部支撐系統(tǒng)統(tǒng)根據(jù)本工程累積旋旋轉(zhuǎn)滑移方案案，第二道滑滑移軌道支撐撐架承受上部部鋼構(gòu)件傳遞遞的豎向力和和水平力。提提取鋼屋蓋在在整個旋轉(zhuǎn)滑滑移過程中，第第二道滑移軌軌道上最大反反力如下圖所所示：提取第二道滑移軌軌道上支撐點點最大反力滑移梁上作用的豎豎向荷載為F=2411KN，滑移梁承承受水平力Fh=922.179KKN?？紤]滑移過過程中各種不不利狀態(tài)按兩兩種模型進(jìn)行行分析。建立滑移軌道計算算模型如下圖圖所示：第二道滑移軌道支支撐架計算