奧貝爾氧化溝的特性與理論探討

奧貝爾氧化溝的特性分析與理論探討

摘要：本文主要是進(jìn)行了奧貝爾氧化溝的特性分析與理論探討。

關(guān)鍵字：奧貝爾氧化溝特性分析理論探討

1、1背景

由于氧化溝工藝運(yùn)行管理簡(jiǎn)單易行，運(yùn)行效果相對(duì)穩(wěn)定，更適合我國的一些中小城鎮(zhèn)，而奧貝爾氧化溝道優(yōu)良的脫氮效果以及溶解氧的分布形式，因其不同于傳統(tǒng)的氧段+好氧段的活性污泥脫氮系統(tǒng)，而逐漸成為業(yè)內(nèi)人士關(guān)注的焦點(diǎn)。

為什么奧貝爾氧化溝的外溝道會(huì)有如此良好的脫氮效果？究竟是由于低氧條件下同時(shí)存在的硝化、反硝化，還是由于外溝道中交替出現(xiàn)的好氧、缺氧環(huán)境，抑或由于極高的混合液回流比及其他原因？對(duì)此，人們提出了3種可能的機(jī)理：

●宏觀混合方式造成的缺氧好氧環(huán)境：即在高濃度有機(jī)物中，微生物對(duì)食物的快速好氧降解導(dǎo)致高氧條件下的缺氧環(huán)境的形成。這就是宏觀上的“同時(shí)硝化反硝化”，它既可以在推流式曝氣池，即在與奧貝爾外溝道相似的缺氧、好氧區(qū)中實(shí)現(xiàn)，又可以在完全混合式的曝氣池中實(shí)現(xiàn)（即低溶解氧條件下的“同時(shí)硝化反硝化”）。

●微環(huán)境的缺氧與好氧：就每一個(gè)微小的活性污泥絮體而言，其外圍暴露在好氧條件下，而其內(nèi)部則處于缺氧條件下。

●新型特種微生物：即存在一種我們以前并未認(rèn)識(shí)到的全新微生物能夠在特定條件下去除營養(yǎng)物。

正是在這種背景下，本文根據(jù)IAWQ提出的活性污泥數(shù)學(xué)模型的原理，通過數(shù)學(xué)模擬的方法試圖對(duì)此進(jìn)行合理的解釋。

1.2幾個(gè)令人困惑的問題與研究的目的

在此背景下，幾個(gè)相關(guān)的問題隨之而生。

●奧貝爾氧化溝外溝道的脫氮作用毋庸置疑，但其影響因素究竟是哪些？能否推而廣之，在單溝式氧化溝中采用與奧貝爾氧化外溝道相同的布置，實(shí)現(xiàn)優(yōu)勢(shì)工藝的改良與變種？

●外溝道的脫氮和碳氧化功能占總量的百分比是多少？外溝、中溝、內(nèi)溝的溶解氧的分布方式的不同又會(huì)有哪些影響？與此相關(guān)的二沉池的設(shè)計(jì)又要注意哪些問題？

●更深入一些，在奧貝爾氧化溝外溝道內(nèi)，點(diǎn)源與面源曝氣的區(qū)別及各自的優(yōu)勢(shì)是什么？

正是這些疑問構(gòu)成了本文研究的目的。

1.3研究工具與方法

這些問題的產(chǎn)生很可能是各種生物、物理、化學(xué)因素交差、協(xié)同作用的綜合結(jié)果，由于檢測(cè)手段的限制，無法完全通過試驗(yàn)檢測(cè)的方法進(jìn)行令人信服的解釋。目前由國際水質(zhì)協(xié)會(huì)推出的活性污泥數(shù)學(xué)模型以微生物反應(yīng)動(dòng)力學(xué)為基礎(chǔ)，綜合考慮了各種可能的活性污泥工藝的影響因素，因而可在一定條件下，在時(shí)間和空間范圍內(nèi)模擬污水處理廠的真實(shí)運(yùn)行情況。本文擬采用數(shù)學(xué)模擬與試驗(yàn)測(cè)試相結(jié)合的方法，根據(jù)低負(fù)荷長泥齡運(yùn)行和高負(fù)荷短泥齡運(yùn)行兩種條件，對(duì)由奧貝爾氧化溝產(chǎn)生并延伸出的上述問題進(jìn)行解釋。

數(shù)學(xué)模擬以北京燕山石化公司?？谟鬯幚韽S的工程測(cè)試數(shù)據(jù)為依據(jù)，以活性污泥1號(hào)模型為基礎(chǔ)，采用ASIM計(jì)算機(jī)程序上機(jī)計(jì)算。2.?？谟鬯幚韽S工程測(cè)試簡(jiǎn)介2.1工藝設(shè)計(jì)參數(shù)

?？谟鬯幚韽S是北京燕山石化公司30萬噸乙烯改擴(kuò)建工程的配套環(huán)保項(xiàng)目,主要處理化工一廠的工業(yè)廢水、化工二廠、化工三廠的部分工業(yè)廢水及少量生活污水。該廠采用二級(jí)生物處理工藝，生物處理工段為奧貝爾氧化溝，設(shè)計(jì)規(guī)模為60000m3/d,1994年12月投產(chǎn)。生物處理工段設(shè)計(jì)為平行的兩組，每組包括1個(gè)奧貝爾氧化溝和2個(gè)二沉池。單個(gè)氧化溝的主要設(shè)計(jì)參數(shù)如下：

設(shè)計(jì)進(jìn)水流量1250m3/h

泥齡35d

有效池容1733m3

MLSS4000mg/L

MLVSS3200mg/L

容積分配外：中：內(nèi)=56：26：18

溶解氧分布外-中-內(nèi)=0-1-2mg/L

每個(gè)氧化溝設(shè)32組曝氣轉(zhuǎn)碟，外、中、內(nèi)溝各安裝8組曝氣器，氧化溝平面布置如圖2.1.1所示。2.2測(cè)試期間的進(jìn)出水水質(zhì)與工藝運(yùn)行參數(shù)

測(cè)試期間氧化溝的進(jìn)出水水質(zhì)如下表:表2.2.1測(cè)試期期間氧化溝原原水水質(zhì)COD

mg/LBOD

mg/LLSS

mg/LTKN

mg/LNH4-N

mg//LNOX-N

mg//LTN

mg/LPH進(jìn)水3961973116.111.61.617.448.0外溝375-1.89未檢出0.721.96-中溝244-1.09未檢出0.611.26-內(nèi)溝243-0.95未檢出0.61.18-出水283130.98未檢出1.391.438.0去除率93%--94%--92%-“-”在文章表格中表示未檢測(cè)或未計(jì)算。實(shí)際運(yùn)行參數(shù)見下表：氧化溝運(yùn)行參數(shù)平均值范圍進(jìn)水流量903851～937水力停留時(shí)間(hh)1918～21水溫1513～16轉(zhuǎn)碟運(yùn)行組數(shù)

外溝5-中溝、內(nèi)溝3-污泥回流比（%）6159～65MLSS（mgg/L)30372923～32445MLVSS/MLLSS0.78-DO(mg/L))外溝00～0.3中溝0.40.1～0.9內(nèi)溝3.52.9～3.9實(shí)際供氧量為：

外溝：中溝：內(nèi)溝＝58:23:19。3、低負(fù)荷長泥齡下的數(shù)學(xué)模擬3.1概述

●與奧貝爾氧化溝工藝相關(guān)的數(shù)學(xué)模擬從以下幾個(gè)方面進(jìn)行:

●奧貝爾氧化溝原型工藝模擬——確定模擬參數(shù)的可用性；

●混合液回流比的作用——考察奧貝爾氧化溝外溝道高流速造成高回流比對(duì)出水效果的影響；

●單溝式氧化溝的脫氮效果——在單溝式氧化溝中采用與奧貝爾氧化溝外溝道同樣的曝氣布置，考察其處理效果；

●低氧完全混合條件下同時(shí)硝化、反硝化的效果——低氧完全混合條件下能否實(shí)現(xiàn)與奧貝爾氧化溝的外溝道相當(dāng)?shù)耐瑫r(shí)硝化與反硝化？

●在奧貝爾氧化溝的外溝道中采用微孔曝氣器代替曝氣轉(zhuǎn)碟，是否會(huì)得到同樣的效果？

3.2奧貝爾氧化溝原形工藝模擬

3.2.1概述

根據(jù)實(shí)際情況將外溝道平均分割成8個(gè)單元(1#～8#)，4組曝氣轉(zhuǎn)碟分別置于4個(gè)單元中（1#、3#、5#、7#），即每隔一個(gè)單元放一組轉(zhuǎn)碟，中溝道和內(nèi)溝道分別只設(shè)一個(gè)單元（9#、10#）其中各設(shè)1組轉(zhuǎn)碟。原水進(jìn)入1#，混合液由8#回流至1#，回流污泥由二沉池回流至1#，見圖3.2.1。由于測(cè)試期間屬非正常運(yùn)行，無法測(cè)定泥令，因此模擬中按設(shè)計(jì)泥令取值。

3.2.2原水水質(zhì)模擬

原水水質(zhì)按照模型組分的劃分確定如下表3.2.1、3.2.2。

溶解性組分：

SI——惰性COD

SS——可生物降解COD

SNH4——氨氮

SNOX——硝酸鹽氮與亞硝酸鹽氮

SALK——堿度

顆粒性組分：

XI——惰性COD

XS——可生物降解COD

XH——異氧菌

XA——自養(yǎng)菌

Xss——懸浮物表3.2.1溶解性性組分SISSSMH4SNOXSALKmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmol/m318.0348161.66.0表3.2.2顆粒性性組分XIXSXHXAXSSmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/L6.1240031.03.2.3數(shù)學(xué)模擬工藝流程及運(yùn)行參數(shù)

工藝流程見下圖:工藝運(yùn)行參數(shù)如下:

氧化溝池容:V1#～8#=1241m3

V9#=4611m3

V10#=3192m3

二沉池池容:V二沉=3612m3

流量:Q=21670m3/d

水溫:T=15°?

污泥加流比:R=61%

模擬混合液回流比:R=10000%

模擬供氧量:外溝:中溝:內(nèi)溝=65:19:16

總供氧量:7392kgo2/d

3.2.4數(shù)學(xué)模擬結(jié)果

計(jì)算所得污泥濃度為3500mgCOD/L,其余結(jié)果見表2.2.5。表2.2.5

奧奧貝爾氧化溝溝原型工藝模模擬分析1#2#3#4#5#6#7#8#9#10#DO0.230.050.220.080.330.160.440.260.712.35SS2.38------0.310.240.28SNH2.6------2.510.460.13SNOX0.2------0.191.812.56比較表2.2.1和2.2.2,可知模擬數(shù)據(jù)能夠與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)很好地吻合:

絕大部分有機(jī)物和氮在外溝道去除:外溝道總氮為2.7mg/L(實(shí)測(cè)總氮為2.6mg/L),去除率為84%(實(shí)測(cè)為86.5%),有機(jī)物去除率為99.8%(實(shí)測(cè)為97.4%);只有少量氮在中溝、內(nèi)溝去除，出水總氮為2.7mg/L(實(shí)測(cè)為2.4mg/L),去除率為84%(實(shí)測(cè)為86.4%);

溶解氧有一定的變化梯度,但不形成絕對(duì)的缺氧、好氧區(qū)，而是形成介乎缺氧與厭氧之間的缺氧/厭氧區(qū)和介乎好氧與缺氧之間的好氧/缺氧區(qū)；計(jì)算所得污泥濃度相當(dāng)于3032mg/L的MLSS，而實(shí)測(cè)污泥濃度MLSS為3037mg/L。

3.3混合液回流比的作用

3.3.1概述

假設(shè)在供氧量不變的條件下,考慮模擬的方便,外溝道內(nèi)設(shè)2組轉(zhuǎn)碟(模擬結(jié)果表明,2組與4組轉(zhuǎn)碟差別不大),將外溝道平均分割成6個(gè)單元(1#～6#),2組曝氣轉(zhuǎn)碟分別置于2個(gè)單元中(1#、4#），即每隔2個(gè)單元放一組轉(zhuǎn)碟，中溝道和內(nèi)溝道同前，分別只設(shè)一個(gè)單元（7#、8#）。原水進(jìn)入1#，混合液由6#回流至1#，混合液回流比由100倍改為10倍，回流污泥由二沉池回流至1#，其余模擬皆同2.2節(jié)，以考察奧貝爾外溝道中高回流比的作用。

工藝流程見下圖：其中，池容V1～6=1655m3。

3.3.2數(shù)學(xué)模擬結(jié)果

模擬結(jié)果見下表。表3.3.1奧貝貝爾氧化溝混混合液回流比比的影響1#2#3#4#5#6#7#8#DO0.17001.610.120.010.311.16SS6.84----0.240.280.29SNH4.65----4.291.450.29SNOX0.11----0.251.112.12在給定條件下,由于回流比的改變,使得外溝道內(nèi)溶解氧分布的梯度明顯加大,缺氧/厭氧區(qū)擴(kuò)磊,好氧/缺氧區(qū)縮小,盡管平均溶解氧(0.31mg/L)有所提高,但由于高氧區(qū)域(曝氣轉(zhuǎn)碟附近)極為狹小,外溝道硝化效果下降,從而導(dǎo)致脫氮效果的下降,但出水與高回流比時(shí)的效果基本一樣。這說明奧貝爾外溝道內(nèi)的高流速是其我外溝道擁有良好的脫氮效果的重要原因，但不等于說流速越高越好，模擬結(jié)果表明，混合液回流比為50倍時(shí)，效果最佳。

3.4單溝式氧化溝脫氮的可能性

3.4.1概述

本節(jié)模擬的原則是在3.2節(jié)氧化溝工藝參數(shù)(混合液回流比為100倍)的基礎(chǔ)上模擬單溝式氧化溝,即在泥令、生物池總體積、總供氧量相同，進(jìn)水水質(zhì)相同的條件下模擬奧貝爾外溝道的運(yùn)行方式。工藝流程見下圖：1#2#3#4#5#6#DO0.650.220.081.060.620.31SS1.2----0.22SNH0.76----0.67SNOX1.18----1.19在給定條件下,采用與外溝道相同布置的單溝式氧化溝,由于平均溶解氧(0.63mg/L)提高了2倍多,碳氧化與脫氮效果均優(yōu)于奧貝爾,只是由于缺少了奧貝爾氧化溝3溝道中溶解氧0-1-2的分布,最終硝化不夠徹底。

3.5低氧條件下的同時(shí)硝化反硝化

本節(jié)分3種形式模擬。第一種是在供氧量相同的條件下，將奧貝爾氧化溝的外溝道替換為采用微孔曝氣器的完全混合曝氣池，而中溝、內(nèi)溝不變的一種改型工藝；第二種是不改變奧貝爾的基本池型，只是在同樣供氧量的條件下，在外溝道采用微孔曝氣器代替曝氣轉(zhuǎn)碟，因此也就不存在混合液回流問題，其他均不變；第三種是在第二種的基礎(chǔ)上，在外溝道強(qiáng)制進(jìn)行混合液回流。目的是考察外溝道處于低氧狀態(tài)下時(shí)發(fā)生同時(shí)硝化反硝化的可能性以及奧貝爾氧化溝外溝道工藝改型的可能性。

3.5.1工藝流程

第一種改型工藝流程見下圖:其中，外溝V1=9930.5m3

中溝V2=4611m3

內(nèi)溝V3=3192m3

供氧量及其他條件均與3.2節(jié)相同。第二種改型工藝流程見下圖：其中,1#～6#單元均為曝氣單元,供氧量均等,總供氧量及其他條件均與3.2節(jié)相同。

第三種改型工藝流程下圖：這種流程力與第二種的區(qū)別,只是根據(jù)奧貝爾的真實(shí)情形增加了混合液回流。

3.5.2數(shù)學(xué)模擬結(jié)果

第一種改型工藝的模擬結(jié)果見下表。外溝道在低氧0.23mgDO/L（相當(dāng)于奧貝爾外溝道的平均溶解氧）、完全混合條件下，脫氮及碳氧化效果與經(jīng)典的奧貝爾外溝道相當(dāng)，這從另一方面說明了低氧條件下的同時(shí)硝化反硝化同樣發(fā)生在奧貝爾外溝道中。表3.5.1奧貝貝爾氧化溝外外溝道第一種種改型工藝模模擬分析1#2#3#DO0.230.942.63SS0.70.240.28SNH2.080.350.12SNOX0.311.992.71第二種改型工藝的模擬結(jié)果見下表。如若只是在外溝道用微孔曝氣器代替曝氣轉(zhuǎn)碟，則外溝道內(nèi)的溶解氧沿溝長呈不斷上升趨勢(shì)，平均溶解氧為0.26mgDO/L,高于改型的平均溶解氧,因此碳氧化程度有所提高,而硝化和反硝化效果都有所下降,這是由于改型后的工藝不同于原型,從溝道中各個(gè)部分看都是完全混合式,從整個(gè)外溝道看卻是推流式,原水質(zhì)點(diǎn)依次經(jīng)過外溝道而不是反復(fù)經(jīng)過。如果在此基礎(chǔ)上，進(jìn)行混合液回液，效果應(yīng)有所改善，為此我們做了第三種改型工藝的分析。表3.5.2奧貝貝爾氧化溝外外溝道第二種種改型工藝模模擬分析1#2#3#4#5#6#7#8#DO0.30.020.030.170.450.610.572.09SS137----0.290.250.28SNH9.34----3.070.630.15SNOX0.03----3.064.385.16第三種改型工藝的模擬結(jié)果見下表。與第二種模擬對(duì)比，顯然證實(shí)了我們的猜測(cè)，這說明，在外溝道內(nèi)采用微孔曝氣轉(zhuǎn)碟可以取得同樣的效果，但必須同時(shí)考慮實(shí)現(xiàn)外溝道的自身回流以保證脫氮效果，這也從另一方面說明，奧貝爾外溝道的高流速對(duì)脫氮效果的重要作用。表3.5.3奧貝貝爾氧化溝外外溝道第三種種改型工藝模模擬分析1#2#3#4#5#6#7#8#DO0.170.140.180.250.330.40.922.58SS2.15----0.290.240.28SNH2.18----2.090.30.12SNOX0.24----0.251.92.623.6小結(jié)

我們將奧貝爾氧化溝、單溝式氧化溝及在外溝道用面源底曝來取代曝氣轉(zhuǎn)碟并在外溝道進(jìn)行強(qiáng)制循環(huán)的外溝道改型工藝做一對(duì)比，見表3.6.1。表3.6.1低負(fù)荷荷長泥齡條件件下三條工藝藝模擬分析工藝指標(biāo)外溝道DOmg//L出水DOmg/L外溝道TNmg//L出水TNmg/LTN去除率

%外溝道Ssmg//L出水Ss

mg/l奧貝爾氧化溝0.262.352.72.784.70.310.28單溝式氧化溝

0.31

1.8689.4

0.22外溝道改型工（ⅢⅢ）0.42.582.342.7484.40.290.28由表可知，低負(fù)荷長泥齡運(yùn)行條件下，單溝式氧化溝的脫氮與碳氧化效果更佳，奧貝爾氧化溝與其第三種改型工藝效果相當(dāng)，說明不同的曝氣方式可以達(dá)到同樣的處理效果。4、高負(fù)荷短泥齡下的數(shù)學(xué)模擬本單在第三章的基礎(chǔ)上，將泥齡縮短為10天，進(jìn)水量提高到60000m3/d，氨氮提高到50mg/L。在負(fù)荷提高，泥齡縮短的條件下，維持生物段總?cè)莘e不變，考察奧貝爾氧化溝、單溝式氧化溝及外溝道改型藝（Ⅰ、Ⅲ）4種的性能并進(jìn)行對(duì)比。

4.1奧貝爾氧化溝

模擬原水水質(zhì)如下：表4.1.1溶解性性組分SISsSNH4SNOXSALKmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/L18.00348501.610表面光潔度.1..2顆粒性組分分XIXsXHXAXSSmg/Lmg/Lmg/Lmg/Lmg/L6.1240031.0工藝運(yùn)行參如下：

氧化溝池容V外溝=11900m3

V中溝=3881m3

V內(nèi)溝=1944m3

V1#、3#、5#、7#=992m3

V2#、4#、6#、8#=1983m3

V9#=3881m3

V10#=1994m3二沉池池容：V二沉=3612m3

流量：Q=60000m3/d

水溫：T=15℃

污泥泥令：SRT=10d

污泥回流比：R=61%

模擬混合液回流比：R=60倍

模擬供氧量：外溝：中溝：內(nèi)溝=60：30：10

總供氧量：22981kgO2/d

數(shù)學(xué)模擬結(jié)果見表4.1.1，計(jì)算所得污泥濃度為5081mgCOD/L。表4.1.1高負(fù)負(fù)荷下奧貝爾爾氧化溝工藝藝模擬分析

1#2#3#4#5#6#7#8#9#10#DO0.250.030.380.080.510.130.570.160.9522.08Ss3.57------------0.200.230.26SNH13------------132.100.27SNOX7.44------------2.595.9815STN

15.59

15.27TN去除率%

69.7

70.44.2

單溝式氧化溝

水質(zhì)、運(yùn)行參數(shù)同前改變的工藝參數(shù)如下：

氧化溝池容：V1#、3#、5#、7#=1478m3

V2#、4#、6#、8#=2956m3

總供氧量：22981kgO2/d

數(shù)學(xué)模擬結(jié)果見表面光潔度.2.1，計(jì)算所得污泥濃度為5278mgCOD/L。表4.2.1

高高負(fù)荷下單溝溝式氧化溝工工藝模擬分析析1#2#3#4#5#6#7#8#DO0.420.020.310.040.530.140.720.28Ss2.69------------0.2SNH3.16------------2.51SNOX15------------16STN18.51TN去除率%64.14.3

低氧條件下的同時(shí)硝化反硝化

本節(jié)分2種形式模型：奧貝爾氧化溝外溝道改型工藝（1）和奧貝爾氧化溝外溝道改型工藝（Ⅲ），目的是考察高負(fù)荷下外溝道發(fā)生硝化反硝化的工藝機(jī)理。

工藝流程圖3.5.1和圖3.5.3。

其中，改型工藝（Ⅰ）的氧化溝池容：V外溝=11900m3

V中溝=3881m3

V內(nèi)溝=1944m3

其他條件均與第4.1節(jié)相同。

改型工藝（Ⅲ）的運(yùn)行條件均與4.1節(jié)相同。

改型工藝（Ⅰ）數(shù)學(xué)模擬計(jì)算所得污泥濃度為5060mgCOD/L，其余結(jié)果見表4.3.1。表4.3.1奧貝爾爾氧化溝外溝溝道改型工藝藝（Ⅰ）模擬分析析1#2#3#DO0.170.931.97Ss0.610.220.25SNH12.852.270.3SNOX5.0115.1817.214STN17.8617.51TN去除率%65.466.1改型工藝（Ⅲ）數(shù)學(xué)模擬計(jì)算所得污泥濃度為5052mgCOD/L，其余結(jié)果見表4.3.2。表4.3.2奧貝爾爾氧化溝外溝溝道改型工藝藝（Ⅲ）模擬分析析1#2#3#4#5#6#7#8#9#10#DO0.10.10.130.190.220.250.260.271.182.73Ss3.64------------0.210.220.27SNH12------------111.520.19SNOX3.18------------3.261314STN14.2614.19TN去除率%72.472.54.4

小結(jié)

我們將奧貝爾氧化溝、單溝式氧化溝及在外溝道用面源底曝來取代曝氣轉(zhuǎn)碟并在外溝道進(jìn)行強(qiáng)制循環(huán)的外溝道改型工藝做一對(duì)比，見表4.4.1。表4.4.1高負(fù)荷荷短泥齡條件件下3種工藝模擬擬分析指標(biāo)工藝外溝道DOmg//L出水DOmg/L外溝道TNmgg/L出水TNmg/LTN去除率%外溝道Ssmgg/L出水Ssmg/L奧貝爾氧化溝0.162.0815.5915.2770.40.20.26單溝式氧化溝0.2818.5164.10.2外溝道改型工藝（Ⅲ）0.272.7314.2614.1972.50.210.27由表可知，高負(fù)荷短泥齡運(yùn)行條件下，單溝式氧化溝碳氧化效果更佳，而脫氮效果略差；奧貝爾氧化溝與其第三種改型工藝效果相當(dāng)，再一次說明不同的曝氣方式可以達(dá)到同樣的處理效果5、結(jié)論5.1奧貝爾氧化溝外溝的脫氮作用

A、奧貝爾氧化溝外溝的脫氮作用毋庸置疑，其影響因素主要是由于采用曝氣轉(zhuǎn)碟在外溝道形成的獨(dú)特的流態(tài)，即推流式與完全混合式有機(jī)統(tǒng)一的特殊流態(tài)。

B、數(shù)學(xué)模擬的外溝道溶解氧的分布表明，間隔布置的曝氣轉(zhuǎn)碟使得溶解氧有一定的變化梯度，而其在溝內(nèi)造成的高流速又使得溶解氧的分布趨于均勻，不形成絕對(duì)的缺氧、好氧區(qū)，而是形成介乎缺氧與厭氧之間的缺氧/厭氧區(qū)和介乎好氧與缺氧之間的好氧/缺氧區(qū)，導(dǎo)致每個(gè)原水質(zhì)點(diǎn)反復(fù)經(jīng)歷缺氧/厭氧區(qū)和好氧/缺氧區(qū)的不斷切換，這是一種由點(diǎn)源曝氣加高速流態(tài)造成的完全混合形態(tài)。它所形成的宏觀上的“同時(shí)硝化反硝化”，既可以在奧貝爾外溝道中的點(diǎn)源曝氣條件下實(shí)現(xiàn)，又可以在面源氣的完全混合的較為均勻的低溶解氧條件下實(shí)現(xiàn)。

C、數(shù)學(xué)模擬無法直接模擬微環(huán)境下的“同時(shí)硝化反硝化”，但對(duì)曝氣轉(zhuǎn)碟附近及較遠(yuǎn)區(qū)域的模擬中所出現(xiàn)的好氧/缺氧區(qū)和缺氧/厭氧區(qū)間接說明了菌膠團(tuán)的微環(huán)境里肯定會(huì)存在著同樣的情形。

D、數(shù)據(jù)模擬中所遵循的經(jīng)典微生物學(xué)