昆山某框架結(jié)構(gòu)模板施工方案多層板計算書

模板工程施工方案二00五年十二月二十八日目錄HYPERLINK\l"_Toc124231591"第一章工程概況2HYPERLINK\l"_Toc124231592"第二章、模板及支撐強度、穩(wěn)定性驗算2HYPERLINK\l"_Toc124231593"一、墻模板支撐計算2HYPERLINK\l"_Toc124231594"二、柱模板支撐計算6HYPERLINK\l"_Toc124231595"1、300*700柱模板支撐計算6HYPERLINK\l"_Toc124231596"2、700*1700柱模板的計算11HYPERLINK\l"_Toc124231597"三、樓板模板扣件鋼管支撐架計算17HYPERLINK\l"_Toc124231598"四、梁模板扣件鋼管支撐架計算書22HYPERLINK\l"_Toc124231599"1、截面450mm×800mm梁木模板與支撐計算22HYPERLINK\l"_Toc124231600"2、截面300mm×700mm梁木模板與支撐計算28HYPERLINK\l"_Toc124231601"3、截面800mm×1800mm梁梁木模板與支撐計算34HYPERLINK\l"_Toc124231602"第三章、模板搭設(shè)40HYPERLINK\l"_Toc124231603"一、材料規(guī)格及要求40HYPERLINK\l"_Toc124231604"二、模板施工40HYPERLINK\l"_Toc124231605"三、支撐的搭設(shè)42HYPERLINK\l"_Toc124231606"第四章模板拆除43HYPERLINK\l"_Toc124231607"第五章安全技術(shù)措施44HYPERLINK\l"_Toc124231608"第六章、模板工程安全應(yīng)急預案45HYPERLINK\l"_Toc124231609"第七章附圖46第一章工程概況工程名稱：建設(shè)單位：設(shè)計單位：監(jiān)理單位：建筑面積： 29825m2建筑高度： 30.2m，工程地點：結(jié)構(gòu)類型及層數(shù)：框架/地上五層、地下一層本工程人力資源市場建筑29825m2，建筑層數(shù)5層，建筑高度為30.20m；本工程室內(nèi)地坪設(shè)計標高±0.000相當于黃海高程3.400m（以85國家高程系為準），室內(nèi)外高差0.60m。建筑物層高：地下一層4.0m，一、二層層高6.000m，三、四層層高4.500m，五層5.800m。本工程采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，地下室頂板為250mm，部分為180mm，梁跨度為9000mm，地下室層高4米，主梁截面尺寸為500*1100，次梁截面尺寸為350*900mm，地下室柱截面尺寸為700*700，6-7軸柱為1000*1700和900*1700；A區(qū)現(xiàn)澆板厚為100mm和120mm，主梁截面尺寸為450*800，次梁截面尺寸為300*700和350*700，梁跨度為9000mm；B區(qū)現(xiàn)澆板厚為100mm，主梁截面尺寸為450*800，次梁截面尺寸為300*650，梁跨度為9000mm；C區(qū)現(xiàn)澆板厚為100mm，主梁截面尺寸為450*800，次梁截面尺寸為300*650，梁跨度為9000mm，9軸梁截面尺寸為600*1200和500*1000。本工程模版采用木模板，梁底模采用50mm厚木板，梁側(cè)板、板模板采用18mm厚的多層板，多層板背面采用木骨架固定，模板支撐采用扣件式鋼管支撐，鋼管采用Φ48×3.0。所有材料必須采用合格品并有產(chǎn)品合格證。第二章、模板及支撐強度、穩(wěn)定性驗算一、墻模板支撐計算本工程地下室墻板厚350mm，木模板墻模板計算如下1、荷載計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模溫度，取20.000℃；V——混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m；1——外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=40.540kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1=50.000kN/m2倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=6.000kN/m2。2、墻模板的構(gòu)造墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成,直接支撐模板的龍骨為次龍骨,即內(nèi)楞；用以支撐內(nèi)層龍骨為主龍骨，即外楞組裝成墻體模板時，通過拉桿將墻體兩片模板拉結(jié)，每個拉桿成為主龍骨的支點。墻模板組裝示意圖內(nèi)楞間距300mm；外楞間距500mm。3、墻模板面板的計算：面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖3.1、強度計算=M/W<[f]其中——面板的強度計算值(N/mm2)；M——面板的最大彎距(N.mm)；W——面板的凈截面抵抗矩,W=50.00×1.80×1.80/6=27.00cm3；[f]——面板的強度設(shè)計值(N/mm2)。M=ql2/10其中q——作用在模板上的側(cè)壓力，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值,q1=1.2×0.50×50.00=30.00kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值,q2=1.4×0.50×6.00=4.20kN/m；l——計算跨度(內(nèi)楞間距),l=300mm；面板的強度設(shè)計值[f]=15.000N/mm2；經(jīng)計算得到，面板的強度計算值11.400N/mm2；面板的強度驗算<[f],滿足要求!3.2.撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250其中q——作用在模板上的側(cè)壓力，q=25.00N/mm；l——計算跨度(內(nèi)楞間距),l=300mm；E——面板的彈性模量,E=6000N/mm2；I——面板的截面慣性矩,I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；面板的最大允許撓度值,[v]=1.200mm；面板的最大撓度計算值,v=0.940mm；面板的撓度驗算v<[v],滿足要求!4、墻模板內(nèi)外楞的計算：4.1.內(nèi)楞(木或鋼)直接承受鋼模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續(xù)梁計算。本算例中，內(nèi)龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:內(nèi)鋼楞的規(guī)格:圓鋼管φ48×3.0；內(nèi)鋼楞截面抵抗矩W=4.49cm3；內(nèi)鋼楞截面慣性矩I=10.78cm4；內(nèi)楞計算簡圖4.1.1.內(nèi)楞強度計算=M/W<[f]其中——內(nèi)楞強度計算值(N/mm2)；M——內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；W——內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]——內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。M=ql2/10其中q——作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×50.00+1.4×6.00)×0.30=20.52kN/m；l——內(nèi)楞計算跨度(外楞間距),l=500mm；內(nèi)楞強度設(shè)計值[f]=205.000N/mm2；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的強度計算值114.254N/mm2；內(nèi)楞的強度驗算<[f],滿足要求!4.1.2.內(nèi)楞的撓度計算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/400其中E——內(nèi)楞的彈性模量,E=210000.00N/mm2；內(nèi)楞的最大允許撓度值,[v]=1.250mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值,v=0.280mm；內(nèi)楞的撓度驗算v<[v],滿足要求!4.2.外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續(xù)梁計算。本算例中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:外鋼楞的規(guī)格:圓鋼管φ48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=4.49cm3；外鋼楞截面慣性矩I=10.78cm4；外楞計算簡圖4.3.外楞強度計算=M/W<[f]其中——外楞強度計算值(N/mm2)；M——外楞的最大彎距(N.mm)；W——外楞的凈截面抵抗矩；[f]——外楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。M=0.175Pl其中P——作用在外楞的荷載，P=(1.2×50.00+1.4×6.00)×0.50×0.30=10.26kN；l——外楞計算跨度(穿墻螺栓水平間距),l=500mm；外楞強度設(shè)計值[f]=205.000N/mm2；經(jīng)計算得到，外楞的強度計算值199.944N/mm2；外楞的強度驗算<[f],滿足要求!4.4.外楞的撓度計算v=1.146Pl3/100EI<[v]=l/400其中E——外楞的彈性模量,E=210000.00N/mm2；外楞的最大允許撓度值,[v]=1.250mm；外楞的最大撓度計算值,v=0.475mm；外楞的撓度驗算v<[v],滿足要求!5、穿墻螺栓的計算：計算公式:N<[N]=fA其中N——穿墻螺栓所受的拉力；A——穿墻螺栓有效面積(mm2)；f——穿墻螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；穿墻螺栓的直徑(mm):20穿墻螺栓有效直徑(mm):18穿墻螺栓有效面積(mm2):A=244.800穿墻螺栓最大容許拉力值(kN):[N]=41.616穿墻螺栓所受的最大拉力(kN):N=7.500穿墻螺栓強度驗算滿足要求!二、柱模板支撐計算針對本工程柱截面尺寸的種類，現(xiàn)對700*700、700*1700兩種類型的柱進行計算，其他截面尺寸的柱參照施工。1、300*700柱模板支撐計算1.1、柱模板荷載標準值強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中——混凝土的重力密度度，取24.0000kN/mm3；t——新澆混凝土的初凝凝時間，為0時(表示無資料)取200/((T+15))，取5.7144h；T——混凝土的入模溫度度，取20.0000℃；V——混凝土的澆筑速度度，取2.5000m/h；H——混凝土側(cè)壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取3.000m；1——外加劑影響修正系系數(shù)，取1.000；2——混凝土坍落度影響響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計算的新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標準值值F1=440.5400kN/m22實際計算中采用新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標準值值F1=440.0000kN/m22倒混凝土時產(chǎn)生的的荷載標準值值F2=3.0000kN/m22。1.2、柱模板計計算簡圖柱箍是柱模板的橫橫向支撐構(gòu)件件，其受力狀狀態(tài)為受彎桿桿件，應(yīng)按受受彎桿件進行行計算。柱模板的截面寬度度B=700mmm；柱模板的截面高度度H=700mmm；柱模板的高度LL=60000mm；柱箍的間距計算跨跨度d=350mmm。圖柱模板計算簡圖1.3、柱模板面面板的計算面板直接承受模板板傳遞的荷載載，應(yīng)該按照照均布荷載下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算，計計算如下面板計算簡圖1.3.1.面板板強度計算支座最大彎矩計算算公式跨中最大彎矩計算算公式其中q——強度度設(shè)計荷載(kN/mm)；q=(1.22×40.000+1.44×3.000)×0.335=118.27kkN/md——豎楞的距離，d=3000mm；經(jīng)過計算得到最大大彎矩M=0.10××18.2770×0.330×面板截面抵抗矩W=3350.0××18.0××18.0//6=189900.0mmm3經(jīng)過計算得到==M/W=0.1164×1006/189000.0==8.7000N/mmm2面板的計算強度小小于15.0NN/mm2,滿足要求!.抗剪計算最大剪力的計算公公式如下:Q=0.6qqd截面抗剪強度必須須滿足:T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=0.6××0.3000×18.2270=3..289kNN截面抗剪強度計算算值T=3××3289//(2×3550×18))=0.7883N/mmm2截面抗剪強度設(shè)計計值[T]==1.40NN/mm2面板的抗剪強度計計算滿足要求求!1.3.3.面板板撓度計算最大撓度計算公式式其中q——混凝凝土側(cè)壓力的的標準值，q=440.0000×0.3550=14..000kNN/m；E——面板的彈性模量，E=66000.00N/mm22；I——面板截面慣性矩I=3350.0××18.0××18.0××18.0//12=1770100..0mm4；經(jīng)過計算得到vv=0.6677×(440.0000×0.355)×3000.04/(1000×60000×1701100.0))=0..752mmm[v]面板最大大允許撓度，[v]==300..000/2250=1.20mmm；面板的最大撓度滿滿足要求!1.4、豎楞方木木的計算豎楞方木直接承受受模板傳遞的的荷載，應(yīng)該該按照均布荷荷載下的三跨跨連續(xù)梁計算算，計算如下下豎楞方木計算簡圖圖1.4.1.豎楞楞方木強度計計算支座最大彎矩計算算公式跨中最大彎矩計算算公式其中q——強度度設(shè)計荷載(kN/mm)；q=(1.22×40.000+1.44×3.000)×0.330=115.66kkN/md為柱箍的距離，dd=3550mm；經(jīng)過計算得到最大大彎矩M=0.10××15.6660×0.335×豎楞方木截面抵抗抗矩W=50.0××80.0××80.0//6=533333.3mmm3經(jīng)過計算得到==M/W=0.1192×1006/533333.3==3.5997N/mmm2豎楞方木的計算強強度小于13.0NN/mm2,滿足要求!1.4.2.豎楞楞方木抗剪計計算最大剪力的計算公公式如下:Q=0.6qqd截面抗剪強度必須須滿足:T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=0.6××0.3500×15.6660=3..289kNN截面抗剪強度計算算值T=3××3289//(2×500×80)==1.2333N/mm22截面抗剪強度設(shè)計計值[T]==1.30NN/mm2豎楞方木抗剪強度度計算滿足要要求!1.4.3.豎楞楞方木撓度計計算最大撓度計算公式式其中q——混凝凝土側(cè)壓力的的標準值，q=440.0000×0.3000=12..000kNN/m；E——豎楞方木的彈性模模量，E=99500.00N/mm22；I——豎楞方木截面慣性性矩I=50.0××80.0××80.0××80.0//12=211333344.0mm44；經(jīng)過計算得到vv=0.6677×(440.0000×0.300)×3500.04/(1000×95000×21333334.00)=00.060mmm[v]豎楞方木木最大允許撓撓度，[v]==350..000/2250=1.40mmm；豎楞方木的最大撓撓度滿足要求求!1.5、B方向柱柱箍的計算本算例中，柱箍采采用鋼楞，截截面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:鋼柱箍的規(guī)格:圓鋼管φ48×3..5mm；鋼柱箍截面抵抗矩矩W=5.08ccm3；鋼柱箍截面慣性矩矩I=12.199cm4；B方向柱箍計算簡圖圖其中P——豎楞楞方木傳遞到到柱箍的集中中荷載(kN)；P=(1.22×40.000+1.44×3.000)×0.330×00.35==5.488kN經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到B方向柱箍剪力圖((kN)B方向柱箍彎矩圖((kN.m))B方向柱箍變形圖((kN.m))最大支座力N=10..970kNN最大變形v==0.1999mm1.5.1.柱箍箍強度計算柱箍截面強度計算算公式其中Mx——柱柱箍桿件的最最大彎矩設(shè)計計值,Mx=0.444kN.mm；x——截面塑性發(fā)展系數(shù)數(shù),為1.05；W——彎矩作用平面內(nèi)柱柱箍截面抵抗抗矩,W==5.088cm3；柱箍的強度設(shè)計值值(N/mm2):[ff]=2205.0000B邊柱箍的強度計算算值f=86.199N/mm22；B邊柱箍的強度驗算算滿足要求!1.5.2.柱箍箍撓度計算經(jīng)過計算得到vv=0.1199mm[v]柱箍最大大允許撓度，[v]==350..000/4400=0.88mmm；柱箍的最大撓度滿滿足要求!1.6、B方向?qū)菟ǖ挠嬘嬎阌嬎愎?N<[N]=fA其中N——對拉拉螺栓所受的的拉力；A——對拉螺栓有效面積積(mm2)；f——對拉螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取170N/mm2；對拉螺拴的強度要要大于最大支支座力10.977kN。經(jīng)過計算得到B方方向?qū)菟┧┑闹睆揭蟠笥?2mm，本工程對對拉螺拴的直直徑采用14mm。1.7、H方向柱柱箍的計算H方向柱箍計算簡圖圖其中P——豎楞楞方木傳遞到到柱箍的集中中荷載(kN)；P=(1.22×40.000+1.44×3.000)×0.330×00.35==5.488kN經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到H方向柱箍剪力圖((kN)H方向柱箍彎矩圖((kN.m))H方向柱箍變形圖((kN.m))最大支座力N=10..970kNN最大變形v==0.1999mm1.7.1.柱箍箍強度計算柱箍截面強度計算算公式=M/W<[[f]其中M——柱箍箍桿件的最大大彎矩設(shè)計值值,M==0.444kN.m；W——彎矩作用平面內(nèi)柱柱箍截面抵抗抗矩,W==5.088cm3；柱箍的強度設(shè)計值值(N/mm2):[ff]=2205.0000H邊柱箍的強度計算算值f=86.199N/mm22；H邊柱箍的強度驗算算滿足要求!.柱箍撓度計算經(jīng)過計算得到vv=0.1199mm[v]柱箍最大大允許撓度，[v]==350..000/4400=0.88mmm；柱箍的最大撓度滿滿足要求!1.8、H方向?qū)菟ǖ挠嬘嬎阌嬎愎?N<[N]=fA其中N——對拉拉螺栓所受的的拉力；A——對拉螺栓有效面積積(mm2)；f——對拉螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取170N/mm2；對拉螺拴的強度要要大于最大支支座力10.977kN。經(jīng)過計算得到H方方向?qū)菟┧┑闹睆揭蟠笥?2mm，本工程對對拉螺拴的直直徑采用14mm。2、700*17000柱模板的計計算2.1、柱模板荷荷載標準值強度驗算要考慮新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力和傾倒倒混凝土時產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗算只只考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力。新澆混凝土側(cè)壓力力計算公式為為下式中的較較小值:其中——混凝土的重力密度度，取24.0000kN/mm3；t——新澆混凝土的初凝凝時間，為0時(表示無資料)取200/((T+15))，取5.7144h；T——混凝土的入模溫度度，取20.0000℃；V——混凝土的澆筑速度度，取2.5000m/h；H——混凝土側(cè)壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度，取3.000m；1——外加劑影響修正系系數(shù)，取1.000；2——混凝土坍落度影響響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計算的新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標準值值F1=440.5400kN/m22實際計算中采用新新澆混凝土側(cè)側(cè)壓力標準值值F1=440.0000kN/m22倒混凝土時產(chǎn)生的的荷載標準值值F2=3.0000kN/m22。2.2、柱模板計計算簡圖柱箍是柱模板的橫橫向支撐構(gòu)件件，其受力狀狀態(tài)為受彎桿桿件，應(yīng)按受受彎桿件進行行計算。柱模板的截面寬度度B=1000mmm；柱模板的截面高度度H=1700mmm；柱模板的高度LL=60000mm；柱箍的間距計算跨跨度d=350mmm。圖柱模板計算簡圖2.3、柱模板面面板的計算面板直接承受模板板傳遞的荷載載，應(yīng)該按照照均布荷載下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算，計計算如下面板計算簡圖2.3.1.面板板強度計算支座最大彎矩計算算公式跨中最大彎矩計算算公式其中q——強度度設(shè)計荷載(kN/mm)；q=(1.22×40.000+1.44×3.000)×0.335=118.27kkN/md——豎楞的距離，d=3000mm；經(jīng)過計算得到最大大彎矩M=0.10××18.2770×0.330×面板截面抵抗矩W=3350.0××18.0××18.0//6=189900.0mmm3經(jīng)過計算得到==M/W=0.1164×1006/189000.0==8.7000N/mmm2面板的計算強度小小于15.0NN/mm2,滿足要求!2.3.2.抗剪剪計算最大剪力的計算公公式如下:Q=0.6qqd截面抗剪強度必須須滿足:T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=0.6××0.3000×18.2270=3..289kNN截面抗剪強度計算算值T=3××3289//(2×3550×18))=0.7883N/mmm2截面抗剪強度設(shè)計計值[T]==1.40NN/mm2面板的抗剪強度計計算滿足要求求!2.3.3.面板板撓度計算最大撓度計算公式式其中q——混凝凝土側(cè)壓力的的標準值，q=440.0000×0.3550=14..000kNN/m；E——面板的彈性模量，E=66000.00N/mm22；I——面板截面慣性矩I=3350.0××18.0××18.0××18.0//12=1770100..0mm4；經(jīng)過計算得到vv=0.6677×(440.0000×0.355)×3000.04/(1000×60000×1701100.0))=0..752mmm[v]面板最大大允許撓度，[v]==300..000/2250=1.20mmm；面板的最大撓度滿滿足要求!2.4、豎楞方木木的計算豎楞方木直接承受受模板傳遞的的荷載，應(yīng)該該按照均布荷荷載下的三跨跨連續(xù)梁計算算，計算如下下豎楞方木計算簡圖圖2.4.1.豎楞楞方木強度計計算支座最大彎矩計算算公式跨中最大彎矩計算算公式其中q——強度度設(shè)計荷載(kN/mm)；q=(1.22×40.000+1.44×3.000)×0.330=115.66kkN/md為柱箍的距離，dd=3550mm；經(jīng)過計算得到最大大彎矩M=0.10××15.6660×0.335×豎楞方木截面抵抗抗矩W=50.0××80.0××80.0//6=533333.3mmm3經(jīng)過計算得到==M/W=0.1192×1006/533333.3==3.5997N/mmm2豎楞方木的計算強強度小于13.0NN/mm2,滿足要求!2.4.2.豎楞楞方木抗剪計計算最大剪力的計算公公式如下:Q=0.6qqd截面抗剪強度必須須滿足:T=3Q/22bh<[T]其中最大剪力QQ=0.6××0.3500×15.6660=3..289kNN截面抗剪強度計算算值T=3××3289//(2×500×80)==1.2333N/mm22截面抗剪強度設(shè)計計值[T]==1.30NN/mm2豎楞方木抗剪強度度計算滿足要要求!2.4.3.豎楞楞方木撓度計計算最大撓度計算公式式其中q——混凝凝土側(cè)壓力的的標準值，q=440.0000×0.3000=12..000kNN/m；E——豎楞方木的彈性模模量，E=99500.00N/mm22；I——豎楞方木截面慣性性矩I=50.0××80.0××80.0××80.0//12=211333344.0mm44；經(jīng)過計算得到vv=0.6677×(440.0000×0.300)×3500.04/(1000×95000×21333334.00)=00.060mmm[v]豎楞方木木最大允許撓撓度，[v]==350..000/2250=1.40mmm；豎楞方木的最大撓撓度滿足要求求!2.5、B方向柱柱箍的計算本算例中，柱箍采采用鋼楞，截截面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:鋼柱箍的規(guī)格:圓鋼管φ48×3..5mm；鋼柱箍截面抵抗矩矩W=5.08ccm3；鋼柱箍截面慣性矩矩I=12.199cm4；B方向柱箍計算簡圖圖其中P——豎楞楞方木傳遞到到柱箍的集中中荷載(kN)；P=(1.22×40.000+1.44×3.000)×0.330×00.35==5.488kN經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到B方向柱箍剪力圖((kN)B方向柱箍彎矩圖((kN.m))B方向柱箍變形圖((kN.m))最大支座力N=9.8878kN最大變形v==0.1665mm2.5.1.柱箍箍強度計算柱箍截面強度計算算公式其中Mx——柱柱箍桿件的最最大彎矩設(shè)計計值,Mx=0.443kN.mm；x——截面塑性發(fā)展系數(shù)數(shù),為1.05；W——彎矩作用平面內(nèi)柱柱箍截面抵抗抗矩,W==5.088cm3；柱箍的強度設(shè)計值值(N/mm2):[ff]=2205.0000B邊柱箍的強度計算算值f=85.177N/mm22；B邊柱箍的強度驗算算滿足要求!2.5.2.柱箍箍撓度計算經(jīng)過計算得到vv=0.1165mm[v]柱箍最大大允許撓度，[v]==250..000/4400=0.63mmm；柱箍的最大撓度滿滿足要求!2.6、B方向?qū)菟ǖ挠嬘嬎阌嬎愎?N<[N]=fA其中N——對拉拉螺栓所受的的拉力；A——對拉螺栓有效面積積(mm2)；f——對拉螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取170N/mm2；對拉螺拴的強度要要大于最大支支座力9.88kkN。經(jīng)過計算得到B方方向?qū)菟┧┑闹睆揭蟠笥?2mm，本工程對對拉螺拴的直直徑采用14mm。2.7、H方向柱柱箍的計算H方向柱箍計算簡圖圖其中P——豎楞楞方木傳遞到到柱箍的集中中荷載(kN)；P=(1.22×40.000+1.44×3.000)×0.330×00.35==5.488kN經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到H方向柱箍剪力圖((kN)H方向柱箍彎矩圖((kN.m))H方向柱箍變形圖((kN.m))最大支座力N=9.2250kN最大變形v==0.1992mm2.7.1.柱箍箍強度計算柱箍截面強度計算算公式=M/W<[[f]其中M——柱箍箍桿件的最大大彎矩設(shè)計值值,M==0.444kN.m；W——彎矩作用平面內(nèi)柱柱箍截面抵抗抗矩,W==5.088cm3；柱箍的強度設(shè)計值值(N/mm2):[ff]=2205.0000H邊柱箍的強度計算算值f=87.033N/mm22；H邊柱箍的強度驗算算滿足要求!2.7.2.柱箍箍撓度計算經(jīng)過計算得到vv=0.1192mm[v]柱箍最大大允許撓度，[v]==283..333/4400=0.71mmm；柱箍的最大撓度滿滿足要求!2.8、H方向?qū)菟ǖ挠嬘嬎阌嬎愎?N<[N]=fA其中N——對拉拉螺栓所受的的拉力；A——對拉螺栓有效面積積(mm2)；f——對拉螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取170N/mm2；對拉螺拴的強度要要大于最大支支座力9.25kkN。經(jīng)過計算得到H方方向?qū)菟┧┑闹睆揭蟠笥?2mm，本工程對對拉螺拴的直直徑采用14mm。三、樓板模板扣件件鋼管支撐架架計算支支撐架的計算算參照《建筑筑施工扣件式式鋼管腳手架架安全技術(shù)規(guī)規(guī)范》（JGJ1330-20001）。模板支架搭設(shè)高度度為6.0米，搭設(shè)尺尺寸為：立桿桿的縱距b=0..60米，立桿的的橫距l(xiāng)=0..90米，立桿的的步距h=1..50米。圖樓板支撐架立面簡簡圖圖樓板支撐架立桿穩(wěn)穩(wěn)定性荷載計計算單元采用的鋼管管類型為488×3.0。一、支撐撐方木的計算算方木按照簡簡支梁計算，方方木的截面力力學參數(shù)為本算例中，面面板的截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000×8.000×8.000/6=53.333cm3；II=5..00×8..00×8..00×8..00/122=2113.33ccm4；方木楞計算算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土土板自重(kN/mm)：qq1=225.0000×0.1000×0.3300=0..750kNN/m(2)模板的自重重線荷載(kN/mm)：qq2=00.350××0.3000=0.1005kN/mm(3)活荷載為施施工荷載標準準值與振倒混混凝土時產(chǎn)生生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到到，活荷載標標準值P1==(1.0000+2..000)××0.9000×0.3000=0.8810kN2.強度計算最大彎矩考考慮為靜荷載載與活荷載的的計算值最不不利分配的彎彎矩和，計算算如下:均布荷載q=1.2×00.750++1.2×00.105==1.0266kN/m集中荷載P=1.4×00.810==1.1344kN最大彎矩M=1.1344×0.900/4+1..03×0..90×最大支座力N=1.1344/2+1..03×0..90/2==1.0299kN截面應(yīng)力=0.3559×1066/533333.3=66.73N//mm2方木的計算算強度小于13.0NN/mm2,滿足要求!3.抗剪計算最大剪力的的計算公式如如下:QQ=qll/2+P/2截面抗剪強強度必須滿足足:TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪剪力Q=0..900×11.026//2+1.1134/2==1.0299kN截面抗抗剪強度計算算值T=3××1029//(2×500×80)==0.3866N/mm22截面抗抗剪強度設(shè)計計值[T]==1.30NN/mm2方木的抗剪剪強度計算滿滿足要求!4.撓度計算最大撓度考考慮為靜荷載載與活荷載的的計算值最不不利分配的撓撓度和，計算算公式如下:均布荷載q=0.7500+0.1005=0.8855kN//m集中荷載P=0.8100kN最大變形v=55×0.8555×9000.04/(3844×95000.00×221333333.5)++810.00×900.03//(48×99500.000×21333333..5)=0..967mmm方木的最大大撓度小于900.00/250,,滿足要求!二、方木木支撐鋼管計計算支撐鋼管按按照集中荷載載作用下的簡簡支梁計算集中荷載P取縱向鋼管管傳遞力，P=2.006kN支撐鋼管計計算簡圖如下下支撐鋼管按按照簡支梁的的計算公式其中n=0..60/0..30=2經(jīng)過簡支梁梁的計算得到到支座反力RA==RB=((2-1)//2×2.006+2.006=3.009kN通過傳遞到到立桿的最大大軸向力為2×1..03+2..06=4..12kN最大彎矩Mmaxx=2/8××2.06××截面應(yīng)力=0.311×106/44911.0=688.72N//mm2支撐鋼管的的計算強度小小于205.00N/mm22,滿足要求!三、扣件件抗滑移的計計算:縱向或橫向向水平桿與立立桿連接時，扣扣件的抗滑承承載力按照下下式計算(規(guī)范5.2.55):RR≤Rc其中Rc——扣件抗滑承承載力設(shè)計值值,取8.0kN；R——縱向或橫向向水平桿傳給給立桿的豎向向作用力設(shè)計計值；計算中R取最大支座座反力，R=4.112kN單扣件抗滑滑承載力的設(shè)設(shè)計計算滿足足要求!四、立桿桿的穩(wěn)定性計計算荷載標準準值作用于模板板支架的荷載載包括靜荷載載、活荷載和和風荷載。1.靜荷載標準值包括括以下內(nèi)容：：(1)腳手架鋼管管的自重(kN)：NNG1=0.1299×6.0000=0.7775kN鋼管的自重重計算參照《扣扣件式規(guī)范》附附錄A雙排架自重重標準值，設(shè)設(shè)計人員可根根據(jù)情況修改改。(2)模板的自重(kN)：NNG2=0.3500×0.6000×0.9900=0..189kNN(3)鋼筋混凝土土樓板自重(kN)：NNG3=25.0000×0.1100×0..600×00.900==1.3500kN經(jīng)計算得到到，靜荷載標標準值NG==NG1++NG2+NNG3=2.3144kN。2.活荷載為施工荷載載標準值與振振倒混凝土時時產(chǎn)生的荷載載。經(jīng)計算得到到，活荷載標標準值NQ==(1.0000+2..000)××0.6000×0.9000=1.6620kN3.不考慮風荷載時,,立桿的軸向向壓力設(shè)計值值計算公式N==1.2NNG+11.4NQ五、立桿桿的穩(wěn)定性計計算立桿的穩(wěn)定定性計算公式式其中N——立桿的軸心心壓力設(shè)計值值，N=55.04kNN；——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/ii查表得到；；i——計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)；i=11.60A——立桿凈截面面面積(cm2)；A=4.24W——立桿凈截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——鋼管立桿抗壓強度度計算值(N/mmm2)；[[f]——鋼管立桿抗抗壓強度設(shè)計計值，[f]==205..00N/mmm2；l0——計算長度(m)；如果完全參參照《扣件式式規(guī)范》不考考慮高支撐架架，由公式(1)或(2)計算l00=k11uh(1))l00=(hh+2a)(2)k1——計算長度附附加系數(shù)，按按照表1取值為1.163；u——計算長度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.70a——立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度；a=00.10m；公式(1)的計算結(jié)果果：=556.82NN/mm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算<[ff],滿足要求!公式(2)的計算結(jié)果果：=221.85NN/mm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算<[ff],滿足要求!如果考慮到到支撐架的安安全因素，由由公式(3)計算l00=k11k2(h++2a)(3))k2——計算長度附附加系數(shù)，按按照表2取值為1.007；公式(3)的計算結(jié)果果：=227.72NN/mm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算<[ff],滿足要求!四、梁模板扣件鋼鋼管支撐架計計算書針對本工程梁截面面尺寸的種類類，現(xiàn)對450*8800、300*7700、800*11800三種類型的的梁進行計算算，其它截面面尺寸的梁參參照施工。1、截面450mm××800mm梁木模板與支支撐計算1.1.、梁模板板荷載標準值值模板自重=0..340kNN/m2；鋼筋自重=1..500kNN/m3；混凝土自重=244.000kkN/m3；施工荷載標標準值=2..500kNN/m2。強度驗算要要考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力和傾倒混凝凝土時產(chǎn)生的的荷載；撓度度驗算只考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力。新澆混凝土土側(cè)壓力計算算公式為下式式中的較小值值:其中——混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t——新澆混凝土土的初凝時間間，為0時(表示無資料)取200/((T+15))，取5.7144h；T——混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V——混凝土的澆澆筑速度，取取2.5000m/h；H——混凝土側(cè)壓壓力計算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取1.2000m；1——外加劑影響修正系系數(shù)，取1.000；2——混凝土坍落度影響響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計計算的新澆混混凝土側(cè)壓力力標準值F1=228.8000kN/m22實際計算中中采用新澆混混凝土側(cè)壓力力標準值F1=228.8000kN/m22倒混凝土時時產(chǎn)生的荷載載標準值F2=6.0000kN/m22。圖梁底模面板板示意圖1.2、梁底模板板木楞計算梁底方木的的計算在腳手手架梁底支撐撐計算中已經(jīng)經(jīng)包含！1.3、梁模板側(cè)側(cè)模計算梁側(cè)模板按按照三跨連續(xù)續(xù)梁計算，計計算簡圖如下下圖梁側(cè)模板計計算簡圖1.3.1.強度度計算強度計算公公式要求：==M/W<[f]]其中——梁側(cè)模板的的強度計算值值(N/mm2)；M——計算的最大大彎矩(kN..m)；q——作用在梁側(cè)側(cè)模板的均布布荷載(N/mmm)；q=(11.2×288.80+11.4×6..00)×00.80=334.3688N/mm最大彎矩計計算公式如下下:M=-0..10×344.368××0.30002=0.309×1106/432000.0=77.160NN/mm2梁側(cè)模面板板計算強度小小于15.000N/mm22,滿足要求!1.3.2.抗剪剪計算最大剪力的的計算公式如如下:QQ=0..6ql截面抗剪強強度必須滿足足:TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪剪力Q=0..6×0.3300×344.368==6.1866kN截面抗抗剪強度計算算值T=3××6186//(2×8000×18))=0.6444N/mmm2截面抗抗剪強度設(shè)計計值[T]==1.40NN/mm2面板的抗剪剪強度計算滿滿足要求!1.3.3.撓度度計算最大撓度計計算公式如下下:其中q=28.800×0.800=23.004N/mmm三跨連續(xù)梁梁均布荷載作作用下的最大大撓度v=00.677××23.0440×3000.04/(1000×60000.00×33888000.0)=00.542mmm梁側(cè)模板的的撓度計算值值:v==0.5442mm小于[v]=3000/250,,滿足要求!1.4、穿梁螺栓栓計算計算公式:NN<[NN]=ffA其中N——穿梁螺栓所所受的拉力；；A——穿梁螺栓有有效面積(mm2)；f——穿梁螺栓的的抗拉強度設(shè)設(shè)計值，取170N//mm2；穿梁螺栓承承受最大拉力力N=(1.2××28.800+1.4××6.00))×0.800×0.500/2=8..59kN穿梁螺栓直直徑為18mm；穿梁螺栓有有效直徑為15.7mmm；穿梁螺栓有有效面積為A=1992.5000mm2；穿梁螺栓最最大容許拉力力值為[N]==32.7225kN；穿梁螺栓承承受拉力最大大值為N=8..592kNN；穿梁螺栓的的布置距離為為側(cè)龍骨的計計算間距500mm。每個截面布布置2道穿梁螺栓栓。穿梁螺栓強強度滿足要求求!1.5、梁支撐腳腳手架的計算算模板支架搭設(shè)高度度為6.0米，基本尺尺寸為：梁截截面B×D==450mmm×800mmm，梁支撐立立桿的橫距(跨度方向)l=00.60米，立桿的的步距h=1..50米，梁底增加一一道承重立桿桿。圖1梁模板支撐撐架立面簡圖圖采用的鋼管管類型為488×3.0。、梁底支撐鋼管的的計算作用于支撐撐鋼管的荷載載包括梁與模模板自重荷載載，施工活荷荷載等。1.5.1.1..荷載的計算算：(1)鋼筋混凝土土梁自重(kN/mm)：qq1=225.0000×0.8000×0.6600=122.000kkN/m(2)模板的自重重線荷載(kN/mm)：qq2=00.350××0.6000×(2×00.800++0.4500)/0.4450=0..957kNN/m(3)活荷載為施施工荷載標準準值與振倒混混凝土時產(chǎn)生生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到到，活荷載標標準值P1==(1.0000+2..000)××0.4500×0.6000=0.8810kN1.5.1.2..方木楞的支支撐力計算：：均布荷載q=1.2×112.0000+1.2××0.9577=15.5548kN//m集中荷載P=1.4×00.810==1.1344kN方木楞計算算簡圖經(jīng)過計算得得到從左到右右各方木傳遞遞集中力分別別為N11=1.3114kNN22=5.5004kNN33=1.3114kN方木按照三三跨連續(xù)梁計計算，方木的的截面力學參參數(shù)為面板的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000×10.000×10..00/6=83..33cm33；II=5..00×100.00×110.00××10.000/12==416..67cm44；方木強度計算最大彎矩考考慮為靜荷載載與活荷載的的計算值最不不利分配的彎彎矩和，計算算公式如下:均布荷載q=5.5044/0.6000=9.1173kN//m最大彎矩M=0.1qll2=0.1××9.17××0.60××截面應(yīng)力=0.3330×1066/833333.3=33.96N//mm2方木的計算算強度小于13.0NN/mm2,滿足要求!方木抗剪計計算最大剪力的的計算公式如如下:QQ=0..6ql截面抗剪強強度必須滿足足:TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪剪力Q=0..6×0.6600×9..173=33.302kkN截面抗抗剪強度計算算值T=3××3302//(2×500×100))=0.9991N/mmm2截面抗抗剪強度設(shè)計計值[T]==1.30NN/mm2方木的抗剪剪強度計算滿滿足要求!方木撓度計計算最大撓度考考慮為靜荷載載與活荷載的的計算值最不不利分配的撓撓度和，計算算公式如下:最大大變形v=00.677××7.6444×600..04/(1000×95000.00×441666666.8)==0.1699mm方木的最大大撓度小于600.00/250,,滿足要求!1.5.1.3..支撐鋼管的的強度計算：：支撐鋼管按按照連續(xù)梁的的計算如下計算簡圖支撐鋼管彎彎矩圖(kN.m))支撐鋼管變變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁梁的計算得到到支座反力RA==RB=00.22kNN中間支座最最大反力Rmax==7.35kkN最大變形vmaxx=0.1113mm截面應(yīng)力=0.1994×1066/44911.0=433.110NN/mm2支撐鋼管的的計算強度小小于205.00N/mm22,滿足要求!、梁底縱向鋼管計計算縱向鋼管只只起構(gòu)造作用用，通過扣件件連接到立桿桿。、扣件抗滑移的計計算:縱向或橫向向水平桿與立立桿連接時，扣扣件的抗滑承承載力按照下下式計算(規(guī)范5.2.55):RR≤Rc其中Rc——扣件抗滑承承載力設(shè)計值值,取8.0kN；R——縱向或橫向向水平桿傳給給立桿的豎向向作用力設(shè)計計值；計算中R取最大支座座反力，R=7.335kN單扣件抗滑滑承載力的設(shè)設(shè)計計算滿足足要求!、立桿的穩(wěn)定性計計算:立桿的穩(wěn)定定性計算公式式其中N——立桿的軸心心壓力設(shè)計值值，它包括：：橫桿的最大大支座反力N1=77.35kNN(已經(jīng)包括組組合系數(shù)1.4)腳手架鋼管管的自重N2==1.4××0.1299×6.0000=1.0084kNN=7.3354+1..084+00.000==8.4388kN——軸心受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/ii查表得到；；i——計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)；i=11.60A——立桿凈截面面面積(cm2)；A=4.24W——立桿凈截面面抵抗矩(cm3)；W=44.49——鋼管立桿抗壓強度度計算值(N/mmm2)；[[f]——鋼管立桿抗抗壓強度設(shè)計計值，[f]==205..00N/mmm2；l0——計算長度(m)；如果完全參參照《扣件式式規(guī)范》不考考慮高支撐架架，由公式(1)或(2)計算l00=k11uh(1))l00=(hh+2a)(2)k1——計算長度附附加系數(shù)，按按照表1取值為1.163；u——計算長度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表5.3.3；u=1.70a——立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度；a=00.10m；公式(1)的計算結(jié)果果：=995.04NN/mm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算<[ff],滿足要求!公式(2)的計算結(jié)果果：=336.55NN/mm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算<[ff],滿足要求!如果考慮到到高支撐架的的安全因素，由由公式(3)計算l00=k11k2(h++2a)(3))k2——計算長度附附加系數(shù)，按按照表2取值為1.007；公式(3)的計算結(jié)果果：=446.37NN/mm2，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算<[ff],滿足要求!。2、截面300mm××700mmm梁木模板與支支撐計算2.1、梁模板荷荷載標準值模板自重=0..340kNN/m2；鋼筋自重=1..500kNN/m3；混凝土自重=244.000kkN/m3；施工荷載標標準值=2..500kNN/m2。強度驗算要要考慮新澆混混凝土側(cè)壓力力和傾倒混凝凝土時產(chǎn)生的的荷載；撓度度驗算只考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力。新澆混凝土土側(cè)壓力計算算公式為下式式中的較小值值:其中——混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t———新澆混凝土土的初凝時間間，為0時(表示無資料)取200/((T+15))，取5.7144h；T——混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V——混凝土的澆澆筑速度，取取2.5000m/h；H——混凝土側(cè)壓壓力計算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取1.2000m；1——外加劑影響修正系系數(shù)，取1.000；2——混凝土坍落度影響響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計計算的新澆混混凝土側(cè)壓力力標準值F1=228.8000kN/m22實際計算中中采用新澆混混凝土側(cè)壓力力標準值F1=228.8000kN/m22倒混凝土時時產(chǎn)生的荷載載標準值F2=6.0000kN/m22。圖梁底模面板板示意圖2.2、梁底模板板木楞計算梁底方木的的計算在腳手手架梁底支撐撐計算中已經(jīng)經(jīng)包含！2.3、梁模板側(cè)側(cè)模計算梁側(cè)模板按按照三跨連續(xù)續(xù)梁計算，計計算簡圖如下下圖梁側(cè)模板計計算簡圖2.3.1.強度度計算強度計算公公式要求：==M/W<[f]]其中——梁側(cè)模板的的強度計算值值(N/mm2)；M——計算的最大大彎矩(kN..m)；q——作用在梁側(cè)側(cè)模板的均布布荷載(N/mmm)；q=(11.2×288.80+11.4×6..00)×00.70=330.0722N/mm最大彎矩計計算公式如下下:M=-0..10×300.072××0.30002=0.271×1106/378000.0=77.160NN/mm2梁側(cè)模面板板計算強度小小于15.000N/mm22,滿足要求!2.3.2.抗剪剪計算最大剪力的的計算公式如如下:QQ=0..6ql截面抗剪強強度必須滿足足:TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪剪力Q=0..6×0.3300×300.072==5.4133kN截面抗抗剪強度計算算值T=3××5413//(2×7000×18))=0.6444N/mmm2截面抗抗剪強度設(shè)計計值[T]==1.40NN/mm2面板的抗剪剪強度計算滿滿足要求!2.3.3.撓度度計算最大撓度計計算公式如下下:其中q=28.800×0.700=20.116N/mmm三跨連續(xù)梁梁均布荷載作作用下的最大大撓度v=00.677××20.1660×3000.04/(1000×60000.00×33402000.0)=00.542mmm梁側(cè)模板的的撓度計算值值:v==0.5442mm小于[v]=3000/250,,滿足要求!2.4、穿梁螺栓栓計算計算公式:NN<[NN]=ffA其中N——穿梁螺栓所所受的拉力；；A——穿梁螺栓有有效面積(mm2)；f——穿梁螺栓的的抗拉強度設(shè)設(shè)計值，取170N//mm2；穿梁螺栓承承受最大拉力力N=(1.2××28.800+1.4××6.00))×0.700×0.500/1=155.04kNN穿梁螺栓直直徑為18mm；穿梁螺栓有有效直徑為15.7mmm；穿梁螺栓有有效面積為A=1992.5000mm2；穿梁螺栓最最大容許拉力力值為[N]==32.7225kN；穿梁螺栓承承受拉力最大大值為N=155.036kkN；穿梁螺栓的的布置距離為為側(cè)龍骨的計計算間距500mm。每個截面布布置1道穿梁螺栓栓。穿梁螺栓強強度滿足要求求!2.5、梁支撐腳腳手架的計算算模板支架搭設(shè)高度度為6.0米，基本尺尺寸為：梁截截面B×D==300mmm×700mmm，梁支撐立立桿的橫距(跨度方向)l=00.60米，立桿的的步距h=1..50米，梁底增增加一道承重重立桿。圖1梁模板支撐撐架立面簡圖圖采用的鋼管管類型為488×3.0。、梁底支撐鋼管的的計算作用于支撐撐鋼管的荷載載包括梁與模模板自重荷載載，施工活荷荷載等。2.5.1.1..荷載的計算算：(1)鋼筋混凝土土梁自重(kN/mm)：qq1=225.0000×0.7000×0.6600=100.500kkN/m(2)模板的自重重線荷載(kN/mm)：qq2=00.350××0.6000×(2×00.700++0.3000)/0.3300=1..190kNN/m(3)活荷載為施施工荷載標準準值與振倒混混凝土時產(chǎn)生生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到到，活荷載標標準值P1==(1.0000+2..000)××0.3000×0.6000=0.5540kN2.5.1.2..方木楞的支支撐力計算：：均布荷載q=1.2×110.5000+1.2××1.1900=14.0028kN//m集中荷載P=1.4×00.540==0.7566kN方木楞計算算簡圖經(jīng)過計算得得到從左到右右各方木傳遞遞集中力分別別為N11=0.7992kNN22=3.3881kNN33=0.7992kN方木按照三三跨連續(xù)梁計計算，方木的的截面力學參參數(shù)為本算例中，面面板的截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000×10.000×10..00/6=83..33cm33；II=5..00×100.00×110.00××10.000/12==416..67cm44；方木強度計算最大彎矩考考慮為靜荷載載與活荷載的的計算值最不不利分配的彎彎矩和，計算算公式如下:均布荷載q=3.3811/0.6000=5.6636kN//m最大彎矩M=0.1qll2=0.1××5.64××0.60××截面應(yīng)力=0.2003×1066/833333.3=22.44N//mm2方木的計算算強度小于13.0NN/mm2,滿足要求!方木抗剪計計算最大剪力的的計算公式如如下:QQ=0..6ql截面抗剪強強度必須滿足足:TT=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪剪力Q=0..6×0.6600×5..636=22.029kkN截面抗抗剪強度計算算值T=3××2029//(2×500×100))=0.6009N/mmm2截面抗抗剪強度設(shè)計計值[T]==1.30NN/mm2方木的抗剪剪強度計算滿滿足要求!方木撓度計計算最大撓度考考慮為靜荷載載與活荷載的的計算值最不不利分配的撓撓度和，計算算公式如下:最大變形v=00.677××4.6966×600..04/(1000×95000.00×441666666.8)==0.1044mm方木的最大大撓度小于600.00/250,,滿足要求!2.5.1.3..支撐鋼管的的強度計算：：支撐鋼管按按照連續(xù)梁的的計算如下計算簡圖