某工程深梁梁高.米模板計(jì)算書(shū)

梁模板計(jì)算書(shū)高支撐架的計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了《施工技術(shù)》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》中的部分內(nèi)容。梁段:L1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.50；梁截面高度D(m):1.60混凝土板厚度(mm):0.10；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）La(m):0.45；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長(zhǎng)度a(m):0.25；腳手架步距(m):1.20；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：20.00；梁兩側(cè)立柱間距(m):1.10；承重架支設(shè):多根承重立桿，木方支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數(shù):2；立桿橫向間距或排距Lb(m):0.90；采用的鋼管類(lèi)型為Φ48×3.00；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.90；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板類(lèi)型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：1000；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：1000；穿梁螺栓豎向間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類(lèi)型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；主楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度80mm；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別為44.343kN/m2、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1.抗彎驗(yàn)算其中，σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵抗矩，W=100.00×1.8×1.8/6=54.00cm3；[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2×1.00×18.00×0.90=19.44kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q2=1.4×1.00×2.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2=19.440+2.520=21.960kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=300.00mm；面板的最大彎距M=0.1×21.96×300.002=1.98×105N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=1.98×105/5.40×104=3.660N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13.000N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=3.660N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13.000N/mm2，滿(mǎn)足要求！2.撓度驗(yàn)算q--作用在模板上的側(cè)壓力線(xiàn)荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=18.00×1.00=18.00N/mm；l--計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距):l=300.00mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500.00N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=100.00×1.80×1.80×1.80/12=48.60cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×18.00×300.004/(100×9500.00×4.86×105)=0.214mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=300.000/250=1.200mm；面板的最大撓度計(jì)算值ω=0.214mm小于面板的最大容許撓度值[ω]=1.200mm，滿(mǎn)足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×80×80/6=53.33cm3；I=50×80×80×80/12=213.33cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=6.59kN/m；內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距):l=1000mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×6.59×1000.002=6.59×105N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=6.59×105/5.33×104=12.353N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17.000N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=12.353N/mm2內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值小于[f]=17.000N/mm2，滿(mǎn)足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中E--面板材質(zhì)的彈性模量：10000.00N/mm2；q--作用在模板上的側(cè)壓力線(xiàn)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=18.00×0.30/1=5.40N/mm；l--計(jì)算跨度(外楞間距)：l=1000.00mm；I--面板的截面慣性矩：E=2.13×106N/mm2；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值:ω=0.677×5.40×1000.004/(100×10000.00×2.13×106)=1.714mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ω]=4.000mm；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值ω=1.714mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ω]=4.000mm，滿(mǎn)足要求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類(lèi)型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=4.49cm3；外鋼楞截面慣性矩I=10.78cm4；外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計(jì)算：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)×1.00×0.30/2=3.29kN；外楞計(jì)算跨度(對(duì)拉螺栓豎向間距):l=300mm；外楞的最大彎距：M=0.175×3294.000×300.000=1.73×105N.mm經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=1.73×105/4.49×103=38.516N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=205.000N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=38.516N/mm2小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205.000N/mm2，滿(mǎn)足要求?。?）.外楞的撓度驗(yàn)算其中E--外楞的彈性模量，其值為210000.00N/mm2；p--作用在模板上的側(cè)壓力線(xiàn)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：p=18.00×1.00×0.30/1=2.70KN；l--計(jì)算跨度(拉螺栓間距)：l=300.00mm；I--面板的截面慣性矩：I=1.08×105mm4；外楞的最大撓度計(jì)算值:ω=1.146×2.70×103×300.003/(100×210000.00×1.08×105)=0.037mm；外楞的最大容許撓度值:[ω]=0.750mm；外楞的最大撓度計(jì)算值ω=0.037mm小于外楞的最大容許撓度值[ω]=0.750mm，滿(mǎn)足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f---穿梁螺螺栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取取170.0000N//mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑::12mm；穿梁螺栓有效直徑徑:9..85mmm；穿梁螺栓有效面積積:A=76mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=118.0000×1.0000×0.3000×2=100.800kN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]==170..000×76/10000=12.9220kN；；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=10.8800kN小于穿梁螺螺栓最大容許許拉力值[[N]=122.920kkN，滿(mǎn)足要要求！六、梁底模板計(jì)算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。計(jì)算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗(yàn)驗(yàn)算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=4500.00×18.000×18.000/6=2.43××104mm3；I=450..00×18.000×18.000×18.000/12==2.199×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算按以下公式進(jìn)行面面板抗彎強(qiáng)度度驗(yàn)算：其中，σ--梁底模板的的彎曲應(yīng)力計(jì)計(jì)算值(N/mm2)；M---計(jì)算的的最大彎矩(kN.mm)；l---計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):ll=1666.67mmm；q---作用在在梁底模板的的均布荷載設(shè)設(shè)計(jì)值(kN/m))；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設(shè)計(jì)值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×0.45×1.60×0.90==19.833kN/m；；模板結(jié)構(gòu)自重荷載載：q2:1.2×0.335×0.45×0.90==0.17kkN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計(jì)計(jì)值：q3:1.4×2..00×0.45×0.90==1.13kkN/m；q=q1++q2++q3=119.83++0.17++1.13==21.133kN/m；；跨中彎矩計(jì)算公式式如下:Mmax=0..10×21.1333×0.16772；σ=0.059××106/2.433×104=2.4116N/mmm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)應(yīng)力σ=2.4416N//mm2小于梁底模模面板的抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==13.0000N/mmm2，滿(mǎn)足要求求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時(shí)不考慮振振動(dòng)荷載作用用。最大撓度計(jì)算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的壓力線(xiàn)荷載載:q==（(24.0++1.50))×1.6000+0.355）×0.45==18.552N/mmm；l---計(jì)算跨度(梁底支撐間間距):ll=1666.67mmm；E---面板的彈性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允許撓撓度值:[ω]=1666.67//250==0.6667mm；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ω=0..677×118.5188×166..74/(1000×95000.0×2..19×1005)=0.0047mm；；面板的最大撓度計(jì)計(jì)算值:ω=0.0047mm小于面板板的最大允許許撓度值:[[ω]=166.77/2550=00.667mmm，滿(mǎn)足要要求！七、梁底支撐的計(jì)計(jì)算本工程梁底支撐采采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要要考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗(yàn)算只只考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計(jì)算：：(1)鋼筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(24.0000+1..500)××1.6000×0.4500=18.3360kNN/m；(2)模板的自重線(xiàn)線(xiàn)荷載(kN/m))：q2=0.3500×0.4500×(2×1.6000+0.5000)/00.500==1.1666kN/mm；(3)活荷載為施工工荷載標(biāo)準(zhǔn)值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載(kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2..500+22.000))×0.5000×0.4500=1.0113kN；；2.方木的支撐力力驗(yàn)算均布荷載q==1.2××18.3660+1.22×1.1666=23.4431kNN/m；集中荷載P==1.4××1.0133=1.4118kN；；方木計(jì)算簡(jiǎn)圖經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左左到右各方木木傳遞集中力力[即支座力]分別為：N1=1.4500kN；N2=5.0033kN；N3=5.2155kN；N4=1.4500kN；方木按照三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.000××8.0000×8.0000/6=53.333cm3；I=5..000×8.0000×8.0000×8.0000/12==213..33cmm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的彎矩和，計(jì)計(jì)算公式如下下:均布荷載qq=5..215/00.450==11.5889kN//m；最大彎距MM=0.11ql2=0.11×11.5889×0.4500×0.4500=0.2235kNN.m；最大應(yīng)力σ=MM/W=0.2235×1006/533333.3==4.4000N/mmm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]==13.0N/mm22；方木的最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值4..400NN/mm2小于方木抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值13..0N/mmm2,滿(mǎn)足要求!方木抗剪驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算公公式如下:截面抗剪強(qiáng)度必須須滿(mǎn)足:其中最大剪力:V=00.6×11.5889×0.4500=3..129kkN；圓木的截面面積矩矩S=00.785××50.000×50.000=19962.500N/mmm2；圓木方受剪應(yīng)力計(jì)計(jì)算值T=3.133×1962..50/(2213.333×50.000)=00.58NN/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值[T]]=1..700NN/mm2；方木的受剪應(yīng)力計(jì)計(jì)算值0..576NN/mm2小于方木抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值1.7700N//mm2,滿(mǎn)足要求!方木撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計(jì)算值值最不利分配配的撓度和，計(jì)計(jì)算公式如下下:方木最大撓度計(jì)算算值ω=0.6677×9..658×4450.00004/(1000×100000.0000×2133.333××104)=0.1126mm；；方木的最大允許撓撓度[ω]=0.4450×10000/2550=1.8800mmm；方木的最大撓度計(jì)計(jì)算值ω=0.1126mmm小于方木木的最大允許許撓度[ω]=1.8800mmm，滿(mǎn)足要求求！3.支撐鋼管的強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照連續(xù)續(xù)梁的計(jì)算如如下計(jì)算簡(jiǎn)圖(kN))支撐鋼管變形圖((kN.m))支撐鋼管彎矩圖((kN.m))經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)算算得到：支座反力RA=RB=0.3339kN；；最大彎矩Mmaax=0.1102kNN.m；最大撓度計(jì)算值Vmax=0..072mmm；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力σ=0.1002×1066/44900.0=222.742N/mm22；支撐鋼管的抗壓設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度[[f]=2005.0NN/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值22.7442N/mmm2小于支撐鋼鋼管的抗壓設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度2205.0N/mm22,滿(mǎn)足要求!八、梁底縱向鋼管管計(jì)算縱向鋼管只起構(gòu)造造作用，通過(guò)過(guò)扣件連接到到立桿。九、扣件抗滑移的的計(jì)算:按規(guī)范表5.1..7,直角、旋旋轉(zhuǎn)單扣件承承載力取值為為8.00kkN，按照扣扣件抗滑承載載力系數(shù)0..90，該工工程實(shí)際的旋旋轉(zhuǎn)單扣件承承載力取值為為7.20kkN。縱向或橫向水平桿桿與立桿連接接時(shí)，扣件的的抗滑承載力力按照下式計(jì)計(jì)算(規(guī)范5.2..5):RR≤Rc其中Rc---扣件抗滑滑承載力設(shè)計(jì)計(jì)值,取7.20kN；R--縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計(jì)值；；計(jì)算中R取最大支支座反力，根根據(jù)前面計(jì)算算結(jié)果得到R=0.334kN；；R<7.200kN,,單扣件抗抗滑承載力的的設(shè)計(jì)計(jì)算滿(mǎn)滿(mǎn)足要求!十、立桿的穩(wěn)定性性計(jì)算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)算算公式其中N--立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)值值，它包括：：橫桿的最大支座反反力：N1=0.3339kNN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1499×20.0000=3.5574kNN；N=0..339+33.574==3.9133kN；φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)，由長(zhǎng)細(xì)細(xì)比lo/i查表得得到；i--計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.24；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值(N/mmm2)；[f]---鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值：[[f]=2205.000N/mmm2；lo--計(jì)算算長(zhǎng)度(mm)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計(jì)算lo=k1uh((1)k1--計(jì)算算長(zhǎng)度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u---計(jì)算長(zhǎng)長(zhǎng)度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1.700；上式的計(jì)算結(jié)果：：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1uh=1.1555×1.7000×1.2000=2..356mm；Loo/i=2356..200//15.9900=148.0000；由長(zhǎng)細(xì)比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.3316；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計(jì)算值；σσ=39122.982//(0.3116×4244.000))=299.205N/mm22；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算σ=299.205N/mm22小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)值[f]==205..00N//mm2，滿(mǎn)足要求求！如果考慮到高支撐撐架的安全因因素，適宜由由下式計(jì)算lo=k1k2((h+2a))(2)k1--計(jì)算長(zhǎng)度度附加系數(shù)按按照表1取值1.1885；k2--計(jì)算長(zhǎng)度度附加系數(shù)，h+2a=1.700按照表2取值1.054；上式的計(jì)算結(jié)果：：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1k2(h+2a))=1..185×1.0544×(1.2000+0.2550×2)=2.1233m；Loo/i=2123..283//15.9900=134.0000；由長(zhǎng)細(xì)比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.3376；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計(jì)算值；σσ=39122.982//(0.3776×4244.000))=244.544N/mm22；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算σ=244.544N/mm22小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)值[f]==205..00N//mm2，滿(mǎn)足要求求！模板承重架應(yīng)盡量量利用剪力墻墻或柱作為連連接連墻件，否否則存在安全全隱患。以上表參照杜榮軍軍：《扣件式式鋼管模板高高支撐架設(shè)計(jì)計(jì)和使用安全全》十一、梁模板高支支撐架的構(gòu)造造和施工要求求[工程經(jīng)驗(yàn)]::除了要遵守《扣件件架規(guī)范》的的相關(guān)要求外外，還要考慮慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)構(gòu)造要求：a.梁板模板高支支撐架可以根根據(jù)設(shè)計(jì)荷載載采用單立桿桿或雙立桿；；b.立桿之間必須須按步距滿(mǎn)設(shè)