2021注冊(cè)土木工程師(巖土專業(yè))-材料力學(xué)(精選試題)

注冊(cè)土木工程師(巖土專業(yè))-材料力學(xué)1、巖體的強(qiáng)度小于巖石的強(qiáng)度主要是由于（）。A.巖體中含有大量的不連續(xù)面B.巖體中含有水C.巖體為非均質(zhì)材料D.巖石的彈性模量比巖體的大2、巖體的尺寸效應(yīng)是指（）。A.巖體力學(xué)參數(shù)與試件的尺寸沒(méi)有什么關(guān)系B.巖體力學(xué)參數(shù)隨試件的增大而增大的現(xiàn)象C.巖體的力學(xué)參數(shù)隨試件的增大而減少的現(xiàn)象D.巖體的強(qiáng)度比巖石的小3、影響巖體質(zhì)量的主要因素為（）。A.巖石類型、埋深B.巖石類型、含水量、溫度C.巖體的完整性和巖石的強(qiáng)度D.巖體的完整性、巖石強(qiáng)度、裂隙密度、埋深4、我國(guó)工程巖體分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)中巖石的堅(jiān)硬程序確定是按照（）。A.巖石的飽和單軸抗壓強(qiáng)度B.巖石的抗拉強(qiáng)度C.巖石的變形模量D.巖石的粘結(jié)力5、下列形態(tài)的結(jié)構(gòu)體中，哪一種具有較好的穩(wěn)定性?A.錐形B.菱形C.楔形D.方形6、沉積巖中的沉積間斷面屬于哪一種類型的結(jié)構(gòu)面?A.原生結(jié)構(gòu)面B.構(gòu)造結(jié)構(gòu)面C.次生結(jié)構(gòu)面7、巖體的變形和破壞主要發(fā)生在（）A.劈理面B.解理面C.結(jié)構(gòu)D.晶面8、同一形式的結(jié)構(gòu)體，其穩(wěn)定性由大到小排列次序正確的是（）A.柱狀>板狀>塊狀B.塊狀>板狀>柱狀C.塊狀>柱狀>板狀D.板狀>塊狀>柱狀9、不同形式的結(jié)構(gòu)體對(duì)巖體穩(wěn)定性的影響程度由大到小的排列次序?yàn)椋ǎ〢.聚合型結(jié)構(gòu)體>方形結(jié)構(gòu)體>菱形結(jié)構(gòu)體>錐形結(jié)構(gòu)體B.錐形結(jié)構(gòu)體>菱形結(jié)構(gòu)體>方形結(jié)構(gòu)體>聚合型結(jié)構(gòu)體C.聚合型結(jié)構(gòu)體>菱形結(jié)構(gòu)體>文形結(jié)構(gòu)體>錐形結(jié)構(gòu)體D.聚合型結(jié)構(gòu)體>方形結(jié)構(gòu)體>錐形結(jié)構(gòu)體>菱形結(jié)構(gòu)體10、巖體結(jié)構(gòu)體是指由不同產(chǎn)狀的結(jié)構(gòu)面組合圍限起來(lái)，將巖體分割成相對(duì)的完整堅(jiān)硬的單無(wú)塊體，其結(jié)構(gòu)類型的劃分取決于（）A.結(jié)構(gòu)面的性質(zhì)B.結(jié)構(gòu)體型式C.巖石建造的組合D.三者都應(yīng)考慮11、在我國(guó)工程巖體分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)中，軟巖表示巖石的飽和單軸抗壓強(qiáng)度為：（）A.30～15MPaB.0.55D.0.75～0.5514、在我國(guó)工程巖體分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)中，巖體基本質(zhì)量指標(biāo)是由哪兩個(gè)指標(biāo)村確定的?（）。A.RQD和節(jié)理密度B.巖石單軸飽和抗壓強(qiáng)度和巖體的完整性指數(shù)C.地下水和RQDD.節(jié)理密度和地下水15、我國(guó)工程巖體分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)中是根據(jù)哪些因素對(duì)巖石基本質(zhì)量進(jìn)行修正的?①地應(yīng)力大小;②地下水;③結(jié)構(gòu)面方位;④結(jié)構(gòu)面粗糙度。A.①，④B.①，②C.③D.①，②，③16、某巖石、實(shí)測(cè)單軸飽和抗壓強(qiáng)度RC=55MPa，完整性指數(shù)KV=0.8，野外鑒別為原層狀結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)面結(jié)合良好，錘擊清脆有輕微回彈，按工程巖體分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)確定該巖石的基本質(zhì)量等級(jí)為（）A.I級(jí)B.II級(jí)C.III級(jí)D.IV級(jí)17、初始地應(yīng)力主要包括（）。A.自重應(yīng)力B.構(gòu)造應(yīng)力C.自重應(yīng)力和構(gòu)造應(yīng)力D.殘余應(yīng)力18、初始地應(yīng)力是指（）。A.未受開(kāi)挖影響的原始地應(yīng)力B.未支護(hù)時(shí)的圍巖應(yīng)力C.開(kāi)挖后巖體中的應(yīng)力D.支護(hù)完成后圍巖中的應(yīng)力19、構(gòu)造應(yīng)力的作用方向?yàn)椋海ǎ〢.鉛垂方向B.近水平方向C.斷層的走向方向D.傾斜方向20、下列關(guān)于巖石初始應(yīng)力的描述中，哪個(gè)是正確的？（）A.垂直應(yīng)力一定大于水平應(yīng)力B.構(gòu)造應(yīng)力以水平應(yīng)力為主C.自重應(yīng)力以壓應(yīng)力為主，亦可能有拉應(yīng)力D.自重應(yīng)力和構(gòu)造應(yīng)力分布范圍基本一致21、已知某巖石飽水狀態(tài)與干燥狀態(tài)的抗壓強(qiáng)度之比為0.72，則該巖石（）。A.軟化性強(qiáng)，工程地質(zhì)性質(zhì)不良B.軟化性強(qiáng)，工程地質(zhì)性質(zhì)較好C.軟化性弱，工程地質(zhì)性質(zhì)較好D.軟化性弱，工程地質(zhì)性質(zhì)不良22、當(dāng)巖石處于三向應(yīng)力狀態(tài)且比較大的時(shí)候，一般應(yīng)將巖石考慮為（）。A.彈性體B.塑性體C.彈塑性體D.完全彈性體23、在巖石抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)中，若加荷速率增大，則巖石的抗壓強(qiáng)度（）。A.增大B.減小C.不變D.無(wú)法判斷24、按照庫(kù)侖—莫爾強(qiáng)度理論，若巖石強(qiáng)度曲線是一條直線，則巖石破壞時(shí)破裂面與最大主應(yīng)力作用方向的夾角為（）。A.45°B.45°φ/2C.45°-φ/2D.60°25、在巖石的含水率試驗(yàn)中，試件烘干時(shí)應(yīng)將溫度控制在：（）A.90～105℃B.100～105℃C.100～110℃D.105～110℃26、按照格理菲斯強(qiáng)度理論，脆性巖體破壞主要原因是（）。A.受拉破壞B.受壓破壞C.彎曲破壞D.剪切破壞27、在缺乏試驗(yàn)資料時(shí)，一般取巖石抗拉強(qiáng)度為抗壓強(qiáng)度的（）A.1/2~1/5B.1/10~1/50C.2~5倍D.10~50倍28、某巖石試件相對(duì)密度ds=2.60，孔隙比e=0.05，則該巖石的干密度ρd為（）A.2.45B.2.46C.2.47D.2.4829、下列研究巖石彈性、塑性和粘性等力學(xué)性制裁的理想力學(xué)模型中，哪一種被稱為凱爾文模型?A.彈簧模型B.緩沖模型C.彈簧與緩沖器并聯(lián)D.彈簧與緩沖器串聯(lián)30、格里菲斯準(zhǔn)則認(rèn)為巖石的破壞是由于（）。A.拉應(yīng)力引起的拉裂破壞B.壓應(yīng)力引起的剪切破壞C.壓應(yīng)力引起的拉裂破壞D.剪應(yīng)力引起的剪切破壞A2，則（）。A.AB.BC.CD.D51、如圖回答問(wèn)題：A.AB.BC.CD.D52、如圖所示空心軸的抗扭截面模量為（）A.AB.BC.CD.D53、等直桿的受力情況如圖所示，則桿內(nèi)最大軸力Nmax和最小軸力Nmin分別為（）。A.AB.BC.CD.D54、圖示結(jié)構(gòu)由三個(gè)橫截面積為A的鉚釘連接兩塊鋼板而成，圖中尺寸單位均為mm，則鉚釘?shù)淖畲蠹魬?yīng)力為（）A.AB.BC.CD.D55、如圖所示，圓軸的扭矩圖為（）。A.AB.BC.CD.D56、設(shè)圖示兩根圓截面梁的直徑分別為d和2d，許可荷載分別為A.2B.4C.8D.1657、圖示平面結(jié)構(gòu)中，AB桿的長(zhǎng)度為，抗拉(壓)剛度為2EA，AC桿的長(zhǎng)度為，抗拉(壓)剛度為EA。在F力作用下，若要節(jié)點(diǎn)A不產(chǎn)生水平位移，則F力與豎線間的夾角α應(yīng)為（）58、鉚接頭的連接板厚度t＝d，則鉚釘切應(yīng)力τ＝（），擠壓應(yīng)力σbs＝（）。59、圖示鉚釘結(jié)構(gòu)，在外力作用下可能產(chǎn)生的破壞方式有：（1）（）；（2）（）；（3）（）；（4）（）。60、拉伸試件的夾頭如圖所示，試件端部的擠壓面面積等于（），受剪面面積等于（）。A2，則：（）A.△ι1ε2C.△ι1=△ι2，ε1=ε2210、（2007）等直桿的受力情況如圖所示，則桿內(nèi)最大軸力Nmax和最小軸力Nmin分別為：（）A.Nmax=60kN，Nmin=15kNB.Nmax=60kN，Nmin=-15kNC.Nmax=30kN，Nmin=-30kND.Nmax=90kN，Nmin=-60kNA2D.A1、A2為任意212、（2006）變形桿如圖所示，其中在BC段內(nèi)：（）A.有位移，無(wú)變形B.有變形，無(wú)位移C.既有位移，又有變形D.既無(wú)位移，又無(wú)變形213、（2005）有一橫截面面積為A的圓截面桿件受軸向拉力作用，在其他條件不變時(shí)，若將其橫截面改為面積仍為A的空心圓，則桿：（）A.內(nèi)力、應(yīng)力、軸向變形均增大B.內(nèi)力、應(yīng)力、軸向變形均減小C.內(nèi)力、應(yīng)力、軸向變形均不變D.內(nèi)力、應(yīng)力不變，軸向變形增大214、（2005）圖示桁架，在結(jié)點(diǎn)C處沿水平方向受P力作用。各桿的抗拉剛度相等。若結(jié)點(diǎn)C的鉛垂位移以VC表示，BC桿的軸力以NBC表示，則：（）A.NBC=0，VC=0B.NBC=0，VC≠0C.NBC≠0，VC=0D.NBC≠0，VC≠0215、如圖所示受力桿件中，下列說(shuō)法中正確的是哪一個(gè)？（）A.AB段內(nèi)任一橫截面均無(wú)位移B.BC段內(nèi)任一點(diǎn)均無(wú)應(yīng)力C.AB段內(nèi)任一點(diǎn)處均無(wú)應(yīng)變D.BC段內(nèi)任一橫截面均無(wú)位移216、如圖所示受力桿件中，n—n截面上的軸力為：（）A.PB.2PC.3PD.6P217、低碳鋼試件受拉時(shí)，下列中哪個(gè)敘述是正確的？（）A.σφ空D.φ實(shí)與φ空的大小無(wú)法比較238、（2007）圖示矩形截面，m—m線以上部分和以下部分對(duì)形心軸z的兩個(gè)靜矩：（）A.絕對(duì)值相等，正負(fù)號(hào)相同B.絕地值相等，正負(fù)號(hào)不同C.絕地值不等，正負(fù)號(hào)相同D.絕對(duì)值不等，正負(fù)號(hào)不同239、（2007）直徑為d的圓形對(duì)其形心軸的慣性半徑i等于：（）A.d/2B.d/4C.d/6D.d/8240、（2006）在圖形對(duì)通過(guò)某點(diǎn)的所有軸的慣性矩中，圖形對(duì)主慣性軸的慣性矩一定：（）A.最大B.最小C.最大或最小D.為零0，σ3=0B.σ1=0，σ2=σ30，σ2=0，σ30，σ2=0，σ3│σ3│286、某點(diǎn)平面應(yīng)力狀態(tài)如圖所示，則該點(diǎn)的應(yīng)力圓為：（）A.一個(gè)點(diǎn)圓B.圓心在原點(diǎn)的點(diǎn)圓C.圓心在（5MPa，0）點(diǎn)的點(diǎn)圓D.圓心在原點(diǎn)、半徑為5MPa的圓287、如圖所示單元體取自梁上哪一點(diǎn)？（）A.aB.bC.cD.d288、（2021）兩根桿粘合在一起，截面尺寸如圖。桿1的彈性模量為E1，桿2的彈性模量為Ez，且E1=2E2。若軸向力F作用在截面形心，則桿件發(fā)生的變形是：（）A.拉伸和向上彎曲變形B.拉伸和向下彎曲變形C.彎曲變形D.拉伸變形289、（2021）圖示等邊角鋼制成的懸臂梁AB，c點(diǎn)為截面形心，x′為該梁軸線，y′、z′為形心主軸。集中力F豎直向下，作用線過(guò)角鋼兩個(gè)狹長(zhǎng)矩形邊中線的交點(diǎn)，梁將發(fā)生以下變形：（）A.x′z′平面內(nèi)的平面彎曲B.扭轉(zhuǎn)和x′z′平面內(nèi)的平面彎曲C.x′y′平面和x′z′平面內(nèi)的雙向彎曲D.扭轉(zhuǎn)和x′y′平面、x′z′平面內(nèi)的雙向彎曲290、（2009）圖示T形截面桿，一端固定一端自由，自由端的集中力F作用在截面的左下角點(diǎn)，并與桿件的軸線平行。該桿發(fā)生的變形為：（）A.繞y和z軸的雙向彎曲B.軸向拉伸和繞兒y、z軸的雙向彎曲C.軸向拉伸和繞z軸彎曲D.軸向拉伸和繞y軸彎曲291、（2007）工字形截面梁在圖示荷載作用上，截面m—m上的正應(yīng)力分布為：（）A.圖（1）B.圖（2）C.圖（3）D.圖（4）292、（2007）矩形截面桿的截面寬度沿桿長(zhǎng)不變，桿的中段高度為2a，左、右高度為3a，在圖示三角形分布荷載作用下，桿的截面m—m和截面n—n分別發(fā)生：（）A.單向拉伸、拉彎組合變形B.單向拉伸、單向拉伸變形C.拉彎組合、單向拉伸變形D.拉彎組合，拉彎組合變形293、(2006）一正方形截面短粗立柱（見(jiàn)圖a），若將其低面加寬一倍（見(jiàn)圖b），原厚度不變，則該立柱的強(qiáng)度：（）A.提高一倍B.提高不到一倍C.不變D.降低294、（2006）圖示應(yīng)力狀態(tài)為其危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)，則桿件為：（）A.斜彎曲變形B.偏心拉彎變形C.拉彎組合變形D.彎扭組合變形295、（2005）折桿受力如圖所示，以下結(jié)論中錯(cuò)誤的為：（）A.點(diǎn)B和D處于純剪狀態(tài)B.點(diǎn)A和C處為二向應(yīng)力狀態(tài)，兩點(diǎn)處σ1>0，σ1=0，σ32B.2>μ>1C.1>μ>0.7D.0.7>μ>0.5302、（2021）一端固定一端自由的細(xì)長(zhǎng)（大柔度）壓桿，長(zhǎng)為L(zhǎng)（如圖a）所示，當(dāng)桿的長(zhǎng)度減小一半時(shí)（如圖b）所示，其臨界荷載Fcr比原來(lái)增加：（）A.4倍B.3倍C.2倍D.1倍303、（2021）圖示三根壓桿均為細(xì)長(zhǎng)（大柔度）壓桿，且彎曲剛度均為EI。三根壓桿的臨界荷載Fcr的關(guān)系為：（）A.Fcra>Fcrb>FcrcB.Fcrb>Fcra>FcrcC.Fcrc>Fcra>FcrbD.Fcrb>Fcrc>Fcra304、（2008）圓截面細(xì)長(zhǎng)壓桿的材料和桿端約束保持不變，若將其直徑縮小一半，則壓桿的臨界壓力為原壓桿的：（）A.1/2B.1/4C.1/8D.1/16305、（2008）壓桿下端固定，上端與水平彈簧相連，如圖所示，該桿長(zhǎng)度系數(shù)μ值為：（）A.μ2306、（2007）壓桿失衡是指壓桿在軸向壓力的作用下：（）A.局部橫截面的面積迅速變化B.危險(xiǎn)截面發(fā)生屈服或斷裂C.不能維持平衡狀態(tài)而突然發(fā)生運(yùn)動(dòng)D.不能維持直線平衡而突然變彎307、（2006）在材料相同的條件下，隨著柔度的增大：（）A.細(xì)長(zhǎng)桿的臨界應(yīng)力是減小的，中長(zhǎng)桿不是B.中長(zhǎng)桿的臨界應(yīng)力是減小的，細(xì)長(zhǎng)桿不是C.細(xì)長(zhǎng)桿和中長(zhǎng)桿的臨界應(yīng)力均是減小的D.細(xì)長(zhǎng)桿和中長(zhǎng)桿的臨界應(yīng)力均不是減小的308、細(xì)長(zhǎng)壓桿常用普通碳素鋼制造，而不用高強(qiáng)度優(yōu)質(zhì)鋼制造，這是因?yàn)椋海ǎ〢.普通碳素鋼價(jià)格便宜B.普通碳素鋼的強(qiáng)度極限高C.普通碳素鋼價(jià)格便宜，而彈性模量與高強(qiáng)度優(yōu)質(zhì)鋼差不多D.高強(qiáng)度優(yōu)質(zhì)鋼的比例極限低309、如圖所示平面桿系結(jié)構(gòu)，設(shè)三桿均為細(xì)長(zhǎng)壓桿，長(zhǎng)度均為ι，截面形狀和尺寸相同，但三桿約束情況不完全相同，則桿系喪失承載能力的情況應(yīng)是下述中哪一種