全國(guó)考研指導(dǎo)書(shū)合集同濟(jì)土木808材料力學(xué)結(jié)構(gòu)

力學(xué)考研指導(dǎo)書(shū)材料力結(jié)構(gòu)力考試要點(diǎn)與精材料力學(xué)軸向拉壓衡。設(shè)CDq，桿CD的橫截面面積為A，質(zhì)量密度為，試問(wèn)下列結(jié)論中哪一個(gè)是正確的？qgA桿內(nèi)最大FNmaxql

gAl2FN0低碳鋼試樣拉伸時(shí)，橫截面上的應(yīng)力公式

(A)只適用于≤p (B)只適用于≤ea(C)只適用于≤s (D)在試樣拉斷前都適用a0；(B)30(C)45；(D)60為A，許用應(yīng)力均為[]（拉和壓相同。求載荷F[]A；(B)2[]A (C)[]A (D)2[]A a a a外徑和壁厚都增大；(B)(C)外徑減小，壁厚增大 (D)外徑增大，壁厚減小減小桿3增大 a圖示超靜定結(jié)構(gòu)中，梁AB為剛性梁。設(shè)l1和l2分別表示桿1的伸長(zhǎng)和桿2的縮 al1sin2l2sinl1cos2l2cos l1sin2l2sinl1cos2l2cosAaBaAaBa桿1軸力減小，桿2nnpD單位寬度的薄壁圓環(huán)受力如圖所示，p為徑向壓強(qiáng)，其截n-nFnnpDpD (B)pD2(C)pD 4

pD8的鉛垂位移ΔAy ，水平位移ΔAx 一軸向拉桿，橫截面為ab(a﹥b)的矩形，受軸向載荷作用變形后截面長(zhǎng)邊和短邊的比值為。另一軸向拉桿，橫截面是長(zhǎng)半軸和短半軸分別為a和b的橢圓形，受軸向載荷作用變形后橫截 一長(zhǎng)為l，橫截面面積為A的等截面直桿，質(zhì)量密度為，彈性模量為E，該桿鉛垂懸掛時(shí)由自重引起的最大應(yīng)力max ，桿的總伸長(zhǎng)l A1A2。若兩桿溫度都下降T，則兩桿軸力之間的關(guān)系是FN1 FN2，正應(yīng)力之間的關(guān)系是 1-14答案：1.D2.D3.C4.B5.B6.B7.C8.C9.B10.gl， 14.Fl 12.a；橢圓gl， 14. 量d。

πdd

d

如圖所示，一實(shí)心圓桿1在其外表面空心圓管2。設(shè)桿的拉壓剛度分別為E1A1和解:由平衡條 FN1FN2 FN1l

FN2lE2

l

E1A1E2A2設(shè)有一實(shí)心鋼桿，在其外表面一銅管。材料的彈性模量和線(xiàn)膨脹系數(shù)分別為 l1E1l2E2互滑動(dòng)，試證明當(dāng)組合管升溫T后，其長(zhǎng)度改變?yōu)閘

E1

2( FN1FN 1(鋼變形協(xié)調(diào)條件

lTFN1llTFN E l E1 2 1 2

FN1

E1

llTFN1l

lTl2l1

l1E1l2E2l E E E 解q桿的許用應(yīng)力[]150MPa，試設(shè)計(jì)拉桿的直徑d。解：由整體平衡FCR2對(duì)拱BC，MB0：FNRqR FCR2BBRF 拉桿的直徑

67.70]]]許用正力[1/2。問(wèn)為何值時(shí)，膠縫處的切應(yīng)力和正應(yīng)力同時(shí)達(dá)到各自的許用應(yīng)力。cos2≤[]sincos≤[]tan[]1 膠縫截面與橫截面的夾角26.57門(mén)受的水壓力與水深成正比，水的質(zhì)量密度=1.0103kgm3桿間的最大距離。(g10ms2 集度為q M0，1q314F2FF≤[1d] cos3，q3gx x9.42

kN BChFD BChFD

hA≥FBD

hcos[FAxC桿BD的體積VAFAxC 當(dāng)sin21時(shí)，V最小即重量最輕，故π 4Dll解：(1)BCFN1=[]1A，F(xiàn)N2=[]2 F 3[]A3[] x xl(2)F在C處時(shí)最不 FFN2≤[]2 xl所以結(jié)構(gòu)的許用載荷[F2圖示結(jié)構(gòu)，桿1和桿2的橫截面面積為A，材料的彈性模量為E，其拉伸許用應(yīng)力為[]，壓縮許用應(yīng)力為[]，結(jié)構(gòu)的許用載荷[F

l FlC 解：(1)F在BFlC FN12F(壓FN2F(拉

結(jié)構(gòu)的許用載荷[F][] (2)F在CD正中間時(shí)能取得許用載荷最大值，此時(shí)F F(壓 Fmax2A[]4A[BCBD的材料相同，且受拉和受壓使結(jié)構(gòu)的用料最省，試求夾角的合理值 解：F ， F F A=N1

A=N21[ sin[ Al V

lF1cos sincos[] dV0，（） sin2cos2 sin22cos2sin2

cos20sin2

0 ， tan00當(dāng)54.74時(shí)，V0lDlElD泊松比的材料制成。若在管端的環(huán) q lll

EDDDDE 解：對(duì)角線(xiàn)上的線(xiàn)應(yīng)變0.0120.0003則桿的縱向線(xiàn)應(yīng)變解：x處的軸向內(nèi)力FxgVxg1Ax lF(x)d lgA(x) lgxd gl桿的伸長(zhǎng)量l dx 0 0 E200GPa，桿的橫截A5cm2，桿長(zhǎng)l1mF150kN，測(cè)得伸長(zhǎng)l4mm。試求卸載后桿的殘余變形。解：卸載后隨 的彈性變形leFl1.5殘余變形為lplle2.5 FABlFABlCxFFABlFABlCxF

4 3

4l 3 CBCΔ lFNxd gAx4l 3

5

dx

載荷F，桿ABlF

CFFN20,FN1FN3 Δll

BΔyΔ xFABFN20245AA。所以ΔΔFlF 已知圓筒外徑D80mm，壁厚9mm，材料的彈性模量E210GPa。在稱(chēng)某重物時(shí)，測(cè)得筒壁的軸向應(yīng)變476106解：圓筒橫截面上的正應(yīng)力FA4FEAE1πD2d24DAC dDDAC 該物重F200.67桿CD的橫截面面積A100mm2，彈性模量E200GPa F5kNF10kNF F1CD的伸長(zhǎng)量lB的垂直位移B

FM0， 2 2F FAx F N FN2F22F1 lFNl2ΔB2ΔC22l5.66

AA C BΔA0.0009E210GPa

1.5 B （1）MC0，F(xiàn)N1.5F2F

1.5

FCy1.5FCy1.5N C1.5m（2）ll0.0018mC1.5m Dx

2l2.4

ΔDx為AC處的軸力FNC A2xlx 2 qBlAqBlA一截面的位移x

ql，最大的位移max8EAqlFdxlFAqxdxFlq 0

由變形協(xié)調(diào)條件l0FAxFAqxdxFAxqx2qlxqx

qx(lx) 令x0ql2qxl

qlll ql2即當(dāng)x 2

2 ABBD絲繞進(jìn)定滑輪G、F已知鋼絲的彈性模量E210GPa，橫截面面積A100mm2，在 F20kN的作用，不計(jì)鋼絲和滑輪的摩擦，求C點(diǎn)的鉛垂位移。解：設(shè)鋼絲軸力為FNAB受力如圖示

F 5 3 F由

0得F4F11.43 鋼絲長(zhǎng)l8mlFNl4.354AD31mAD31mCFDB D9,9BD D D14l1.555 所

85

2.49xCFA，材料的x Fl解：平衡條件FAF Fl變形協(xié)調(diào)條件FAxFBl FlxFFxxACBFlxACBFlx由

F≤3[

lxF≤[得x3l，[F 4A[]3A[4 F Flbb1解：Vb2lb2l(bF Flbb1 b2 lb21 l1 b lb212l1 121

2CFD的水平位移

ABlCDFABlCDF D的鉛垂位移和水平位移分別為

0

Flll F拉 FF拉, 2F壓 ， AAA sin cos

AAA1AC

45

x 2

212yA1AlAB ADlAB2

2 2FN1FN2FN3FN42F(拉),FN5F(壓 CC'sin45cos45 1212F 1212F

C

2 Dy2Cy21

2Fl

12 F2 F2 另解：由功能原理 4N1N5得 22 剛度為EA，試求點(diǎn)A的鉛垂位移（不考慮繩與滑輪間的摩擦。D aaFNCFND aaF3a F

A得 。 1m212d110mmd220mm，。 1m2FN1F20FN22F40

1C1

BF F

B

N1

N24.85 A lA l解：(1)

FNAC (2)由于溫度上升TBC的伸長(zhǎng)為2lT，它在水平方向的分量2lT3 nDx0 nA，其應(yīng)力－應(yīng)變關(guān)系曲線(xiàn)可用方程nBn 的鉛垂位移解：F 2B n B 1

Bcos2Acos

圖示直桿長(zhǎng)為l，橫截面面積為A，其材料的應(yīng)力－應(yīng)變關(guān)系為CmCmF作用時(shí)，測(cè)得桿的伸長(zhǎng)為l，試求F的大小。l解：FACmAC lBCDCDBE為剛性桿，其它各桿的拉壓剛度為EA。當(dāng)節(jié)點(diǎn)C作用垂直向下的力F時(shí)，試求節(jié)點(diǎn)C的水平位移BCD F（拉，F(xiàn)NBD F（壓 CD為剛性桿，所以Cx

ΔB

F D 22F 4 向左的力F，試求節(jié)點(diǎn)B的水平位移x和鉛垂位移y。

D FN1FN3F（壓，F(xiàn)N2 等于點(diǎn)C的水平位移加上桿BC的縮短 FlFl

D

D60mmd20mml400mm變量D及體積的改變量V。解：空心圓截面桿的應(yīng)變?chǔ)

DD0.0179V12V40012的長(zhǎng)度l1l21mE1E2200GPa，兩桿的橫截面面積均為A59mm2，線(xiàn)膨脹系數(shù)125107C-1C處作用垂直向下的力lFN1FN2

2F拉FNT ff設(shè)l10mF400kNA700cm2E10GPa解：(1)y處， y

ky2dykyFNFy3/yFNFy3/kl3F,3F

k所以軸力為FNy

l (2)樁的壓縮量l Ndy 1.430 1 圖示三根鋼絲，長(zhǎng)度均為l300mm，橫截面面積均為1 F500kNDD位移移V及H。 500 N2解：(1) 0，F(xiàn) N 2cos60 cos60 FN1l

2.86DFDFDFDF1D 2F， Fcos1Dl1

sin602Fl

l3

33l0.825 l1 2.38mm

的彈性模量分別為E7104PaE0.4104Pa，線(xiàn)膨脹系數(shù)分別為 8106C-1和

C-140C，試求玻璃纖維的熱應(yīng)力 解：平衡方程gAgpAp 協(xié)調(diào)方程

Tlgl

TlE FC E FC E200DEFDEd16mmFGd28mm，水平作用力的FF2kN。試求各桿內(nèi)力。C解：平衡方程MB0F700F580 400 200 10FNDE5FNFGF

DE2 DF d

FNFG369.23

D

FN FN在溫度為2C時(shí)安裝的鐵軌，每段長(zhǎng)度均為12.5mlΔ1.2mmE200GPa，線(xiàn)膨脹系數(shù)12.5106C-1l夏天氣溫升為40C解：TlFNlΔ即12.51063812.5 l

FN75.8

A200AaaaBFFAaaaBFF解：平衡方程FFF FAa(FFA)aFBa 2FAFB解方程(1)、(2)得FF

圖示鋼筋混凝土短柱，其頂端受軸向力F作用。已知：F1200kNEgEh15，橫截面面AgAh1/60FNgFNh。解：平衡方程FNgFNh 變形協(xié)調(diào)方程FNglFNhl，即FNg Eg Eh 解方程(1)、(2)得 F240kN, 4F960 CaDFF作用的桿件。已知桿件的橫截面面積為A，材料的彈性模量為CaDF FA FAa(FAF)aFBa0

B解得FAF，F(xiàn)BF12FF。 解：平衡方程MB

剛 a 2由變形協(xié)調(diào)條件221FN2

F

(拉)

2

2的拉壓剛度為EA，許用應(yīng)力為[]。試求結(jié)構(gòu) 載荷[F解：平衡方程M0:F 2 N1

CC45 F FN2 FFN22即2，因 23 EAcos 3lll lll NBC 1BC 1 N62解方程(1)和(2)得出FN262

A[，得[F

A[]0.52A[22 122的線(xiàn)膨脹系數(shù)為l2升溫T，試求二桿之內(nèi)力FF。解：平衡條件MC

NFN1變形協(xié)調(diào)條件Δ1FN1aTaFN2a 解 F 1

FN1

N 2BA2aBA2a22

F

F

F N N1 2l1

2 2

，l6 解 FN1FN2FN3FN4FN5FN6

(1CFDABkE200GPak4000kNm，l1m，F(xiàn)10kNCFDABkAFBAFB

sin30lF3lFl

變形條件

11

FB

FB2.78kN，CD60.2 A12cm2E100GPa 解：設(shè)螺栓受拉力FN1，伸長(zhǎng)量為l1；套管受壓力FN2，壓縮量為 FN1FN ll

FN2lE2 1 解 F s A 1

1A1E1(A2E2qql量為E，彈簧剛度分別為k1和k2（k22k1）， k1lEA，q為沿軸線(xiàn)方向的均勻分布力。試?yán)L制解FN1為拉FN2為壓

FN1FN3FN1FN2l(FN1qx)dx

FN15ql（拉FN25ql（壓F20kNa，因強(qiáng)度不夠另加截面相等的鋼絲相助。已知長(zhǎng)度l3m，l3.0015mAA0.5cm2a，b b解：(1)平衡條件FNaFNbb變形條件FNalaFNblbFNalFNblll 解得

Fa250

150當(dāng)a≥1000MPablaala/E1.5lb＞lala301.5 別為E1A1和E2A2。當(dāng)C1和C2聯(lián)結(jié)在一起時(shí)，試求各 解：平衡條件MBF2a a

剛 Δ N變形條件Δl12aΔ，Δl2

D物理?xiàng)l件

FN12a，E

FN2E

1 2 2EEAA 求解得F

121 2a(2E

EA

1 2 E1E2A1A2a(2EAEA

1 21000mm2ll溫度升高30C解：平衡條件F4 N 變形 F F物理?xiàng)l件l1N11

l2N22

T FN147.6kN，F(xiàn)N238.1兩桿應(yīng)力AB47.6MPa，AC38.1 FN1FN3，F(xiàn)N4 2Fcos

N 2FN4cos2FN2即FN4變形條件l1l4 3 3

l1FN2F 33

443 43N

sAF作用后，F(xiàn)N1s

在其周?chē)鷮?duì)稱(chēng)式地澆注橫截面積為Ac的混凝C土。待混凝土凝結(jié)與鋼棒形成一整體后，移去外F力F。試求此時(shí)鋼棒中的應(yīng)力s和混凝土中的應(yīng)力c解：FNs ll 即 Es Es Ec Escc解得FNs EA （拉，F(xiàn)Nc Eccc (EAEA) EAE c s c s5為剛性桿，點(diǎn)C受力F作用，試求各桿的軸力。 FN4FN50,FN1FN2F FN2變形條件ll FN1lFN2l

解得FN1

3

FN2FN33(壓lllBA123lCDF壓剛EA，載荷FlllBA123lCDF解：桿AB,M0，F(xiàn) N桿CD,MD0，2FN1FN32FN2 ABAB CDFl1221,l2221l3(2221)cos2l2

ll FN22 2FN1lFN3FN22

3EA EA

FN1 62921229629212292 292ABCDF2lABCDF2 EA ΔFl2

22

22 EA 3 9 922/1922/12/0-F1同，它們的彈性模量為E，溫度線(xiàn)膨脹系數(shù)為l，橫截面面積為A， F lTlTFN2l EAT(2解 F

lEATlEAT(2

繩索的橫截面面積為A，彈性模量為E，纏繞掛在一端固定的軸上，重量為P的物體fSFFR0

dN(TdT)sin2

Td0

0:(TdT)cosdTcosdfdN

當(dāng)d較小時(shí)，取sindcosd dT FPfem，mfπ

Rdf T fFE和線(xiàn)膨脹系數(shù)lB升變與橫截面到室溫端距離x的平方成正比。試求桿內(nèi)橫截xl解：xl Tkx2，則kFAllTdx60lx2dx20

0 l DD ,2 2答：2 B a a如圖所示，桿AB和CD均為剛性桿，則此 a a (B)一次超靜定(C)二次超靜定 (D)三次超靜定答 靜定 (B)一次超靜定(C)二次超靜定; (D)三次超靜定。F 靜定 (B)二次超靜定FF(C)一次超靜定; (D)三次超靜定。FF 靜定 (B)二次超靜定(C)一次超靜定; (D)三次超靜定。 CF的彈性模量E200GPa，鋼的伸長(zhǎng)量l6mm，此桿的塑性伸長(zhǎng)量lp

=250材料的力學(xué)性能(A)d<5% (B)d<0.5 (C)d<2%; (D)d<0.2產(chǎn)生產(chǎn)生0.02%產(chǎn)生0.2%(A)ss和d (B)ss和 (C)d和 (D)ss、d和ψ長(zhǎng)率分別為d5和d10。比較兩試樣的結(jié)果，則有以下結(jié)論，其中正確的是哪一個(gè)？（A）ss1<ss2，d5>d10 （B）ss1<ss2，d5=d10（C）ss1=ss2d5>d10 （D）ss1=ss2d5=d10 低碳鋼拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)的上、下屈服極限分別為ss1和ss2，則其屈服極限ss 變形階段，因此，在工程計(jì)算中，通常取總應(yīng)變?yōu)?時(shí)應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)的割線(xiàn)斜率 混凝土的彈性模量規(guī)定以壓縮時(shí)的s-e曲線(xiàn)中s 抗 抗壓答案：1.2.3. 4. 5. 6.5d;107.8.s9.10.壓 11.0.4 12.剪切與擠壓的實(shí)用計(jì)算FF（A）bh （B）bhtan（C）

（D） cos圖示鉚釘連接，鉚釘?shù)臄D壓應(yīng)力bs（A）2F （B） πd（C）2

2d bFF；（D） bFFπd（A）靜力平衡關(guān)系導(dǎo)出的 hdFa hdFa b木榫接頭的剪切面面積 ，c壓面面積 答：ab；bd； 圖示厚度為的基礎(chǔ)上有一方柱，柱受軸向壓力F作 。答：4a

圖示直徑為d的圓柱放在直徑為D3d，厚度為的圓壓力F，則基座剪切面的剪力FS F4FπD2d2 π hdFD40mmd20mm，h15mm。材料的許用切應(yīng)力[]100MPa，許用擠壓應(yīng)力[bs] hdF解FSdhπ[]94.3D2d2Fbs [bs]226hdF取[F94.3kNhdF解：πd

所以πdh

0.6[F

1

d2.4h鍵F6圖示鍵的長(zhǎng)度l30mm，鍵許用切應(yīng)力[80MPa，許用擠壓應(yīng)力[bs200MPa，試求載荷[鍵F6 MO0,FS20F400由剪切：FSF720]Fbs[

F900A由擠壓：[A

取[F720ND1d,D,內(nèi)外徑之比為d2D23(143(14(A)1

； ；

3(13(14力為，則內(nèi)圓周處的切應(yīng)力有四種答案：(A) (B) ) (D)(14)長(zhǎng)為lr、扭轉(zhuǎn)剛度為GIp的實(shí)心圓軸如圖所示。扭轉(zhuǎn)時(shí)，表面的縱向線(xiàn)傾斜TGIpr，lr pTl(GI)，lr pTGIpr，lr TGIpr，rl 建立圓軸的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力公式T

“平面假設(shè)”給出了橫截面上內(nèi)力與應(yīng)力的關(guān)系TAdA (A)必最大 (B)必最小 (C)必為零 (D)數(shù)值不定dABCMed，材料的切變模量G，截面C的扭轉(zhuǎn)角及長(zhǎng)度b2aMed

；。一直徑為D1的實(shí)心軸，另一內(nèi)徑為d2，外徑為D2，內(nèi)外徑之比為d2D20.8的空心重量比W2W1 1-10題答案 5. 8.OO 14 0 R 4截面扭矩TsdA13Rs2πd 0 用C1mC，m為由實(shí)驗(yàn)測(cè)定的已知常數(shù)，試證明該軸的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力計(jì)算公M1/

22πm(d)(3m1)/23m

d1/ C1/mC dxd d1/ MeTdAC1/m d1/md

dxd d )(3m1)/2πC 21/md2πC dxd1/

0M(3m1)

dx (3mm dx 2πCm(d2)(3m1)/所

Me1/3m(2πmd)(3m3m(1

薄壁圓管扭轉(zhuǎn)時(shí)的切應(yīng)力公式為

2T1TR0 2R

22

2 0 π

2R R R R

πR24 2 2 2

2 20 0 R02 4R誤 1 1

4

4R

10時(shí)，1 10045

πd

πD3(14π

D2 3d316 16A

D2(12

21 T(x)mx

T(x)m Wp(x) πd3(x)3軸 d(x)3P80kW，轉(zhuǎn)速n240rmin。軸的許用切應(yīng)力為[180MPa，螺栓的許用切應(yīng)力為[255MPa。解：(1)M9549P3183N

Mπd

MeF

3π[π[2

5894 πd4

d 11.7轉(zhuǎn)角。解：d(x

bax2

M 0Gπd4 2Ml(b2aba2x exa

b

4dx e 4R6T/(π彈性部分4R6T/(πTf(證：Tr2π2dR2π2d2πR31πr0rS 0r S34R34R1/21/2 π(r4r4解：屈服扭矩：TSP 極限扭矩：T dA 2π2d π(r3r3r r

S ssTP

maxDDOOπd

dDTTT16112104N

22π2彈性卸荷

πD3

211.2615mm處，15(殘)211160515mm處，211570.35(殘16070.389.7++=示。若材料為理想彈塑性（應(yīng)力－應(yīng)變關(guān)系如圖示），G80GPa，扭轉(zhuǎn)屈服應(yīng)力DOs160MPa，試求當(dāng)卸除扭矩后，單位DOTe0.4 pe0.1760.4rad/m0.176rad/m0.224rad/m12.8(d25mm的鋼圓桿受軸向拉力60kN作用時(shí)，在標(biāo)距0.2m0.113mm，受扭轉(zhuǎn)力偶矩0.15kNm作用時(shí)，相距0.2m兩截面的相對(duì)扭轉(zhuǎn)角為0.55，EG和泊松比。l5.65104lE216

FN122.2AT48.89MPa d/2

6104

解得G81.5又G 2(1

，得解：1剪力大小和方向dAdd，dFS FSzdFSsin22sindd

FS

F2F24

T2合力作用 CFS4

C3圖（b）的體滿(mǎn)足Mz0這一平衡條a

證：(1)M R)0.5a4R2TRa2 (2)在半圓橫截面上取面積微元dArddrz方向的分量為dFdAsindVdAcosF sinrddrR00 3π

MFa4Ta

aRTR/2與3R4之間的區(qū)域內(nèi)所受扭矩的表達(dá)式，用R和max表示結(jié)果。解：R 65πTR4P2π2d T1T2,11MelT1lT2lGIp 1得

Me(D4d4 d4 e 1, π 2, D4 ABabldMAMABabldAB0 MAaMB得MaMe a

M a3π(ab)[3π(ab)[3π(ab)[3π(ab)[MeBA的maxdBdAMdBe解 TT MdBe TalTbl B

GIp l由(1)(2)得T MeGAIp T MeGBIPaGIGI G GAP Bp Ap BpA,

B,

TadA/2TbdB/2

dB p p ABCD的尺寸相同，且其材料之切變模量之比GAB/3:1。BF和DE桿為剛性桿。

(FF)a

D1DABMDMDGABMBF1 yz yz zz2

z z

bh3 (B)

Iz

；4z(C)z2

bh3 zz zz

bh3bb (A)111

bh3 (B)11121

bh3 (C)1bh3

291

bh3zz1

A2BbCbh32BbC∥z軸，則I z

bh312圖示BH的矩形中挖掉一個(gè)bh的矩形，則此平面圖形的Wz= BH2

H b6

6 對(duì)圖示矩形，若已知Ix、Iy、b、h，則 IxIy 答： IIbh(b2h2)b b 在邊長(zhǎng)為2a的正方形的中心部挖去一個(gè)邊長(zhǎng)為a的正 形，則該圖形對(duì)y軸的慣性矩 4

解：Ip

I

xI2[πd4/64(πd2/4)(3d/6)2xx[πd2/64(πd2/4)(23d/6)211πd4 ayy1軸通過(guò)O點(diǎn)，關(guān)于y1軸有四種答案： 彎曲內(nèi)力離為x。梁內(nèi)由自重引起的最大彎矩|M|max為最小時(shí)的x值為： l/2 (B)l/6l(C)( 1)l2 (D)( 1)l22222lala

aaaqqACB PFPaa 圖示梁C截面彎矩MC= ；為使MC=0，則 PFPaa 梁端重量 lAxBxl圖示梁受分布力偶作用，其值沿軸線(xiàn)按線(xiàn)性規(guī)律分布，則BlAxBxl|M|max發(fā)生 處m(x)、q(x)、FS(x)和M(x)之間的微分dFS(x)d

;dM(x) dqCAB