海南辦公樓主體建設(shè)工程塔吊基礎(chǔ)專項施工方案

目錄HYPERLINK\l"_Toc242517829"一、編制依據(jù)2HYPERLINK\l"_Toc242517830"二、工程概況2HYPERLINK\l"_Toc242517831"三、地質(zhì)情況33HYPERLINK\l"_Toc242517832"四、塔吊平面位置布置4HYPERLINK\l"_Toc242517833"五、塔吊基礎(chǔ)做法5HYPERLINK\l"_Toc242517834"六、塔吊ZQT80（TC6013A-6）基礎(chǔ)驗算計算書5HYPERLINK\l"_Toc242517834"七、質(zhì)量保證措施14HYPERLINK\l"_Toc242517834"八、安全保證措施14HYPERLINK\l"_Toc242517834"九、附圖141一、編制依據(jù)1．《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB5007-2002)；2.《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(DBJ15-31-2003)；3.《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)(2006年版)；4.《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)；5.《簡明鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)計算手冊》；6.《地基及基礎(chǔ)》(高等數(shù)學(xué)教學(xué)用書)(第二版)；7.建筑、結(jié)構(gòu)設(shè)計圖紙；8.塔式起重機使用說明書；9.塔式起重機設(shè)計規(guī)范(GB/T13752-92)；10．《建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程》（JGJ33-2001、J119-2001）；11.巖土工程勘察報告。二、工程概況工程質(zhì)量目標(biāo)：達到優(yōu)良質(zhì)量標(biāo)準，爭創(chuàng)省優(yōu)良工程。安全生產(chǎn)目標(biāo)：嚴格按國家安全檢查標(biāo)準、安全操作規(guī)程、建筑施工安全技術(shù)規(guī)范及廣東省“五無”目標(biāo)落實措施，規(guī)范施工，保證安全生產(chǎn)。文明施工目標(biāo)：創(chuàng)省優(yōu)工程。本工程北側(cè)緊鄰九洲大道；東側(cè)緊鄰建業(yè)二路；,本工程的基礎(chǔ)形式:筏板基礎(chǔ)，主體結(jié)構(gòu)形式為：鋼筋砼框剪結(jié)構(gòu)。本工程為單棟高層辦公樓，建筑總高度87.30米，地下3層，地上21層，總建筑面積33485.90㎡，建筑基層面積1170.73㎡，標(biāo)準層建筑面積為1099.87㎡。±0.000相當(dāng)于絕對標(biāo)高20.35米。我司充分考慮因垂直運輸需要準備安裝1臺塔吊。三、地質(zhì)情況3.1地質(zhì)條件地層巖性根據(jù)現(xiàn)場鉆探揭露及室內(nèi)土工試驗結(jié)果，場地內(nèi)分布的地層為人工填土層（Qml）、第四系殘積層（Qel），其下伏基巖為燕山晚期花崗巖（）?，F(xiàn)將各巖土層工程地質(zhì)特征分述如下：1.1人工填土層（Qml）：人工填土①：褐灰、褐黃色，主要由粘性土組成，含少量垃圾，稍濕，松散狀態(tài)。屬新近回填土，層厚0.60～1.50m，場區(qū)內(nèi)均有分布。1.2第四系殘積層（Qel）：礫質(zhì)粉質(zhì)粘土②：褐黃、褐灰、褐紅色，由花崗巖風(fēng)化殘積而成，含較多石英砂礫，呈硬塑狀。層厚0.90～5.20m，層頂埋深0.60～0.80m，層頂標(biāo)高17.62～18.97m，除ZK9～ZK14號鉆孔外，場區(qū)內(nèi)其余地段均有分布。本層現(xiàn)場標(biāo)準貫入試驗11次，錘擊數(shù)24~28擊，平均25.18擊。1.3燕山晚期花崗巖（）：場地下伏基巖為燕山晚期花崗巖。按其風(fēng)化程度可以劃分為全風(fēng)化、強風(fēng)化、中風(fēng)化、微風(fēng)化四個帶，其特征分述如下：全風(fēng)化花崗巖③-1：褐紅、褐黃、淺肉紅色，原巖結(jié)構(gòu)清晰，鉀長石保留原晶型，手捻具砂感，巖芯呈土柱狀，堅硬狀態(tài)，合金鉆進容易。層厚2.20～11.00m，層頂埋深1.00～5.80m，層頂標(biāo)高7.66～18.07m，除ZK11～ZK14號鉆孔外，場區(qū)內(nèi)其余地段均有分布。本層現(xiàn)場標(biāo)準貫入試驗21次，實測錘擊數(shù)31~49擊，平均37.81擊。強風(fēng)化花崗巖③-2：褐黃、褐紅、灰褐色，巖石因強烈風(fēng)化而解體，原巖結(jié)構(gòu)大部分被破壞，鉀長石晶形完整，風(fēng)化裂隙很發(fā)育，巖芯呈土柱狀、砂土狀，少量硬塊狀，巖塊手可折斷，合金鉆進容易，局部不均勻夾少尉中風(fēng)化巖塊，巖塊手折不斷。層厚0.60～5.50m，層頂埋深0.60～14.20m，層頂標(biāo)高4.45～8.70m，詳見“強風(fēng)化基巖層頂標(biāo)高等值線圖”（圖號：KYY-KC-2013-W049-8-1/3），場區(qū)內(nèi)均有分布。本層現(xiàn)場標(biāo)準貫入試驗8次，實測錘擊數(shù)均大于50擊。中風(fēng)化花崗巖③-3：灰白、褐黃、肉紅色，巖石成分主要為石英、長石、云母，粗?；◢徑Y(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，巖石裂隙發(fā)育，裂隙面傾角大小不均，裂隙面多被鐵錳質(zhì)浸染，巖芯大多呈碎塊狀、塊狀，少量呈短柱狀、柱狀，巖塊手折不斷，巖面不甚光滑，錘擊聲稍啞~稍脆，合金鉆進困難。層厚0.80～2.10m，層頂埋深5.10～14.80m，層頂標(biāo)高1.56～7.26m，詳見“中風(fēng)化基巖層頂標(biāo)高等值線圖”（圖號：KYY-KC-2013-W049-8-2/3），場區(qū)內(nèi)均有分布。微風(fēng)化花崗巖③-4：灰白，肉紅色為主，巖石成分主要為石英、長石、云母等，粗?；◢弾r結(jié)構(gòu)，塊狀構(gòu)造，巖石裂隙少量發(fā)育，巖芯多呈短柱狀~長柱狀，局部為塊狀，巖面光滑，巖石致密堅硬，斷口新鮮，錘擊聲清脆，金剛石方可鉆進。本次鉆探揭露層厚0.50～4.60m，層頂埋深6.80～15.60m，層頂標(biāo)高0.36～5.88m，詳見“微風(fēng)化基巖層頂標(biāo)高等值線圖”（圖號：KYY-KC-2013-W049-8-3/3），場區(qū)內(nèi)均有分布。以上各巖土層的空間分布狀況、組合特征詳見“工程地質(zhì)剖面圖”（圖號：KYY-KC-2013-W049-9）和“鉆孔柱狀圖”（圖號：KYY-KC-2013-W049-10）。巖土層物理力學(xué)性質(zhì)2.1本次勘察采用了常規(guī)土工試驗、野外標(biāo)準貫入試驗綜合評價巖土層的物理力學(xué)性質(zhì)。在場地中共采取了6件土樣，巖樣8件，進行了室內(nèi)土工試驗，野外標(biāo)準貫入試驗40次。土工試驗結(jié)果見《土工試驗成果表》（圖號：KYY-KC-2013-W049-2），標(biāo)貫試驗結(jié)果詳見“工程地質(zhì)剖面圖”和“鉆孔柱狀圖”，各地層主要物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)統(tǒng)計值見表2。2.2巖石試驗結(jié)果及統(tǒng)計分析為查明巖石物理力學(xué)性質(zhì)，在ZK1、ZK3、ZK5、ZK7、ZK8、ZK9、ZK11、ZK12號孔共取8組巖樣(微風(fēng)化花崗巖)進行了飽和單軸抗壓強度試驗，詳見“巖石芯樣單軸抗壓強度試驗報告”(圖號：KYY-KC-2013-W049-5)，其結(jié)果統(tǒng)計見表3。巖石飽和單軸極限抗壓強度試驗結(jié)果統(tǒng)計表表3統(tǒng)計件數(shù)范圍值（MPa）平均值（MPa）標(biāo)準差（MPa）變異系數(shù)標(biāo)準值（MPa）巖性847.0~1266.787.025.1520.28966.2微風(fēng)化花崗巖四、塔吊平面位置布置施工總體思路：具體位置詳見“施工總平面布置示意圖”。距地上樓層外墻約2～3米。計劃安排1臺[QTZ80(TC6013A-6)]塔式起重機進行材料的垂直運輸和水平運輸。塔吊布置在5～6軸至2/A軸之間軸線位置，安裝自由總高度46米；本工程塔吊選用長沙中聯(lián)重科股份有限公司生產(chǎn)的QTZ80(TC6013A-6)型塔式起重機。塔機為水平臂架，小車行走變幅，上旋轉(zhuǎn)自升起塔式起重機，最大起重6T，結(jié)合主體情況考慮,安裝自由總高度為46m,最大幅度起重時為2.0T。五、塔吊基礎(chǔ)做法根據(jù)巖土工程勘察報告情況并參考廠家提供的塔基圖，綜合考慮現(xiàn)場環(huán)境與條件，塔吊QTZ80(TC6013A-6)為天然基礎(chǔ),天然基礎(chǔ)持力層及地基承載力特征值:300KPa,結(jié)合6000mm*6000mm*2000mm現(xiàn)澆砼承臺基礎(chǔ)。基礎(chǔ)底板面標(biāo)高-12.65m,絕對標(biāo)高為20.35m,強度等級C35，鋼筋等級HRB335，具體配筋詳見塔吊基礎(chǔ)配筋圖,六、塔吊QTZ80（TC6013A-6）基礎(chǔ)驗算計算書矩形板式基礎(chǔ)計算書計算依據(jù)：1、《塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》JGJ/T187-20092、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20103、《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》GB50007-2011一、塔機屬性塔機型號QTZ80(TCC6013AA-6)塔機獨立狀態(tài)的最最大起吊高度度H0(m)46塔機獨立狀態(tài)的計計算高度H(m)48塔身桁架結(jié)構(gòu)圓鋼管塔身桁架結(jié)構(gòu)寬度度B(m)1.8二、塔機荷載塔機豎向荷載簡圖1、塔機自身荷載標(biāo)準值塔身自重G0(kkN)251起重臂自重G1((kN)37.4起重臂重心至塔身身中心距離RG1(m)22小車和吊鉤自重GG2(kN)3.8小車最小工作幅度度RG2(m)2.5最大起重荷載Qmmax(kN)60最大起重荷載至塔塔身中心相應(yīng)應(yīng)的最大距離離RQmax(m)11.5最小起重荷載Qmmin(kN)10最大吊物幅度RQQmin(m)50最大起重力矩M22(kN·m))Max[60×111.5，10×500]＝690平衡臂自重G3((kN)19.8平衡臂重心至塔身身中心距離RG3(m)6.3平衡塊自重G4((kN)89.4平衡塊重心至塔身身中心距離RG4(m)11.82、風(fēng)荷載標(biāo)準值ωk(kN/m2)工程所在地廣東珠?；撅L(fēng)壓ω0(kkN/m2)工作狀態(tài)0.2非工作狀態(tài)0.35塔帽形狀和變幅方方式錐形塔帽，小車變變幅地面粗糙度C類(有密集建筑群的城城市市區(qū))風(fēng)振系數(shù)βz工作狀態(tài)1.763非工作狀態(tài)1.813風(fēng)壓等效高度變化化系數(shù)μz0.88風(fēng)荷載體型系數(shù)μμs工作狀態(tài)1.8非工作狀態(tài)1.766風(fēng)向系數(shù)α1.2塔身前后片桁架的的平均充實率率α00.35風(fēng)荷載標(biāo)準值ωkk(kN/m2)工作狀態(tài)0.8×1.2××1.7633×1.8××0.88××0.2＝0.5366非工作狀態(tài)0.8×1.2××1.8133×1.7666×0.888×0.335＝0.94773、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載標(biāo)準值工作狀態(tài)塔機自重標(biāo)準值FFk1(kN)251+37.44+3.8++19.8++89.4＝401.44起重荷載標(biāo)準值FFqk(kN)60豎向荷載標(biāo)準值FFk(kN)401.4+600＝461.44水平荷載標(biāo)準值FFvk(kN)0.536×0..35×1..8×48＝16.2009傾覆力矩標(biāo)準值MMk(kN·m))37.4×22++3.8××××11.88+0.9××(690++0.5×116.2099×48)＝657.9954非工作狀態(tài)豎向荷載標(biāo)準值FFk'(kN))Fk1＝401.44水平荷載標(biāo)準值FFvk'(kNN)0.947×0..35×1..8×48＝28.6337傾覆力矩標(biāo)準值MMk'(kN··m)37.4×22++3.8××××11.88+0.5××28.6337×48＝339.99284、塔機傳遞至基礎(chǔ)荷載設(shè)計值工作狀態(tài)塔機自重設(shè)計值FF1(kN)1.2Fk1＝11.2×4001.4＝481.668起重荷載設(shè)計值FFQ(kN)1.4FQk＝11.4×600＝84豎向荷載設(shè)計值FF(kN)481.68+884＝565.668水平荷載設(shè)計值FFv(kN)1.4Fvk＝11.4×166.209＝22.6993傾覆力矩設(shè)計值MM(kN·mm)1.2×(37..4×22++3.8××××11.88)+1.44×0.9××(690++0.5×116.2099×48)＝983.7768非工作狀態(tài)豎向荷載設(shè)計值FF'(kN))1.2Fk'＝11.2×4001.4＝481.668水平荷載設(shè)計值FFv'(kN))1.4Fvk'＝＝1.4×228.6377＝40.0992傾覆力矩設(shè)計值MM'(kN··m)1.2×(37..4×22++3.8××××11.88)+1.44×0.5××28.6337×48＝545.3371三、基礎(chǔ)驗算基礎(chǔ)布置圖基礎(chǔ)布置基礎(chǔ)長l(m)6基礎(chǔ)寬b(m)6基礎(chǔ)高度h(m))2基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強度等等級C35基礎(chǔ)混凝土自重γγc(kN/m3)35基礎(chǔ)上部覆土厚度度h’(m)0基礎(chǔ)上部覆土的重重度γ’(kN/m3)0基礎(chǔ)混凝土保護層層厚度δ(mm)50地基參數(shù)地基承載力特征值值fak(kPa)300基礎(chǔ)寬度的地基承承載力修正系系數(shù)ηb0.3基礎(chǔ)埋深的地基承承載力修正系系數(shù)ηd1.6基礎(chǔ)底面以下的土土的重度γ(kN/m3)19基礎(chǔ)底面以上土的的加權(quán)平均重重度γm(kN/m3)19基礎(chǔ)埋置深度d((m)0修正后的地基承載載力特征值fa(kPa)301.9地基變形基礎(chǔ)傾斜方向一端端沉降量S1(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向另一一端沉降量S2(mm)20基礎(chǔ)傾斜方向的基基底寬度b'(mmm)5000基礎(chǔ)及其上土的自重荷載標(biāo)準值：Gk=blhγc=6×6×2×35=2520kN基礎(chǔ)及其上土的自重荷載設(shè)計值：G=1.2Gk=1.2×2520=3024kN荷載效應(yīng)標(biāo)準組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：Mk''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=37.4×22+3.8×××11.8+0.9×(690+0.5×16.209×48/1.2)=599.602kN·mFvk''=Fvk/1.2=16.209/1.2=13.508kN荷載效應(yīng)基本組合時，平行基礎(chǔ)邊長方向受力：M''=1.2×(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.4×0.9×(M2+0.5FvkH/1.2)=1.2×(37.4×22+3.8×××11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×16.209×48/1.2)=902.075kN·mFv''=Fv/1.2=22.693/1.2=18.91kN基礎(chǔ)長寬比：l/b=6/6=1≤1.1，基礎(chǔ)計算形式為方形基礎(chǔ)。Wx=lb2/6=6×62/6=36m3Wy=bl2/6=6×62/6=36m3相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準組合時，同時作用于基礎(chǔ)X、Y方向的傾覆力矩：Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=657.954×6/(62+62)0.5=465.244kN·mMky=Mkl/(b2+l2)0.5=657.954×6/(62+62)0.5=465.244kN·m1、偏心距驗算相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準組合時，基礎(chǔ)邊緣的最小壓力值：Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=(461.4+2520)/36-465.244/36-465.244/36=56.97kPa≥0偏心荷載合力作用點在核心區(qū)內(nèi)。2、基礎(chǔ)底面壓力計算Pkmin=56.97kPaPkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(461.4+2520)/36+465.244/36+465.244/36=108.664kPa3、基礎(chǔ)軸心荷載作用應(yīng)力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+2520)/(6×6)=82.817kN/m24、基礎(chǔ)底面壓力驗算(1)、修正后地基承載力特征值fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)=300.00+0.30×19.00×(6.00-3)+1.60×19.00×(0.00-0.5)=301.90kPa(2)、軸心作用時地基承載力驗算Pk=82.817kPa≤fa=301.9kPa滿足要求！(3)、偏心作用時地基承載力驗算Pkmax=108.664kPa≤1.2fa=1.2×301.9=362.28kPa滿足要求！5、基礎(chǔ)抗剪驗算基礎(chǔ)有效高度：h0=h-δ=2000-(50+25/2)=1938mmX軸方向凈反力：Pxmin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(461.400/36.000-(599.602+13.508×2.000)/36.000)=-6.196kN/m2Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(461.400/36.000+(599.602+13.508×2.000)/36.000)=40.801kN/m2假設(shè)Pxmin=0,偏心安全，得P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((6.000+1.800)/2)×40.801/6.000=26.520kN/m2Y軸方向凈反力：Pymin=γ(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(461.400/36.000-(599.602+13.508×2.000)/36.000)=-6.196kN/m2Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(461.400/36.000+(599.602+13.508×2.000)/36.000)=40.801kN/m2假設(shè)Pymin=0,偏心安全，得P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((6.000+1.800)/2)×40.801/6.000=26.520kN/m2基底平均壓力設(shè)計值：px=(Pxmax+P1x)/2=(40.801+26.52)/2=33.661kN/m2py=(Pymax+P1y)/2=(40.801+26.52)/2=33.661kPa基礎(chǔ)所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=33.661×(6-1.8)×6/2=424.123kNVy=|py|(l-B)b/2=33.661×(6-1.8)×6/2=424.123kNX軸方向抗剪：h0/l=1938/6000=0.323≤40.25βcfclh0=0.25×1×16.7×6000×1938=48546.9kN≥Vx=424.123kN滿足要求！Y軸方向抗剪：h0/b=1938/6000=0.323≤40.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×6000×1938=48546.9kN≥Vy=424.123kN滿足要求！6、地基變形驗算傾斜率：tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001滿足要求！四、基礎(chǔ)配筋驗算基礎(chǔ)底部長向配筋筋HRB335ΦΦ25@1770基礎(chǔ)底部短向配筋筋HRB335ΦΦ25@1770基礎(chǔ)頂部長向配筋筋HRB335ΦΦ20@1770基礎(chǔ)頂部短向配筋筋HRB335ΦΦ20@17701、基礎(chǔ)彎距計算基礎(chǔ)X向彎矩：MⅠ=(b-B)2pxl/8=(6-1.8)2×33.661×6/8=445.329kN·m基礎(chǔ)Y向彎矩：MⅡ=(l-B)2pyb/8=(6-1.8)2×33.661×6/8=445.329kN·m2、基礎(chǔ)配筋計算(1)、底面長向配筋面積αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=445.329×106/(1×16.7×6000×19382)=0.001ζ1=1-(1-2ααS1)0.5=1--(1-2××0.0011)0.5=0..001γS1=1-ζ1//2=1-00.001//2=0.9999AS1==|MⅡ|/(γS1h0fy1)=4445.3299×106/(0.9999×19938×3000)=7666mm2基礎(chǔ)底需需要配筋：A1=max((766，ρbh0)=maxx(766，0.00115×60000×19338)=177442mmm2基礎(chǔ)底長長向?qū)嶋H配筋筋：As1'=177807mmm2≥A