裝飾裝修型鋼轉換層施工方案

型鋼轉換層施工工方案施工部位：有吊吊頂的房間施工準備1）材料準備50×50×55角鋼，脹栓栓，防銹漆材材料技術參數數滿足國標和和圖紙較高標標準。2）機具準備一般應備有電電焊機、切割割機、掃帚、剪剪刀、皮卷尺尺、小線繩、粉粉筆、消防器器材等。3）作業(yè)條件①安裝完頂棚內內的各種管線線及設備，確確定好燈位、通通風口及各種種露明孔口位位置。②各種材料全部部配套備齊，且且復試合格。③頂棚罩面板安安裝前，應做做完墻、地濕濕作業(yè)工程項項目。④搭好頂棚施工工操作平臺架架子。工藝流程施工要點1）測量放線清理現(xiàn)場，復測測軸線、標高高線控制線，根根據吊頂轉換換層深化圖紙紙，在頂板上上彈線定位，吊吊點間距為3000mmm×12000mm。2）打孔埋脹栓栓根據定位使用電電鉆打孔，清清孔后將脹栓栓砸如孔中。3）安裝角鋼吊吊桿將已開孔的500×50×55角碼與角鋼鋼一端焊接（角角鋼長度根據據吊頂高度確確定），此端端與頂板內脹脹栓連接擰緊緊。部分房間間應頂板下布布滿管線，無無法安裝吊桿桿，或者房間間跨度較大（超超過2.5m），吊頂轉轉換層高度較較大的則需要要在不影響天天花標高的情情況下，在墻墻面上設置直直角三角形反反支撐點，橫橫向使用方鋼鋼管直接與支支撐點焊接，具具備設置吊桿桿條件的，方方鋼管要與吊吊桿栓接或焊焊接，具體是是否需要設置置三角反支撐撐點，需要在在現(xiàn)場實測實實量后確定，如如需設置參考考此節(jié)內容，部部分無法生根根的型鋼轉換換層可根據現(xiàn)現(xiàn)場實際情況況墻面生根用用穿墻螺栓連連接。4）焊接轉換層層鋼架根據下圖將角鋼鋼焊接形成裝裝換層。轉換換層角鋼末端端用角碼與墻墻體固定。轉轉換層水平網網架由50角鋼組成，間間距3000mmm×12000mm，豎向構件件間距亦為3000mmm×12000mm，網架邊緣緣部分距墻200mm設置50角鋼邊框，走走廊等狹窄空空間裝換層必必須形成“井”字框架體系系以增加整體體剛度。轉換層平面布置置圖轉換層剖面圖5）涂刷防銹漆漆涂刷灰色防銹漆漆，分三遍涂涂刷。6）驗收轉換層完成后報報總包、監(jiān)理理、業(yè)主單位位驗收。成品保護措施：：晾放24小時至至48小時（具體體時間視環(huán)境境溫度而定，一一般情況下，溫溫度愈高所需需時間愈短）。高高溫天氣下，防防水層應防止止暴曬，可用用遮陽布或其其他物品遮蓋蓋。質量要求1）保證項目①焊接材料應符符合設計要求求和有關標準準的規(guī)定，應應檢查質量證證明書及烘焙焙記錄。②焊工必須經考考試合格，檢檢查焊工相應應施焊條件的的合格證及考考核日期。③Ⅰ、Ⅱ級焊縫縫必須經探傷傷檢驗，并應應符合設計要要求和施工及及驗收規(guī)范的的規(guī)定，檢查查焊縫探傷報報告。④焊縫表面Ⅰ、Ⅱ級焊縫不得得有裂紋、焊焊瘤、燒穿、坑坑等缺陷。Ⅱ級焊縫不得得有表面氣孔孔、夾渣、坑坑、裂紋、電電擦傷等缺陷陷，且Ⅰ級焊縫不得得有咬邊、未未焊滿等缺陷陷。2）基本項目①焊縫外觀：焊焊縫外形均勻勻，焊道與焊焊道、焊道與與基本金屬之之間過渡平滑滑，焊渣和飛飛濺物清除干干凈。②表面氣孔：ⅠⅠ、Ⅱ級焊縫不允允許；Ⅲ級焊縫每500mm長度焊焊縫內允許直直徑≤0.4t；且≤3mm氣孔2個；氣孔間間距≤6倍孔徑。③咬邊：Ⅰ級焊焊縫不允許。Ⅱ級焊縫：咬邊邊深度≤0.05tt，且≤0.5mmm，連續(xù)長度≤100mmm，且兩側咬咬邊總長≤10%焊縫長長度。Ⅲ級焊縫：咬邊邊深度≤0.lt，且≤lmm。3）允許偏差項項目，見下表表項允許偏差(mmm)檢驗次Ⅰ級Ⅱ級Ⅲ級方法焊縫余高b<200.5～20.5～2.550.5～3.55用焊縫量規(guī)檢查1對接焊縫(mm)b≥200.5～30.5～3.550～3.5<0.1t且不不大于2.0<0.1t且不不大于2.0<0.1t且不不大于3.02角焊縫焊角尺寸hf≤60～+1.5(mm)hf>60～+3焊縫余高hf≤60～+1.5(mm)hf>60～+33組合焊縫T形接頭，十字字接頭、角接接頭>t/44焊角尺寸起重量≥50tt，中級工作作制吊車梁T形接頭t/2且≯100注：b為焊縫縫寬度，t為連接處較較薄的板厚，hf為焊角尺寸寸。轉換層驗算書（最最終以設計院院審核通過的的驗算書為準準）1、豎向構件的的驗算1）吊頂荷載計計算A、計算單元：：角鋼吊桿及及水平網架自自重=（3+1.22+2.8）×3.777=26.339kg，取26.4kkg(50×5角鋼鋼重量為3.77kkg/m)B、輕鋼龍骨吊吊頂自重取0.15KKN/m2。C、型鋼轉換層層自重取0.0733KN/㎡N=1.35××（0.15++0.0733）×1.2××3.0=11.084KKNL50*50**5截面面積每米重量4.803.771.4211.217.903.131.5317.795.031.924.632.562.310.9820.92）豎向構件強強度、剛度及及焊縫強度驗驗算①豎向構件自身身的強度驗算算：②豎向構件的剛剛度驗算：lo：計算長度度取2.8mi：回轉半徑取取0.98ccm③5#角鋼（型型號為50×500×5）下端角焊焊縫強度計算算：該處為正正面角焊縫，根根據鋼結構規(guī)規(guī)范：，：焊腳尺寸取11.5~t之間，保守守取4mm，由于為直直角焊縫故乘乘以0.7系數：焊縫計算長度度取l-2，（50-2xx4）x2故，角鋼下端焊焊縫強度滿足足要求。④5#角鋼（型型號為50x500x5）上端與預預埋件間焊縫縫強度計算：：該處為側側面角焊縫，根根據鋼結構規(guī)規(guī)范：，：焊腳尺寸取11.5~t之間，保守守取4mm，由于為直直角焊縫故乘乘以0.7系數。：焊縫計算長度度取l-2，（50-2xx4）x2故，角鋼上端與與預埋件間焊焊縫強度亦滿滿足要求。結論：使用500×5角鋼作為轉轉換層吊桿豎豎向，能夠滿滿足強度、剛剛度要求。2、膨脹螺栓承承載力驗算與結構的連接方方式采用兩個個M8的膨脹螺栓,尺寸8*80單個螺栓的荷載載設計值為NSD=11.084//2=0.5542KNfcu,k=226.81）錨栓受拉鋼鋼材破壞計算算：本條計算主要根根據《JGJ1145-2013混凝土結構構后錨固技術術規(guī)程》第6.1.1、6.1.2條①錨栓鋼材破壞壞受拉承載力力標準值NRk,,s=AAsxffstk=223.94KKN②錨栓鋼材破壞壞受拉承載力力分項系數γRs,N==1.3③錨栓鋼材破壞壞受拉承載力力設計值NRd,,s=NRRk,s/γRs,N==18.411KN④地震作用下錨錨固承載力降降低系數k=1⑤經安全性及地地震荷載系數數系數調整之之后單個螺栓栓鋼材破壞受受拉承載力設設計值NRd,,s=16..74KN⑥判斷NSD是是否小于NRd,s，即錨栓的的拉力設計值值是否小于錨錨栓鋼材破壞壞受拉承載力力設計值：滿滿足要求⑦設計荷載效應應與材料承載載能力的比值值（應力比）：0.042）混凝土錐體體受拉破壞驗驗算：本條計算主要根根據《JGJ1145-2013混凝土結構構后錨固技術術規(guī)程》第6.1.33~6.1..9條①開裂混凝土單單根錨栓受拉拉，理想混凝凝土錐體破壞壞時的受拉承承載力標準值值N0RK,,c=7..0*（fcu,k）0.5*（hef）1.5=211.56KNN②混凝土錐體破破壞時理想臨臨界邊長SCr,NN=3hhef=2552.00mm③理想化破壞錐錐體投影面面面積A0C,NN=S2CCr,N==635044.00mmm2④根據螺栓及連連接板確定的的破壞錐體投投影面面積AC,N==1319447.20mmm2⑤兩個螺栓ACC,N=((C1+S11+0.5**SCr,NN)xSSCr,N==1319447.2mmm2⑥螺栓至連接板板最小邊距C對受拉承載載力的影響系系數ψs,N=00.7+0..3*Cmiin/CCCR,N≤1.0（CCR,N取1.5*hhef）=1319447.20mmm2⑦表層混凝土因因密集配筋剝剝離對受拉承承載力的影響響系數ψre,N==0.5+hhef/2000≤1.0⑧外拉力N相對對于群錨重心心的偏心距eN=0.000⑨荷載偏心對受受拉承載力的的影響系數ψce,N==1/(1++2eN/SScr,N))=1.000⑩混凝土錐體破破壞受拉承載載力分項系數數γRc,N==3.00?混凝土錐體破破壞時混凝土土結構受拉承承載力標準值值NRk,cc=N0RKK,c*ACC,N/A00C,N*ψs,N*ψre,N*ψce,N==53.377KN?混凝土錐體破破壞時受拉承承載力設計值值NRd,,c=NRRk,c//rRc,,N=17..79KN?經安全性及地地震荷載系數數系數調整之之后混凝土錐錐體破壞時受受拉承載力設設計值NRd,,c=NRRd,c/((γ0*γRE)=116.17KKN?判斷NSD是是否小于NRd,c，即錨栓的的拉力設計值值是否小于混混凝土錐體破破壞時受拉承承載力設計值值:滿足設計?設計荷載效應應與混凝土錐錐體破壞破壞壞承載能力的的比值（應力力比）：0.083、水平構件驗驗算選取主龍骨受荷荷載最不利位位置計算：即即在主龍骨中中點位置承受受面板及副龍龍骨傳遞來的的集中力荷載載和主龍骨自自身重力的均均布荷載。1）荷載計算受力單元長度：：a=30000mm受力單元寬度：：b=12000mm面板及安裝龍骨骨重量：ρ1：=15KKG/㎡主龍骨自重：ρ2：=6KGG/㎡該受力單元面板板及安裝龍骨骨重力：G1：=ρ1xaxxbxg=15x3xx1.2x10==540N該單元主龍骨重重力：G2：=ρ2xaxxbxg=6xx3x1.2xx10=2216N主龍骨受集中力力荷載標準值值：Fk1=G1==0.54kkN主龍骨自身重力力均布線荷載載標準值：Fk2=G2//a=0.0072KN//m由于型鋼轉換層層主龍骨受力力模型受重力力為控制作用用：重力荷載分項系系數：Ψ1=1.355主龍骨受集中力力荷載設計值值：Fd1=Ψ1xFk11=1.355x0.544=0.7992KN主龍骨自身重力力均布荷載標標準值：Fd2=Ψ1xFk22=1.355x0.0772=0.00972KNN集中力產生的最最大彎矩值：：Mmax1=FFd1xa/4=00.594KKN/m重力產生最大彎彎矩值：Mmax2=FFd2xa2/8==0.1099KN/m主龍骨受到的最最大彎矩值：：Mmax=Mmmax1+MMmax2==0.7033KN?m2）水平構件荷荷載強度驗算算主龍骨強度校核核塑性發(fā)展系數：：γ=1.055抗彎模量：Wxx=72000mm強度驗算：δ==Mmax//γ/Wx=992.99NN/mm2＜215N//mm2故水平