綜合樓框架結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書

學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書專業(yè)：級(jí)別：：年月日綜合樓框架結(jié)構(gòu)專業(yè)土木工程班級(jí)指導(dǎo)教師年月日目錄目錄··············································1任務(wù)書············································2中英文摘要········································4正文··············································54.1結(jié)構(gòu)方案的概述··································54.2主要設(shè)計(jì)方法····································74.3設(shè)計(jì)心得體會(huì)····································84.4計(jì)算部分······································104.4.1樓板計(jì)算··································104.4.2基礎(chǔ)計(jì)算·································234.4.3樓梯計(jì)算·································254.4.4pkpm計(jì)算································404.4.5力計(jì)算·································434.5施工圖繪制（9）·······························65參考文獻(xiàn)··········································71附錄··············································72致··············································74成人教育學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書（鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)組）一、設(shè)計(jì)題目：xx市綜合樓項(xiàng)目（工程）二、建設(shè)地點(diǎn)：xx市三、設(shè)計(jì)原始數(shù)據(jù)（資料）（1）自然條件1、建筑物等級(jí)建筑結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)，設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期為50年，基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為乙級(jí)。2、工程地質(zhì)條件抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.10g，設(shè)計(jì)地震分組為第一組。場地類別：A類，詳《地質(zhì)勘察報(bào)告一》。3、氣象條件基本風(fēng)壓值（1.15KN/m2）。4、材料供應(yīng)240厚標(biāo)準(zhǔn)磚。5、施工條件和能力活荷載取值：（KN/m2）樓面2.5、走廊2.0、樓梯3.5、屋面3.0。（2）建筑規(guī)模層數(shù)層高房間組成與面積1、規(guī)模：占地面積982.232、層數(shù)：三層3、層高：底層4.2m，其于各層3.3m。4、房間組成與面積辦公室、檔案室等，總建筑面積5893.36m（3）參考資料詳參考文獻(xiàn)。中英文摘要綜合樓設(shè)計(jì)包括建筑設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，在建筑設(shè)計(jì)方面，結(jié)合各功能的分區(qū)與綠化和消防上的綜合考慮，進(jìn)行了建筑體型的選擇、平面的布置、立面的設(shè)計(jì)。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)利用結(jié)構(gòu)專業(yè)軟件PKPM進(jìn)行，然后根據(jù)計(jì)算結(jié)果調(diào)整建筑方案。設(shè)計(jì)成果包括總體設(shè)計(jì)說明書，建筑與結(jié)構(gòu)施工圖，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書。最后對整個(gè)設(shè)計(jì)過程中的出現(xiàn)的問題和設(shè)計(jì)心得進(jìn)行總結(jié)。[關(guān)鍵詞]：設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)PKPMAbstractComplexbuildingcontainsarchitecturaldesignandstructuraldesign.Combiningthecomprehensiveconsiderationonthedistrictandgreeingofthefunctionsaswellasfire,thedesignofbuildingbodyincludingthechoiceoftheconstruction,graphiclayoutandthedesignelevation.ThestructureforprofessionalsofewarePKPMisusedinstructuraldesign,andadjustthearchitectureprogrammeaccordingtotheresults.Theoutcomedocumentincludinggeneralinstructionofdesign,architectureandtheconstructionofthestructureplansandcalculationbookofstructuraldesign.Tosumuptheissuesandexperiencewhichemergeinthewholedesignprocessintheend.[Keywords]:design;Structuraldesign;PKPM;4.1結(jié)構(gòu)方案的概述4.1.1結(jié)構(gòu)選型與布置本工程為三層綜合樓，上部結(jié)構(gòu)為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。在結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)初期主要要先考慮構(gòu)件的尺寸。本工程各樓層梁與三層梁采用平法表示,本工程基礎(chǔ)采用樁基礎(chǔ).本工程按7度設(shè)防要求,設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.10g.由于綜合樓的橫向主要控制荷載為風(fēng)荷載，所以結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中還需考慮風(fēng)荷載的作用。除了風(fēng)荷載，地震荷載也必需考慮。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中還需考慮到框架柱的抗傾覆，側(cè)移剛度，層間位移等因素。1.主要構(gòu)件材料與尺寸估算①主要構(gòu)件材料框架梁、板、柱采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土構(gòu)件，混凝土強(qiáng)度：柱采用C30混凝土；梁、板、均采用C25混凝土，鋼筋使用HPB235，HRB400二種鋼筋。②主要構(gòu)件的截面尺寸（1）框架梁：框架梁，最大跨度L=7.8m，h=（1/8~1/12）L=650mm~975mm，取h=750mmb=（1/2~1/3）h=375mm~250mm，取b=300mm取主梁截面為300mm×750mm、250mm×750mm、250mm×450mm。（2）框架柱：初定柱尺寸600mm×600mm、500mm×500mm。2.屋面和樓面板的荷載計(jì)算屋面和樓面板的荷載取自《建筑荷載規(guī)》（GB50009—2001）。屋（樓）面面荷載（標(biāo)準(zhǔn)值）名稱做法厚度（mm)容重(KN/m3)重量(KN/m2)彩色水磨石樓面白水泥石子面15250.381:3水泥砂漿找平18200.36純水泥漿一道2200.04鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平20170.34非上人屋面高分子卷材4120.051：3水泥砂漿找平20200.4憎水珍珠巖保溫層6040.241：3水泥砂漿找平20200.41:6水泥焦渣找坡50150.75鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平20170.34PKPM中取樓面恒載1.5KN/m2，屋面恒載2.2KN/m2(不包括樓板自重)。結(jié)構(gòu)平面布置如圖示：4.2主要設(shè)計(jì)方法4.2.1建模PMCAD是PKPM系列結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)各軟件的核心，它為各功能設(shè)計(jì)提供數(shù)據(jù)接口。PKPM結(jié)構(gòu)建模就是利用PMCAD來完成的。通過人機(jī)交互方式引導(dǎo)用戶逐層地布置各層平面和各層樓面，再輸入層高就建立起一套描述建筑物整體結(jié)構(gòu)的數(shù)據(jù)。4.2.2試算SATWE是專門為多、高層建筑結(jié)構(gòu)分析與設(shè)計(jì)而研制的空間組合結(jié)構(gòu)有限元分析軟件，適用于各種復(fù)雜體形的多、高層建筑框架、框剪結(jié)構(gòu)等。在SATWE中主要根據(jù)設(shè)計(jì)條件輸入設(shè)計(jì)參數(shù)，并檢驗(yàn)結(jié)構(gòu)布置。計(jì)算PMCAD中輸入的模型。得出計(jì)算結(jié)果。4.2.3調(diào)整計(jì)算結(jié)果圖形顯示為紅色表示計(jì)算未能通過，因此還必須調(diào)整。第一次試算的時(shí)候，我的結(jié)構(gòu)體系居然出現(xiàn)了大面積的紅色，全部是屬于軸壓比太大和超筋的情況。經(jīng)過老師的指導(dǎo)，增大截面尺寸，從而降低柱的軸壓比與降低柱的配筋率。第二次試算還是部分梁和柱的出現(xiàn)紅色狀況，后來我在進(jìn)行了特殊構(gòu)件定義，定義了角柱，而且定義次梁為兩端鉸結(jié)，再進(jìn)行第三次試算，這次就能全部通過計(jì)算了。4.2.4檢查結(jié)構(gòu)計(jì)算后還需查看文本顯示中的關(guān)于側(cè)移風(fēng)度和平均層間位移的比值等等，對于我所做的工程重點(diǎn)要求如下：1、檢查結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)信息中的各層Ratx，Raty：x，Y方向本層塔側(cè)移剛度與下一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度的比值要不小于0.8；層層要滿足，否則本層剛度不滿足。在本工程中Ratx(min)=1.2500＞0.8，因此本工程符合要求。2、要檢查結(jié)構(gòu)位移項(xiàng)中的Ratio(x)、Ratio(Y)：最大位移與層平均位移的比值RatioDx、RatioDy：最大層間位移與平均層間位移的比值不宜大于1.3，不應(yīng)大于1.5；在本工程中Ratio(x)(max)=1.26＜1.3；Ratio(Y)=1.23＜1.5，因此本工程符合要求。3、檢查MaxDx/h，MaxDy/h:x,Y方向的最大層間位移角小等于1/800。本工程中MaxDx/h(max)=1/966＜1/800；MaxDy/h(max)=1109＜1/800,因此本工程符合要求。4.2.5出圖結(jié)構(gòu)施工圖包括柱、梁、樓板的配筋圖，由于PKPM的自己配筋圖會(huì)出現(xiàn)非常多的重疊與不合理的現(xiàn)象，所以我們還需要對每個(gè)部件的配筋進(jìn)行調(diào)整，如板筋中我們可以把一樣的房間或者對稱的房間進(jìn)行歸并，從而進(jìn)行簡化。而且樓板沒有錯(cuò)層的話，底筋或者可以拉通的盡量拉通，從而使整個(gè)板筋更加的清晰，而不會(huì)像用PKPM生成那樣繁雜。柱與梁筋的出圖，不僅需要電腦自行歸并，而且還需我們進(jìn)行手工歸并，也只有很好的歸并才會(huì)使配筋圖更好清晰或者更加的合理。4.3心得體會(huì)畢業(yè)設(shè)計(jì)是我在校期間最后一個(gè)重要的教學(xué)環(huán)節(jié)，通過畢業(yè)設(shè)計(jì)可受到本專業(yè)系統(tǒng)、綜合的訓(xùn)練和實(shí)戰(zhàn)演練，提高綜合運(yùn)用所學(xué)知識(shí)能力和實(shí)踐技能，同時(shí)可培養(yǎng)創(chuàng)新能力。由于初次接觸一個(gè)工程設(shè)計(jì)的全過程，可以說沒有任何經(jīng)驗(yàn)可言。整個(gè)設(shè)計(jì)讓自己不僅學(xué)習(xí)了很多新的軟件，新的知識(shí)規(guī)，而且讓自己全面地復(fù)習(xí)了學(xué)習(xí)以來的有關(guān)的專業(yè)知識(shí)，小到制圖的規(guī)細(xì)節(jié)，大到一些構(gòu)件如何受力，整個(gè)建筑如何布置會(huì)比較合理美觀。雖然整個(gè)設(shè)計(jì)過程累了點(diǎn)，但是受益非淺。在設(shè)計(jì)的過程中不僅對自己知識(shí)的一種融合，而且也是對自己一個(gè)設(shè)計(jì)理念的培養(yǎng)。設(shè)計(jì)靈感的升華.在整個(gè)設(shè)計(jì)過程中，雖然基本能完成任務(wù)，但存在大量的問題。由于時(shí)間關(guān)系對建筑的一些詳圖沒有全部考慮。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)上，由于對PKPM軟件不夠熟悉，從而導(dǎo)致在計(jì)算中參數(shù)沒有很好的處理，從而導(dǎo)致一些不知的計(jì)算不夠合理現(xiàn)象。對于以上存在的問題，我強(qiáng)調(diào)自己以后無論在學(xué)習(xí)和工作上，都要去加強(qiáng)自己，完善自己，使自己的設(shè)計(jì)理念更加的完善。通過這次設(shè)計(jì)實(shí)踐，了解綜合樓建筑平面功能布置，平面體形布置，平立剖面的布置；在結(jié)構(gòu)方面，掌握受力構(gòu)件尺寸的設(shè)置，受力特點(diǎn)，結(jié)構(gòu)布置原則，受力特點(diǎn)、原理以與計(jì)算方法。在設(shè)計(jì)過程中不僅對這幾年的專業(yè)知識(shí)進(jìn)行了一次復(fù)習(xí)，在計(jì)算機(jī)制圖的過程中，我更熟練AutoCAD、天正建筑，PKPM等建筑設(shè)計(jì)與結(jié)構(gòu)計(jì)算軟件。在此過程中，我對制圖規(guī)有了較為深入地了解，對平、立、剖面圖的容、線形、尺寸標(biāo)注等問題上有了更為清楚地認(rèn)識(shí)。通過本畢業(yè)設(shè)計(jì)，可以掌握結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的容、步驟、和方法，全面了解建筑工程設(shè)計(jì)的全過程；培養(yǎng)正確、熟練的結(jié)構(gòu)方案、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算、構(gòu)造處理與繪制結(jié)構(gòu)施工圖的能力；培養(yǎng)我們在建筑工程設(shè)計(jì)中的配合意識(shí)；培養(yǎng)正確、熟練運(yùn)用規(guī)、手冊、標(biāo)準(zhǔn)圖集與參考書的能力；通過實(shí)際工程訓(xùn)練，建立功能設(shè)計(jì)、施工、經(jīng)濟(jì)全面協(xié)調(diào)的思想，進(jìn)一步建立建筑、結(jié)構(gòu)工程師的責(zé)任意識(shí)。為以后從事設(shè)計(jì)、施工工作奠定基礎(chǔ)。4.4.1樓板計(jì)算樓板B1計(jì)算書一、基本資料：1、房間編號(hào)：12、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/固定/固定/3、荷載：永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g＝1.50KN/m2可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q＝2.50KN/m2計(jì)算跨度Lx=4075mm；計(jì)算跨度Ly=7350mm板厚H=120mm；砼強(qiáng)度等級(jí)：C25；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：HRB2354、計(jì)算方法：彈性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考慮活荷載不利組合。二、計(jì)算結(jié)果：Mx=(0.05272+0.01544/5)×(1.20×1.5+1.40×1.2)×4.12=3.29kN·M考慮活載不利布置跨中x向應(yīng)增加的彎矩：Mxa=(0.08856+0.02128/5)×(1.4×1.2)×4.12=2.70kN·MMx=3.29+2.70=5.99kN·MAsx=326.81mm2，實(shí)配φ8130(As＝387mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%My=(0.01544+0.05272/5)×(1.20×1.5+1.40×1.2)×4.12=1.53kN·M考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：Mya=(0.02128+0.08856/5)×(1.4×1.2)×4.12=1.13kN·MMy=1.53+1.13=2.67kN·MAsy=326.81mm2，實(shí)配φ8130(As＝387mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%Mx'=0.11360×(1.20×1.5+1.40×2.5)×4.12=10.00kN·MAsx'=497.89mm2，實(shí)配φ10150(As＝521mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.419%My'=0.07847×(1.20×1.5+1.40×2.5)×4.12=6.91kN·MAsy'=338.98mm2，實(shí)配φ8140(As＝359mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.327%三、跨中撓度驗(yàn)算：Mk按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩值Mq按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù)：Mk=(0.01544+0.05272/5)×(1.0×1.5+1.0×2.5)×4.12=1.73kN·MMq=(0.01544+0.05272/5)×(1.0×1.5+0.5×2.5)×4.12=1.19kN·MEs＝210000.N/mm2Ec＝27871.N/mm2Ftk＝1.78N/mm2ρte＝210.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度Bs：①、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土規(guī)式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土規(guī)式8.1.3－3）σsk＝1.73/(0.87×93.×335.)=63.66N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)式8.1.2－4）ρte＝335./60000.=0.00559ψ＝1.10.65×1.78/(0.00559×63.66)=2.153當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2②、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/27870.7=7.535③、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值γf'：矩形截面，γf'＝0④、縱向受拉鋼筋配筋率ρ＝As/b/ho＝335/1000/93=0.00360⑤、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的Bs按公式（混凝土規(guī)式8.2.3－1）計(jì)算:Bs=EsxAsxho2/[1.15ψ+0.2+6×αExρ/(1+3.5γf')]Bs＝210000.×335.×93.2/[1.15×0.200+0.2+6×7.535×0.00360/(1+3.5×0.00)]=1026.56kN·M(3)、考慮荷載長期效應(yīng)組合對撓度影響增大影響系數(shù)θ：按混凝土規(guī)第8.2.5條，當(dāng)ρ'＝0時(shí)，θ＝2.0(4)、受彎構(gòu)件的長期剛度B，可按下列公式計(jì)算：B＝Mk/[Mqx(θ1)+Mk]×Bs（混凝土規(guī)式8.2.2）B＝1.73/[1.19×(21)+1.73]×1026.56=608.330kN·M(5)、撓度f＝κ×Qk×La4/Bf＝0.00452×4.0×4.07a4/608.330=8.192mmf/L＝8.192/4075.=1/497，滿足規(guī)要求！四、裂縫寬度驗(yàn)算：①、x方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土規(guī)式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土規(guī)式8.1.3－3）σsk＝3.71×10a6/(0.87×101.×335.)=125.88N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)式8.1.2－4）ρte＝335./60000.=0.006當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×125.88)=0.181當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2ωmax＝αcrxψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土規(guī)式8.1.2－1）ωmax＝2.1×0.200×125.9/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.033，滿足規(guī)要求?、凇方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土規(guī)式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土規(guī)式8.1.3－3）σsk＝1.73×10a6/(0.87×93.×335.)=63.66N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)式8.1.2－4）ρte＝335./60000.=0.006當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×63.66)=0.717當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土規(guī)式8.1.2－1）ωmax＝2.1×0.200×63.7/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.016，滿足規(guī)要求?、荨⒂叶酥ё缰辛芽p：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土規(guī)式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土規(guī)式8.1.3－3）σsk＝7.55×10a6/(0.87×101.×503.)=170.84N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)式8.1.2－4）ρte＝503./60000.=0.008當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×170.84)=0.423ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土規(guī)式8.1.2－1）ωmax＝2.1×0.423×170.8/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.094，滿足規(guī)要求?、?、上端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土規(guī)式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土規(guī)式8.1.3－3）σsk＝5.21×10a6/(0.87×100.×393.)=152.57N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)式8.1.2－4）ρte＝393./60000.=0.007當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×152.57)=0.342ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土規(guī)式8.1.2－1）ωmax＝2.1×0.342×152.6/210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000)=0.079，滿足規(guī)要求！樓板B2計(jì)算書一、基本資料：1、房間編號(hào)：42、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/鉸支/3、荷載：永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g＝1.50KN/m2可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q＝2.50KN/m2計(jì)算跨度Lx=4075mm；計(jì)算跨度Ly=4950mm板厚H=120mm；砼強(qiáng)度等級(jí)：C25；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：HRB2354、計(jì)算方法：彈性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考慮活荷載不利組合。二、計(jì)算結(jié)果：Mx=(0.03452+0.02233/5)×(1.20×1.5+1.40×1.2)×4.12=2.30kN·M考慮活載不利布置跨中x向應(yīng)增加的彎矩：Mxa=(0.05354+0.03405/5)×(1.4×1.2)×4.12=1.75kN·MMx=2.30+1.75=4.05kN·MAsx=326.81mm2，實(shí)配φ8130(As＝387mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%My=(0.02233+0.03452/5)×(1.20×1.5+1.40×1.2)×4.12=1.72kN·M考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：Mya=(0.03405+0.05354/5)×(1.4×1.2)×4.12=1.30kN·MMy=1.72+1.30=3.02kN·MAsy=326.81mm2，實(shí)配φ8130(As＝387mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%Mx'=0.08571×(1.20×1.5+1.40×2.5)×4.12=7.54kN·MAsx'=371.33mm2，實(shí)配φ8120(As＝419mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.327%My'=0.07408×(1.20×1.5+1.40×2.5)×4.12=6.52kN·MAsy'=326.81mm2，實(shí)配φ8130(As＝387mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%三、跨中撓度驗(yàn)算：Mk按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩值Mq按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù)：Mk=(0.02233+0.03452/5)×(1.0×1.5+1.0×2.5)×4.12=1.94kN·MMq=(0.02233+0.03452/5)×(1.0×1.5+0.5×2.5)×4.12=1.33kN·MEs＝210000.N/mm2Ec＝27871.N/mm2Ftk＝1.78N/mm2ρte＝210.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度Bs：①、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土規(guī)式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土規(guī)式8.1.3－3）σsk＝1.94/(0.87×93.×335.)=71.61N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)式8.1.2－4）ρte＝335./60000.=0.00559ψ＝1.10.65×1.78/(0.00559×71.61)=1.792當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2②、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/27870.7=7.535③、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值γf'：矩形截面，γf'＝0④、縱向受拉鋼筋配筋率ρ＝As/b/ho＝335./1000/93.=0.00360⑤、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的Bs按公式（混凝土規(guī)式8.2.3－1）計(jì)算:Bs=Es×As×ho2/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+3.5γf')]Bs＝210000.×335.×93.2/[1.15×0.200+0.2+6×7.535×0.00360/(1+3.5×0.00)]=1026.56kN·M(3)、考慮荷載長期效應(yīng)組合對撓度影響增大影響系數(shù)θ：按混凝土規(guī)第8.2.5條，當(dāng)ρ'＝0時(shí)，θ＝2.0(4)、受彎構(gòu)件的長期剛度B，可按下列公式計(jì)算：B＝Mk/[Mq×(θ1)+Mk]×Bs（混凝土規(guī)式8.2.2）B＝1.94/[1.33×(21)+1.94]×1026.56=608.330kN·M(5)、撓度f＝κ×Qk×La4/Bf＝0.00300×4.0×4.07a4/608.330=5.440mmf/L＝5.440/4075.=1/749.，滿足規(guī)要求！四、裂縫寬度驗(yàn)算：①、x方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土規(guī)式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土規(guī)式8.1.3－3）σsk＝2.59×10a6/(0.87×101.×335.)=87.94N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)式8.1.2－4）ρte＝335./60000.=0.006當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×87.94)=0.215當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土規(guī)式8.1.2－1）ωmax＝2.1×0.200×87.9/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.023，滿足規(guī)要求！②、Y方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土規(guī)式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土規(guī)式8.1.3－3）σsk＝1.94×10a6/(0.87×93.×335.)=71.61N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)式8.1.2－4）ρte＝335./60000.=0.006當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×71.61)=0.515當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土規(guī)式8.1.2－1）ωmax＝2.1×0.200×71.6/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.019，滿足規(guī)要求?、堋⑾露酥ё缰辛芽p：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土規(guī)式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土規(guī)式8.1.3－3）σsk＝4.92×10a6/(0.87×101.×335.)=167.11N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)式8.1.2－4）ρte＝335./60000.=0.006當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×167.11)=0.408ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土規(guī)式8.1.2－1）ωmax＝2.1×0.408×167.1/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.088，滿足規(guī)要求！⑤、右端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土規(guī)式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土規(guī)式8.1.3－3）σsk＝5.69×10a6/(0.87×100.×393.)=166.63N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)式8.1.2－4）ρte＝393./60000.=0.007當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×166.63)=0.406ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土規(guī)式8.1.2－1）ωmax＝2.1×0.406×166.6/210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000)=0.103，滿足規(guī)要求！樓板B3計(jì)算書一、基本資料：1、房間編號(hào)：22、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/3、荷載：永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g＝1.50KN/m2可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q＝2.00KN/m2計(jì)算跨度Lx=4075mm；計(jì)算跨度Ly=2400mm板厚H=100mm；砼強(qiáng)度等級(jí)：C25；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：HRB2354、計(jì)算方法：彈性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考慮活荷載不利組合。二、計(jì)算結(jié)果：Mx=(0.01023+0.03889/5)×(1.20×1.5+1.40×1.0)×2.42=0.33kN·M考慮活載不利布置跨中x向應(yīng)增加的彎矩：Mxa=(0.02354+0.08348/5)×(1.4×1.0)×2.42=0.32kN·MMx=0.33+0.32=0.66kN·MAsx=272.34mm2，實(shí)配φ8180(As＝279.mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%My=(0.03889+0.01023/5)×(1.20×1.5+1.40×1.0)×2.42=0.75kN·M考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：Mya=(0.08348+0.02354/5)×(1.4×1.0)×2.42=0.71kN·MMy=0.75+0.71=1.47kN·MAsy=272.34mm2，實(shí)配φ8180(As＝279.mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%Mx'=0.05708×(1.20×1.5+1.40×2.0)×2.42=1.51kN·MAsx'=272.34mm2，實(shí)配φ8140(As＝359mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%My'=0.08169×(1.20×1.5+1.40×2.0)×2.42=2.16kN·MAsy'=272.34mm2，實(shí)配φ8140(As＝359mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)ρmin＝0.272%，ρ＝0.393%三、跨中撓度驗(yàn)算：Mk按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩值Mq按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù)：Mk=(0.03889+0.01023/5)×(1.0×1.5+1.0×2.0)×2.42=0.83kN·MMq=(0.03889+0.01023/5)×(1.0×1.5+0.5×2.0)×2.42=0.59kN·MEs＝210000.N/mm2Ec＝27871.N/mm2Ftk＝1.78N/mm2ρte＝210.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度Bs：①、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土規(guī)式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土規(guī)式8.1.3－3）σsk＝0.83/(0.87×81.×279.)=41.93N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.00559ψ＝1.10.65×1.78/(0.00559×41.93)=3.838當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2②、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/27870.7=7.535③、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值γf'：矩形截面，γf'＝0④、縱向受拉鋼筋配筋率ρ＝As/b/ho＝279./1000/81.=0.00345⑤、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的Bs按公式（混凝土規(guī)式8.2.3－1）計(jì)算:Bs=Es×As×ho2/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+3.5γf')]Bs＝210000.×279.×81.2/[1.15×0.200+0.2+6×7.535×0.00345/(1+3.5×0.00)]=656.74kN·M(3)、考慮荷載長期效應(yīng)組合對撓度影響增大影響系數(shù)θ：按混凝土規(guī)第8.2.5條，當(dāng)ρ'＝0時(shí)，θ＝2.0(4)、受彎構(gòu)件的長期剛度B，可按下列公式計(jì)算：B＝Mk/[Mq×(θ1)+Mk]×Bs（混凝土規(guī)式8.2.2）B＝0.83/[0.59×(21)+0.83]×656.74=604.692kN·M(5)、撓度f＝κ×Qk×La4/Bf＝0.00250×3.5×2.40a4/604.692=0.481mmf/L＝0.481/2400.=1/4993.，滿足規(guī)要求！四、裂縫寬度驗(yàn)算：①、x方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土規(guī)式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土規(guī)式8.1.3－3）σsk＝0.36×10a6/(0.87×73.×279.)=20.47N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×20.47)=4.549當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土規(guī)式8.1.2－1）ωmax＝2.1×0.200×20.5/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.005，滿足規(guī)要求?、凇方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土規(guī)式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土規(guī)式8.1.3－3）σsk＝0.83×10a6/(0.87×81.×279.)=41.93N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×41.93)=1.658當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土規(guī)式8.1.2－1）ωmax＝2.1×0.200×41.9/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.011，滿足規(guī)要求?、堋⑾露酥ё缰辛芽p：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土規(guī)式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土規(guī)式8.1.3－3）σsk＝1.65×10a6/(0.87×80.×393.)=60.25N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)式8.1.2－4）ρte＝393./50000.=0.008當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×60.25)=0.820當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土規(guī)式8.1.2－1）ωmax＝2.1×0.200×60.3/210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000)=0.018，滿足規(guī)要求?、?、右端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土規(guī)式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土規(guī)式8.1.3－3）σsk＝1.15×10a6/(0.87×81.×279.)=58.47N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×58.47)=0.878當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2ωmax＝αcrxψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土規(guī)式8.1.2－1）ωmax＝2.1×0.200×58.5/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.015，滿足規(guī)要求?、?、上端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土規(guī)式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土規(guī)式8.1.3－3）σsk＝1.65×10a6/(0.87×81.×279.)=83.68N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×83.68)=0.282當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土規(guī)式8.1.2－1）ωmax＝2.1×0.200×83.7/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.022，滿足規(guī)要求！4.4.2基礎(chǔ)計(jì)算基礎(chǔ)計(jì)算書單樁豎向承載力設(shè)計(jì)值：A類一、基本資料：1、工程概述：工程名稱：A類地質(zhì)報(bào)告：《地質(zhì)勘探報(bào)告一》2、土層參數(shù)：qsik樁側(cè)極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值（kPa）；qpk樁端極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值（kPa）；(1)、預(yù)制樁土層名稱qsikqpk填土00粘性土660淤泥250粉土7526003、鉆孔參數(shù)：(1)、ZK－1孔口標(biāo)高Hd＝0.00m土層名稱層底深度土層層厚填土1.201.20粘性土4.803.60淤泥9.704.90粉土49.7040.004、設(shè)計(jì)時(shí)執(zhí)行的規(guī)：《建筑樁基技術(shù)規(guī)》（JGJ94－2008）以下簡稱樁基規(guī)二、計(jì)算結(jié)果：γs、γp分別為樁側(cè)阻抗力分項(xiàng)系數(shù)、樁端阻抗力分項(xiàng)系數(shù)；Ht樁頂面標(biāo)高（M）；d樁身直徑（mm）；u、L分別為樁身周長、樁身長度（M）；Ap樁端面積（M）；Lc樁全斷面進(jìn)入持力層深度Lc（M）；V樁身體積（M）；Gk樁身自重標(biāo)準(zhǔn)值（kN）；Qsk、Qpk單樁總極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值、總極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值（kN）；Quk、R單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值、豎向承載力設(shè)計(jì)值（kN）；1、預(yù)制樁γs＝γp＝2.00樁頂面標(biāo)高Ht＝1.50d＝φ500u＝1.571Ap＝0.196樁端持力層：粉土Lc＝1.00最小承載力設(shè)計(jì)值Rmin＝2000kN單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值可按下式計(jì)算：Quk＝Qsk+Qpk＝u×∑qsik×li+qpk×Ap（樁基規(guī)5.2.8）單樁豎向承載力設(shè)計(jì)值可按下式計(jì)算：R＝Qsk/γs+Qpk/γp（樁基規(guī)5.2.21）鉆孔編號(hào)LVGkQskQpkQukRZK－133.36.541643495511400520034.4.3樓梯計(jì)算板式樓梯計(jì)算書：TB.1已知條件與計(jì)算要求：(1)計(jì)算簡圖:(2)已知條件:幾何信息:左標(biāo)高=0.000m右標(biāo)高=2.100m平臺(tái)長度(左):0mm平臺(tái)長度(右):0mm平臺(tái)厚度(左):100mm平臺(tái)厚度(右):100mm延長(左):0mm延長(右):0mm平臺(tái)梁尺寸:B2=200mmH2=400mmB3=200mmH3=400mm梯段長度:3900mm,踏步數(shù):14梯板厚度:140mm,梯跨長度L0:2600mm,梯井寬:200mm平面類型:雙跑荷載信息:附加恒荷載:1.000KN/m2活荷載:3.500KN/m2恒載分項(xiàng)系數(shù):1.200,活載分項(xiàng)系數(shù):1.400混凝土等級(jí):C25,fc=11.90N/mm2配筋調(diào)整系數(shù):1.00混凝土容重:25.00kN/mm3保護(hù)層厚度:c=15mm板縱筋等級(jí):HRB335,ρte=300N/mm2梁縱筋等級(jí):HRB335,ρte=300N/mm2梁箍筋等級(jí):HPB235,ρte=210N/mm2驗(yàn)算信息:撓度限值:L0/200裂縫限值:0.30mm(3)計(jì)算要求:1)樓梯板計(jì)算2)平臺(tái)梁計(jì)算3)板裂縫驗(yàn)算4)板撓度驗(yàn)算.2荷載與力計(jì)算：(1)荷載計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)值(qk):梯斜段:10.288kN/m設(shè)計(jì)值(q):梯斜段:13.046kN/m(2)力計(jì)算:a.樓梯板:矩陣位移法求解。.3計(jì)算結(jié)果：計(jì)算說明:(a)簡化方法:取板沿著寬度方向單位長度的板帶(b)計(jì)算方法:矩陣位移法單位說明:彎矩:kN.m/m_剪力:kN/m撓度:mm縱筋面積:mm2/m_截面尺寸:mm×mm裂縫:mm板段配筋計(jì)算結(jié)果:計(jì)算板段1(斜梯段):截面B×H=1000×140截面:左中右彎矩(M):0.00027.4120.000剪力(V):23.8030.00023.803截面驗(yàn)算:Vma×=23.80kN<0.7βhftbh0=106.68kN截面滿足上部計(jì)算縱筋(As'):0.0000.0000.000下部計(jì)算縱筋(As):280.000834.627280.000上縱實(shí)配:12150(753,0.54%)12150(753,0.54%)下縱實(shí)配:12150(1026,0.73%)12150(1026,0.73%)12150(1026,0.73%)撓度限值:[f]=23.03mm驗(yàn)算結(jié)論:fmax=22.23mm<[f]=23.03mm(4607/200),滿足。裂縫(w):0.0000.1760.000裂縫限值:[ω]=0.30mm驗(yàn)算結(jié)論:ωmax=0.176mm<[ω]=0.30mm,滿足。彎矩和剪力圖:彈性位移圖:配筋簡圖:撓度、裂縫圖:板式樓梯計(jì)算書：TB.1已知條件與計(jì)算要求：(1)計(jì)算簡圖:(2)已知條件:幾何信息:左標(biāo)高=0.000m右標(biāo)高=1.650m平臺(tái)長度(左):0mm平臺(tái)長度(右):0mm平臺(tái)厚度(左):120mm平臺(tái)厚度(右):100mm延長(左):900mm延長(右):0mm平臺(tái)梁尺寸:B2=200mmH2=400mmB3=200mmH3=400mm梯段長度:3900mm,踏步數(shù):11梯板厚度:120mm,梯跨長度L0:2600mm,梯井寬:200mm平面類型:雙跑荷載信息:附加恒荷載:1.000KN/m2活荷載:3.500KN/m2恒載分項(xiàng)系數(shù):1.200,活載分項(xiàng)系數(shù):1.400混凝土等級(jí):C25,fc=11.90N/mm2配筋調(diào)整系數(shù):1.00混凝土容重:25.00kN/mm3保護(hù)層厚度:c=15mm板縱筋等級(jí):HRB335,ρte=300N/mm2梁縱筋等級(jí):HRB335,ρte=300N/mm2梁箍筋等級(jí):HPB235,ρte=210N/mm2驗(yàn)算信息:撓度限值:L0/200裂縫限值:0.30mm(3)計(jì)算要求:1)樓梯板計(jì)算2)平臺(tái)梁計(jì)算3)板裂縫驗(yàn)算4)板撓度驗(yàn)算.2荷載與力計(jì)算：(1)荷載計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)值(qk):左平臺(tái):7.500kN/m梯斜段:9.729kN/m設(shè)計(jì)值(q):左平臺(tái):9.700kN/m梯斜段:12.375kN/m(2)力計(jì)算:a.樓梯板:矩陣位移法求解。.3計(jì)算結(jié)果：計(jì)算說明:(a)簡化方法:取板沿著寬度方向單位長度的板帶(b)計(jì)算方法:矩陣位移法單位說明:彎矩:kN.m/m_剪力:kN/m撓度:mm縱筋面積:mm2/m_截面尺寸:mm×mm裂縫:mm板段配筋計(jì)算結(jié)果:計(jì)算板段1(左延長):截面B×H=1000×120截面:左中右彎矩(M):0.00018.17018.170剪力(V):23.02018.17013.320截面驗(yàn)算:Vmax=23.02kN<0.7βhftbh0=88.90kN截面滿足上部計(jì)算縱筋(As'):0.0000.0000.000下部計(jì)算縱筋(As):240.000660.684660.684上縱實(shí)配:12150(753,0.63%)12150(753,0.63%)下縱實(shí)配:12150(1340,1.12%)12150(1340,1.12%)12150(1340,1.12%)裂縫(w):0.0000.0870.087裂縫限值:[ω]=0.30mm驗(yàn)算結(jié)論:ωmax=0.087mm<[ω]=0.30mm,滿足。計(jì)算板段2(斜梯段):截面B×H=1000×120截面:左中右彎矩(M):18.17025.3270.000剪力(V):11.7425.16722.076截面驗(yàn)算:Vmax=22.08kN<0.7βhftbh0=88.90kN截面滿足上部計(jì)算縱筋(As'):0.0000.0000.000下部計(jì)算縱筋(As):660.684960.526240.000上縱實(shí)配:12150(753,0.63%)12150(753,0.63%)下縱實(shí)配:12150(1340,1.12%)12150(1340,1.12%)12150(1340,1.12%)撓度限值:[f]=22.58mm驗(yàn)算結(jié)論:fmax=21.26mm<[f]=22.58mm(4516/200),滿足。裂縫(w):0.0870.1420.000裂縫限值:[ω]=0.30mm驗(yàn)算結(jié)論:ωmax=0.142mm<[ω]=0.30mm,滿足。彎矩和剪力圖:彈性位移圖:配筋簡圖:撓度、裂縫圖:板式樓梯計(jì)算書：TB.1已知條件與計(jì)算要求：(1)計(jì)算簡圖:(2)已知條件:幾何信息:左標(biāo)高=0.000m右標(biāo)高=1.650m平臺(tái)長度(左):0mm平臺(tái)長度(右):0mm平臺(tái)厚度(左):100mm平臺(tái)厚度(右):100mm延長(左):0mm延長(右):0mm平臺(tái)梁尺寸:B2=200mmH2=400mmB3=200mmH3=400mm梯段長度:3000mm,踏步數(shù):11梯板厚度:120mm,梯跨長度L0:2600mm,梯井寬:200mm平面類型:雙跑荷載信息:附加恒荷載:1.000KN/m2活荷載:3.500KN/m2恒載分項(xiàng)系數(shù):1.200,活載分項(xiàng)系數(shù):1.400混凝土等級(jí):C25,fc=11.90N/mm2配筋調(diào)整系數(shù):1.00混凝土容重:25.00kN/mm3保護(hù)層厚度:c=15mm板縱筋等級(jí):HRB335,ρte=300N/mm2梁縱筋等級(jí):HRB335,ρte=300N/mm2梁箍筋等級(jí):HPB235,ρte=210N/mm2驗(yàn)算信息:撓度限值:L0/200裂縫限值:0.30mm(3)計(jì)算要求:1)樓梯板計(jì)算2)平臺(tái)梁計(jì)算3)板裂縫驗(yàn)算4)板撓度驗(yàn)算.2荷載與力計(jì)算：(1)荷載計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)值(qk):梯斜段:9.729kN/m設(shè)計(jì)值(q):梯斜段:12.375kN/m(2)力計(jì)算:a.樓梯板:矩陣位移法求解。.3計(jì)算結(jié)果：計(jì)算說明:(a)簡化方法:取板沿著寬度方向單位長度的板帶(b)計(jì)算方法:矩陣位移法單位說明:彎矩:kN.m/m_剪力:kN/m撓度:mm縱筋面積:mm2/m_截面尺寸:mm×mm裂縫:mm板段配筋計(jì)算結(jié)果:計(jì)算板段1(斜梯段):截面B×H=1000×120截面:左中右彎矩(M):0.00015.8400.000剪力(V):17.5980.00017.598截面驗(yàn)算:Vmax=17.60kN<0.7βhftbh0=88.90kN截面滿足上部計(jì)算縱筋(As'):0.0000.0000.000下部計(jì)算縱筋(As):240.000568.775240.000上縱實(shí)配:12150(753,0.63%)12150(753,0.63%)下縱實(shí)配:12150(754,0.63%)12150(754,0.63%)12150(754,0.63%)撓度限值:[f]=18.00mm驗(yàn)算結(jié)論:fmax=15.87mm<[f]=18.00mm(3600/200),滿足。裂縫(w):0.0000.1430.000裂縫限值:[ω]=0.30mm驗(yàn)算結(jié)論:ωmax=0.143mm<[ω]=0.30mm,滿足。彎矩和剪力圖:彈性位移圖:配筋簡圖:撓度、裂縫圖:4.4.4pkpm計(jì)算建筑結(jié)構(gòu)的總信息總信息..............................................結(jié)構(gòu)材料信息:鋼砼結(jié)構(gòu)混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00鋼材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夾角(Rad):ARF=0.00地下室層數(shù):MBAsE=0豎向荷載計(jì)算信息:按模擬施工加荷1計(jì)算方式風(fēng)荷載計(jì)算信息:計(jì)算普通風(fēng)荷載地震力計(jì)算信息:計(jì)算x,Y兩個(gè)方向的地震力特殊荷載計(jì)算信息:不計(jì)算結(jié)構(gòu)類別:框架結(jié)構(gòu)裙房層數(shù):MANNEx=0轉(zhuǎn)換層所在層號(hào)：MCHANGE=0墻元細(xì)分最大控制長度(m)DMAx=2.00墻元側(cè)向節(jié)點(diǎn)信息:部節(jié)點(diǎn)是否對全樓強(qiáng)制采用剛性樓板假定否采用的樓層剛度算法層間剪力比層間位移算法結(jié)構(gòu)所在地區(qū)全國風(fēng)荷載信息..........................................修正后的基本風(fēng)壓(KN/m2):WO=1.15地面粗糙程度:B類結(jié)構(gòu)基本周期（秒）:T1=0.32體形變化分段數(shù):MPART=1各段最高層號(hào):NSTi=7各段體形系數(shù):USi=1.30地震信息............................................振型組合方法(CQC耦聯(lián);SRSS非耦聯(lián))CQC計(jì)算振型數(shù):NMODE=15地震烈度:NAF=7.00場地類別:KD=1設(shè)計(jì)地震分組:一組特征周期TG=0.25多遇地震影響系數(shù)最大值Rmax1=0.08罕遇地震影響系數(shù)最大值Rmax2=0.50框架的抗震等級(jí):NF=2剪力墻的抗震等級(jí):NW=2活荷質(zhì)量折減系數(shù):RMC=0.50周期折減系數(shù):TC=1.00結(jié)構(gòu)的阻尼比(%):DAMP=5.00是否考慮偶然偏心:是是否考慮雙向地震扭轉(zhuǎn)效應(yīng):否斜交抗側(cè)力構(gòu)件方向的附加地震數(shù)=0活荷載信息..........................................考慮活荷不利布置的層數(shù)從第1到7層柱、墻活荷載是否折減不折算傳到基礎(chǔ)的活荷載是否折減折算柱，墻，基礎(chǔ)活荷載折減系數(shù)計(jì)算截面以上的層數(shù)折減系數(shù)11.00230.85450.70680.659200.60>200.55調(diào)整信息........................................中梁剛度增大系數(shù)：BK=1.00梁端彎矩調(diào)幅系數(shù)：BT=0.85梁設(shè)計(jì)彎矩增大系數(shù)：BM=1.00連梁剛度折減系數(shù)：BLZ=0.70梁扭矩折減系數(shù)：TB=0.40全樓地震力放大系數(shù)：RSF=1.000.2Qo調(diào)整起始層號(hào)：KQ1=00.2Qo調(diào)整終止層號(hào)：KQ2=0頂塔樓力放大起算層號(hào)：NTL=0頂塔樓力放大：RTL=1.00九度結(jié)構(gòu)與一級(jí)框架梁柱超配筋系數(shù)CPCOEF91=1.15是否按抗震規(guī)5.2.5調(diào)整樓層地震力IAUTO525=1是否調(diào)整與框支柱相連的梁力IREGU_KZZB=0剪力墻加強(qiáng)區(qū)起算層號(hào)LEV_JLQJQ=1強(qiáng)制指定的薄弱層個(gè)數(shù)NWEAK=0配筋信息........................................梁主筋強(qiáng)度(N/mm2):IB=300柱主筋強(qiáng)度(N/mm2):IC=300墻主筋強(qiáng)度(N/mm2):IW=300梁箍筋強(qiáng)度(N/mm2):=210柱箍筋強(qiáng)度(N/mm2):JC=210墻分布筋強(qiáng)度(N/mm2):JWH=210梁箍筋最大間距(mm):SB=100.00柱箍筋最大間距(mm):SC=100.00墻水平分布筋最大間距(mm):SWH=150.00墻豎向筋分布最小配筋率(%):RWV=0.30單獨(dú)指定墻豎向分布筋配筋率的層數(shù):NSW=0單獨(dú)指定的墻豎向分布筋配筋率(%):RWV1=0.60設(shè)計(jì)信息........................................結(jié)構(gòu)重要性系數(shù):RWO=1.00柱計(jì)算長度計(jì)算原則:有側(cè)移梁柱重疊部分簡化:不作為剛域是否考慮PDelt效應(yīng)：否柱配筋計(jì)算原則: