第五章對流換熱第六章詳解演示文稿

第五章對流換熱第六章詳解演示文稿當(dāng)前1頁，總共171頁。優(yōu)選第五章對流換熱第六章當(dāng)前2頁，總共171頁。牛頓公式只是對流換熱系數(shù)的一個定義式，它并沒有揭示與影響它的各物理量間的內(nèi)在關(guān)系，研究對流換熱的任務(wù)就是要揭示這種內(nèi)在的聯(lián)系，確定計算表面換熱系數(shù)的表達(dá)式。當(dāng)前3頁，總共171頁。1對流換熱的定義和性質(zhì)對流換熱是指流體流經(jīng)固體時流體與固體表面之間的熱量傳遞現(xiàn)象。●對流換熱實例：1)暖氣管道;2)電子器件冷卻；3)電風(fēng)扇●對流換熱與熱對流不同，既有熱對流，也有導(dǎo)熱；不是基本傳熱方式當(dāng)前4頁，總共171頁。(1)

導(dǎo)熱與熱對流同時存在的復(fù)雜熱傳遞過程(2)必須有直接接觸（流體與壁面）和宏觀運動；也必須有溫差(3)由于流體的粘性和受壁面摩擦阻力的影響，緊貼壁面處會形成速度梯度很大的邊界層2對流換熱的特點當(dāng)前5頁，總共171頁。3對流換熱的基本計算式牛頓冷卻式:當(dāng)前6頁，總共171頁。當(dāng)前7頁，總共171頁。4表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)（對流換熱系數(shù)）——當(dāng)流體與壁面溫度相差1度時、每單位壁面面積上、單位時間內(nèi)所傳遞的熱量如何確定h及增強換熱的措施是對流換熱的核心問題當(dāng)前8頁，總共171頁。

（1）分析法（2）實驗法（3）比擬法（4）數(shù)值法研究對流換熱的方法：當(dāng)前9頁，總共171頁。5影響對流換熱系數(shù)的因素有以下5方面流體流動的起因流體有無相變流體的流動狀態(tài)換熱表面的幾何因素流體的物理性質(zhì)當(dāng)前10頁，總共171頁。6對流換熱的分類：(1)流動起因自然對流：流體因各部分溫度不同而引起的密度差異所產(chǎn)生的流動強制對流：由外力（如：泵、風(fēng)機、水壓頭）作用所產(chǎn)生的流動當(dāng)前11頁，總共171頁。(2)流動狀態(tài)層流：整個流場呈一簇互相平行的流線湍流：流體質(zhì)點做復(fù)雜無規(guī)則的運動（紊流）（Laminarflow）（Turbulentflow）當(dāng)前12頁，總共171頁。(3)流體有無相變單相換熱：相變換熱：凝結(jié)、沸騰、升華、凝固、融化等（Singlephaseheattransfer）（Phasechange）（Condensation）（Boiling）(4)換熱表面的幾何因素：內(nèi)部流動對流換熱：管內(nèi)或槽內(nèi)外部流動對流換熱：外掠平板、圓管、管束當(dāng)前13頁，總共171頁。當(dāng)前14頁，總共171頁。(5)流體的熱物理性質(zhì)：熱導(dǎo)率密度比熱容動力粘度運動粘度體脹系數(shù)當(dāng)前15頁，總共171頁。當(dāng)前16頁，總共171頁。綜上所述，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)是眾多因素的函數(shù)：當(dāng)前17頁，總共171頁。沸騰換熱管內(nèi)沸騰珠狀凝結(jié)相變對流換熱大容器沸騰膜狀凝結(jié)凝結(jié)換熱對流換熱單相對流換熱相變對流換熱對流換熱分類小結(jié)當(dāng)前18頁，總共171頁。管內(nèi)強制對流換熱流體橫掠管外強制對流換熱流體縱掠平板強制對流換熱單相對流換熱自然對流混合對流強制對流大空間自然對流層流紊流有限空間自然對流層流紊流當(dāng)前19頁，總共171頁。綜上所述，表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)是眾多因素的函數(shù)：質(zhì)量守恒方程、動量守恒方程、能量守恒方程當(dāng)前20頁，總共171頁。7對流換熱過程微分方程式當(dāng)粘性流體在壁面上流動時，由于粘性的作用，在貼壁處被滯止，處于無滑移狀態(tài)（即：y=0,u=0）在這極薄的貼壁流體層中，熱量只能以導(dǎo)熱方式傳遞根據(jù)傅里葉定律：為貼壁處壁面法線方向上的流體溫度變化率,為流體的導(dǎo)熱系數(shù)當(dāng)前21頁，總共171頁。h取決于流體熱導(dǎo)系數(shù)、溫度差和貼壁流體的溫度梯度將牛頓冷卻公式與上式聯(lián)立，即可得到對流換熱過程微分方程式當(dāng)前22頁，總共171頁。溫度梯度或溫度場取決于流體熱物性、流動狀況（層流或紊流）、流速的大小及其分布、表面粗糙度等溫度場取決于流場速度場和溫度場由對流換熱微分方程組確定：質(zhì)量守恒方程、動量守恒方程、能量守恒方程當(dāng)前23頁，總共171頁。§5-2對流換熱問題的數(shù)學(xué)描述為便于分析，推導(dǎo)時作下列假設(shè)：流動是二維的流體為不可壓縮的牛頓型流體流體物性為常數(shù)、無內(nèi)熱源；粘性耗散產(chǎn)生的耗散熱可以忽略不計當(dāng)前24頁，總共171頁。1質(zhì)量守恒方程(連續(xù)性方程)流體的連續(xù)流動遵循質(zhì)量守恒規(guī)律從流場中(x,y)處取出邊長為dx、dy的微元體（z方向為單位長度），如圖所示，質(zhì)量流量為M[kg/s]當(dāng)前25頁，總共171頁。當(dāng)前26頁，總共171頁。分別寫出微元體各方向的質(zhì)量流量分量：X方向：單位時間內(nèi)、沿x軸方向流入微元體的凈質(zhì)量：當(dāng)前27頁，總共171頁。同理，單位時間內(nèi)、沿y軸方向流入微元體的凈質(zhì)量：單位時間內(nèi)微元體內(nèi)流體質(zhì)量的變化:當(dāng)前28頁，總共171頁。微元體內(nèi)流體質(zhì)量守恒(單位時間內(nèi))：流入微元體的凈質(zhì)量=微元體內(nèi)流體質(zhì)量的變化對于二維、穩(wěn)態(tài)流動、密度為常數(shù)時：即：連續(xù)性方程當(dāng)前29頁，總共171頁。2動量守恒方程動量微分方程式描述流體速度場，可以從微元體的動量守恒分析中建立牛頓第二運動定律:

作用在微元體上各外力的總和等于控制體中流體動量的變化率作用力=質(zhì)量加速度（F=ma）作用力：體積力、表面力體積力:

重力、離心力、電磁力表面力:

由粘性引起的切向應(yīng)力及法向應(yīng)力，壓力等當(dāng)前30頁，總共171頁。動量微分方程的推導(dǎo)當(dāng)前31頁，總共171頁。動量微分方程—Navier-Stokes方程（N-S方程）(1)—慣性項（ma）；(2)—體積力；(3)—壓強梯度；(4)—粘滯力當(dāng)前32頁，總共171頁。對于穩(wěn)態(tài)流動：只有重力場時：當(dāng)前33頁，總共171頁。3能量守恒方程導(dǎo)熱引起凈熱量+熱對流引起的凈熱量=微元體內(nèi)能的增量當(dāng)前34頁，總共171頁。1、導(dǎo)熱引起的凈熱量2、熱對流引起的凈熱量X方向熱對流帶入微元體的焓當(dāng)前35頁，總共171頁。X方向熱對流帶出微元體的焓是常量，提到微分號外邊，變?yōu)楫?dāng)前36頁，總共171頁。X方向熱對流引起的凈熱量y方向熱對流引起的凈熱量當(dāng)前37頁，總共171頁。熱對流引起的凈熱量連續(xù)性方程當(dāng)前38頁，總共171頁。熱對流引起的凈熱量簡化為微元體內(nèi)能增量當(dāng)前39頁，總共171頁。導(dǎo)熱引起凈熱量+熱對流引起的凈熱量=微元體內(nèi)能的增量整理得二維、常物性、無內(nèi)熱源的能量微分方程當(dāng)前40頁，總共171頁。非穩(wěn)態(tài)項對流項擴散項當(dāng)前41頁，總共171頁。動量守恒方程能量守恒方程對于不可壓縮、常物性、無內(nèi)熱源的二維問題，微分方程組為：質(zhì)量守恒方程當(dāng)前42頁，總共171頁。前面4個方程求出溫度場之后，可以利用牛頓冷卻微分方程：計算當(dāng)?shù)貙α鲹Q熱系數(shù)4個方程，4個未知量——可求得速度場(u,v)和溫度場(t)以及壓力場(p),既適用于層流，也適用于紊流（瞬時值）當(dāng)前43頁，總共171頁?！?-3邊界層概念及邊界層換熱微分方程組當(dāng)前44頁，總共171頁。層流底層緩沖層湍流過渡流層流§5-3邊界層概念及邊界層換熱微分方程組當(dāng)前45頁，總共171頁。1.物理現(xiàn)象當(dāng)粘性流體在壁面上流動時，由于粘性的作用，在貼附于壁面的流體速度實際上等于零，在流體力學(xué)中稱為貼壁處的無滑移邊界條件。

實驗測定若用儀器測出壁面法向（向）的速度分布，如上圖所示。在處，；此后隨，。經(jīng)過一個薄層后接近主流速度。當(dāng)前46頁，總共171頁。定義這一薄層稱為流動邊界層（速度邊界層），通常規(guī)定：（主流速度）處的距離為流動邊界層厚度，記為。4.數(shù)量級流動邊界層很薄，如空氣，以掠過平板，在離前緣處的邊界層厚度約為。當(dāng)前47頁，總共171頁。5.物理意義在這樣薄的一層流體內(nèi)，其速度梯度是很大的。在的薄層中，氣流速度從變到，其法向平均變化率高達(dá)。當(dāng)前48頁，總共171頁。根據(jù)牛頓粘性定律，流體的剪應(yīng)力與垂直運動方向的速度梯度成正比，即：式中：——向的粘滯見應(yīng)力；——動力粘度。當(dāng)前49頁，總共171頁。6.掠過平板時邊界層的形成和發(fā)展(1)流體以速度流進(jìn)平板前緣后，邊界層逐漸增厚，但在某一距離以前會保持層流。(2)但是隨著邊界層厚度的增加，必然導(dǎo)致壁面粘滯力對邊界層外緣影響的減弱。自處起，層流向湍流過渡（過渡區(qū)），進(jìn)而達(dá)到旺盛湍流，故稱湍流邊界層。當(dāng)前50頁，總共171頁。

(3)湍流邊界層包括湍流核心、緩沖層、層流底層。在層流底層中具有較大的速度梯度。當(dāng)前51頁，總共171頁。7.臨界雷諾數(shù)——運動粘度，；——動力粘度采用臨界雷諾數(shù)來判別層流和湍流。對管內(nèi)流動：

為層流

為湍流對縱掠平板：一般取當(dāng)前52頁，總共171頁。8.小結(jié)

綜上所述，流動邊界層具有下列重要特性(1)流場可以劃分為兩個區(qū)：

(b)主流區(qū)——邊界層外，流速維持不變，流動可以作為理想流體的無旋流動，用描述理想流體的運動微分方程求解。(a)邊界層區(qū)——必須考慮粘性對流動的影響，要用方程求解。當(dāng)前53頁，總共171頁。(2)邊界層厚度與壁面尺度相比，是一個很

小的量。當(dāng)前54頁，總共171頁。(3)邊界層分：層流邊界層——速度梯度較均勻地分布于全層。湍流邊界層——在緊貼壁面處，仍有一層極薄層保持層流狀態(tài)，稱為層流底層。速度梯度主要集中在層流底層。(4)在邊界層內(nèi)，粘滯力與慣性力數(shù)量級相同。當(dāng)前55頁，總共171頁。熱邊界層等溫流動區(qū)溫度邊界層當(dāng)前56頁，總共171頁。由于速度在壁面法線方向的變化出現(xiàn)了流動邊界層，同樣，當(dāng)流體與壁面之間存在溫度差時，將會產(chǎn)生熱邊界層，如上圖所示。在處，流體溫度等于壁溫，當(dāng)前57頁，總共171頁。在處，流體溫度接近主流溫度，這一區(qū)域稱為熱邊界層或溫度邊界層。稱為熱邊界層的厚度。熱邊界層以外可視為等溫流動區(qū)（主流區(qū)）。當(dāng)前58頁，總共171頁。

邊界層概念的引入可使換熱微分方程組得以簡化:

數(shù)量級分析：比較方程中各量或各項的量級的相對大??；保留量級較大的量或項；舍去那些量級小的項，方程大大簡化

邊界層換熱微分方程組例：二維、穩(wěn)態(tài)、強制對流、層流、忽略重力當(dāng)前59頁，總共171頁。5個基本量的數(shù)量級：主流速度主流溫度：壁面特征長度：邊界層厚度：x與l相當(dāng)，即：當(dāng)前60頁，總共171頁。的平均值為故由連續(xù)性方程則故當(dāng)前61頁，總共171頁。的數(shù)量級全為1，則這樣可以對微分方程組進(jìn)行簡化(數(shù)量級一致）x方向的動量擴散右邊第一項可以忽略當(dāng)前62頁，總共171頁。y方向的動量擴散可以忽略x方向的導(dǎo)熱可以忽略，最后得到當(dāng)前63頁，總共171頁。邊界層中二維穩(wěn)態(tài)能量方程式的各項數(shù)量級可分析如下：數(shù)量級當(dāng)前64頁，總共171頁。由于《因而可以把主流方向的二階導(dǎo)數(shù)項略去于是得到二維、穩(wěn)態(tài)、無內(nèi)熱源的邊界層能量方程為當(dāng)前65頁，總共171頁。于是得到二維、穩(wěn)態(tài)、無內(nèi)熱源的邊界層換熱微分方程組連續(xù)性方程動量守恒方程能量守恒方程當(dāng)前66頁，總共171頁。其中dp/dx是已知量，可由主流區(qū)理想流體的Bernoulli方程確定（忽略重力或平面流動）邊界條件：當(dāng)前67頁，總共171頁。對于平板，上述方程的求解結(jié)果（層流）及局部傳熱系數(shù)為（1908,Blasius,1921,Pohlhausen)特征數(shù)方程或準(zhǔn)則方程當(dāng)前68頁，總共171頁。式中：努塞爾(Nusselt)數(shù)雷諾(Reynolds)數(shù)普朗特數(shù)注意：特征尺度為當(dāng)?shù)刈鴺?biāo)x一定要注意上面準(zhǔn)則方程的適用條件：外掠等溫平板、無內(nèi)熱源、層流掌握準(zhǔn)則的表達(dá)式和物理意義當(dāng)前69頁，總共171頁。與t之間的關(guān)系對于外掠平板的層流流動:此時動量方程與能量方程的形式完全一致:當(dāng)前70頁，總共171頁。表明：此情況下動量傳遞與熱量傳遞規(guī)律相似特別地：對于=a的流體（Pr=1），速度場與無量綱溫度場將完全相似，這是Pr的另一層物理意義：表示流動邊界層和溫度邊界層的厚度相同當(dāng)前71頁，總共171頁?！?-4邊界層積分方程組的求解

及比擬理論1邊界層積分方程1921年，馮·卡門提出了邊界層動量積分方程。1936年，克魯齊林求解了邊界層能量積分方程。近似解，簡單容易。當(dāng)前72頁，總共171頁。用邊界層積分方程求解對流換熱問題的基本思想:(1)建立邊界層積分方程針對包括固體邊界及邊界層外邊界在內(nèi)的有限大小的控制容積；(2)對邊界層內(nèi)的速度和溫度分布作出假設(shè)，常用的函數(shù)形式為多項式；當(dāng)前73頁，總共171頁。積分方程一、物理問題一塊平板，垂直于屏幕方向放置，平行流體以u，t掠過平板，平板溫度為tw

，tw≠

t，將有熱量傳給流體（穩(wěn)態(tài)、常物性）

二、數(shù)學(xué)模型（完整的數(shù)學(xué)描述應(yīng)是：方程+定解條件）進(jìn)入ab面的動量為cd面流出的動量1.動量積分方程動量的變化等于所受外力之和§5-4邊界層積分方程組的求解及比擬理論當(dāng)前74頁，總共171頁。凈流出動量ad面沒有流體穿過ab進(jìn)入質(zhì)量cd流出質(zhì)量bc面流入的質(zhì)量為相應(yīng)的流入的動量為ab，cd面壓差穩(wěn)態(tài)流動質(zhì)量守恒當(dāng)前75頁，總共171頁。bc在x方向壓強產(chǎn)生的力壁面ad的粘性力于是動量定理可以表達(dá)為又注這里略去u沿x變化引入的高階導(dǎo)數(shù)項當(dāng)前76頁，總共171頁。由Bernoulli方程代入上式既流動邊界層(VonKarman1921)當(dāng)前77頁，總共171頁。(2)邊界層積分方程組求解邊界層中的速度分布為對于平板為求解上式必須補充邊界層中的速度分布，選用當(dāng)前78頁，總共171頁。根據(jù)邊界條件于是速度分布為當(dāng)前79頁，總共171頁。代入積分方程壁面處剪應(yīng)力積分得當(dāng)前80頁，總共171頁。當(dāng)前81頁，總共171頁。在工程中場使用局部切應(yīng)力與流體動壓頭之比這個無量綱量，并稱之為范寧摩擦系數(shù)，簡稱摩擦系數(shù)平均摩擦系數(shù)：當(dāng)前82頁，總共171頁。上面求解動量積分方程獲得的是近似解，而求解動量微分方程可以獲得的精確解，分別為：可見二者非常接近當(dāng)前83頁，總共171頁。2.能量積分方程條件：穩(wěn)態(tài)，常物性，不可壓縮，無耗散。則由熱力學(xué)第一定律凈吸收熱量=進(jìn)入熱量-傳出熱量當(dāng)前84頁，總共171頁。求解能量積分方程，可得無量綱過余溫度分布：熱邊界層厚度：再次強調(diào)：以上結(jié)果都是在Pr1的前提下得到的當(dāng)前85頁，總共171頁。普朗特數(shù)(Prandtlnumber)運動粘度,粘性擴散的能力熱擴散率,熱擴散的能力粘性擴散=熱擴散常見流體：Pr=0.6-4000空氣：Pr=0.6-1液態(tài)金屬較小：Pr=0.01-0.001數(shù)量級 粘性擴散>熱擴散粘性擴散<熱擴散當(dāng)前86頁，總共171頁。局部對流換熱系數(shù)：平均努塞爾數(shù)當(dāng)前87頁，總共171頁。計算時，注意五點：aPr1；b，兩對變量的差別；cx與l的選取或計算；d平板內(nèi)層流e定性溫度：當(dāng)前88頁，總共171頁。在較小的Re數(shù)下（層流）實際值和理論值溫和較好當(dāng)前89頁，總共171頁。例5-1壓力為大氣壓的20℃的空氣，縱向流過一塊長400mm，溫度為40℃的平板，流速為10m/s，求；離板前緣50mm,100mm，150mm，200mm，250mm，300mm，350mm，400mm處的流動邊界層和熱邊界層的厚度。解：空氣的物性參數(shù)按板表面溫度和空氣溫度的平均值30℃確定。30℃時空氣的=16×10-6m2/s,Pr=0.701對長為400mm的平板而言：這一Re數(shù)位于層流到湍流的過渡范圍內(nèi)。但由圖5-10可見，按層流處理仍是允許的，其流動邊界層的厚度按式5-22計算為：當(dāng)前90頁，總共171頁。熱邊界層的厚度可按式5-27計算及t

計算結(jié)果示于圖5-11當(dāng)前91頁，總共171頁。這里以流體外掠等溫平板的湍流換熱為例。湍流邊界層動量和能量方程為湍流動量擴散率2比擬理論求解湍流對流換熱方法簡介湍流熱擴散率當(dāng)前92頁，總共171頁。1.湍流的動量與熱量傳遞。時均值與脈動值若時間足夠長，則脈動的平均值為零但脈動值之積不為零，當(dāng)流體微團-v’向下，其質(zhì)量-v’。傳遞的動量為-v’u’。動量傳遞凈效果用時均值，稱為湍流切應(yīng)力(turbulentshearstressorReynoldsstress)這種表示方法不方便，常用當(dāng)前93頁，總共171頁。m湍流粘度（eddyviscosity）

湍流動量擴散率，由實驗確定。脈動量v’同時也傳遞熱量仿照動量或?qū)恿鲗?dǎo)熱h湍流熱擴散率，湍流導(dǎo)溫系數(shù)m和h不是物性，表示紊流的性質(zhì)。當(dāng)前94頁，總共171頁。如果Pr=1Renolds認(rèn)為：一層、湍流則2.Renolds比擬(analogy)對于層流邊界層能量方程動量方程對核心區(qū)，湍流附加切應(yīng)力和熱流密度均由脈動所致當(dāng)前95頁，總共171頁。與層流相似。取積分可見當(dāng)湍流與層流的q/是相同的。Reynoldsanalogy可以用。其中(Stantonnumber)湍流層流當(dāng)前96頁，總共171頁。于是加下標(biāo)x也可以，只是指局部準(zhǔn)則數(shù)。PrandtlAnalogy兩層模型vonKarmanAnalogy三層模型湍流模型：一方程，二方程，17方程（周培源）這就是有名的雷諾比擬，它成立的前提是Pr=1當(dāng)前97頁，總共171頁。式中，稱為斯坦頓（Stanton）數(shù)，其定義為當(dāng)Pr1時，需要對該比擬進(jìn)行修正，于是有契爾頓－柯爾本比擬（修正雷諾比擬）：稱為因子，在制冷、低溫工業(yè)的換熱器設(shè)計中應(yīng)用較廣。當(dāng)前98頁，總共171頁。實驗測定平板上湍流邊界層阻力系數(shù)為：當(dāng)前99頁，總共171頁。當(dāng)平板長度l

大于臨界長度xc時，平板上的邊界層由層流段和湍流段組成。其Nu分別為：當(dāng)前100頁，總共171頁。則平均對流換熱系數(shù)hm為:如果取，則上式變?yōu)椋寒?dāng)前101頁，總共171頁?！?-5相似原理及量綱分析通過實驗求取對流換熱的實用關(guān)聯(lián)式，仍然是傳熱研究中的一個重要而可靠的手段。然而，對于存在著許多影響因素的復(fù)雜物理現(xiàn)象，要找出眾多變量間的函數(shù)關(guān)系，比如，實驗的次數(shù)十分龐大。為了大大減少實驗次數(shù)，而且又可得出具有一定通用性的結(jié)果，必須在相似原理的指導(dǎo)下進(jìn)行實驗。當(dāng)前102頁，總共171頁。(2)量綱分析法：在已知相關(guān)物理量的前提下，采用量綱分析獲得無量綱量。當(dāng)前103頁，總共171頁。a基本依據(jù)：定理，即一個表示n個物理量間關(guān)系的量綱一致的方程式，一定可以轉(zhuǎn)換為包含n-r個獨立的無量綱物理量群間的關(guān)系。r指基本量綱的數(shù)目。b優(yōu)點:

(a)方法簡單；(b)在不知道微分方程的情況下，仍然可以獲得無量綱量當(dāng)前104頁，總共171頁。(a)確定相關(guān)的物理量

(b)確定基本量綱r

c例題：以圓管內(nèi)單相強制對流換熱為例當(dāng)前105頁，總共171頁。國際單位制中的7個基本量：長度[m]，質(zhì)量[kg]，時間[s]，電流[A]，溫度[K]，物質(zhì)的量[mol]，發(fā)光強度[cd]因此，上面涉及了4個基本量綱：時間[T]，長度[L]，質(zhì)量[M]，溫度[]r=4當(dāng)前106頁，總共171頁。n–r=3，即應(yīng)該有三個無量綱量，因此，我們必須選定4個基本物理量，以與其它量組成三個無量綱量。我們選u,d,,為基本物理量當(dāng)前107頁，總共171頁。(c)組成三個無量綱量(d)求解待定指數(shù)，以1

為例當(dāng)前108頁，總共171頁。當(dāng)前109頁，總共171頁。同理：于是有：單相、強制對流當(dāng)前110頁，總共171頁。同理，對于其他情況：自然對流換熱：混合對流換熱：強制對流:當(dāng)前111頁，總共171頁。Nu—待定特征數(shù)（含有待求的h）Re，Pr，Gr—已定特征數(shù)按上述關(guān)聯(lián)式整理實驗數(shù)據(jù)，得到實用關(guān)聯(lián)式解決了實驗中實驗數(shù)據(jù)如何整理的問題對自然對流的微分方程進(jìn)行相應(yīng)的分析，可得到一個新的無量綱數(shù)——格拉曉夫數(shù)式中：——流體的體積膨脹系數(shù)K-1Gr——表征流體浮生力與粘性力的比值當(dāng)前112頁，總共171頁。3常見無量綱(準(zhǔn)則數(shù))數(shù)的物理意義及表達(dá)式當(dāng)前113頁，總共171頁。第六章單相流體對流換熱管內(nèi)強制對流換熱流體橫掠管外強制對流換熱流體縱掠平板強制對流換熱單相對流換熱自然對流混合對流強制對流大空間自然對流層流紊流有限空間自然對流層流紊流當(dāng)前114頁，總共171頁?！?-1管(槽)內(nèi)流體受迫對流換熱計算1管(槽)內(nèi)流動換熱的特點流體在管內(nèi)流動屬于內(nèi)部流動過程，其主要特征是，流動存在著兩個明顯的流動區(qū)段，即流動進(jìn)口（或發(fā)展）區(qū)段和流動充分發(fā)展區(qū)段

當(dāng)前115頁，總共171頁。進(jìn)口區(qū)：流動和熱邊界層從零開始增長，直到匯合至管子中心線。管子進(jìn)口到邊界層匯合處的這段管長內(nèi)的流動稱為管內(nèi)流動進(jìn)口區(qū)充分發(fā)展區(qū)：邊界層匯合于管子中心線以后的區(qū)域，即進(jìn)入定型流動的區(qū)域。當(dāng)前116頁，總共171頁。如果邊界層在管中心處匯合時流體流動仍然保持層流，那么進(jìn)入充分發(fā)展區(qū)后也就繼續(xù)保持層流流動狀態(tài)，從而構(gòu)成流體管內(nèi)層流流動過程。入口段熱邊界層較薄，局部表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)比充分發(fā)展段高，且沿主流方向逐漸降低。當(dāng)前117頁，總共171頁。如果邊界層在管中心處匯合時流體已經(jīng)從層流流動完全轉(zhuǎn)變?yōu)槲闪髁鲃?，那么進(jìn)入充分發(fā)展區(qū)后就會維持紊流流動狀態(tài)，從而構(gòu)成流體管內(nèi)紊流流動過程。如果出現(xiàn)湍流，湍流的擾動與混合作用又會使表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)有所提高，再逐漸趨向一個定值---熱充分發(fā)展段表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)保持不變

當(dāng)前118頁，總共171頁。當(dāng)流體溫度和管璧溫度不同時，在管子的進(jìn)口區(qū)域同時也有熱邊界層在發(fā)展，隨著流體向管內(nèi)深入，熱邊界層最后也會在管中心匯合，從而進(jìn)入熱充分發(fā)展的流動換熱區(qū)域，在熱邊界層匯合之前也就必然存在熱進(jìn)口區(qū)段。隨著流動從層流變?yōu)槲闪?，熱邊界層亦有層流和紊流熱邊界層之分?/p>

當(dāng)前119頁，總共171頁。流動進(jìn)口段熱進(jìn)口段長度：當(dāng)前120頁，總共171頁。2、圓管流體的平均速度和平均溫度在經(jīng)驗公式中，u常用截面平均速度層流與紊流u的分布有所不同,前者是拋物線,而后者的這一比值要比層流的大.約0.82倍平均溫度,常用截面的平均溫度.進(jìn)出口截面溫度的平均值.故要求tf必須知道u和t的分布,很麻煩當(dāng)前121頁，總共171頁。熱平衡法求流體的壁面的平均溫度隨著熱交換的進(jìn)行，斷面的平均溫度隨管長變化：流體沿管長焓值的變化等于它與管壁的換熱量當(dāng)前122頁，總共171頁。當(dāng)前123頁，總共171頁。熱邊界條件有均勻壁溫和均勻熱流兩種。對于管壁熱流為常數(shù)時，流體溫度隨流動方向線性變化，且與管壁之間的溫差保持不變，有xt入口段充分發(fā)展段tftw恒熱流時t=C管內(nèi)流體截面上的平均溫度

流體進(jìn)口平均溫度

當(dāng)前124頁，總共171頁。當(dāng)前125頁，總共171頁。xttw=Ctf恒壁溫時當(dāng)管璧溫度為常數(shù)時，流體的溫度隨流動方向按如下指數(shù)規(guī)律變化利用在整個管長內(nèi)的流動換熱平衡關(guān)系式可得出計算表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的平均溫差表達(dá)式當(dāng)前126頁，總共171頁。其中，tf’,tf”分別為進(jìn)口、出口截面上的平均溫度。當(dāng)出口與進(jìn)口截面上的溫差比(tw-tf'')/(tw-tf')在0.5~2之間時，可按如下算術(shù)平均溫差計算，結(jié)果的差別在4%以內(nèi)。當(dāng)前127頁，總共171頁。2.管內(nèi)湍流換熱實驗關(guān)聯(lián)式

實用上使用最廣的是迪貝斯－貝爾特公式：加熱流體時，冷卻流體時。特征尺寸為d，特征流速為um，流體物性量采用的定性溫度是為流體的平均溫度當(dāng)前128頁，總共171頁。使用范圍：Ref=104

1.2×105,Prf=0.7120,l/d

60；溫差tw-tf較小，所謂小溫差是指對于氣體≤50℃；對于水≤20~30℃，對于油類流體≤10℃。當(dāng)前129頁，總共171頁。當(dāng)流體與管壁之間的溫差較大時，因管截面上流體溫度變化比較大，流體的物性受溫度的影響會發(fā)生改變，尤其是流體黏性隨溫度的變化導(dǎo)致管截面上流體速度的分布也發(fā)生改變，進(jìn)而影響流體與管壁之間的熱量傳遞和交換。液體被加熱或氣體被冷卻液體被冷卻或氣體被加熱恒定溫度的情況管內(nèi)流動溫度對速度分布的影響示意圖當(dāng)前130頁，總共171頁。當(dāng)前131頁，總共171頁。彎曲管道流動情況示意圖彎曲的管道中流動的流體，在彎曲處由于離心力的作用會形成垂直于流動方向的二次流動，從而加強流體的擾動，帶來換熱的增強。當(dāng)前132頁，總共171頁。在平直管計算結(jié)果的基礎(chǔ)上乘以一個大于1的修正系數(shù)CR。流體為氣體時：CR＝1+1.77(d/R)流體為液體時：CR＝1+10.3(d/R)3R為彎曲管的曲率半徑當(dāng)管子的長徑比l/d<60時，屬于短管內(nèi)流動換熱，進(jìn)口段的影響不能忽視。此時亦應(yīng)在按照長管計算出結(jié)果的基礎(chǔ)上乘以相應(yīng)的修正系數(shù)Cl。當(dāng)前133頁，總共171頁。P155例題6-1，6-2，6-3，6-4當(dāng)前134頁，總共171頁。當(dāng)前135頁，總共171頁。當(dāng)前136頁，總共171頁。

弓形（圓缺型）圓盤形當(dāng)前137頁，總共171頁。當(dāng)前138頁，總共171頁。當(dāng)前139頁，總共171頁。當(dāng)前140頁，總共171頁。當(dāng)前141頁，總共171頁。②管內(nèi)層流換熱準(zhǔn)則關(guān)系式

適用范圍：Re<2300，Pr>0.6，RePrd/l>10,用于平直管。特征尺寸、特征流速和定性溫度與管內(nèi)紊流換熱準(zhǔn)則關(guān)系式相同。當(dāng)雷諾數(shù)Re<2300時管內(nèi)流動處于層流狀態(tài)，由于層流時流體的進(jìn)口段比較長，因而管長的影響通常直接從計算公式中體現(xiàn)出來。這里給出Sieder-Tate的準(zhǔn)則關(guān)系式：當(dāng)前142頁，總共171頁。③管內(nèi)過渡流區(qū)換熱準(zhǔn)則關(guān)系式

當(dāng)雷諾數(shù)處于2300<Re<104的范圍內(nèi)時，管內(nèi)流動屬于層流到紊流的過渡流動狀態(tài)，流動十分不穩(wěn)定。工程上常避免采用管內(nèi)過渡流動區(qū)段。氣體:

液體:當(dāng)前143頁，總共171頁。③內(nèi)壁粗糙圓管換熱準(zhǔn)則關(guān)系式

采用雷諾類比的方法求解，P131,例題6-5當(dāng)前144頁，總共171頁?！?-8外部流動強制對流換熱實驗關(guān)聯(lián)式

外部流動：換熱壁面上的流動邊界層與熱邊界層能自由發(fā)展，不會受到鄰近壁面存在的限制。橫掠單管：流體沿著垂直于管子軸線的方向流過管子表面。流動具有邊界層特征，還會發(fā)生繞流脫體。當(dāng)前145頁，總共171頁。分離流動速度分布邊界層速度分布u∞t∞流體繞流圓柱體按照勢流理論，流體在圓柱體的前部流速會逐步增大而壓力會逐步減小；流體在圓柱體的后部流速會逐步減小而壓力會逐步增大。但是，因流體的黏性力的作用，在圓柱體的前部會形成流動邊界層，速度會從勢流流速逐步改變到壁面上的零速度，這種速度改變以消耗流體動量為代價的，這一過程特征會保持到勢流流速達(dá)到最大值。2流體橫向掠過圓柱體(單管)時的換熱計算當(dāng)前146頁，總共171頁。當(dāng)前147頁，總共171頁。繞流圓柱的流動當(dāng)Re<10時流動不會發(fā)生分離現(xiàn)象；當(dāng)10≤Re≤105時流動分離點在80o≤φ≤85o之間；而當(dāng)Re>105時流動分離點在φ=140o處。雷諾數(shù)為，式中，u∞為來流速度，d為圓柱體外直徑。當(dāng)前148頁，總共171頁。在圓柱體的前端φ=0o處換熱系數(shù)h最大，而在分離點φ=82o處換熱系數(shù)h最?。蝗绻谶吔鐚訌膶恿髯?yōu)槲闪?，那么轉(zhuǎn)變點φ=140o處有一個換熱系數(shù)h的最低點，紊流邊界層的分離點是另一個換熱系數(shù)h的最低點當(dāng)前149頁，總共171頁。計算流體繞流圓柱體的平均換熱系數(shù)的準(zhǔn)則關(guān)系式:準(zhǔn)則的特征流速為流體最小截面處的最大流速umax；特征尺寸為圓柱體外直徑d；定性溫度除Prw按壁面溫tw取值之外皆用流體的主流溫度tf；是在選用tf為定性溫度時考慮熱流方向不同對換熱性能產(chǎn)生影響的一個修正系數(shù)。當(dāng)前150頁，總共171頁。如果流體流動方向與圓柱體軸線的夾角（亦稱沖擊角）在300-900的范圍內(nèi)時，平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)可按下式計算氣流方向β管子方向當(dāng)前151頁，總共171頁。3流體橫向流過管束的換熱

管束（長圓柱體束）是由多根長管（長圓柱體）按照一定的的排列規(guī)則組合而成的。管束的排列方式很多，最常見的有順排和叉排兩種ddS1S1S2S2umaxu∞u∞t∞t∞(1)叉排管束(2)順排管束當(dāng)前152頁，總共171頁。一般叉排時流體在管間交替收縮和擴張的彎曲通道中流動，擾動更劇烈，因而換熱比順排更強。順排則流動阻力小，易于清洗。所以順排和叉排的選擇要全面權(quán)衡。后排管的換熱要好于第一排管，但從第三排管以后各排管之間的流動換熱特征就沒有多少差異了。實驗結(jié)果表明，當(dāng)管排排數(shù)超過10排之后，換熱性能就基本穩(wěn)定不變了。當(dāng)前153頁，總共171頁。平均表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)式中，s1和s2分別為垂直于流動方向和沿著流動方向上的管子之間的距離，而εz為管排數(shù)目的修正系數(shù)。此公式考慮了管子排列和管排數(shù)目對換熱的影響。準(zhǔn)則關(guān)系式的特征尺寸為管外直徑，特征流速為管排流道中最窄處的流速，定性溫度為流體平均溫度。P165,表6-2，例題6-6當(dāng)前154頁，總共171頁。§5-9自然對流換熱及實驗關(guān)聯(lián)式

自然對流：不依靠泵或風(fēng)機等外力推動，由流體自身溫度場的不均勻所引起的流動。一般地，不均勻溫度場僅發(fā)生在靠近換熱壁面的薄層之內(nèi)。例如：暖氣管道的散熱、不用風(fēng)扇強制冷卻的電器元件的散熱其物理意義反映了流體溫差引起的浮升力導(dǎo)致的自然對流流場中的流體慣性力與其黏性力之間的對比關(guān)系。當(dāng)前155頁，總共171頁?！?-3自然對流換熱計算自然對流：流場溫度分布不均勻?qū)е碌拿芏炔痪鶆?，在重力場作用下產(chǎn)生的流體運動過程。自然對流換熱：流體與固體壁面之間因溫度不同引起的自然對流時發(fā)生的熱量交換過程。1.豎板2.水平管3.水平板4.豎直夾層5.橫圓管內(nèi)側(cè)當(dāng)前156頁，總共171頁。1大空間自然對流的流動和換熱特征

以豎直平板在空氣中自然冷卻過程進(jìn)行分析。在垂直于壁面的方向上流體的速度從壁面處的uw=0，逐步增大到最大值umax，再往后又逐步減小到u∞=0。紊流流動狀態(tài)層流流動狀態(tài)邊界層速度分布曲線邊界層溫度分布曲線twt∞x0yx0y當(dāng)前157頁，總共171頁。這種流體速度變化的區(qū)域相對于流體沿著平板上升方向（圖中的x方向）的尺度是很薄的，因而可以稱之為自然對流的速度邊界層。與速度邊界層同時存在的還有溫度發(fā)生顯著變化的薄層，也就是溫度從tw逐步變化到環(huán)境溫度t∞熱邊界層。

熱邊界層的厚度也是隨著流動方向上尺寸(x)的增大而逐漸增大，因而豎直平板的換熱性能也就會從平板底部