酯化配合車間高支模施工方案

601酯化配合車間高支模施工方案方案編制人:時間審核人:時間審批人:時間目錄第一節(jié)編制依據(jù)第二節(jié)工程概況第三節(jié)模板及支撐系統(tǒng)材料選用3.1支撐系統(tǒng)造型?選材3.2支撐系統(tǒng)構造設計第四節(jié)施工工藝及操作要求4.1梁模板施工4.2頂板模板施工4.3驗收及拆除的批準順序4.4混凝土澆筑第五節(jié)模板拆除第六節(jié)質量保證措施第七節(jié)安全管理措施第八節(jié)監(jiān)測措施第九節(jié)應急預案第十節(jié)文明施工及環(huán)保措施第十一節(jié)模板計算書11.1梁模板支撐架計算書(350×700)11.2板模板計算書(11.95m)11.3板模板計算書(18m)附圖1120mm厚11.95m梁板支撐平面圖1-1剖面2-2剖面附圖2120mm厚板支撐示意圖第一節(jié) 編制依據(jù)1.1工程項目施工圖1.2《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20121.3《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-20101.4《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20081.5《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011;1.6《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》GB50204-20021.7《建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準》GB50300-20011.8《鋼管扣件式模板垂直支撐系統(tǒng)安全技術規(guī)程》DG/TJ08-16-20111.9參考資料:如《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業(yè)出版社;《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社?《建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施)》中國建筑工業(yè)出版社;《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-99中國建筑工業(yè)出版社等?第二節(jié)工程概況1?工程簡介:工程名稱:601酯化配合車間建設單位:花王(上海)化工有限公司設計單位:上海凱贏達化工設計工程咨詢有限公司監(jiān)理單位:上海申峰工程建設監(jiān)理有限公司施工單位:中國核工業(yè)第五建設有限公司本工程位于上海市金山區(qū)海金路258號,為花王(上海)化工有限公司生產建設項目酯化?配合車間?工程總長為48m,寬25m,三層結構,建筑面積為3000㎡?2?模板簡介:本工程高支模區(qū)域為D-E軸/1-3軸?D-E軸/4-5軸?D-E軸/6-7軸?A-C軸/1-2軸?A-C軸/3-4軸?A-B軸/5-6軸電梯井位置,梁面標高為11.95m,支撐架搭設高度為12m?電梯井位置板面標高為18m,本工程梁截面分別如下:350×700?300×700?250×550兩種?頂板厚為120mm?第三節(jié) 模板及支撐系統(tǒng)材料選用3.1支撐系統(tǒng)選型?選材根據(jù)模板施工規(guī)范要求,本工程模板支撐系統(tǒng)采取滿堂紅支撐形式?采用Φ48×3.0鋼管作為支撐立桿,支承面為混凝土墊層150mm厚,立桿底座為200×200模板?梁?模板采用15mm厚夾板,對跨度大于4m的梁板按跨度的1/1000~3/1000起拱?板立桿橫距800mm,縱距800mm,支撐立桿的步距h=1.80m?梁立桿間距≤1000mm,縱距800mm?3.2支撐系統(tǒng)構造設計(1)板支模設計模板材料為:夾板底模厚度15mm;木材彈性模量E=9000.00N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,順紋抗剪強度fv=1.40N/mm2;支撐采用Φ48鋼管:橫向間距800mm,縱向間距800mm,支撐立桿的步距h=1.80m;鋼管直徑48mm,壁厚3.2mm,截面積4.89cm2,回轉半徑i=1.58cm;立桿上端伸出至模板支撐的長度a=0.25m?鋼材彈性模量E=206000.00N/㎜2,抗彎強度f=205.00N/㎜2,抗剪強度fv=125.00N/㎜2?(2)梁支模設計模板材料為:夾板底模厚度15mm,側模厚度15mm;梁邊至板支撐的距離為0.25~0.30m;木材彈性模量E=9000.00N/mm2,抗彎強度fm=13.00N/mm2,抗剪強度fv=1.40N/mm2;支撐采用Φ48鋼管:橫向間距≤1000mm,縱向間距800mm,架立桿的步距h=1.80m;鋼管直徑48mm,壁厚3.0mm,截面積4.89cm2,回轉半徑i=1.58cm;鋼管質量0.0376kN/m,桿上端伸出至模板支撐點的長度a=0.25m?(3)保證模板整體穩(wěn)定的構造措施:a?支撐系統(tǒng)的搭設遵循“建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范”[JGJ130-2011?J84-2001(2002版)](以下簡稱《規(guī)范》)的各有關條款?b?支撐系統(tǒng)采用鋼管(Φ48×3.0)作為支撐立桿?c?在本層砼強度達到100%后方可拆除此模板支撐(注:安裝立桿前,在相應地面上放線定位)?d?模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐,由底至頂連接設置與地面形成45-600角且扣在立桿上,下端必須落地?e?支架兩端與中間每隔4排立桿由頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐,所有水平拉桿都須用扣件直接與支撐立桿連接,避免交叉的橫桿單獨相互扣接?f?剪刀撐的構造符合《規(guī)范》6.6.2條有關要求?g?采用雙扣件,扣件擰緊扭力矩不小于40N·M,且不應大于65N·M?h?所有的立桿在安裝過程中必須控制好垂直度,使偏差小于0.1%?i?澆筑過程中,派人檢查支架和支承情況,發(fā)現(xiàn)下沉?松動和變形情況及時停止施工并進行處理?第四節(jié) 施工工藝及操作要求4.1?梁模板施工4.1.1工藝流程:抄平?彈線(軸線?水平線)→支撐架搭設→支柱頭模板→鋪設底模板→拉線找平→封側?！A檢?4.1.2根據(jù)主控制線放出各梁的軸線及標高控制線?4.1.3梁模支撐?框架梁?次梁模板支撐采用扣件式滿堂鋼管腳手架支撐,立桿縱間距均為0.8m,橫向間距為0.8m;立桿須設置縱橫雙向掃地桿,掃地桿距基礎面200mm;立桿全高范圍內設置縱橫雙向水平桿,水平桿的步距(上下水平桿間距)不大于1800mm;.立桿頂端必須設置縱橫雙向水平桿?沿梁底設2~3道木方,在梁底再增設一排承重立桿,沿梁方向間距0.8m,梁底小橫桿和立桿交接處立桿加設保險扣?梁模板支架宜與樓板模板支架綜合布置,相互連接?形成整體?4.1.4剪刀撐?豎直方向:縱橫雙向沿全高每隔四排立桿設置一道豎向剪刀撐?水平方向:沿全平面每隔2步設置一道水平剪刀撐?剪刀撐寬度不應小于4跨,且不應小于6m,縱向剪刀撐斜桿與地面的傾角宜在45~60度之間,水平剪刀撐與水平桿的夾角宜為45度?4.1.5梁模板安裝eq\o\ac(○,1)大龍骨采用?48×3.0mm雙鋼管,其跨度等于支架立桿間距;小龍骨采用45mm×90mm方木,間距200mm,其跨度等于大龍骨間距?eq\o\ac(○,2)梁底模板鋪設:按設計標高拉線調整支架立桿標高,然后安裝梁底模板?梁跨中起拱高度為梁跨度的2‰,主次梁交接時,先主梁起拱,后次梁起拱?eq\o\ac(○,3)梁側模板鋪設:根據(jù)墨線安裝梁側模板?壓腳板?斜撐等?梁側模用對拉螺栓￠12加固,對拉螺栓水平間距為500,垂直間距200?4.2板模板施工4.2.1工藝流程:支架搭設→龍骨鋪設?加固→頂板模板安裝→預檢?4.2.2支架搭設:樓板模板支架搭設同梁模板支架搭設,與梁模板支架統(tǒng)一布置?頂部支撐點位于頂層橫桿時,應靠近立桿,且不大于100㎜?4.2.3模板安裝:采用木膠合板作樓板模板,一般采用整張鋪設?局部小塊拼補的方法,模板接縫應設置在龍骨上?大龍骨采用?48×3.0mm雙鋼管,其跨度等于支架立桿間距;小龍骨采用45mm×90mm方木,間距300mm,其跨度等于大龍骨間距?掛通線將大龍骨找平?根據(jù)標高確定大龍骨頂面標高,然后架設小龍骨,鋪設模板?4.2.4樓面模板鋪完后,應認真檢查支架是否牢固?模板梁面?板面清掃干凈?4.3驗收及拆除的批準順序支撐系統(tǒng)搭設?鋼筋綁扎?混凝土澆注?支撐架拆除遵循以下程序:a?每一個分項完成需進行下一個分項時,由班組自檢?b?班組自檢合格后報項目部,項目部進行檢查?驗收c?項目部檢查合格后,報公司質安組,由質安組會同項目部共同檢查?驗收?d?公司檢查合格后,報監(jiān)理,由我司會同甲方?監(jiān)理共同檢查?驗收?合格后方可進行下一道工序?4.4混凝土澆筑砼澆筑每部位砼預先上報配合比及所選用各種材料的產地,砼要用低活性集體配制,為增強砼的可泵性,在砼中可摻入適量的粉煤灰和減水劑,摻量必須經過實驗確定,且為了能滿足砼出場到現(xiàn)場具有可泵送料導件,在砼中摻入適量緩凝劑?混凝土澆筑時應先澆筑豎向結構再澆筑水平結構?澆筑板的砼攤鋪厚度要略大于板厚,不得超過設計板100mm?首先用水平儀把樓層標高測量好,采用平板振動器振搗,振搗完畢用1.5-4M鋁合金刮尺刮開,用木抹子抹,并拉線檢查板面水平標高,嚴格控制平整度,尤其柱?墻根部?按同條件混凝土試驗報告提供的數(shù)據(jù)控制好拆模時間(同條件試塊強度達到1.2MPa),使拆模時墻體不粘模?不掉角?不裂縫,無混凝土的質量缺陷,達到光滑平整,質量要求達到規(guī)范的要求?養(yǎng)護人員安排專職人員養(yǎng)護,拆模后立即鋪設兩層阻然草簾澆水養(yǎng)護?養(yǎng)護時間不小于7D?第五節(jié) 模板拆除5.1拆模程序:先支的后拆,后支的先拆→先拆非承重部位,后拆承重部位→先拆除柱模板,再拆樓板底模?梁側模板→最后拆梁底模板?5.2柱?梁?板模板的拆除必須待混凝土達到設計或規(guī)范要求的脫模強度?柱模板應在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時,方可拆除;板與梁底模板應在梁板砼強度達到設計強度的100%,并有同條件養(yǎng)護拆模試壓報告,經監(jiān)理審批簽發(fā)拆模通知書后方可拆除?5.3模板拆除的順序和方法?應按照配板設計的規(guī)定進行,遵循先支后拆,先非承重部位后承重部位,自上而下的原則?拆模時嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬?5.4拆模時,操作人員應站在安全處,以免發(fā)生安全事故?待該片(段)模板全部拆除后,將模板?配板?支架等清理干凈,并按文明施工要求運出堆放整齊?5.5拆下的模板?配件等,嚴禁拋扔,要有人接應傳遞?按指定地點堆放,并做到及時清理,維修和涂刷好隔離劑,以備待用?第六節(jié) 質量保證措施1?進場模板質量標準模板要求:(1)技術性能必須符合相關質量標準(通過收存?檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗)?(2)外觀質量檢查標準(通過觀察檢驗)任意部位不得有腐朽?霉斑?鼓泡?不得有板邊缺損?起毛?每平方米單板脫膠不大于0.001m2?每平方米污染面積不大于0.005m2(3)規(guī)格尺寸標準厚度檢測方法:用鋼卷尺在距板邊20mm處,長短邊分別測3點?1點,取8點平均值;各測點與平均值差為偏差?長?寬檢測方法:用鋼卷尺在距板邊100mm處分別測量每張板長?寬各2點,取平均值?對角線差檢測方法:用鋼卷尺測量兩對角線之差?翹曲度檢測方法:用鋼直尺量對角線長度,并用楔形塞尺(或鋼卷尺)量鋼直尺與板面間最大弦高,后者與前者的比值為翹曲度?2?模板安裝質量要求必須符合《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》(GB50204-2002)及相關規(guī)范要求?即"模板及其支架應具有足夠的承載能力?剛度和穩(wěn)定性,能可靠地承受澆筑混凝土的重量?側壓力以及施工荷載"?(1)主控項目1)安裝現(xiàn)澆結構的上層模板及其支架時,下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力,或加設支架;上下層支架的立柱應對準,并鋪設墊板?檢查數(shù)量:全數(shù)檢查?檢驗方法:對照模板設計文件和施工技術方案觀察?2)在涂刷模板隔離劑時,不得沾污鋼筋和混凝土接槎處?檢查數(shù)量:全數(shù)檢查?檢驗方法:觀察?(2)一般項目1)模板安裝應滿足下列要求:模板的接縫不應漏漿;在澆筑混凝土前,木模板應澆水濕潤,但模板內不應有積水;模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑;澆筑混凝土前,模板內的雜物應清理干凈;檢查數(shù)量:全數(shù)檢查?檢驗方法:觀察?2)對跨度不小于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁?板,其模板應按要求起拱?檢查數(shù)量:按規(guī)范要求的檢驗批(在同一檢驗批內,對梁,應抽查構件數(shù)量的10%,且不應少于3件;對板,應按有代表性的自然間抽查10%,且不得小于3間?)檢驗方法:水準儀或拉線?鋼尺檢查?3)固定在模板上的預埋件?預留孔洞均不得遺漏,且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規(guī)定;檢查數(shù)量:按規(guī)范要求的檢驗批(對梁?柱,應抽查構件數(shù)量的10%,且不應少于3件;對墻和板,應按有代表性的自然間抽查10%,且不得小于3間)?檢驗方法:鋼尺檢查?(3)現(xiàn)澆結構模板安裝的偏差應符合表1的規(guī)定?檢查數(shù)量:按規(guī)范要求的檢驗批(對梁?柱,應抽查構件數(shù)量的10%,且不應少于3件;對墻和板,應按有代表性的自然間抽查10%,且不得小于3間)?現(xiàn)澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1:(檢驗方法:檢查同條件養(yǎng)護試塊強度試驗值?檢查軸線位置時,應沿縱?橫兩個方向量測,并取其中的較大值?)(4)模板垂直度控制1)對模板垂直度嚴格控制,在模板安裝就位前,必須對每一塊模板線進行復測,無誤后,方可模板安裝?2)模板拼裝配合,工長及質檢員逐一檢查模板垂直度,確保垂直度不超過3mm,平整度不超過2mm;3)模板就位前,檢查頂模棍位置?間距是否滿足要求?(5)頂板模板標高控制頂板抄測標高控制點,測量抄出混凝土柱上的500線,根據(jù)層高12000mm及板厚,沿墻?柱周邊彈出頂板模板的底標高線?(6)模板的變形控制1)模板支立后,拉水平?豎向筑時易觀察模板變形,跑位;2)澆筑前認真檢查螺栓?頂撐及斜撐是否松動;3)模板支立完畢后,禁止模板與腳手架拉結?(7)模板的拼縫?接頭模板拼縫?接頭不密實時,用塑料密封條堵塞;鋼模板如發(fā)生變形時,及時修整?(8)清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口,清掃口50×100洞,以便用空壓機清掃模內的雜物,清理干凈后,用木膠合板背訂木方固定?(9)跨度小于4m不考慮,4~6m的板起拱10mm;跨度大于6m的板起拱15mm?(10)與安裝配合合模前與鋼筋?水?電安裝等工種協(xié)調配合,合模通知書發(fā)放后方可合模?(11)為提高模板周轉?安裝效率,事先按工程軸線位置?尺寸將模板編號,以便定位使用?拆除后的模板按編號整理?堆放?安裝操作人員應采取定段?定編號負責制?3?其他注意事項在模板工程施工過程上中,嚴格按照模板工程質量控制程序施工,另外對于一些質量通病制定預防措施,防患于未然,以保證模板工程的施工質量?嚴格執(zhí)行交底制度,操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底?(1)膠合板選統(tǒng)一規(guī)格,面板平整光潔?防水性能好的?(2)進場木方先壓刨平直統(tǒng)一尺寸,并碼放整齊,木方下口要墊平?(3)模板配板后四邊彈線刨平,以保證墻體?柱子?樓板陽角順直?(4)支柱所設的水平撐與剪刀撐,按構造與整體穩(wěn)定性布置?4?脫模劑及模板堆放?維修(1)木膠合板選擇水性脫模劑,在安裝前將脫膜劑刷上,防止過早刷上后被雨水沖洗掉?(2)模板貯存時,其上要有遮蔽,其下墊有墊木?墊木間距要適當,避免模板變形或損傷?(3)裝卸模板時輕裝輕卸,嚴禁拋擲,并防止碰撞,損壞模板?周轉模板分類清理?堆放?(4)拆下的模板,如發(fā)現(xiàn)翹曲,變形,及時進行修理?破損的板面及時進行修補?第七節(jié) 安全管理措施7.1?施工安全保證體系能否實現(xiàn)安全生產不僅關系到人民的生命和財產安全,也決定著工程施工能否順利進行,是牽扯到甲乙雙方和國家利益的大事?安全生產對建筑業(yè)顯得極為重要?在工程施工中,一定要采取有效措施加強安全管理,確保安全目標的實現(xiàn)和工程施工的順利進行?安全生產目標本單位確定本工程的安全生產管理目標為:1基本目標:杜絕重傷?死亡?火災和重大機械設備事故,輕傷事故率低于1.5‰;2創(chuàng)優(yōu)目標:爭創(chuàng)上海市安全文明樣板工地?3安全生產組織機構 成立以項目經理為首,由項目副經理?項目技術負責人?項目安全環(huán)境管理部經理?相關職能部門及各專業(yè)工程師?施工作業(yè)層組成的縱向到底?橫向到邊的安全生產管理機構見圖7.1,并由企業(yè)安全環(huán)保部門提供垂直保障?7.2施工安全保證措施1.模板?支撐不得使用腐朽?扭曲?劈裂的材料.底部要平整堅實?2.安裝模板應按順序進行,當模板沒有固定前,不得進行下一道工序作業(yè).禁止利用拉桿斜撐攀登上落?3.現(xiàn)場安裝模板時,未用工具要裝入工具袋,防止上層作業(yè)時工具掉下傷人?4.模板?木枋?支架傳送吊運要捆綁牢固,不得亂扔?5.安裝立柱?梁模板時,高度大于4m以上時,應搭設工作臺,不足4m的,可使用腳手架平臺操作?6.墻?柱模板未安裝對拉螺栓前,板面要向內傾斜一定的角度并用斜撐撐牢,以防模板倒塌?7.安裝樓面模板遇有預留洞口的地方,應做好臨時封閉,以防誤踏和落物傷人?8.安裝樓面模板,在下班時對已鋪好而來不及釘牢的模板,應拿起堆放穩(wěn)妥,以防誤入傷人事故發(fā)生?9.在澆筑混凝土中,要有專人看守模板,發(fā)現(xiàn)變形?松動等異常情況要及時加固處理,防止塌模傷人?10.拆除模板必須經施工負責人同意,方可進行拆除,操作人員必須戴安全帽?操作時要按順序分段進行,不允許讓模板?枋料自由落下?嚴禁猛撬?硬砸或大面撬落和拉下?11.拆除模板應用長撬棍,嚴禁操人員站在正拆除模板下?在拆除樓板模板時,要特別注意防止整塊模板掉下傷人?12.拆除模板前,要將下的洞口?建筑物周邊用木板或安全網(wǎng)作防護圍蔽,防止模板?枋料落下傷人才?13.拆模間歇時,要將已松動的模板?木枋?拉桿?支撐固定好,防止突然掉落或倒塌?14.模板拆完后不得留下松動和懸掛的模板?枋料在結構物上.拆除下來的模板?枋料要及時清理?修整?并運送到指定地方堆放穩(wěn)妥?15?項目技術負責人?專職安全員必須向施工人員?操作班組進行書面安全交底?7.3施工用電安全措施1.工地的施工用電嚴格按照建設部JGJ46-2005/J405-2005“施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范”?2.圓鋸機要有安全防護裝置才準使用,未作業(yè)時要拉閘停機?使用電器和機具應符合《施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范》?《建筑機械使用安全技術規(guī)程》(JGJ33-2001)的規(guī)定?3.每班用電作業(yè)必須要持證電工跟班,并嚴格遵守現(xiàn)場的各項安全管理規(guī)章制度?4.施工現(xiàn)場各種用電用器具及有關機械設備,都必須按安全規(guī)程要求安設二級漏電保護裝置,每次使用前,尤其是受潮淋雨后,都必須由電工檢查,確認性能可靠安全的情況下方可使用?結構樓層豎向及平面水平的供配電纜都必須嚴格按電纜機械性能及供電要求進行,配選電纜規(guī)格,同時必須時刻注意好電纜的安全保護工作,嚴防破損,漏電?5.一切機具運到現(xiàn)場后,必須由電工檢測其絕緣電阻及檢查電器附件是否完整無損,固定用電設備其絕緣電阻不少于0.5MΩ,Ⅰ類手持電動機具不少于2MΩ,Ⅱ類不少于7MΩ?用電設備的金屬外殼必須有可靠的接地保護,使用手動工具應穿戴安全用具?7.4高空作業(yè)安全措施1.嚴禁從高空往下亂掉雜物,防止物體打擊傷人?2.防“六個口”:樓板預留口?電梯口?通道口?陽臺口?井架口?梯口?除“五害”:高空墜落?物體打擊?機械傷害?吊裝傷害?塌方和倒塌,要做好安全防護措施?3.要遵守操作規(guī)程和安全制度,嚴禁酒后操作,運橋排柵的欄桿橫竹一律不準坐人,不準在高空臨空邊緣危險地方站立和操作?4.2m以上高處作業(yè)應有可靠立足點?要系好安全帶,扣好保險鉤?5.模板拆除前應經拆模申請批準,拆除區(qū)域應設置警戒線,并派專人監(jiān)護,拆模不得留下懸空模板?6.作業(yè)面孔洞及臨邊應設明顯警戒線,并設防護欄桿等?7.5惡劣天氣下的安全措施1.雨期施工的工作面不宜過大,應逐段分片?分期施工完成,重要的部位,應盡量在雨期前完成,同時做好防雨材料?雨具的準備?2.根據(jù)工程進度計劃安排,掌握好氣象情況變化,以便合理安排?組織施工,減少不必要的投入?3.做好安全防護,檢查供電網(wǎng)絡?防漏電?觸電,做好外腳手架防滑?加固工作?4.組織施工人員學習雨期施工安全?技術操作規(guī)定,做到心中有數(shù)?責任分明,防范于未然?5.凡遇惡劣天氣?大霧?暴雨等,應停止吊裝及高空作業(yè),吊鉤應提升至頂部,大風雨過后要檢查外腳手架,物料提升機和塔吊等,認定設備完好后才能繼續(xù)施工?第八節(jié)監(jiān)測措施(1)班組日常進行安全檢查,項目部每周進行安全檢查,公司每月進行安全檢查,所有安全檢查記錄必須形成書面材料?(2)模板支撐日常檢查,巡查重點部位:1)桿件的設置和連接?連墻件?支撐?剪刀撐等構件是否符合要求?2)地基是否積水,底座是否松動,立桿是否懸空?3)連接扣件是否松動?4)架體是否有不均勻的沉降?垂直度?5)施工過程中是否有超載現(xiàn)象?6)安全防護措施是否符合規(guī)范要求?7)支架與桿件是否有變形的現(xiàn)象?(3)支架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查?(4)監(jiān)測項目:立桿頂水平位移?支架整體水平位移及立桿的基礎沉降?(5)監(jiān)測點布設支架監(jiān)測點布設按監(jiān)測項目分別選取在受力最大的立桿?支架周邊穩(wěn)定性薄弱的立桿及受力最大或地基承載力低的立桿設監(jiān)測點?監(jiān)測點布置根據(jù)支架平面大小設置各不少于2個立桿頂水平位移?支架整體水平位移及立桿基礎沉降監(jiān)測點?監(jiān)測儀器精度滿足現(xiàn)場監(jiān)測要求,并設變形監(jiān)測報警值?(6)監(jiān)測頻率:在澆筑砼過程中安排專人實施實時監(jiān)測,測頻率30分鐘一次?監(jiān)測時間在混凝土澆注前直至砼終凝?(7)應急預案當發(fā)現(xiàn)超出預警值的情況,立即報告項目經理?再由項目經理報告監(jiān)理工程師及甲方現(xiàn)場工程師,同時停止作業(yè),所有人員撤離施工現(xiàn)場,待項目部技術人員?監(jiān)理?甲方確定無安全隱患時方可繼續(xù)施工?扣件式鋼管腳手架模板支撐搭設允許偏差及監(jiān)測變形允許值?預警值序號項目搭設允許偏差變形允許值變形預警值檢查工具1立桿鋼管彎曲3m<L≤4m4m<L≤6.5m≤12≤20//吊線和卷尺2水平桿?斜桿的鋼管彎曲L≤6.5m≤30//吊線和卷尺3立桿垂直度全高±50//經緯儀及鋼板尺4立桿腳手架高度H內±50//吊線和卷尺5立桿頂水平位移/±15±10經緯儀及鋼板尺6支架整體水平位移/±15±10經緯儀及鋼板尺7立桿基礎沉降/-10mm-5mm經緯儀及鋼板尺第九節(jié)應急預案9.1應急領導機構1成立以項目經理為第一責任人的突發(fā)事件應急處理領導小組,負責領導?指揮本工程現(xiàn)場區(qū)域內突發(fā)事件應急處理工作?組長:副組長:成員:2報警救援及其他聯(lián)絡電話報120送往醫(yī)院就診,主要領導電話:應急車輛車號:司機:聯(lián)系電話:?火警119組長:?公安110副組長:?醫(yī)療120副組長:?交通122組員:?3人員分工與職責1)項目經理任總指揮,組織?指揮應急救援工作和實施演練?2)項目副經理協(xié)助總指揮工作,在總指揮不在崗時,代替總指揮工作,同時要安排?督促預防措施實施?3)安全員協(xié)助總指揮作好應急救援準備工作及日常事務工作?建立并保持信息渠道暢通,參與應急救援指揮及協(xié)調工作,協(xié)助組織實施演練,參與制定?檢查安全預防措施落實?4)技術員編制緊急事件預防措施計劃,組織實施安全教育,督促緊急事件預防措施計劃?5)材料員負責應急救援物資供應及儲備管理,保障應急救援物資質量,控制有效期限?6)施工隊長落實執(zhí)行緊急事件預防措施計劃,組織人員參加應急救援行動及定期演練,協(xié)助應急救援指揮?9.2突發(fā)事件處理流程9.3應急救援方法1高空墜落應急救援方法1)當現(xiàn)場只有1人時應大聲呼救;2人以上時,就有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救領導小組搶救?2)仔細觀察傷員的神志是否清醒?是否昏迷等癥狀,并很可能了解傷員落地的身體著地部位,和著地部位的具體情況?3)如果是頭部著地,同時伴有嘔吐?昏迷等癥狀,很可能是顱腦損傷,應該迅速送醫(yī)院搶救?如發(fā)現(xiàn)傷者耳朵?鼻子有血液流出,千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞,以免造成顱內壓增高或誘發(fā)細菌感染,會危及傷員的生命安全?4)如果傷員腰?背?肩部先著地,有可能造成脊柱骨折,下肢癱瘓,這時不能隨意翻動,搬動時要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上,不能扭轉脊柱,運送時要平穩(wěn),否則會加重傷情?2模板?坍塌應急救援方法1)工地發(fā)生模板支撐體系坍塌事故時,立即組織人員及時搶救,防止事故擴大,在有傷亡的情況下控制好事故現(xiàn)場?2)報120急救中心,到現(xiàn)場搶救傷員?(應盡量說清楚傷員人數(shù)?情況?地點?聯(lián)系電話等,并派人到路口等待);3)急報項目部應急救援小組?公司和有關應急救援單位,采取有效的應急救援措施;4)清現(xiàn)事故現(xiàn)場,檢查現(xiàn)場施工人員是否齊全,避免遺漏傷亡人員,把事故損失控制到最小;5)預備應急救援工具:切割機?起重機?藥箱?擔架等?3物體打擊應急救援方法當物體打擊傷害發(fā)生時,應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎?止血?固定傷肢?應急以后及時送醫(yī)院治療?1)止血:根據(jù)出血種類,采用加壓包止血法?指壓止血法?填塞止血法和止血帶止血法?2)對傷口包扎:以保護傷口,減少感染,壓迫止血?固定骨折?扶托傷肢,減少傷痛?3)對于頭部受傷的傷員,首先應他細觀察傷員的神志是否清醒,是否昏迷?休克等,如果有嘔吐,昏迷等癥狀,應迅速送醫(yī)院搶救,如果發(fā)現(xiàn)傷員耳朵?鼻子有血液流出,千萬不能用手帕棉花或紗布堵塞,因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發(fā)細菌感染,會危及傷員的生命安全?如果是輕傷,在工地簡單處理后,再到醫(yī)院檢查;如果是重傷,應迅速送醫(yī)院搶救?4火災應急救援方法(1)發(fā)生火災后,立即向有關部門匯報情況,要求提供相關協(xié)助?(2)迅速組織人員疏散并保護物資,及時控制火勢采取有效手段,最大限度地減少人員傷亡和經濟損失?(3)根據(jù)火災特點劃警戒線,并緊急調動有關部門,單位人員迅速趕到事故現(xiàn)場?5?觸電應急救援方法(1)當發(fā)生人身觸電事故時,首先使觸電者脫離電源,迅速急救,關鍵是“快”?(2)對于低壓觸電事故,可采用下列方法使觸電者脫離電源:1)如果觸電地點附近有電源開關或插銷,可立即拉開電源開關或拔下電源插頭,以切斷電源?2)可用有絕緣手柄的電工鉗?干燥木柄的斧頭?干燥木把的鐵鍬等切斷電源線,也可采用干燥木板等絕緣插入觸電者身下,以隔離電源?3)當電線搭在觸電者身上或者被壓在身下時,也可用干燥的衣服?手套?繩索?木板?木棒等絕緣物為工具,拉開?提高或挑開電線,使觸電者脫離電源,切不可直接去拉觸電者?3?對于高壓觸電事故,可采用下列方法使觸電者脫離電源:1)立即通知有關部門停電?2)帶上絕緣手套,穿上絕緣鞋,用相應電壓等級的絕緣工具按順序拉開開關?3)用高壓絕緣桿挑開觸電者身上電線?(4)觸電急救的同時撥打120進行急救?9.4保障措施救援器材設備清單一?基本裝備1?特種防護品:絕緣膠鞋?絕緣手套等;2?一般救護品:安全帽?安全帶?安全網(wǎng);救護擔架1付?醫(yī)藥箱1個?臨時救護擔架2個;3?專用飲水源?盥洗間和沖洗設備;二?專用設備1?消防栓消防水帶?滅火器等;2?自備小車1輛;3無線電對講機5個?應急常備藥品外傷急救藥品藥品名稱適應癥云南白藥止血愈傷創(chuàng)可貼小創(chuàng)傷出血京萬紅軟膏燒燙傷2%碘酊局部消毒70%酒精局部消毒紫藥水消毒防腐獾油燒燙傷風油精防治蟲咬?暈車?牙痛?關節(jié)痛清涼油驅暑醒腦?防治蟲咬內服藥藥品名稱適應癥速效感冒膠囊發(fā)燒?感冒氟哌酸腹瀉?尿路感染復方甘草片鎮(zhèn)咳?祛痰碘喉片咽炎?扁桃體炎顛茄片胃痙攣多酶片助消化撲爾敏抗過敏安定失眠心痛定緩解高血壓?冠心病癥狀阿司匹林解熱?鎮(zhèn)痛第十節(jié)文明施工及環(huán)保措施10.1模板拆除后的材料應按編號分類堆放?10.2模板每次使用后清理板面,涂刷脫模劑,涂刷隔離劑時要防止撒漏,以免污染環(huán)境?10.3模板安裝時,應注意控制噪聲污染?10.4模板加工過程中使用電鋸?電刨等,應注意控制噪音,夜間施工應遵守當?shù)匾?guī)定,防止噪聲擾民?10.5加工和拆除木模板產生的鋸末?碎木要嚴格按照固體廢棄物處理程序處理,避免污染環(huán)境?10.6每次下班時保證工完場清?第十一節(jié) 模板計算11.1梁模板(扣件鋼管架支撐)計算書本計算書依據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》(JGJ162-2008)?《建筑施工計算手冊》江正榮著?《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)?《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2010)?《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制?梁段:KL1(350×700,300×700,250×550)?以350×700作為代表計算?模板支撐體系剖面圖鋼管排列平面示意圖一?參數(shù)信息1.模板構造及支撐參數(shù)(一)構造參數(shù)梁截面寬度B:0.35m;梁截面高度D:0.7m;樓層高度H:12m;結構表面要求:外露;混凝土樓板厚度:120mm;梁邊至板支撐距離:0.225m;板底承重立桿橫向間距l(xiāng)b:0.8m;立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)a:0.8m;立桿步距h:1.8m;梁底承重立桿根數(shù):1;橫桿與立桿的的連接方式為雙扣件;扣件抗滑承載力系數(shù):0.8;(二)支撐參數(shù)梁底采用的支撐鋼管類型為:Ф48×3mm;鋼管鋼材品種:鋼材Q235鋼(>16-40);鋼管彈性模量E:206000N/mm2;鋼管屈服強度fy:235N/mm2;鋼管抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f:205N/mm2;鋼管抗剪強度設計值fv:120N/mm2;鋼管端面承壓強度設計值fce:325N/mm2;2.荷載參數(shù)新澆筑砼自重標準值G2k:24kN/m3;鋼筋自重標準值G3k:1.5kN/m3;梁側模板自重標準值G1k:0.5kN/m2;砼對模板側壓力標準值G4k:12.933kN/m2;傾倒砼對梁側產生的荷載標準值Q3k:2kN/m2;梁底模板自重標準值G1k:0.5kN/m2;振搗砼對梁底模板荷載Q2k:2kN/m2;3.梁側模板參數(shù)加固楞搭設形式:主楞豎向次楞橫向設置;(一)面板參數(shù)面板采用板質材(平行方向)15mm厚覆面木膠合板;厚度:15mm;抗彎設計值fm:12N/mm2;彈性模量E:4200N/mm2;(二)主楞參數(shù)材料:2根Ф48×3鋼管(直徑×厚度mm);間距(mm):500;鋼材品種:鋼材Q235鋼(>16-40);彈性模量E:206000N/mm2;屈服強度fy:235N/mm2;抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f:205N/mm2;抗剪強度設計值fv:120N/mm2;端面承壓強度設計值fce:325N/mm2;(三)次楞參數(shù)材料:1根45×90木方(寬度×高度mm);間距(mm):0,190*3;木材品種:杉木;彈性模量E:9000N/mm2;抗壓強度設計值fc:10N/mm2;抗彎強度設計值fm:11N/mm2;抗剪強度設計值fv:1.4N/mm2;(四)加固楞支拉參數(shù)加固楞采用穿梁螺栓支拉;螺栓直徑:M12;螺栓水平間距:500mm;螺栓豎向間距(mm)依次是:100,300;4.梁底模板參數(shù)搭設形式為:3層梁順橫順扣件承重;(一)面板參數(shù)面板采用板質材(平行方向)15mm厚覆面木膠合板;厚度:15mm;抗彎設計值fm:12N/mm2;彈性模量E:4200N/mm2;(二)第一層支撐梁參數(shù)材料:1根45×90木方(寬度×高度mm);根數(shù):3;木材品種:杉木;彈性模量E:9000N/mm2;抗壓強度設計值fc:10N/mm2;抗彎強度設計值fm:11N/mm2;抗剪強度設計值fv:1.4N/mm2;(三)第二層支撐梁參數(shù)材料:1根Ф48×3鋼管(直徑×厚度mm);間距:400mm;鋼材品種:鋼材Q235鋼(>16-40);彈性模量E:206000N/mm2;屈服強度fy:235N/mm2;抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f:205N/mm2;抗剪強度設計值fv:120N/mm2;端面承壓強度設計值fce:325N/mm2;二?梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度?根據(jù)《模板規(guī)范(JGJ162-2008)》第5.2.1條規(guī)定,面板按照簡支跨計算?這里取面板的計算寬度為1.000m?面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I=1000×153/12=2.813×105mm4;W=1000×152/6=3.750×104mm3;1.荷載計算及組合(一)新澆砼作用于模板的最大側壓力G4k按下列公式計算,并取其中的較小值:F1=0.22γtβ1β2V1/2F2=γH其中γ--砼的重力密度,取24.000kN/m3;t--新澆混凝土的初凝時間,取2.000h;T--砼的入模溫度,取20.000℃;V--砼的澆筑速度,取1.500m/h;H--砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度,取0.700m;β1--外加劑影響修正系數(shù),取1.000;β2--砼坍落度影響修正系數(shù),取1.000?根據(jù)以上兩個公式計算得到:F1=12.933kN/m2F2=16.800kN/m2新澆砼作用于模板的最大側壓力G4k=min(F1,F2)=12.933kN/m2;砼側壓力的有效壓頭高度:h=F/γ=12.933/24.000=0.539m;(二)傾倒砼時產生的荷載標準值Q3kQ3k=2kN/m2;(三)確定采用的荷載組合計算撓度采用標準組合:q=12.933×1=12.933kN/m;計算彎矩和剪力采用基本組合:有效壓頭高度位置荷載:q=max(q1,q2)=17.478kN/m;由可變荷載效應控制的組合:q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×1=16.488kN/m;由永久荷載效應控制的組合:q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×1=17.478kN/m;有效壓頭高度位置以下荷載:q=0.9×1.35×12.933×1=15.714kN/m;頂部荷載:q=0.9×1.4×0.7×2×1=1.764kN/m;2.內力計算面板承受均布荷載作用,根據(jù)實際受力情況進行電算,得到計算簡圖及內力?變形圖如下:彎矩和剪力計算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形計算簡圖變形圖(mm)經過計算得到:從左到右各支座力分別為:N1=1.229kNN2=2.941kNN3=1.380kNN4=0.281kN最大彎矩M=0.054kN·m最大剪力:V=1.696kN最大變形:ν=0.093mm最大支座反力:F=2.941kN3.面板計算(一)面板抗彎強度計算σ=M/W=0.054×106/3.750×104=1.430N/mm2實際彎曲應力計算值σ=1.430N/mm2小于抗彎強度設計值[f]=12N/mm2,滿足要求!(二)面板撓度計算容許撓度:結構表面外露[ν]=l/400;第1跨最大撓度為0.093mm,容許撓度為0.475mm,滿足要求!第2跨最大撓度為0.008mm,容許撓度為0.475mm,滿足要求!第3跨最大撓度為0.014mm,容許撓度為0.475mm,滿足要求!第4跨最大撓度為0.003mm,容許撓度為0.025mm,滿足要求!各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值,滿足要求!三?梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞采用1根45×90木方(寬度×高度mm)為一組,共4組?次楞的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:I=1×45×903/12=2.734×106mm4;W=1×45×902/6=6.075×104mm3;E=9000N/mm2;次楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算?次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到:(a)計算彎矩和剪力采用:q=2.941/1=2.941kN/m;(b)計算撓度采用:q=2.127/1=2.127kN/m;最大彎矩M=0.1ql2=0.1×2.941×0.52=0.074kN.m最大剪力V=0.6ql=0.6×2.941×0.5=0.882kN最大支座力N=1.1ql=1.1×2.941×0.5=1.618kN最大變形ν=0.677ql4/100EI=0.677×2.127×5004/(100×9000.000×2.734×106)=0.037mm(1)次楞抗彎強度計算σ=M/W=0.074×106/6.075×104=1.210N/mm2實際彎曲應力計算值σ=1.210N/mm2小于抗彎強度設計值[f]=11N/mm2,滿足要求!(2)次楞抗剪強度計算τ=VS0/Ib=0.882×1000×45563/(2.734×106×45)=0.327N/mm2;實際剪應力計算值0.327N/mm2小于抗剪強度設計值[fv]=1.400N/mm2,滿足要求!(3)次楞撓度計算最大撓度:ν=0.037mm;容許撓度:結構表面外露[ν]=l/400=1.250mm;實際最大撓度計算值:ν=0.037mm小于最大允許撓度值:[ν]=1.250mm,滿足要求!2.主楞計算主楞采用2根Ф48×3鋼管(直徑×厚度mm)為一組,間距500mm?主楞的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:I=2×10.78×104=2.156×105mm4;W=2×4.49×103=8.980×103mm3;E=206000N/mm2;主楞承受次楞傳遞的集中力,根據(jù)實際受力情況進行電算,得到計算簡圖及內力?變形圖如下:彎矩和剪力計算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形計算簡圖變形圖(mm)經過計算得到:最大彎矩M=0.068kN·m最大剪力:V=1.321kN最大變形:ν=0.006mm最大支座反力:F=1.997kN(1)主楞抗彎強度計算σ=M/W=0.068×106/8.980×103=7.528N/mm2實際彎曲應力計算值σ=7.528N/mm2小于抗彎強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!(2)主楞抗剪強度計算τ=VS0/Itw=0.660×1000×6084/(2.156×105×3)=6.212N/mm2;實際剪應力計算值6.212N/mm2小于抗剪強度設計值[fv]=120.000N/mm2,滿足要求!(3)主楞撓度計算容許撓度:結構表面外露[ν]=l/400;第1跨最大撓度為0.002mm,容許撓度為0.250mm,滿足要求!第2跨最大撓度為0.005mm,容許撓度為0.750mm,滿足要求!第3跨最大撓度為0.006mm,容許撓度為0.450mm,滿足要求!各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值,滿足要求!3.穿梁螺栓計算驗算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力;A--穿梁螺栓有效面積(mm2);f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值,取170N/mm2;穿梁螺栓型號:M12;查表得:穿梁螺栓有效直徑:9.85mm;穿梁螺栓有效面積:A=76mm2;穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.920kN;穿梁螺栓所受的最大拉力:N=1.997kN?穿梁螺栓所受的最大拉力N=1.997kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.920kN,滿足要求!四?梁底模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度?根據(jù)《模板規(guī)范(JGJ162-2008)》第5.2.1條規(guī)定,面板按照簡支跨計算?這里取面板的計算寬度為0.400m?面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I=400×153/12=1.125×105mm4;W=400×152/6=1.500×104mm3;1.荷載計算及組合模板自重標準值G1k=0.5×0.400=0.200kN/m;新澆筑砼自重標準值G2k=24×0.400×0.7=6.720kN/m;鋼筋自重標準值G3k=1.5×0.400×0.7=0.420kN/m;永久荷載標準值Gk=G1k+G2k+G3k=7.340kN/m;振搗砼時產生的荷載標準值Q2k=2×0.400=0.800kN/m;(1)計算撓度采用標準組合:q=7.340kN/m;(2)計算彎矩采用基本組合:q=max(q1,q2)=9.624kN/m;由可變荷載效應控制的組合:q1=0.9×(1.2×7.340+1.4×0.800)=8.935kN/m;由永久荷載效應控制的組合:q2=0.9×(1.35×7.340+1.4×0.7×0.800)=9.624kN/m;2.面板抗彎強度驗算σ=M/W<[f]其中:W--面板的截面抵抗矩,W=1.500×104mm3;M--面板的最大彎矩(N·mm)M=0.125ql2=3.684×104N·mm;計算彎矩采用基本組合:q=9.624kN/m;面板計算跨度:l=350/(3-1)=175.000mm;經計算得到,面板的受彎應力計算值:σ=3.684×104/1.500×104=2.456N/mm2;實際彎曲應力計算值σ=2.456N/mm2小于抗彎強度設計值[f]=12N/mm2,滿足要求!3.面板撓度驗算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中:q--作用在模板上的壓力線荷載:q=7.340kN/m;l-面板計算跨度:l=175.000mm;E--面板材質的彈性模量:E=4200N/mm2;I--截面慣性矩:I=1.125×105mm4;[ν]-容許撓度:結構表面外露[ν]=l/400=0.438mm;面板的最大撓度計算值:ν=5×7.340×175.0004/(384×4200×1.125×105)=0.190mm;實際最大撓度計算值:ν=0.190mm小于最大允許撓度值:[ν]=0.438mm,滿足要求!五?梁底支撐梁的計算1.第一層支撐梁的計算支撐梁采用1根45×90木方(寬度×高度mm),共3組,均勻布置在梁底?支撐梁的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:I=1×45×903/12=2.734×106mm4;W=1×45×902/6=6.075×104mm3;E=9000N/mm2;支撐梁直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算?支撐梁均布荷載計算:(1)計算彎矩和剪力采用(考慮支撐梁自重):q=9.624×175.000/800.000+0.033=2.138kN/m;(2)計算撓度采用(考慮支撐梁自重):q=7.340×175.000/800.000+0.024=1.630kN/m;最大彎矩M=0.1ql2=0.1×2.138×0.82=0.137kN.m最大剪力V=0.6ql=0.6×2.138×0.8=1.026kN最大支座力N=1.1ql=1.1×2.138×0.8=1.881kN最大變形ν=0.677ql4/100EI=0.677×1.630×8004/(100×9000.000×2.734×106)=0.184mm(一)支撐梁抗彎強度計算σ=M/W=0.137×106/6.075×104=2.252N/mm2實際彎曲應力計算值σ=2.252N/mm2小于抗彎強度設計值[f]=11N/mm2,滿足要求!(二)支撐梁抗剪計算τ=VS0/Ib=1.026×1000×45563/(2.734×106×45)=0.380N/mm2;實際剪應力計算值0.380N/mm2小于抗剪強度設計值[fv]=1.400N/mm2,滿足要求!(三)支撐梁撓度計算最大撓度:ν=0.184mm;[ν]-容許撓度:結構表面外露[ν]=l/400=2.000mm;實際最大撓度計算值:ν=0.184mm小于最大允許撓度值:[ν]=2.000mm,滿足要求!2.第二層支撐梁的計算支撐梁采用1根Ф48×3鋼管(直徑×厚度mm),間距800mm?支撐梁的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:I=1×10.78×104=1.078×105mm4;W=1×4.49×103=4.490×103mm3;E=206000N/mm2;(一)荷載計算及組合:(1)第二層支撐梁承受第一層支撐梁傳遞的集中力計算彎矩和剪力時取第一層中部支撐梁傳遞的最大支座力1.881kN;計算彎矩和剪力時取第一層端部支撐梁傳遞的最大支座力1.285kN;(包含梁側模板傳遞的自重荷載)計算撓度時取第一層中部支撐梁傳遞的最大支座力1.434kN;計算撓度時取第一層端部支撐梁傳遞的最大支座力0.972kN;(包含梁側模板傳遞的自重荷載)(2)第二層支撐梁自重均布荷載:計算彎矩和剪力時取0.045kN/m;計算撓度時取0.033kN/m?(二)支撐梁驗算根據(jù)前面計算的荷載組合,取結構最不利狀態(tài)進行電算,得到計算簡圖及內力?變形圖如下:彎矩和剪力計算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形計算簡圖變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為:N1=0.322kNN2=3.844kNN3=0.322kN計算得到:最大彎矩:M=0.100kN.m最大剪力:V=0.981kN最大變形:ν=0.024mm最大支座反力:F=3.844kN(1)支撐梁抗彎強度計算σ=M/W=0.100×106/4.490×103=22.214N/mm2實際彎曲應力計算值σ=22.214N/mm2小于抗彎強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!(2)支撐梁抗剪計算τ=VS0/Itw=0.981×1000×3042/(1.078×105×3)=9.230N/mm2;實際剪應力計算值9.230N/mm2小于抗剪強度設計值[fv]=120.000N/mm2,滿足要求!(3)支撐梁撓度計算[ν]-容許撓度:結構表面外露[ν]=l/400;第1跨最大撓度為0.024mm,容許撓度為1.000mm,滿足要求!第2跨最大撓度為0.024mm,容許撓度為1.000mm,滿足要求!各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值,滿足要求!3.第三層支撐梁的計算(一)梁底支撐梁驗算梁底支撐梁采用1根Ф48×3鋼管為一組,共1組?支撐梁的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:I=10.78×104=1.078×105mm4;W=4.49×103=4.490×103mm3;E=206000N/mm2;取承受最大支座反力的支撐梁進行驗算,支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算?支撐梁所受集中荷載F:計算彎矩和剪力時采用F1=3.844kN;計算撓度時采用F2=2.919kN;均布荷載取支撐梁的自重q:計算彎矩和剪力時采用q1=0.045kN/m;計算撓度時采用q2=0.033kN/m;根據(jù)上面計算的荷載進行電算,得到計算簡圖及內力?變形圖如下:彎矩和剪力計算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形計算簡圖變形圖(mm)計算得到:最大彎矩:M=0.540kN.m最大剪力:V=2.520kN最大變形:ν=0.781mm最大支座反力:F=8.304kN(1)支撐梁抗彎強度計算σ=M/W=0.540×106/4.490×103=120.338N/mm2實際彎曲應力計算值σ=120.338N/mm2小于抗彎強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!(2)支撐梁抗剪計算τ=VS0/Itw=2.520×1000×3042/(1.078×105×3)=23.706N/mm2;實際剪應力計算值23.706N/mm2小于抗剪強度設計值[fv]=120.000N/mm2,滿足要求!(3)支撐梁撓度計算[ν]-容許撓度:結構表面外露[ν]=l/400;第1跨最大撓度為0.781mm,容許撓度為2.000mm,滿足要求!第2跨最大撓度為0.141mm,容許撓度為2.000mm,滿足要求!第3跨最大撓度為0.780mm,容許撓度為2.000mm,滿足要求!各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值,滿足要求!(二)梁側支撐梁驗算梁底支撐梁采用1根Ф48×3鋼管為一組,共2組?支撐梁的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:I=10.78×104=1.078×105mm4;W=4.49×103=4.490×103mm3;E=206000N/mm2;梁側支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算?支撐梁所受集中荷載F:計算彎矩和剪力時采用F1=0.322kN;計算撓度時采用F2=0.243kN;均布荷載取支撐梁的自重q:計算彎矩和剪力時采用q1=0.045kN/m;計算撓度時采用q2=0.033kN/m;根據(jù)上面計算的荷載進行電算,得到計算簡圖及內力?變形圖如下:彎矩和剪力計算簡圖彎矩圖(kN·m)剪力圖(kN)變形計算簡圖變形圖(mm)計算得到:最大彎矩:M=0.047kN.m最大剪力:V=0.231kN最大變形:ν=0.069mm最大支座反力:F=0.732kN(1)支撐梁抗彎強度計算σ=M/W=0.047×106/4.490×103=10.519N/mm2實際彎曲應力計算值σ=10.519N/mm2小于抗彎強度設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!(2)支撐梁抗剪計算τ=VS0/Itw=0.231×1000×3042/(1.078×105×3)=2.171N/mm2;實際剪應力計算值2.171N/mm2小于抗剪強度設計值[fv]=120.000N/mm2,滿足要求!(3)支撐梁撓度計算[ν]-容許撓度:結構表面外露[ν]=l/400;第1跨最大撓度為0.069mm,容許撓度為2.000mm,滿足要求!第2跨最大撓度為0.012mm,容許撓度為2.000mm,滿足要求!第3跨最大撓度為0.069mm,容許撓度為2.000mm,滿足要求!各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值,滿足要求!4.扣件抗滑力的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編,P96頁,雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.8,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.8kN?(一)梁底扣件抗滑力驗算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.8kN;R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值,取8.304kN;R≤12.8kN,雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!(二)梁側扣件抗滑力驗算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.8kN;R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值,取0.732kN;R≤12.8kN,雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!六?立桿的穩(wěn)定性計算1.梁底立桿穩(wěn)定性驗算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]其中σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2);N--立桿的軸心壓力設計值,它包括:縱向鋼管的最大支座反力:N1=8.304kN;腳手架鋼管的自重:N2=0.9×1.2×0.116×(12-0.7)=1.417kN;N=N1+N2=8.304+1.417=9.721kN;φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比lo/i查《模板規(guī)范JGJ162-2008》附錄D得到φ=0.474;立桿計算長度lo=1.8m;計算立桿的截面回轉半徑i=1.590cm;A--立桿凈截面面積:A=4.240cm2;[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值:[f]=205N/mm2;鋼管立桿長細比λ計算值:λ=lo/i=1.8×100/1.590=113.208鋼管立桿長細比λ=113.208小于鋼管立桿允許長細比[λ]=150,滿足要求!鋼管立桿受壓應力計算值:σ=9.721×103/(0.474×4.240×102)=48.373N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=48.373N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!2.梁側立桿穩(wěn)定性驗算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]其中σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2);N--立桿的軸心壓力設計值,它包括:縱向鋼管的最大支座反力:N1=0.732kN;腳手架鋼管的自重:N2=0.9×1.2×0.116×(12-0.12)=1.490kN;樓板傳遞給梁側立桿的軸力設計值:N3=F=max(F1,F2)=2.567kN;可變荷載效應控制F1=0.9×(1.2×1.750+1.4×0.500)=2.520kN;永久荷載效應控制F2=0.9×(1.35×1.750+1.4×0.7×0.500)=2.567kN;永久荷載標準值Gkb=(25×0.12+0.5)×(0.225+0.8/2)×0.8=1.750kN;活荷載標準值Qkb=1.0×(0.225+0.8/2)×0.8=0.500kN;N=N1+N2+N3=0.732+1.490+2.567=4.789kN;φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比lo/i查《模板規(guī)范JGJ162-2008》附錄D得到φ=0.474;立桿計算長度lo=1.8m;計算立桿的截面回轉半徑i=1.590cm;A--立桿凈截面面積:A=4.240cm2;[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值:[f]=205N/mm2;鋼管立桿長細比λ計算值:λ=lo/i=1.8×100/1.590=113.208鋼管立桿長細比λ=113.208小于鋼管立桿允許長細比[λ]=150,滿足要求!鋼管立桿受壓應力計算值:σ=4.789×103/(0.474×4.240×102)=23.829N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=23.829N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2,滿足要求!七?立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=180.000kPa;其中,地基承載力標準值:fgk=180kPa;模板支架地基承載力調整系數(shù):kc=1;立桿基礎底面的平均壓力:p=N/A=38.884kPa;立桿的軸心壓力設計值:N=9.721kN;基礎底面面積:A=0.25m2?p=38.884kPa<fg=180.000kPa?地基承載力滿足要求!11.2板模板(扣件鋼管架支撐)計算書本計算書依據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》(JGJ162-2008)?《建筑施工計算手冊》江正榮著?《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)?《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2010)?《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制?板段:B1(12m高)?模板支撐體系剖面圖鋼管排列平面示意圖一?參數(shù)信息1.模板構造及支撐參數(shù)(一)構造參數(shù)樓層高度H:12m;混凝土樓板厚度:120mm;結構表面要求:外露;立桿縱向間距或跨距l(xiāng)a:0.8m;立桿橫向間距或排距l(xiāng)b:0.8m;立桿步距h:1.8m;橫桿與立桿的的連接方式為雙扣件;扣件抗滑承載力系數(shù):0.8;(二)支撐參數(shù)板底采用的支撐鋼管類型為:Ф48×3mm;鋼管鋼材品種:鋼材Q235鋼(>16-40);鋼管彈性模量E:206000N/mm2;鋼管屈服強度fy:235N/mm2;鋼管抗拉/抗壓/抗彎強度設計值f:205N/mm2;鋼管抗剪強度設計值fv:120N/mm2;鋼管端面承壓強度設計值fce:325N/mm2;2.荷載參數(shù)新澆筑砼自重標準值G2k:24kN/m3;鋼筋自重標準值G3k:1.1kN/m3;板底模板自重標準值G1k:0.3kN/m2;承受集中荷載的模板單塊寬度:800mm;施工人員及設備荷載標準值Q1k:計算模板和直接支承模板的小梁時取2.5kN/m2;計算直接支承小梁的主梁時取1.5kN/m2;計算支架立柱等支承結構構件時取1kN/m2;3.板底模板參數(shù)搭設形式為:2層梁扣件承重;(一)面板參數(shù)面板采用板質材(平行方向)15mm厚覆面木膠合板;厚度:15mm;抗彎設計值fm:12N/mm2;彈性模量E:4200N/mm2;(二)第一層支撐梁參數(shù)材料:1根45×90木方(寬度×高度mm);間距:300mm;木材品種:杉木;彈性模量E:9000N/mm2;抗壓強度設計值fc:10N/mm2;抗彎強度設計值fm:11N/mm2;抗剪強度設計值fv:1.4N/mm2;4.地基參數(shù)模板支架放置在地面上,地基土類型為:素填土;地基承載力標準值:85kPa;立桿基礎底面面積:0.25m2;地基承載力調整系數(shù):1?二?模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度?根據(jù)《模板規(guī)范(JGJ162-2008)》第5.2.1條規(guī)定,面板按照簡支跨計算?這里取面板的計算寬度為0.800m?面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:I=800×153/12=2.250×105mm4;W=800×152/6=3.000×104mm3;1.荷載計算及組合模板自重標準值G1k=0.3×0.800=0.240kN/m;新澆筑砼自重標準值G2k=24×0.800×0.12=2.304kN/m;鋼筋自重標準值G3k=1.1×0.800×0.12=0.106kN/m;永久荷載標準值Gk=0.240+2.304+0.106=2.650kN/m;施工人員及設備荷載標準值Q1k=2.5×0.800=2.000kN/m;計算模板面板時用集中活荷載進行驗算P=2.5kN;(1)計算撓度采用標準組合:q=2.650kN/m;(2)計算彎矩采用基本組合:A永久荷載和均布活荷載組合q=max(q1,q2)=5.382kN/m;由可變荷載效應控制的組合:q1=0.9×(1.2×2.650+1.4×2.000)=5.382kN/m;由永久荷載效應控制的組合:q2=0.9×(1.35×2.650+1.4×0.7×2.000)=4.983kN/m;B永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應控制的組合:q1=0.9×1.2×2.650=2.862kN/m;P1=0.9×1.4×2.5=3.150kN;由永久荷載效應控制的組合:q2=0.9×1.35×2.650=3.219kN/m;P2=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN;2.面板抗彎強度驗算σ=M/W<[f]其中:W--面板的截面抵抗矩,W=3.000×104mm3;M--面板的最大彎矩(N·mm)M=max(Ma,Mb1,Mb2)=0.268kN·m;Ma=0.125q×l2=0.125×5.382×0.32=0.061kN·m;Mb1=0.125q1×l2+0.25P1×l=0.125×2.862×0.32+0.25×3.150×0.3=0.268kN·m;Mb2=0.125q2×l2+0.25P2×l=0.125×3.219×0.32+0.25×2.205×0.3=0.202N·mm;經計算得到,面板的受彎應力計算值:σ=0.268×106/3.000×104=8.948N/mm2;實際彎曲應力計算值σ=8.948N/mm2小于抗彎強度設計值[f]=12N/mm2,滿足要求!2.面板撓度驗算ν=5ql4/(384EI)≤[ν]其中:q--作用在模板上的壓力線荷載:q=2.650kN/m;l-面板計算跨度:l=300mm;E--面板材質的彈性模量:E=4200N/mm2;I--截面慣性矩:I=2.250×105mm4;[ν]-容許撓度:結構表面外露[ν]=l/400=0.750mm;面板的最大撓度計算值:ν=5×2.650×3004/(384×4200×2.250×105)=0.296mm;實際最大撓度計算值:ν=0.296mm小于最大允許撓度值:[ν]=0.750mm,滿足要求!三?板底支撐梁的計算1.第一層支撐梁的計算支撐梁采用1根45×90木方(寬度×高度mm),間距300mm?支撐梁的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:I=1×45×903/12=2.734×106mm4;W=1×45×902/6=6.075×104mm3;E=9000N/mm2;(一)荷載計算及組合:模板自重標準值G1k=0.3×0.3=0.090kN/m;新澆筑砼自重標準值G2k=24×0.3×0.12=0.864kN/m;鋼筋自重標準值G3k=1.1×0.3×0.12=0.040kN/m;永久荷載標準值Gk=0.090+0.864+0.040=0.994kN/m;施工人員及設備荷載標準值Q1k=2.5×0.3=0.750kN/m;計算第一層支撐梁時用集中活荷載進行驗算P=2.5kN;(1)計算撓度采用標準組合(考慮支撐梁自重):q=0.994+0.0243=1.0179kN/m;(2)計算彎矩和剪力采用基本組合(考慮支撐梁自重):A永久荷載和均布活荷載組合由可變荷載效應控制的組合:q1=0.9×1.2×(0.994+0.0243)=1.099kN/m;q2=0.9×1.4×0.750=0.945kN/m;由永久荷載效應控制的組合:q1=0.9×1.35×(0.994+0.0243)=1.237kN/m;q2=0.9×1.4×0.7×0.750=0.662kN/m;B永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應控制的組合:q=0.9×1.2×(0.994+0.0243)=1.099kN/m;P=0.9×1.4×2.5=3.150kN;由永久荷載效應控制的組合:q=0.9×1.35×(0.994+