旋風(fēng)爐附燒處理后解毒鉻渣的安定性

旋風(fēng)爐附燒處理后解毒鉻渣的安定性研究摘要：著重闡明了鉻渣經(jīng)旋風(fēng)爐附燒及爐外水淬處理后生成的玻璃體?；舛驹陌捕ㄐ詥栴}.通過對(duì)解毒渣的物相結(jié)構(gòu)、浸溶性和高溫穩(wěn)定性等試驗(yàn)分析，最終判明解毒渣在≤500℃條件下沒有反玻璃化傾向，在自然環(huán)境中儲(chǔ)放和用作建材，都是安定和安全的。關(guān)鍵字：旋風(fēng)爐附燒鉻渣解毒渣安定性近年，我國(guó)首創(chuàng)了利用旋風(fēng)爐附燒處理鉻渣的技術(shù)并取得初步成功.這種方法是在熱電聯(lián)產(chǎn)的同時(shí)，使摻入燃煤中的鉻渣經(jīng)高溫熔融還原解毒后，以液態(tài)渣形態(tài)排出，經(jīng)水淬?；蠊袒癁椴Ａw渣，最終還可用作建材而達(dá)到資源化目的.旋風(fēng)爐爐內(nèi)過程具有極佳的反應(yīng)熱力學(xué)和反應(yīng)動(dòng)力學(xué)條件，可使Cr6+→Cr3+的半程還原反應(yīng)得以徹底進(jìn)行，其轉(zhuǎn)化率達(dá)到99.96%以上.同時(shí)，上述附燒處理工藝完全附合在大物流率的熱電生產(chǎn)過程中，應(yīng)而鉻渣處理得以集約化，且由于鉻渣替代了原來摻用的石灰石助熔添加劑，所以幾乎不附加額外的能耗.旋風(fēng)爐附燒鉻渣時(shí)采用尾(飛)灰全回熔系統(tǒng)，運(yùn)行中僅排出水淬渣，消除了飛灰二次污染［1］.基于上述特性，可以認(rèn)為旋風(fēng)爐附燒處理鉻渣技術(shù)是迄至目前的一種無害化徹底、處理量大和無需附加能耗的最好的鉻渣處理方式.但是這種方法下解毒渣的安定性如何，就成為最終肯定這種方法的關(guān)鍵所在.1鉻渣解解毒處理前后后的化學(xué)和物物相組成分析析送入旋風(fēng)爐爐的煤灰質(zhì)和和鉻渣以及回回熔飛灰經(jīng)爐爐內(nèi)過程后，即即形成均質(zhì)的的準(zhǔn)相平衡態(tài)態(tài)熔體，并在在爐內(nèi)經(jīng)過一一定保持時(shí)間間后，在渣溫溫降至1400℃，煙氣介質(zhì)質(zhì)中的氧量為為＜2%的條件下排排出爐外.一般，排渣渣在渣井中當(dāng)當(dāng)即經(jīng)水淬激激冷，形成玻玻璃體?；?1.1摻摻混鉻渣后入入爐煤的灰質(zhì)質(zhì)組成附燒鉻渣時(shí)時(shí)，旋風(fēng)爐應(yīng)應(yīng)維持正常的的爐內(nèi)溫度水水平和造渣、排渣工況，因因此煤與渣的的配比決定于于摻渣煤的熱熱值及其灰分分的粘度—溫度(流變)特性要求.通常對(duì)于出出力在50t/h以上的旋風(fēng)風(fēng)爐，摻混鉻鉻渣后應(yīng)滿足足以下綜合判判定條件，即即爐內(nèi)理論燃燃燒溫度θa，應(yīng)為：θa≥1.055t25paas+480℃式中，t225pas為為熔渣粘度為為25pas時(shí)的對(duì)應(yīng)溫溫度，其可依依據(jù)粘溫特性性試驗(yàn)結(jié)果或或根據(jù)灰成份份計(jì)算確定［［2］.對(duì)于適用煤煤種，當(dāng)其低低位發(fā)熱量為為230000kJ/kgg以上時(shí)，其其與鉻渣配比比可達(dá)100∶30.以天津農(nóng)藥藥廠熱電站附附燒天津同生生化工廠鉻渣渣工程為例，設(shè)設(shè)計(jì)使用大同同混煤按100∶28配比摻混鉻鉻渣，相應(yīng)的的灰渣成分組組成列于表1.表1煤灰分、摻摻渣煤灰分和和鉻渣的成分分組成(干燥基)(%)Table11Compponenttofccoalaash,ccoalaashmiixedwwithsludgeandssludgee(dryy)組分大同混煤鉻渣100∶28摻摻渣煤SiO264.2918.3244.14Al2O321.532.9513.39CaO1.1832.8415.06MgO0.7525.2511.49Fe2O35.5911.188.04TiO21.04

0.58SO30.72

0.4P2O51.65

0.93K2O2.990.231.78Na2O0.262.541.26Cr2O3*

6.692.93*以Cr2OO3計(jì)的Cr總量，其中Cr6+含量約為5％從表1可見見，摻渣煤灰灰分仍是以SiO2+Al2O3為主要成分分，達(dá)57.5%，SiO2／Al2O3為33%，其硅比G(SiOO2／（SiO2+CaO++MgO+FFe2O3))、堿性比J((Fee2O3+CaO++MgO+NNa2O+K2O)/(SSiO2+Al2O3+TiO2+P2O5+Cr2O3+SO3))分別為55.6%和0.6033.因此，摻渣渣煤的灰分依依然屬于高硅硅酸性灰范疇疇.一般，我國(guó)國(guó)動(dòng)力用煤灰灰分均屬于酸酸性灰，其原原生礦物質(zhì)主主要物相為粘粘土類礦物、碳碳酸鹽、硫鐵鐵礦、石英及及少量諸如金金紅石(TiO2)和磷灰石之之類的附礦物物和重礦物等等.而摻入的鉻鉻渣本身的堿堿性比為2.58，呈強(qiáng)堿性.鉻渣成分與與硅酸鹽水泥泥較為接近，但但殘留有少量量的水溶性和和酸溶性六價(jià)價(jià)鉻化合物，其其組成主要為為吸附的鉻酸酸鈉和鉻鋁酸酸鈣等.同生化工廠廠鉻渣物相的的X衍射分析結(jié)結(jié)果列于表2.摻渣煤經(jīng)煤煤粉制備系統(tǒng)統(tǒng)粉磨干燥后后，其中煤灰灰分與鉻渣是是以機(jī)械混合合物形式送入入爐內(nèi)的，伴伴隨其后的燃燃燒初熔半程程還原和保持持過程，形成成為均質(zhì)的熔熔體.表2同生化工工廠鉻渣物相相組成分析結(jié)結(jié)果Table22Phassecommponenntofsludggeconntainiingchhromiuum(Ⅵ)commpounddsfroomTonngshenngCheemicallPlannt符號(hào)物相名稱物相分子式相對(duì)含量X-射線結(jié)面網(wǎng)網(wǎng)間距,nm-1實(shí)驗(yàn)條件A四水鉻酸鈉Na2CrO44*4H2O微10

C鉻鋁酸鈣3CaO*All2O3*CaCrrO4*12H2O中7.73(3..04)

D堿式鉻酸鐵Fe*(OH))*CrO44少3.36

E硅酸二鈣2CaO*SiiO2中2.79，3..04銅靶F鐵鋁酸鈣4CaO*All2O3*Fe2O3多1.93，22.05，2.65，3.666(CuKa)G水合鋁酸鈣3CaO*All2O3*6H2O少2.29，22.79，3.366

H方鎂石MgO少2.09

I鉻鐵礦(Mg*Fe))Cr2O4中4.80

Kα-亞鉻酸鈣α-CaCr22O4少1.87，2..29，3.49電壓40kVVL碳酸鈣CaCO3多1.87，11.91，3.49，3.044

Mα-水合三氧化化鋁α-Al2O33*H2O多4.47，4..92

S硅酸鐵FeSiO3中2.37電流45mAAB硅酸鉻Cr2SiO33可能存在2.05，22.37，2.799

R鉻酸鈣CaCrO4可能存在1.87，22.26，2.655

N氧化鉻Cr2O3可能存在2.17，22.49，2.68，3.666

1.2解毒渣渣的物相分析析對(duì)于附燒處處理后解毒渣渣的物相構(gòu)成成，應(yīng)于著重重分析的是其其在爐內(nèi)過程程中最終形成成的均質(zhì)準(zhǔn)相相平衡熔體降降溫歷程中的的相變路線.熔體的組成成、所達(dá)到的的最高終溫水水平及在真實(shí)實(shí)液體溫度t0以上的環(huán)境境中的保持時(shí)時(shí)間、此后排排出爐外的降降溫速率等因因素決定了解解毒渣物相結(jié)結(jié)構(gòu).因此，即便是是簡(jiǎn)化為較簡(jiǎn)簡(jiǎn)單的SiO2-Al2O3-CaO((MgO)--FeO物系，根據(jù)據(jù)相平衡來確確定解毒渣物物相組成也是是不實(shí)際的.所以通常都都是借助X射線衍射分分析來確定解解毒渣物相組組成.試驗(yàn)使用PhiliipsAPPD10X--射線衍射儀儀，波長(zhǎng)：CuKa,,1.540056A，電壓40kVV,電流45mA，狹縫：發(fā)發(fā)射1、接收2、防散射線0、掃描速度4度/min，步寬0.02度.采用X射線粉末衍衍射法，同時(shí)時(shí)有專用的軟軟件系統(tǒng)支持持，并輔以其其它物理化學(xué)學(xué)方法，最終終予以準(zhǔn)確判判斷解毒渣樣樣品的物相組組成.分析樣品取取自在天津化化工廠所做(工業(yè)性)規(guī)模試燒鉻鉻渣試驗(yàn)的兩兩個(gè)工況，內(nèi)內(nèi)蒙古巴彥淖淖爾皮革化工工廠熱電聯(lián)產(chǎn)產(chǎn)附燒鉻渣的的兩個(gè)工況以以及試驗(yàn)室等等效條件模擬擬爐14個(gè)工況.真實(shí)熔體，亦亦即牛頓流體體熔體，其原原子結(jié)構(gòu)是遠(yuǎn)遠(yuǎn)程無序的，屬屬于無規(guī)密堆堆積模型.在激冷時(shí)，也也就是相變學(xué)學(xué)中稱作的琉琉態(tài)轉(zhuǎn)變過程程中，熔體中中原子熱運(yùn)動(dòng)動(dòng)能量頓減而而趨向更密的的接觸，它的的粘度隨溫度度驟降而銳增增，未及發(fā)生生結(jié)晶現(xiàn)象，唯唯一結(jié)構(gòu)性變變化是原子間間距縮小，仍仍維持著原來來的空間相對(duì)對(duì)位置，但密密集程度變大大.因此，可以以說在琉態(tài)轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)變中，熔體體結(jié)構(gòu)在原處處凍結(jié)，從結(jié)結(jié)構(gòu)特性上看看，形成的玻玻璃體只是過過冷的熔體而而已［3］.對(duì)于低于臨臨界溫度t0的塑性流體體，已開始析析晶過程，在在激冷時(shí)仍然然和上述情形形一樣，也是是把激冷起始始時(shí)相應(yīng)溫度度下的熔體結(jié)結(jié)構(gòu)凍結(jié)下來來，由于有一一部分結(jié)晶物物相存在，玻玻璃化程度相相應(yīng)有所降低低.因此，熔體體水淬前初始始溫度水平接接近或高于其其臨界溫度t0時(shí)，水淬后后玻璃化程度度就越高，模模擬試驗(yàn)渣的的X衍射檢驗(yàn)表表明，滿足上上述條件時(shí)，玻玻璃化程度可可在90%～95％.通常熔渣從從渣口到水淬淬點(diǎn)有≤1s的下落行程.測(cè)定表明，這這一過程由于于渣流向渣井井四壁散發(fā)輻輻射熱，而有有約100℃溫降，即水水淬時(shí)渣溫為為≥1300℃，此時(shí)熔體體已呈開始析析晶的塑性段段粘溫特性，水水淬時(shí)降溫速速率當(dāng)在1000—10000℃/s.總的看來，水水淬過程為典典型的驟然冷冷卻過程.表3給出驟驟冷解毒渣的的結(jié)晶物相組組成，由于等等效爐試驗(yàn)中中驟冷條件最最為理想，其其玻璃化程度度較高，所余余凍結(jié)于琉態(tài)態(tài)轉(zhuǎn)變后過冷冷熔體中的結(jié)結(jié)晶物含量一一般較低.總的看來，原原來鉻渣中的的鉻酸鈉(Na2CrO4*4H2O)，鉻鋁酸鈣(4CaO**Al2O3*CrO3*12H2O)，堿式鉻酸酸鐵(Fe(OHH)CrO44)和亞鉻酸鈣(CaCr2O4)等物相在解解毒渣中均消消失殆盡，轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)而生成Cr2O3的固溶體，其其中在較大配配比下，可以以析出極微量量的鉻尖晶石石((Mg,Fee)(Al,,Cr)2O4，和亞鉻酸酸亞鐵(FeO*CCr2O3)等Cr3+物相.各工況解毒毒渣中未檢見見Cr6+化合物，說說明旋風(fēng)爐附附燒鉻渣的解解毒過程是徹徹底的，各工工況解毒渣的的Cr6+→Cr3+轉(zhuǎn)化率均均在99.966%以上，X衍射分析不不能檢出的極極微量殘余Cr6+(≤2ppm)，固化和包包絡(luò)在玻璃體體網(wǎng)絡(luò)中，由由于其為玻璃璃物相所封閉閉，故而極為為穩(wěn)定，一般般極難于浸溶溶.1.3鉻渣附附燒處理后的的形貌變化使用JSMM-840掃描電子顯顯微鏡對(duì)原鉻鉻渣和解毒渣渣的外觀形貌貌進(jìn)行觀察，其其加速電壓為為20kV，放大倍數(shù)數(shù)分為12×、30×、60×、90×、420×和1200××.從所攝錄的的二次電子圖圖象(SEI)來看，所有有的工況下解解毒渣樣品均均呈表面光澤澤，結(jié)構(gòu)致密密的玻璃體形形態(tài).圖1、2為工況Ⅰ、Ⅱ的水淬粒化化渣二次電子子象，從中可可見解毒渣完完全呈玻璃碎碎屑狀態(tài).一般水淬粒粒化后，解毒毒渣比表面積積值在0.2—0.5m2/g之間，平均均值為0.33mm2/g.圖1浸2號(hào)解解毒鉻渣二次次電子象(工況2)(放大倍數(shù)420)Fig.1SSeconddaryeelectrronpiictureeoftthedeetoxiccated--slag((burdeen2)圖2浸1號(hào)解解毒鉻渣二次次電子象(工況2)(放大倍數(shù)90)Fig.2SSeconddaryeelectrronpiictureeoftthedeetoxiccated--slag((burdeen1)圖3同生廠鉻鉻渣二次電子子象(放大倍數(shù)12000)Fig.3SSeconddaryeelectrronpiictureeofssludgeeconttaininngchrromiumm(VI))frommTongg-shenngCheemicallPlannt取自同生化化工廠堆存的的鉻渣，其二二次電子象示示于圖3.新鮮鉻渣經(jīng)經(jīng)年堆放后，其其中相當(dāng)一部部分CaO在風(fēng)化過程程中碳酸鹽化化，轉(zhuǎn)而生成成CaCO3(參見表2).總體上看，鉻鉻渣呈疏松狀狀，顆粒表面面粗糙，多微微孔，比面積積值達(dá)4.3m2/g.以上特性使使其具有很強(qiáng)強(qiáng)的物理和化化學(xué)吸附能力力，有利于鉻鉻渣在爐內(nèi)進(jìn)進(jìn)行還原解毒毒過程.2解毒渣渣的安定性分分析鉻渣經(jīng)旋風(fēng)風(fēng)爐附燒處理理后，固化為為玻璃體?；?，其安定定性分析內(nèi)容容主要包括浸浸溶試驗(yàn)、升升溫試驗(yàn)等，同同時(shí)也對(duì)水淬淬工藝參數(shù)等等影響給予研研究.2.1浸浸溶試驗(yàn)結(jié)果果所作的浸溶溶試驗(yàn)包括兩兩部分，一是是對(duì)1989年11月天化工業(yè)業(yè)性試燒的兩兩個(gè)配比工況況下的水淬渣渣樣進(jìn)行浸出出量的年跟蹤蹤測(cè)定；一是是對(duì)等效條件件實(shí)驗(yàn)爐水淬淬渣樣作變動(dòng)動(dòng)存放條件下下的浸出量測(cè)測(cè)定.2.1.11浸出量年年跟蹤測(cè)定結(jié)結(jié)果對(duì)天化化附燒鉻渣試試驗(yàn)工況Ⅰ和Ⅱ的水淬渣進(jìn)進(jìn)行Cr6+浸出試驗(yàn).歷年結(jié)果是是：1989年11月工業(yè)性試試驗(yàn)中水淬渣渣在迄至1995年的5次試驗(yàn)測(cè)值值波動(dòng)在0.00228—0.00334mg/LL水平范圍內(nèi)內(nèi)，測(cè)定均值值在歷年來都都穩(wěn)定在0.0033mg/L水平.我國(guó)和國(guó)際際上飲用水標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定Cr6+含量在0.05mmg/L以下，而我我國(guó)(有色金屬工工業(yè)固體廢棄棄物浸出毒性性鑒別標(biāo)準(zhǔn))規(guī)定含鉻廢廢渣Cr6+浸出液容容許濃度限制制為1.5mgg/L.因此旋風(fēng)爐爐附燒處理后后的水淬渣在在浸溶性質(zhì)上上完全是穩(wěn)定定而安全的.同時(shí)歷年測(cè)測(cè)定的解毒渣渣玻璃化程度度也一直穩(wěn)定定在約85%，沒有變化.2.1.22等效爐渣渣樣的浸出量量測(cè)定結(jié)果對(duì)浸1—浸14的14個(gè)工況，跟跟蹤測(cè)定了200天.試驗(yàn)條件為為：浸液分酸酸性和堿性兩兩種，即pH值分為4和9；浸液溫度度分為4℃、室溫和40℃；光照條件件為有光照和和避光兩種.在上述共計(jì)840個(gè)試樣中得得到的Cr6+浸出量測(cè)測(cè)定值始終是是一致的，即即為≤0.0044mg/L..這一結(jié)果與與上述年跟蹤蹤測(cè)定均值是是一致的.2.1.33浸出極限限可以通過過浸溶動(dòng)力學(xué)學(xué)試驗(yàn)來定量量測(cè)定水淬渣渣中Cr6+的浸出特特性.使用pH值為5的去離子水水加分析純H2SO4調(diào)配成浸液.以100g干基樣(150目)加入1000mmL浸液，在15—80℃范圍進(jìn)行連連續(xù)的浸溶試試驗(yàn).對(duì)于附燒與與鉻渣配比為為100∶30的工況，其其水淬渣的Cr6+浸出極限限為0.0055mg/L，達(dá)到該極極限所需連續(xù)續(xù)浸溶時(shí)間τd與浸溶溫度度的lgτd—1/T(KK)關(guān)系呈現(xiàn)線線性，表明溶溶出過程沒有有發(fā)生二級(jí)反反應(yīng)，在20℃下達(dá)到溶出出極限需28.8天.2.2溫溫度條件影響響水淬渣加熱熱升溫到一定定程度將出現(xiàn)現(xiàn)顯著的反玻玻璃化現(xiàn)象，即即由于晶體共共析和固熔體體解溶過程開開始，使玻璃璃化程度降低低.渣中玻璃體體安定性與溫溫度關(guān)系的試試驗(yàn)分析表明明：在500℃以下時(shí)，水水淬渣的玻璃璃化程度不變變，固溶物相相和布散的微微晶物相都是是穩(wěn)定的.在500—700℃之間，水淬淬渣的玻璃化化程度在很長(zhǎng)長(zhǎng)的保持時(shí)間間下僅有很緩緩慢的下降趨趨勢(shì)；而在700℃以上時(shí)，渣中相變過程程開始加劇，并并且由綠色轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)為褐色，玻玻璃化程度降降低速率加快快；在900℃以上時(shí)，渣渣中開始生成成低共溶體的的初溶物相，α-石英、鱗石石英、莫來石石結(jié)晶物相增增多，玻璃體體銳減；1000℃以上時(shí)即轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)為塑性熔體體形態(tài)，玻璃璃體即消溶殆殆盡.因此，水淬淬渣在500℃以下時(shí)，其其物相結(jié)構(gòu)是是穩(wěn)定的，在在500—700℃是亞穩(wěn)定的.2.3解解毒熔渣冷卻卻方式的影響響解毒渣熔體體排出爐外即即經(jīng)歷降溫過過程.一般，冷卻卻速率≤100℃/min時(shí)，可視為為緩慢冷卻，此此時(shí)析晶過程程充分，玻璃璃化程度大致致降到40%—60%以下.緩冷解毒渣渣化驗(yàn)分析表表明，在給定定各配比下，殘殘余Cr6+含量未見見增多現(xiàn)象.從X衍射結(jié)果可可見，大部分分Cr2O3仍然布散于于玻璃體網(wǎng)絡(luò)絡(luò)中，與CaO,MMgO填充于SiO2，Al2O3的玻璃網(wǎng)絡(luò)絡(luò)中一樣，形形成Cr2O3在玻璃體中中固溶性結(jié)構(gòu)構(gòu).結(jié)晶物相中中，α-石英明顯增增多，莫來石石消逝，產(chǎn)生生偏高嶺石一一類物相.解毒渣緩冷冷過程中，在在酸性熔體內(nèi)內(nèi)不存在活性性［O］，同時(shí)在在凝固和析晶晶過程中也不不可能發(fā)生組組分間氧原子子交換，所以以已還原為Cr2O3的Cr3+幾乎沒有有重新氧化為為Cr6+的可能，這這還可以用Close等人研究結(jié)結(jié)果予以解釋釋，即：玻璃璃體中含有兩兩個(gè)能以兩種種以上的氧化化價(jià)態(tài)存在的的元素時(shí)，若若其氧勢(shì)差別別相當(dāng)大，那那么一般只有有共存元素中中的一種能以以兩種以上的的氧化狀態(tài)存存在.CrO3的自由焓位位高于Fe2O3，而Cr2O3自由焓位遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于FeO.因此，CrO3比Fe2O3更易于還原原為低價(jià)氧化化物，而Cr2O3比FeO穩(wěn)定得多，按按上述原則，相相應(yīng)只有鐵元元素可以在熔熔體中保持有有兩種價(jià)態(tài)的的氧化物.這樣，就使Cr2O3穩(wěn)定存在于于熔渣中而固固化于玻璃體體中，Close闡述的原則則也就是解毒毒渣熔體可以以維持Cr6+殘留水平平極低的另一一種機(jī)理解釋釋［4］.實(shí)際上，用用熔渣吹制礦礦棉的冷卻過過程也屬于驟驟冷范疇，其其冷卻速率在在100—1000℃/s之間，相應(yīng)應(yīng)物相及玻璃璃化程度亦與與水淬渣差可可相近.綜上分析，只只要爐內(nèi)還原原工況質(zhì)量正正常，排渣溫溫度靠近臨界界溫度，則后后繼的熔渣的的冷卻方式對(duì)對(duì)既有的Cr6+→Cr3+轉(zhuǎn)化率和和物相結(jié)構(gòu)的的穩(wěn)定性并無無影響，但對(duì)對(duì)解毒渣玻璃璃化程度有顯顯著影響.如前所述，解解毒渣玻璃化化充分可使殘殘留的極微量量Cr6+浸出量下下降.2.4解解毒渣用作建建材的安全性性一般說來，凡凡是普通的旋旋風(fēng)爐和液態(tài)態(tài)排渣爐水淬淬?；木C綜合利用途徑徑，也都適應(yīng)應(yīng)于附燒鉻渣渣工況下的解解毒渣，包括括水淬渣用作作建材砂、水水泥混合材、吹吹制礦渣棉、制制作鑄石等，對(duì)于上述各利用方式，不存在溶出的危害性問題，但因?yàn)楦綗t渣后，水淬渣成分有變動(dòng)，需探明其適用性和安全性問題.一般旋風(fēng)爐爐和液態(tài)排渣渣爐燃用煤及及摻加少量的的石灰石，其其排渣成分中中MgO組分在7%—9％以下.通常水泥混混合材的標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)中限制游離離和活性MgO含量不得超超過此限.而附燒鉻渣渣后水淬渣中中MgO組分可高達(dá)12%，作為玻璃璃體渣，由于于不存在游離離態(tài)的MgO，雖然其含含量水平較高高，但已成為為玻璃體的構(gòu)構(gòu)成組分，沒沒有水溶性，不不參與混凝土土的水硬過程程，當(dāng)然也就就不會(huì)因活性性MgO過量而造成成后期過度膨膨脹問題發(fā)生生.Cr2O33在水淬渣中中含量≤3%，屬少量摻摻雜成分，它它不溶于水，因因而也不參與與水硬過程，對(duì)對(duì)早、晚期強(qiáng)強(qiáng)度沒有影響響.極微量的Cr6+封閉在玻玻璃體中，不不能被水溶出出，因此用作作混和材時(shí)，決決不會(huì)產(chǎn)生“反黃”現(xiàn)象.同樣，附燒燒鉻渣的解渣渣吹制的礦渣渣棉，在使用用條件下也是是安全的.2.5解解毒渣的安全全儲(chǔ)放條件通過上述分分析，可以認(rèn)認(rèn)定，水淬解解毒渣是一種種物相結(jié)構(gòu)非非常穩(wěn)定的、耐耐酸堿腐蝕的的、可承受≤500℃溫度水平并并且不會(huì)發(fā)生生潮解、粉化化、膨脹和“反黃”現(xiàn)象的玻璃璃體?；?因此，儲(chǔ)放放這種水淬渣渣無需作通常常的