機(jī)械設(shè)計試題庫(許xx最終版)

m載荷的緊螺栓連接，除考慮螺栓的靜強(qiáng)度外，還必須驗受翻轉(zhuǎn)(傾覆)力矩作用的螺栓組連接中，螺栓的位置應(yīng)盡量遠(yuǎn)離接合面的(3)裝配時通過測量被擰緊螺栓桿的伸長量來控制擰緊力矩，從而控制預(yù)緊力就工作原理看，可分為利用摩擦(摩擦防松)、直接鎖住(機(jī)械防松)和破壞螺紋副關(guān)系(永久防松)三種。？FFFTT5106F＝T5106s4r4802+802F=F2+F22FFcosassss=(1)螺栓所受的總拉力F0？(2)剩余預(yù)緊力F”？(3)在預(yù)緊力F’不變的條件下，若保證被連接件間不出現(xiàn)縫隙，該螺栓的最 12(2)F,=F,c2F=10000.51000=500N12(3)為保證被連接件不出現(xiàn)縫隙，則F”≥0。FF,=F,2F0F=2F,=21000=2000Nc+cmax121112 (1)該螺栓組連接允許容器內(nèi)的液體最大壓強(qiáng)p；max(2)每個螺栓連接所需的預(yù)緊力F’。041.35.2F=F,+F=2.83F0F20815F=0==7355N2.83(2)計算每個螺栓連接所需的預(yù)緊力F’F,=Fc1F=208150.57355=17137.5N1223、如圖所示螺栓連接中,采用兩個M20的普通螺栓，其許用拉應(yīng)力[σ]＝螺栓所需預(yù)緊力均為F’FmzkFsfFmzFskf①螺栓危險截面的強(qiáng)度條件為41.3F[]1則F141.3fS(×)√))))(√) 第十一章則帶的最大應(yīng)力發(fā)生在帶緊邊繞上主動輪處，其值為1+b1。帶中的最小應(yīng)力發(fā)生在松邊處。D.傳動比大，傳遞功率大A.帶的張緊方法B.小帶輪包角C.大帶輪包角D.彎曲應(yīng)力A高B、尺寸小C、有楔形增壓作用D、沒有接頭A.小帶輪的直徑B.大帶輪的直徑C.兩帶輪直徑之和D.兩帶輪直徑之差19、同一V帶傳動用在減速時(小帶輪為主動輪)和用在增速時(大帶輪為主動遞的功率(C)。AB較大C.增速時較大D.數(shù)據(jù)不足無法判斷A.DB.DC.DD.D1234A．使結(jié)構(gòu)緊湊B、限制彎曲應(yīng)力,保證帶和帶輪接觸面間有足夠的摩擦力C心距D.限制小帶輪上的包角121212CA.傳遞功率大B.傳動效率高C.帶的制造成本低D.帶與帶輪間無相對滑動A.工作平穩(wěn)，無噪聲A.高速級B.低速級C.兩者均可D.根據(jù)具體情況而定ABCD、平均長度A.帶的壽命短B.承載能力降低C.帶在工作時會產(chǎn)生顫動D.小帶輪包角減小12d(×)向力與從動齒輪的徑向力的關(guān)系是(B)A小相等，方向相互垂直A．KvA<KvBB.KvA=KvBC.KvA>KvBD.不能判斷大小關(guān)系13、硬齒面齒輪的表面布氏硬度應(yīng)該在什么范圍？(C)14、在齒輪熱處理加工中，輪齒材料達(dá)到(D)狀態(tài)時，將有利于提高齒輪A.齒面硬、齒芯脆B.齒面軟、齒芯脆C.齒面軟、齒芯韌D.齒面硬、齒芯韌A.齒根處B.齒頂處C.節(jié)圓處D.分圓處1212121212121212A.保持分度圓直徑不變而增大模數(shù)B.增大分度圓直徑C.保持分度圓直徑不變而增加齒數(shù)D.減小分度圓直徑18、在下列參數(shù)中，影響漸開線圓柱齒輪齒形系數(shù)YFa的參數(shù)是(A)。A.齒數(shù)B.模數(shù)C.齒寬D.齒高D齒折斷22、齒輪傳動中，輪齒的齒面疲勞點蝕通常首先發(fā)生在(D)。A.齒頂部分B.靠近節(jié)線的齒頂部分C.齒根部分D.靠近節(jié)線的齒根部分24、一般參數(shù)的閉式硬齒面齒輪傳動最經(jīng)常出現(xiàn)的失效形式是(A)。A.輪齒折斷B.齒面疲勞點蝕C.齒面膠合D.齒面磨損齒面接觸應(yīng)力的關(guān)系是(B)。H1H2A.>B.=C.<D.無法判斷(用受力圖表示出各力的作用位置及方向)。4。(1)在圖中標(biāo)出各軸轉(zhuǎn)向。(2)為使2、3兩輪的軸向力方向相反，說出3、4兩輪的輪齒旋向并在圖(3)在圖中標(biāo)出2、3兩輪在嚙合點處所受各分力(Ft、Fr、Fa)的方向。Ⅲ41nⅠ2tra(1)根據(jù)圖示尺寸判斷軸I、II、III哪個轉(zhuǎn)速最高；(2)軸Ⅱ、Ⅲ的轉(zhuǎn)向(標(biāo)于圖上)(3)為使軸Ⅱ的軸承所承受的軸向力較小，判斷各齒輪的螺旋線方向(標(biāo)于圖(4)齒輪2、3、4所受各分力的方向(標(biāo)于圖上)；(2)(3)(4)如圖所示 2、阿基米德蝸桿和蝸輪相嚙合。蝸桿的軸向模數(shù)應(yīng)與蝸輪的端面 模數(shù)相等。5、在蝸桿傳動中，產(chǎn)生自鎖的條件是y<p，即導(dǎo)程角小于當(dāng)量v不考慮摩擦影響，則作用在蝸輪上的軸向力Fa2=880N，圓周力Ft21121z=37,模數(shù)m=8mm，則蝸桿分度圓直徑d=64mm；蝸輪分度圓直徑1d=296mm。213、在進(jìn)行蝸桿傳動設(shè)計時，通常蝸輪齒數(shù)z＞28是為了保證傳動的平穩(wěn)2 14、蝸桿傳動中，一般情況下蝸輪的材料強(qiáng)度較弱，所以主要進(jìn)行蝸輪 導(dǎo)程角應(yīng)等于蝸輪的分度圓螺旋角。 1122219、蝸桿的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)是軸面模數(shù)，蝸輪的標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)是端面模數(shù)。20、為了提高蝸桿傳動的效率，應(yīng)選用多頭蝸桿；為了滿足自鎖要求，應(yīng) (√)28、蝸桿傳動中，一般情況下蝸輪的強(qiáng)度較弱，失效總是發(fā)生在蝸輪上。(√)29、導(dǎo)程角是影響蝸桿傳動嚙合效率最主要的參數(shù)之一。(√)30、左旋蝸桿與右旋蝸桿的原理相同，因此計算方法也相同，所以作用力方向也31、相嚙合的蝸桿和蝸輪的螺旋角必須大小相等，旋向相反。(×)32、相嚙合的蝸桿和蝸輪的螺旋角必須大小相等，旋向相同。(√)蝸桿頭數(shù)少，傳動效率高，但傳動比較小。(×)(√)(√)37、閉式蝸桿傳動的主要失效形式是(D.)。A.蝸桿斷裂B.蝸輪輪齒折斷C.磨粒磨損膠合、疲勞點蝕38、用(D)計算蝸桿傳動比是錯誤的。1A.增大B.減小C.不變D.增大也可能減小40、蝸桿直徑系數(shù)q＝(A)。Bqdlm41、在蝸桿傳動中，當(dāng)其他條件相同時，增加蝸桿直徑系數(shù)q，將使傳動效率B)。A.提高B.減小C.不變D.增大也可能減小42、起吊重物用的手動蝸桿傳動，宜采用(A)的蝸桿。A.單頭、小導(dǎo)程角B.單頭、大導(dǎo)程角43、提高蝸桿傳動效率的最有效方法是(A)。44、一般中速中載條件下，蝸輪齒圈的材料應(yīng)選(B)。A.碳鋼B.青銅C.合金鋼D.鑄鐵45、蝸桿傳動熱平衡計算的目的是為了控制溫升，防止(D)。A.蝸桿力學(xué)性能下降B.蝸桿材料退火C.傳動效率下降D.潤滑油變性或齒面膠合標(biāo)準(zhǔn)化外，還規(guī)定蝸桿直徑d取標(biāo)準(zhǔn)，其1A．限制加工蝸桿的刀具數(shù)量B．限制加工蝸輪的刀具數(shù)量并便于刀具的CD．為了提高加工精度47、按蝸桿形狀不同，蝸桿傳動可分為三類，其中不包括(B)48、蝸桿傳動的主要優(yōu)點不包括(D)的增大和鏈輪齒數(shù)的減少鏈、齒形鏈和成型鏈。3、鏈傳動工作時其轉(zhuǎn)速越高運(yùn)動不均勻性越明顯故鏈傳動多用于低速傳動。4、鏈傳動中即使主動鏈輪的角速度ω1為常數(shù)也只有當(dāng)兩個鏈輪齒數(shù)相同且傳動中心距為節(jié)距的整數(shù)倍時從動鏈輪的角速度ω2和傳動比才。7、與帶傳動相比鏈傳動的承載能力高，傳動效率高，作用在軸上的 8、鏈傳動中當(dāng)兩鏈輪的軸線在同一水平面時應(yīng)將緊邊布置在上面 松邊布置在下面。9、鏈傳動的平均傳動比恒定而瞬時傳動比是變化的。13、對于一般鏈速v>0.6m/s的鏈傳動，其主要失效形式為鏈條的過載拉斷。14、選取鏈傳動參數(shù)時要注意：小鏈輪齒數(shù)不能過少、大鏈輪齒數(shù)不能過多。21、鏈輪的齒數(shù)一般取(B)。A偶數(shù)B奇數(shù)22、鏈傳動中，當(dāng)鏈輪分度圓一定時，小鏈輪齒數(shù)過少將會導(dǎo)致(A)。2112Ci=z/zDi=z/z211224、當(dāng)V>0.6m/s時，下面那一項不是鏈傳動的主要失效形式(B)A滾子和套筒的沖擊疲勞強(qiáng)度B鏈條的靜力強(qiáng)度25、中速中載時，鏈輪材料通常采用(A)。26、滾子鏈鏈條的主要參數(shù)是(A27、鏈傳動屬于(D)。28、鏈傳動中合理的鏈長(D)。29、鏈磨損后將會導(dǎo)致(A30、鏈傳動設(shè)計中，大鏈輪齒數(shù)不超過120，這是為了(B)。 2、為了使軸上零件與軸肩緊密貼合，應(yīng)保證軸的圓角半徑小于軸上 零件的圓角半徑或倒角C。轉(zhuǎn)軸，考慮起動、停車及載荷不平穩(wěn)的影響，其扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力 10、采用(A)的措施不能有效地改善軸的剛度。A．改用高強(qiáng)度合金鋼C)。A.傳動軸B.轉(zhuǎn)軸C.固定心軸D.轉(zhuǎn)動心軸承受彎矩的軸，稱為(C)。A.心軸B.轉(zhuǎn)軸C.傳動軸D.固定心軸B)A.計算公式不準(zhǔn)確B.轉(zhuǎn)矩和彎矩的循環(huán)方式不同C.材料的抗彎與抗扭的性質(zhì)不同D.強(qiáng)度理論的要求屬于A.靜應(yīng)力B.脈動循環(huán)變應(yīng)力C.對稱循環(huán)變應(yīng)力D.一般循環(huán)變應(yīng)力B)。A．心軸B.轉(zhuǎn)軸C.傳動軸D.曲軸22、碳素鋼比合金鋼廉價，對應(yīng)力集中的敏感性較小，所以應(yīng)用比較廣泛。(√)24、改變軸上零件的布置方案，可以減小軸受的扭矩。(√)25、在斜齒輪和直齒輪構(gòu)成的減速裝置中，斜齒輪應(yīng)放在低速級中(×)26、軸系結(jié)構(gòu)如圖所示，軸承的潤滑方式為油潤滑。指出該結(jié)構(gòu)設(shè)計的錯誤。要求：⑴.說明圖中編號處的結(jié)構(gòu)錯誤原因。⑵.不必在圖中改正。圈，解：略短，短2~3mm；⑻兩端的軸承要設(shè)有擋油環(huán)(或封油環(huán))9、此處應(yīng)該裝有擋油環(huán)(或封油環(huán))；(1)軸承部件采用兩端固定式支承，軸承采用油脂潤滑；(2)同類錯誤按1處計；(3)指出10處錯誤即可，將錯誤處圈出并引出編號，并在圖下做簡單說明，無(2)螺栓不應(yīng)布置在剖分面上，螺紋孔結(jié)構(gòu)表示錯誤；(3)軸套過高，超過軸承內(nèi)圈定位高度；(4)軸比轂略短，短2~3mm；(5)鍵過長；(6)鍵應(yīng)位于同一軸向剖面的同一母線上；(7)加密封圈，透蓋與軸不能接觸；(8)無調(diào)整墊片；(9)重復(fù)定位軸承；(10)此處應(yīng)該裝有擋油環(huán)(或封油環(huán))；(12)加工面未與非加工面分開。A.隨之升高B.保持不變C.隨之降低D.可能升高也可能降低原來的(C)倍。C.鐵道機(jī)車車輛軸D.大型水輪機(jī)主軸A.重載B.高速C.工作溫度高D.承受變載荷或振動沖擊載荷，驗算p是為了防止軸承(A)。A.過度磨損B.過熱產(chǎn)生膠合C.產(chǎn)生塑性變形D.發(fā)生疲勞點蝕驗算pv是為了防止軸承(B)。A.過度磨損B.過熱產(chǎn)生膠合C.產(chǎn)生塑性變形D.發(fā)生疲勞點蝕7、滑動軸承中，軸瓦的強(qiáng)度不包括(B)8、與滾動軸承相比，以下哪項是滑動軸承的缺點(C)9、軸瓦的主要失效形式是(A)10、液體動力潤滑徑向滑動軸承的參數(shù)選擇中，不包括以下哪個參數(shù)的選擇(D)A.深溝球軸承B.圓錐滾子軸承C.推力球軸承D.圓柱滾子軸承A.圓錐滾子軸承B.角接觸球軸承C.深溝球軸承D.圓柱滾子軸承、外圈與座孔的配合(D)。AB.前者基軸制，后者基孔制點軸承應(yīng)選用(B)。A.深溝球軸承B.調(diào)心球軸承C.圓柱滾子軸承D.調(diào)心滾子軸承載荷作用下彎曲較大或軸承座孔不能保證良好的同軸度，宜選用類型代號為(A)的軸承。UDNAA.深溝球軸承B.圓錐滾子軸承C.調(diào)心滾子軸承D.圓柱滾子軸承7、角接觸軸承承受軸向載荷的能力，隨接觸角a的增大而(A)。A.增大B.減小C.不變D.不定A.圓錐滾子軸承B.推力球軸承C.滾針軸承D.調(diào)心球軸承D承。A.深溝球軸承B.圓錐滾子軸承C.角接觸球軸承D.調(diào)心軸承10、某輪系的中間齒輪(惰輪)通過一滾動軸承固定在不轉(zhuǎn)的心軸上，軸承內(nèi)、外圈的配合應(yīng)滿足(B)。A.內(nèi)圈與心軸較緊、外圈與齒輪較松(A)。C.軸承內(nèi)部結(jié)構(gòu)變化和軸承公差等級D.軸承游隙和配置r1應(yīng)滿足(B)的關(guān)系。ArrB.r＞rlCrrD.r≤rl13、滾動軸承的額定壽命是指同一批軸承中(B)的軸承能達(dá)到的壽命。A.增大支承剛度B.提高旋轉(zhuǎn)精度C.減小振動噪聲D.降低摩擦阻力B)。19、滾動軸承中，為防止軸承發(fā)生疲勞點蝕，應(yīng)進(jìn)行(A)A.疲勞壽命計算B.靜強(qiáng)度計算C.極限轉(zhuǎn)速驗算D.效率計算在下列四種型號的滾動軸承中，只能承受徑向載荷的是(B)A.深溝球軸承B.圓錐滾子軸承C.角接觸球軸承D.調(diào)心滾子軸承B)表示。23、滾動軸承中的核心元件是(B)、只能承受軸向載荷而不能承受徑向載荷的滾動軸承是(C)。BCD(√)48、同樣一批軸承在相同的工作條件下運(yùn)轉(zhuǎn)，每個軸承的壽命都是相同的。(×)據(jù)表中給出沖擊載荷系數(shù)等參數(shù)，試計算兩軸承的當(dāng)量動載荷P，P。12XYXYeFr40001解解(1)Sr1SrSFa=F=2720(N)2X=1Y=0X=0.41Y=0.872d1r11a12d2r22a252、根據(jù)工作條件，決定在某傳動軸上安裝一對角接觸球軸承(如圖所示，兩軸rr2ra1aYarar試計算兩軸承的當(dāng)量動載荷P和P。12Sr11Fa=F=2450(N)S2(2)1==0.87>eFr16501d1r11a12d2r22a253、下圖所示為一對角接觸球軸承支承的軸系，軸承正安裝(面對面)，已知兩個軸承的徑向載荷分別為Fr1=2000N，F(xiàn)r2=4000N，軸上作用的軸向外加載荷d(1)兩個軸承的軸向載荷Fa1、Fa2；(2)兩個軸承的當(dāng)量動載荷P1、P2。Sr11Fa=F=2800(N)S2Fr2000Fr20001F2800a2==0.7>eX2=0.4