某綜合樓轉(zhuǎn)換層模板施工方案木模板安全計算

第一節(jié)工程特點及編制依據(jù)本工程±0.000m為轉(zhuǎn)換層，該該轉(zhuǎn)換層模板板支撐高度為為5.4m。轉(zhuǎn)換層梁梁柱截面較大大，規(guī)格較多多。轉(zhuǎn)換層現(xiàn)現(xiàn)澆板厚400mm，梁板節(jié)點點較多，造型型復(fù)雜。根據(jù)施工要求，本本工程目標為為“省結(jié)構(gòu)優(yōu)質(zhì)質(zhì)工程”，為此，砼砼的外觀成型型質(zhì)量成為項項目經(jīng)理部質(zhì)質(zhì)量工作的重重中之重，為為此，需對模模板工程進行行控制。擬定定該部位采用用木模板，現(xiàn)現(xiàn)針對上述特特點，根據(jù)6＃樓施工圖圖、施工組織織設(shè)計及和我我公司實際情情況以及施工工同類工程的的施工經(jīng)驗，參參照有關(guān)施工工規(guī)范進行轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層模板設(shè)設(shè)計，確定木木模板制作幾幾何形狀、尺尺寸要求，龍龍骨的規(guī)格，間間距，選用支支架系統(tǒng)，支支撐間距并進進行驗算，特特編制本專項項施工方案。本方案的編制依依據(jù)有：11、本工程施施工圖；22、根據(jù)《建筑筑施工手冊》第第四版、《建建筑施工計算算手冊》江正正榮著、《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB550009--2001))、《混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)規(guī)范》GB500010-20002、《鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB550017--2003))等規(guī)范編制制。33、本工程施工工組織設(shè)計等等。第二節(jié)模板板設(shè)計和驗算算一、梁模板取截面最大的框框支梁KZL900㎜×1500㎜進行模板板設(shè)計。擬定定立桿縱距（沿沿梁跨度方向向間距）La(m)):0.700；立桿橫向向間距或排距距Lb(m)):1.000；支模架步步距(m):11.50；梁兩側(cè)立立柱間距(m):11.20；承重架支支設(shè):多根承重立立桿，木方支支撐垂直梁截截面；梁底增增加2根承重立桿桿；采用的鋼鋼管類型為ΦΦ48×3..50；設(shè)計計簡圖示意如如下：（一）、參數(shù)信信息及材料選選用1.模板支撐及及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度BB(m):00.90；梁截面高度DD(m):11.50混凝土板厚度((mm):00.18；立桿縱距（沿梁梁跨度方向間間距）La((m):0..70；立桿上端伸出至至模板支撐點點長度a(mm):0.110；腳手架步距(mm):1.550；梁支撐架搭設(shè)高高度H(m))：8.45；梁兩側(cè)立柱間距距(m):0..70；承重架支設(shè):多多根承重立桿桿，木方支撐撐垂直梁截面面；梁底增加承重立立桿根數(shù):22；立桿橫向間距或或排距Lb((m):1..00；采用的鋼管類型型為Φ48×3..50；扣件連接方式::單扣件，考考慮扣件質(zhì)量量及保養(yǎng)情況況，取扣件抗抗滑承載力折折減系數(shù):00.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kNN/m2):0.335；鋼筋自重(kNN/m3):1.550；施工均布荷載標標準值(kN/m2):2.55；新澆混凝土側(cè)壓壓力標準值((kN/m2):18..0；傾倒混凝土側(cè)壓壓力(kN/m2):2.00；振搗混凝土荷載載標準值(kN/m2):2.003.材料參數(shù)木材品種：柏木木；木材彈性模量EE(N/mmm2)：100000.0；木材抗彎強度設(shè)設(shè)計值fm((N/mm22)：17.0；木材抗剪強度設(shè)設(shè)計值fv((N/mm22)：1.7；面板類型：膠合合面板；鋼材彈性模量EE(N/mmm2)：2100000.0；鋼材抗彎強度設(shè)設(shè)計值fm((N/mm22)：205.00；面板彈性模量EE(N/mmm2)：9500..0；面板抗彎強度設(shè)設(shè)計值fm((N/mm22)：13.0；4.梁底模板參參數(shù)梁底模板支撐的的間距(mm)：300.00；面板厚度(mmm)：18.0；5.梁側(cè)模板參參數(shù)主楞間距(mmm)：500；次楞間距(mmm)：300；穿梁螺栓水平間間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑((mm)：M12；主楞龍骨材料：：木楞,，寬度50mm，高度100mm；主楞龍骨材料：：木楞,，寬度50mm，高度100mm；（二）、梁模板板荷載標準值值計算1.梁側(cè)模板荷荷載強度驗算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:其中γ--混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t--新澆澆混凝土的初初凝時間，可可按現(xiàn)場實際際值取，輸入入0時系統(tǒng)按2000/(T++15)計算算，得5.7714h；T--混凝凝土的入模溫溫度，取200.000℃℃；V--混凝凝土的澆筑速速度，取1..500m//h；H--混凝凝土側(cè)壓力計計算位置處至至新澆混凝土土頂面總高度度，取0.7750m；β1--外加加劑影響修正正系數(shù)，取11.200；；β2--混凝凝土坍落度影影響修正系數(shù)數(shù)，取1.0000。根據(jù)以上兩個公公式計算的新新澆筑混凝土土對模板的最最大側(cè)壓力FF；分別為44..343kkN/m2、18.0000kN//m2，取較小值值18.0000kN//m2作為本工程程計算荷載。（三）、梁側(cè)模模板面板的計計算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),需要驗算其其抗彎強度和和剛度。強度度驗算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載；撓撓度驗算只考考慮新澆混凝凝土側(cè)壓力。計計算的原則是是按照龍骨的的間距和模板面的大大小,按支撐在內(nèi)內(nèi)楞上的三跨跨連續(xù)梁計算算。面板計算簡圖1.抗彎驗算其中，σ---面板的的彎曲應(yīng)力計計算值(N/mm2)；M--面板板的最大彎距距(N.mm))；W--面板板的凈截面抵抵抗矩，W=50..00×1.8×1.8/66=27.000cm3；[ff]--面板的抗彎彎強度設(shè)計值值(N/mm2)；按以下公式計算算面板跨中彎彎矩：其中，q---作用在模模板上的側(cè)壓壓力，包括::新澆混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計值::q1=1.22×0.50×18.000×0.90==9.72kkN/m；傾倒混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計值::q2=1.44×0.50×2.00×0.90==1.26kkN/m；q=q1++q2=9..720+11.260=10..980kkN/m；計算跨度(內(nèi)楞楞間距):l=3300.000mm；面板的最大彎距距M=00.1×10.988×300.0002=9..88×104N.mm；經(jīng)計算得到，面面板的受彎應(yīng)應(yīng)力計算值::σ=9..88×1004/2..70×1004=3.6660N/mmm2；面板的抗彎強度度設(shè)計值:[f]==13.0000N/mmm2；面板的受彎應(yīng)力力計算值σ=3.6660N/mmm2小于面板的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=13..000N//mm2，滿足要求求！2.撓度驗算算qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線荷載載標準值:q=118.00××0.50=9.000N/mmm；ll--計算跨跨度(內(nèi)楞間距)::l=300.000mm；EE--面板材材質(zhì)的彈性模模量:E=95000.00NN/mm2；II--面板的的截面慣性矩矩:I==50.000×1.80×1.80×1.80//12=244.30cmm4；面板的最大撓度度計算值:ω=0..677×99.00×3300.0004/(1000×95000.00×22.43×1105)=0..214mmm；面板的最大容許許撓度值:[ω]=ll/250=300..000/2250=1.2000mm；面板的最大撓度度計算值ω=0.2214mm小小于面板的最最大容許撓度度值[ω]=1.2200mm，滿滿足要求?。ㄋ模⒘簜?cè)模模板內(nèi)外楞的的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼))直接承受模模板傳遞的荷荷載，按照均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨骨采用木楞，截截面寬度400mm，截面面高度60mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=40××60×60/6=24..00cm33；I=40××60×60×60/122=722.00cmm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強強度驗算強度驗算計算公公式如下:其中，σ---內(nèi)楞彎彎曲應(yīng)力計算算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞楞的最大彎距距(N.mm))；W--內(nèi)楞楞的凈截面抵抵抗矩；[f]]--內(nèi)內(nèi)楞的強度設(shè)設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算算內(nèi)楞跨中彎彎矩：其中，作用在內(nèi)內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=6.59kN/m；內(nèi)楞計算跨度((外楞間距)::l=500mmm；內(nèi)楞的最大彎距距:M=00.1×6.59×500.0002=1.665×105N.mm；經(jīng)計算得到，內(nèi)內(nèi)楞的最大受受彎應(yīng)力計算算值σ=1..65×1005/2.400×104=6..863NN/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度度設(shè)計值:[f]==17.0000N/mmm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)應(yīng)力計算值σσ=6..863NN/mm2內(nèi)楞的抗彎彎強度設(shè)計值值小于[ff]=17..000N//mm2，滿足要求求?。?）.內(nèi)楞的的撓度驗算其中E---面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模量量：100000.000N/mm22；q---作用在模模板上的側(cè)壓壓力線荷載標標準值：qq=18..00×0.30//1=5..40N//mm；l---計算跨度度(外楞間距)：l=5500.000mm；I---面板的截截面慣性矩：：E=77.20×105N/mm2；內(nèi)楞的最大撓度度計算值:ω=0..677×55.40×5500.0004/(1000×100000.00××7.20××105)=0.3177mm；內(nèi)楞的最大容許許撓度值:[ω]=22.000mmm；內(nèi)楞的最大撓度度計算值ω=0.3117mm小于于內(nèi)楞的最大大容許撓度值值[ω]=2.0000mm，滿滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼))承受內(nèi)楞傳傳遞的荷載，按按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算。本工程中，外龍龍骨采用木楞楞，截面寬度度60mm，截截面高度800mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=60××80×80/6=64..00cm33；I=60××80×80×80/122=2556.00ccm4；外楞計算簡圖（1）.外楞抗抗彎強度驗算算其中σ---外楞受受彎應(yīng)力計算算值(N/mm2)M--外楞楞的最大彎距距(N.mm))；W--外楞楞的凈截面抵抵抗矩；[f]]--外楞楞的強度設(shè)計計值(N/mm2)。最大彎矩M按下下式計算：其中，作用在外外楞的荷載::P=(1.2××18.000×0.90++1.4×2.00×0.90))×0.50×0.30//1=3.229kN；外楞計算跨度((對拉螺栓豎豎向間距)::l=300mmm；外楞的最大彎距距：M=0.1755×3294..000×300.0000=1.73××105N.mm經(jīng)計算得到，外外楞的受彎應(yīng)應(yīng)力計算值::σ=1..73×1005/6.400×104=2..702NN/mm2；外楞的抗彎強度度設(shè)計值:[f]==17.0000N/mmm2；外楞的受彎應(yīng)力力計算值σ=2.7702N/mmm2小于外楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=17..000N//mm2，滿足要求求?。?）.外楞的的撓度驗算其中E---外楞的彈彈性模量，其其值為100000.000N/mmm2；p---作用在模模板上的側(cè)壓壓力線荷載標標準值：pp=18..00×0.50×0.30//1=2..70KNN；l---計算跨度度(拉螺栓間距距)：l=3300.000mm；I---面板的截截面慣性矩：：I=22.56×106mm4；外楞的最大撓度度計算值:ω=1..146×22.70×1103×300..003/(1000×100000.00××2.56××106)=00.033mmm；外楞的最大容許許撓度值:[ω]=11.200mmm；外楞的最大撓度度計算值ω=0.0033mm小小于外楞的最最大容許撓度度值[ω]=1.2200mm，滿滿足要求?。ㄎ澹?、穿梁螺螺栓的計算驗算公式如下::其中N---穿梁螺栓所所受的拉力；；A--穿梁梁螺栓有效面面積(mmm2)；f--穿梁梁螺栓的抗拉拉強度設(shè)計值值，取1700.000N/mm22；查表得：穿梁螺栓的直徑徑:122mm；穿梁螺栓有效直直徑:99.85mmm；穿梁螺栓有效面面積:A==76mmm2；穿梁螺栓所受的的最大拉力::N==18.0000×0.5000×0.3000×2=5..400kkN。穿梁螺栓最大容容許拉力值::[N]=1700.000××76/10000=12.9220kN；；穿梁螺栓所受的的最大拉力NN=5.4000kN小小于穿梁螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=12..920kNN，滿足要求求?。⒘旱啄Ｄ０逵嬎忝姘鍨槭軓澖Y(jié)構(gòu)構(gòu),需要驗算其其抗彎強度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計算算。強度驗算要考慮慮模板結(jié)構(gòu)自自重荷載、新新澆混凝土自自重荷載、鋼鋼筋自重荷載載和振搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載；撓度度驗算只考慮慮模板結(jié)構(gòu)自自重、新澆混混凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板板的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=7000.00××18.000×18.000/6=3.78××104mm3；I==7000.00×18.000×18.000×18.000/12==3.400×105mm4；1.抗彎強度驗驗算按以下公式進行行面板抗彎強強度驗算：其中，σ---梁底模板的的彎曲應(yīng)力計計算值(N/mm2)；M--計算算的最大彎矩矩(kN..m)；l---計算跨度度(梁底支撐間間距):ll=3000.00mmm；q--作用用在梁底模板板的均布荷載載設(shè)計值(kN/m))；新澆混凝土及鋼鋼筋荷載設(shè)計計值：q1:1.22×（24.000+1.500）×0.70×1.50×0.90==28.922kN/m；；模板結(jié)構(gòu)自重荷荷載：q2:1.2××0.35×0.70×0.90==0.26kkN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載設(shè)設(shè)計值：q3:1.44×2.00×0.70×0.90==1.76kkN/m；q=q1+q2+q3==28.922+0.266+1.766=30.995kN/mm；跨中彎矩計算公公式如下:Mmax=0.10××30.9446×0.30002；σ=0.2779×1066/3.788×104=7.3668N/mmm2；梁底模面板計算算應(yīng)力σ=7.3368N//mm2小于梁底模模面板的抗壓壓強度設(shè)計值值[f]==13.0000N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工工計算手冊》剛剛度驗算采用用標準荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公公式如下:其中，q--作作用在模板上上的壓力線荷荷載:q=（(24.0++1.50))×1.5000+0.355）×0.70==27.002N/mmm；l---計算跨度度(梁底支撐間間距):ll=3000.00mmm；E---面板的彈彈性模量:E=99500.00N/mm22；面板的最大允許許撓度值:[ω]=3000.00//250==1.2000mm；面板的最大撓度度計算值:ω=0.6777×27..020×3300.044/(1000×95000.0×3..40×1005)=0.4458mm；；面板的最大撓度度計算值:ω=0.4458mm小小于面板的最最大允許撓度度值:[ω]=300.00/2550=11.200mmm，滿足要要求！（七）、梁底支支撐的計算本工程梁底支撐撐采用方木。強度及抗剪驗算算要考慮模板板結(jié)構(gòu)自重荷荷載、新澆混混凝土自重荷荷載、鋼筋自自重荷載和振振搗混凝土?xí)r時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗算算只考慮模板板結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計算算：(1)鋼筋混凝凝土梁自重((kN/m))：q1=(224.0000+1.5000)×1.5000×0.7000=26.7775kNN/m；(2)模板的自自重線荷載((kN/m))：q2=0..350×0.7000×(2×1.5000+0.9000)/00.900==1.0622kN/mm；(3)活荷載為為施工荷載標標準值與振倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載((kN)：經(jīng)計算得到，活活荷載標準值值P1=(2..500+22.000))×0.9000×0.7000=2.8335kN；；2.方木的支撐撐力驗算均布荷載q=1.22×26.7775+1.22×1.0622=33.4404kNN/m；集中荷載P=1.44×2.8355=3.9669kN；；方木計算簡圖經(jīng)過計算得到從從左到右各方方木傳遞集中中力[即支座力]分別為：N1=3.7001kN；；N2=13.1139kNN；N3=13.4469kNN；N4=3.7001kN；；方木按照三跨連連續(xù)梁計算。本算例中，方木木的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.0000×10.0000×10.0000/6==83.333cm33；I=55.000××10.0000×10.0000×10.0000/12=4166.67ccm4；方木強度驗算::最大彎矩考慮為為靜荷載與活活荷載的計算算值最不利分分配的彎矩和和，計算公式式如下:均布荷載q==13.4469/0..700=119.2422kN/mm；最大彎距M==0.1qll2=0.11×19.2442×0.7000×0.7000=0.9943kNN.m；最大應(yīng)力σ=M/WW=0..943×1106/833333.3==11.3314N//mm2；抗彎強度設(shè)計值值[f]]=13.00N/mmm2；方木的最大應(yīng)力力計算值111.3144N/mmm2小于方木抗抗彎強度設(shè)計計值13..0N/mmm2,滿足要求!方木抗剪驗算：：最大剪力的計算算公式如下::截面抗剪強度必必須滿足:其中最大剪力::V=0.6×19.2442×0.7000=8..082kkN；圓木的截面面積積矩S==0.7855×50.000×50.000=19962.500N/mmm2；圓木方受剪應(yīng)力力計算值TT=8.008×1962..50/(4416.677×50.000)=00.76NN/mm2；方木抗剪強度設(shè)設(shè)計值[TT]=11.700N/mm22；方木的受剪應(yīng)力力計算值00.761N/mm22小于方木抗抗剪強度設(shè)計計值1.7700N//mm2,滿足要求!方木撓度驗算::最大撓度考慮為為靜荷載與活活荷載的計算算值最不利分分配的撓度和和，計算公式式如下:方木最大撓度計計算值ω=0.6677×166.035××700.00004/(1000×100000.0000×4166.667××104)=0.6626mm；；方木的最大允許許撓度[ω]=0.7700×10000/2550=2.8800mmm；方木的最大撓度度計算值ω=0.6626mmm小于方木的的最大允許撓撓度[ω]=2.8800mmm，滿足要求求！3.支撐鋼管的的強度驗算支撐鋼管按照連連續(xù)梁的計算算如下計算簡圖(kNN)支撐鋼管變形圖圖(kN.m))支撐鋼管彎矩圖圖(kN.m))經(jīng)過連續(xù)梁的計計算得到：支座反力RAA=RB=-5.3346kNN；最大彎矩Mmmax=0..536kkN.m；最大撓度計算值值Vmax=0..438mmm；支撐鋼管的最大大應(yīng)力σ=0.5336×1066/50800.0=1005.5344N/mmm2；支撐鋼管的抗壓壓設(shè)計強度[[f]=2005.0NN/mm2；支撐鋼管的最大大應(yīng)力計算值值105..534NN/mm2小于支撐鋼鋼管的抗壓設(shè)設(shè)計強度2005.0NN/mm2,滿足要求!（八）、梁底縱縱向鋼管計算算縱向鋼管只起構(gòu)構(gòu)造作用，通通過扣件連接接到立桿。（九）、扣件抗抗滑移的計算算:按規(guī)范表,直角角、旋轉(zhuǎn)單扣扣件承載力取取值為8.000kN，按按照扣件抗滑滑承載力系數(shù)數(shù)0.80，該該工程實際的的旋轉(zhuǎn)單扣件件承載力取值值為6.400kN。縱向或橫向水平平桿與立桿連連接時，扣件件的抗滑承載載力按照下式式計算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc---扣件抗抗滑承載力設(shè)設(shè)計值,取6.40kN；R--縱縱向或橫向水水平桿傳給立立桿的豎向作作用力設(shè)計值值；計算中R取最大大支座反力，根根據(jù)前面計算算結(jié)果得到R=-5..35kNN；R<6.440kN,單扣件件抗滑承載力力的設(shè)計計算算滿足要求!!（十）、立桿的的穩(wěn)定性計算算:立桿的穩(wěn)定性計計算公式其中N---立桿的軸心心壓力設(shè)計值值，它包括：：橫桿的最大支座座反力：NN1=-5..346kkN；腳手架鋼管的自自重：N2=1..2×0.1299×8.4500=1.3009kN；；N=-5..346+11.309==-4.0337kN；；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，由由長細比llo/i查表得得到；i--計算算立桿的截面面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：：i=11.58；A--立桿桿凈截面面積積(cm2)：A=4.89；；W--立桿桿凈截面抵抗抗矩(cm3)：W=55.08；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應(yīng)力計算算值(NN/mm2)；[f]---鋼管立桿桿抗壓強度設(shè)設(shè)計值：[ff]=2005.00N/mm22；lo--計算長度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計算lo=kk1uh((1)k11--計算算長度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u--計算算長度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1.700；上式的計算結(jié)果果：立桿計算長度LLo=k1uh=1.1555×1.7000×1.5000=2..945mm；Lo//i=22945.2250/15.8000=1186.0000；由長細比loo/i的的結(jié)果查表得得到軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù)φ=0.2207；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力計算值；；σ=-40337.0666/(0.2207×4889.0000)=--39.8883N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性計算σ=-339.8833N/mmm2小于鋼管立立桿抗壓強度度的設(shè)計值[f]==205..00N//mm2，滿足要求求！如果考慮到高支支撐架的安全全因素，適宜宜由下式計算算lo=k11k2(h+2a))(2)k1--計計算長度附加加系數(shù)按照表表1取值1.1667；k2--計計算長度附加加系數(shù)，h++2a=1.7000按照表2取值1.0115；上式的計算結(jié)果果：立桿計算長度LLo=k1k2(h+2a))=1..167×1.0155×(1.5000+0.1000×2)=2.0144m；Lo//i=22013.6659/15.8000=1127.0000；由長細比loo/i的的結(jié)果查表得得到軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù)φ=0.4412；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力計算值；；σ=-40337.0666/(0.4412×4889.0000)=--20.0338N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性計算σ=-220.0388N/mmm2小于鋼管立立桿抗壓強度度的設(shè)計值[f]==205..00N//mm2，滿足要求求！模板承重架應(yīng)盡盡量利用剪力力墻或柱作為為連接連墻件件，否則存在在安全隱患。以上表參照杜榮榮軍：《扣件件式鋼管模板板高支撐架設(shè)設(shè)計和使用安安全》第二節(jié)高支支撐架的設(shè)計計和計算一、高支撐架的的設(shè)計轉(zhuǎn)換層腳手架架搭設(shè)高度為為8.4m（頂板-1.455m～6.95m），屬高支支撐腳手架，應(yīng)應(yīng)單獨編制方方案并對腳手手架進行計算算。1.模板支架的的構(gòu)造要求：：1）.梁板模板板高支撐架根根據(jù)設(shè)計荷載載采用單立桿桿；2）.立桿之間間必須按步距距滿設(shè)雙向水水平桿，確保保兩方向足夠夠的設(shè)計剛度度；3）.本工程采采用相同的立立桿間距。2.立桿步距的的設(shè)計：1）.本工程架架體構(gòu)造荷載載在立桿不同同高度軸力變變化不大，采采用等步距設(shè)設(shè)置；2）.本工程高高支撐架步距距為1.5m。3.整體性構(gòu)造造層的設(shè)計：：1）.沿水平結(jié)結(jié)構(gòu)層在＋3.00m左右設(shè)置水水平斜桿或剪剪刀撐加強層層，且須與立立桿連接，設(shè)設(shè)置斜桿層數(shù)數(shù)要大于水平平框格總數(shù)的的1/3；2）.支撐架的的頂部和底部部（掃地桿的的設(shè)置層）各各設(shè)置一道水水平加強層。4.剪刀撐的設(shè)設(shè)計：沿支架四周外立立面應(yīng)滿足立立面滿設(shè)剪刀刀撐；5.頂部支撐點點的設(shè)計：1）.在立桿頂頂部設(shè)置支托托板，其距離離支架頂層橫橫桿的高度不不宜大于400mm；2）.頂部支撐撐點位于頂層層橫桿時，應(yīng)應(yīng)靠近立桿，且且不宜大于200mm；3）.支撐橫桿桿與立桿的連連接扣件應(yīng)進進行抗滑驗算算，本工程用用雙扣件；6.支撐架搭設(shè)設(shè)的要求：1）.嚴格按照照設(shè)計尺寸搭搭設(shè)，立桿和和水平桿的接接頭均應(yīng)錯開開在不同的框框格層中設(shè)置置；2）.確保立桿桿的垂直偏差差和橫桿的水水平偏差小于于《扣件架規(guī)規(guī)范》的要求求；3）.確保每個個扣件和鋼管管的質(zhì)量是滿滿足要求的，每每個扣件的擰擰緊力矩都要要控制在455-60N..m，鋼管不能能選用已經(jīng)長長期使用發(fā)生生變形的；7.施工使用的的要求：1）.轉(zhuǎn)換層砼砼分兩次澆筑筑，第一次澆澆筑柱砼，第第二次澆筑梁梁板砼，為確確保模板支架架施工過程中中均衡受載，在在澆筑梁板砼砼時采用由中中部向兩邊擴擴展的澆筑方方式；2）.嚴格控制制實際施工荷荷載不超過設(shè)設(shè)計荷載，對對出現(xiàn)的超過過最大荷載要要有相應(yīng)的控控制措施，鋼鋼筋等材料不不能在支架上上方堆放；3）.澆筑過程程中，派人檢檢查支架和支支承情況，發(fā)發(fā)現(xiàn)下沉、松松動和變形情情況及時解決決。4）.轉(zhuǎn)換層模模板、地下室室頂板（上部部有塔樓部分分）模板拆除除：混凝土強強度必須保證證達到100％（以強度度報告為準），且且上部一、二二層模板都達達到拆除條件件時方可拆除除。二、模板高支撐撐架計算因本工程6＃樓樓梁板支架高高度為8.4m，大于4米，根據(jù)有有關(guān)資料建議議，如果僅按按規(guī)范計算，架架體安全性仍仍不能得到完完全保證。為為此計算中還還參考了《施施工技術(shù)》2002（3）：《扣件件式鋼管模板板高支撐架設(shè)設(shè)計和使用安安全》中的部部分內(nèi)容。（一）、計算參參數(shù):1.腳手架參數(shù)數(shù)橫向間距或排距距(m):0..70；縱距距(m):0..70；步距距(m):1..50；立桿上端伸出至至模板支撐點點長度(m):0..10；腳手手架搭設(shè)高度度(m):8..40；采用的鋼管(mmm):Φ48×3..5；扣件連接方式::單扣件，考考慮扣件的保保養(yǎng)情況，扣扣件抗滑承載載力系數(shù):00.80；板底支撐連接方方式:方木支撐；；2.荷載參數(shù)模板與木板自重重(kN/m2):0.3350；混凝凝土與鋼筋自自重(kN/m3):25..000；樓板澆筑厚度((m):0..180；施工均布荷載標標準值(kN/m2):2.0000；3.木方參數(shù)木方彈性模量EE(N/mmm2):95000.0000；木方抗彎彎強度設(shè)計值值(N/mm2):13..000；木方抗剪強度設(shè)設(shè)計值(N/mm2):1.4400；木方方的間隔距離離(mm):2250.0000；木方的截面寬度度(mm):550.00；；木方的截面面高度(mm):1100.000；圖2樓板支支撐架荷載計計算單元（二）、模板支支撐方木的計計算:方木按照簡支梁梁計算，其慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.0000×10.0000×10.0000/6==83.333cm33；I=5.0000×10.0000×10.0000×10.0000/12=4166.67ccm4；方木楞計算簡圖圖1.荷載的計算算：(1)鋼筋混凝凝土板自重((kN/m))：q1=25..000×0.2500×0.1800=1..125kkN/m；(2)模板的自自重線荷載((kN/m)):q2=0.3350×0.2500=0..088kkN/m；；(3)活荷載為為施工荷載標標準值與振倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載((kN)：p1=(22.000++2.0000)×0.7000×0.2500=0..700kkN；2.方木抗彎強強度驗算:最大彎矩考慮為為靜荷載與活活荷載的計算算值最不利分分配的彎矩和和，計算公式式如下:均布荷載q==1.22×(1.1255+0..088)=1.4455kNN/m；集中荷載p==1.4××0.7000=0.9880kN；；最大彎距M==Pl/44+qll2/8=0.9800×0.7000/4++1.4555×0.70002/8=0.2611kN.mm；最大支座力NN=P//2+qql/2==0.9880/2++1.4555×0.7000/2=0.9999kN；；方木的最大應(yīng)力力值σ=M//w=0.2611×106/83.3333×1003=3..127NN/mm2；方木抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=13..0N/mmm2；方木的最大應(yīng)力力計算值為33.127N/mm22小于方木的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值133.0N//mm2，滿足要求求!3.方木抗剪驗驗算：最大剪力的計算算公式如下::Q=qll/2+P/2截面抗剪強度必必須滿足:T=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力::V=0.7000×1.4555/2+0..980/22=0..999kkN；方木受剪應(yīng)力計計算值T=3××999.2250/(22×50.0000×100.0000)==0.3000N/mmm2；方木抗剪強度設(shè)設(shè)計值[TT]=11.400N/mm22；方木受剪應(yīng)力計計算值為00.300N/mm22小于方木的的抗剪強度設(shè)設(shè)計值1..400NN/mm2，滿足要求求!4.方木撓度驗驗算:最大彎矩考慮為為靜荷載與活活荷載的計算算值最不利分分配的撓度和和，計算公式式如下:均布荷載q==q1+q2=1..125+00.088==1.2122kN/mm；集中荷載p==0.7000kN；；方木最大撓度計計算值V=5×1.2122×700.00004/(3884×9500..000×41666666.677)+7000.0000×700.00003/(448×9500..000×41666666.677)=0.2222mm；方木最大允許撓撓度值[V]]=7000.000//250=22.800mm；方木的最大撓度度計算值0..222mmm小于方木木的最大允許許撓度值2..800mmm,滿足要要求!（三）、木方支支撐鋼管計算算:支撐鋼管按照集集中荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計算；；集中荷載P取縱縱向板底支撐撐傳遞力，PP=1..455×0.7000+0..980==1.9999kN；；支撐鋼管計算簡簡圖支撐鋼管計算彎彎矩圖(kN.m))支撐鋼管計算變變形圖(kN.m))支撐鋼管計算剪剪力圖(kN)最大彎矩Mmmax=0.4188kN.mm；最大變形Vmmax=0.5411mm；最大支座力QQmax=6.2211kN；；鋼管最大應(yīng)力σσ=0.4418×1006/50800.000==82.1994N/mmm2；鋼管抗壓強度設(shè)設(shè)計值[ff]=2055.000N/mm22；支撐鋼管的計算算最大應(yīng)力計計算值822.194N/mm22小于鋼管的的抗壓強度設(shè)設(shè)計值2005.0000N/mmm2,滿足要求!支撐鋼管的最大大撓度小于7700.0000/1500與10mmm,滿足要求求!（四）、扣件抗抗滑移的計算算:按規(guī)范表,直角角、旋轉(zhuǎn)單扣扣件承載力取取值為8.000kN，按按照扣件抗滑滑承載力系數(shù)數(shù)0.80，該該工程實際的的旋轉(zhuǎn)單扣件件承載力取值值為6.400kN。縱向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計值RR=6.2221kNN；R<6.440kN,單扣件件抗滑承載力力的設(shè)計計算算滿足要求!!（五）、模板支支架立桿荷載載標準值(軸力):作用于模板支架架的荷載包括括靜荷載、活活荷載和風(fēng)荷荷載。1.靜荷載標準準值包括以下下內(nèi)容：(1)腳手架的的自重(kN)：NG11=0..129×8.4000=1..084kkN；鋼管的自重計算算參照《扣件件式規(guī)范》附附錄A。(2)模板的自自重(kN)：NG22=0..350×0.7000×0.7000=0..171kkN；(3)鋼筋混凝凝土樓板自重重(kN)：NG33=255.000××0.1800×0.7000×0.7000=2..205kkN；經(jīng)計算得到，靜靜荷載標準值值NG=NG11+NG2+NG3=33.461kN；2.活荷載為施施工荷載標準準值與振倒混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載。經(jīng)計算得到，活活荷載標準值值NQ=(22.000++2.0000)×0.7000×0.7000=1..960kkN；3.不考慮風(fēng)荷荷載時,立桿的軸向向壓力設(shè)計值值計算N=1.22NG+1..4NQ=6..897kkN；（六）、立桿的的穩(wěn)定性計算算:立桿的穩(wěn)定性計計算公式:其中N-----立立桿的軸心壓壓力設(shè)計值((kN)：N=66.897kN；φ----軸軸心受壓立桿桿的穩(wěn)定系數(shù)數(shù),由長細比loo/i查表表得到；ii-----計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.58ccm；AA-----立桿凈截面面面積(cm2)：A=44.89ccm2；WW-----立桿凈截面面模量(抵抗矩)(ccm3)：W=5.008cm33；σ---------鋼管管立桿最大應(yīng)應(yīng)力計算值(N/mmm2)；[ff]-----鋼管立桿抗抗壓強度設(shè)計計值：[f]]=2055.000N/mm22；LL0----計算算長度(m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》，按按下式計算l0=hh+2akk1----計算算長度附加系系數(shù)，取值為為1.1555；uu-----計算長度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表表；u=1.7000；aa-----立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度；a=0.1100m；；上式的計算結(jié)果果：立桿計算長度LL0=h++2a=1.5000+0.1000×2=11.700m；L0//i=11700.0000/15.8000=1108.0000；由長細比Loo/i的的結(jié)果查表得得到軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù)φ=0.5530；鋼管立桿的最大大應(yīng)力計算值值；σ=68977.128//（0.5300×489.0000）=266.612N/mm22；鋼管立桿的最大大應(yīng)力計算值值σ=26..612NN/mm2小于鋼管立立桿的抗壓強強度設(shè)計值[f]==205..000NN/mm2，滿足要求求！如果考慮到高支支撐架的安全全因素，適宜宜由下式計算算l0=k11k2(h+2a))k1--計計算長度附加加系數(shù)按照表表1取值1.2443；k2--計計算長度附加加系數(shù)，h++2a=1.7000按照表2取值1.0115；上式的計算結(jié)果果：立桿計算長度LLo=k1k2(h+2a))=1..243×1.0155×(1.5000+0.1000×2)=2.1455m；Lo//i=22144.7797/15.8000=1136.0000；由長細比Loo/i的的結(jié)果查表得得到軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù)φ=0.3367；鋼管立桿的最大大應(yīng)力計算值值；σ=68977.128//（0.3677×489.0000）=388.432N/mm22；鋼管立桿的最大大應(yīng)力計算值值σ=38..432NN/mm2小于鋼管立立桿的抗壓強強度設(shè)計值[f]==205..000NN/mm2，滿足要求求！模板承重架應(yīng)盡盡量利用剪力力墻或柱作為為連接連墻件件，否則存在在安全隱患。以上表參照杜榮榮軍:《扣件式鋼鋼管模板高支支撐架設(shè)計和和使用安全》。第四節(jié)模板板施工方法具體施工方法已已在模板方案案中介紹，此此處略。第五節(jié)質(zhì)質(zhì)量標準和成成品保護及安安全措施一、質(zhì)量標準保證項目模板及其支架必必須有足夠的的強度、剛度度和穩(wěn)定性；；其支承部分分應(yīng)有足夠的的支承面積。對對于安裝在基基土上，基土土必須堅實，并并有排水措施施；檢查方法：對照照模板設(shè)計，現(xiàn)現(xiàn)場觀察或尺尺量檢查；基本項目接縫寬度不得大大于1.5mmm；檢查方法：觀察察和用楔形塞塞尺檢查；模板表面清理干干凈，并采取取防止粘結(jié)措措施。模板上上粘漿和滿刷刷隔離劑的累累計面積，墻墻板應(yīng)不大于于1000ccm2；柱、梁應(yīng)應(yīng)不大于4000cm2；檢查方法：觀察察和用尺量計計算統(tǒng)計；允許偏差項目，見見下表：二、成品保護預(yù)組拼的模板要要有存放場地地，場地要平平整夯實。模模板平放時，要要有木方墊架架。立放時，要要搭設(shè)分類模模板架，模板板觸地處要墊墊木方，以此此保證模板不不扭曲不變形形。不可亂堆堆亂放或在組組拼的模板上上堆放分散模模板和配件；；工作面已安裝完完畢的墻、柱柱模板，不準準在吊運其它它模板時碰撞撞，不準在預(yù)預(yù)拼裝模板就就位前作為臨臨時椅靠，以以防止模板變變形或產(chǎn)生垂垂直偏差。工工作面已安裝裝完畢的平面面模板，不可可做臨時堆料料和作業(yè)平臺臺，以保證支支架的穩(wěn)定，防防止平面模板板標高和平整整產(chǎn)生偏差；；拆除模板時，不不得用大錘、撬撬棍硬碰猛撬撬，以免混凝凝土的外形和和內(nèi)部受到損損傷；梁、板模板：梁梁、板底不平平、下?lián)希涣毫簜?cè)模板不平平直；梁上下下口脹模：防防治的方法是是，梁、板底底模板的龍骨骨、支柱的截截面尺寸及間間距應(yīng)通過設(shè)設(shè)計計算決定定，使模板的的支撐系統(tǒng)有有足夠的強度度和剛度。作作業(yè)中應(yīng)認真真執(zhí)行設(shè)計要要求，以防止止混凝土澆筑筑時模板變形形。模板支柱柱應(yīng)立在墊有有通長木板的的堅實的地面面上，防止支支柱下沉，使使梁、板產(chǎn)生生下?lián)?。梁、板板模板?yīng)按設(shè)設(shè)計或規(guī)范起起拱。梁模板板上下口應(yīng)設(shè)設(shè)銷口楞，再再進行側(cè)向支支撐，以保證證上下口模板板不變形；柱模板脹模、斷面尺寸寸不準：防治治的方法是，根根據(jù)柱高和斷斷面尺