城市綜合體-酒店承插式腳手架施工方案

體酒承插式腳手架施工方案寶雞市建安集團股份路橋項目年目錄編............................................................................................................................工程概............................................................................................................................模板及支撐系施工方案設........................................................................................施工預............................................................................................................................承插式架體施的質(zhì)量治............................................................................................承插式架體工的安全理與愛................................................................................本工程板及支撐施工法............................................................................................應急救援預....................................................................................................................模板設計運....................................................................................................................承插式腳手架施工方案據(jù)．?建筑工插盤式管架全術(shù)范?JGJ231-2020．?施工?．?工工規(guī)范?．?建筑工GB50300-2002．?鋼?GB50005-2005．?建筑工筑規(guī)范?GB5009-20012.1工工一16.95式架安全5072.2支、支、、、工180250mm,型盤扣架作支撐架柱大間距8.4180支撐5.7250支4.9工代表性有×700、KL300×800、KL400×10002.3支系及情強C35在每放×及支撐3.1支架1200×2400×15mm40×60×3000桿14強桿桿承插盤扣式鋼管架3.2支撐3.2.1距桿距、a、采納支撐采納式鋼管支撐底一間@200鋼管間距桿支撐鋼管鋼管方間距@900通過對板底模板結(jié)構(gòu)支撐體系的運算板底腳手架搭設方案為支撐體系采納鋼管承插型盤式鋼管底立以900*900布，步距為。b、：通過對梁底模板結(jié)構(gòu)支撐體系的運算，梁底腳手架搭設方案為：立桿頂部采納頂托支撐部托梁采納48×3.5雙管管上鋪枋距為200mm底枋間距200mm，梁底立桿以1200*1200布設，梁支撐立桿的橫距(跨度方向米，梁底增加1道承重立，步距為1.2米。梁高h≤600mm以下：采納梁底鋪枋＠，底釘壓腳條斜板釘設加固。梁高600＜h≤900：底鋪枋＠250、釘壓腳條〔15cm～20cm寬模板的對拉螺桿中一道＠450加；3.2其他搭設要求支架面向內(nèi)的第一跨每層均應設置豎向斜桿架體整體底層以及頂層均應設置向斜桿當堂模板支架的架體高度不得超過四個步距時可設置頂層水平斜桿；當體高度超過個步距時，應設頂層水平斜桿或扣件鋼管水平剪力撐。模板支可調(diào)托盤座伸出頂層水平桿或雙槽鋼托梁的懸臂長度嚴禁超過，且絲桿外露長度嚴禁超過，可調(diào)托座插入立桿或雙鋼托梁長度不得少于150mm。支撐架具體搭設方式參見附圖。備4.1工流程墻模工：備→鋼筋工制及模板的配置鋼筋綁扎→柱板的安裝墻混凝澆筑→墻模拆除梁板模工：梁板模工堂架→調(diào)整標高接頭模板安裝→安裝梁→安裝梁側(cè)→安裝板底→鋪底板模堵縫綁梁鋼→綁板底筋管線安筋→扎埋封→互種。系：放端起3根桿第向平校桿水構(gòu)的→述要求，第→面一的質(zhì)，第的和第步第步及裝。4.2織的量要求組織高水工兩施依的施工和。4.3設備配工：：6：平：：10及工支模的手線。4.4備材料資源投入打算序號格

單位量注1厚模板

估量240木枋(3m長)

根

120000

估量3

盤架

噸

10000

估量輔：2cm寬粘帶紙海綿條、鐵釘、鐵線、子小鏟、撬棍等；4.5加工場布置現(xiàn)設置兩個要緊的木工加工，設圓盤鋸及平壓刨機各3臺；本程所有模板加工均在加工內(nèi)行加工，圓盤鋸不得上樓層；所舊木枋均在加工區(qū)內(nèi)撥釘清，平壓刨后方可投入使用；5.1施工質(zhì)量要求5.2施工質(zhì)量檢查驗收腳手架在投入使用之前必須進行收，格后方準使。5.2.1對進現(xiàn)場的管支架構(gòu)配的檢與驗收應符合以下定：1應有鋼管支產(chǎn)品標識及產(chǎn)品質(zhì)量合格證；應有鋼管支架品要緊技術(shù)數(shù)及產(chǎn)品使用明書；當對支架質(zhì)量有疑問時，應進行行質(zhì)量抽檢和試驗。模板支應按以下分時期進行查驗收：基礎完工后及模板支架設前；超過的支模架設后；搭設設和；5.2.3腳手架應下按進分時期進檢查和驗收基礎完工后及模板支架設前；6m；架體工進；45.2.412護欄齊牢固周轉(zhuǎn)使用配使前復記錄施工記錄質(zhì)量錄齊模板雙排成記錄錄表板施工記錄表護6.1模板人持上崗6.2作業(yè)人員須正確戴系帶穿鞋6.3模板混凝土澆作業(yè)上施荷載中堆過6.4混凝澆筑中專人測模工作狀態(tài)發(fā)生專門時觀測人時告施負責情急迅撤離工人進行相加處理6.5模板用期禁擅拆除拆必須請工項技術(shù)責人監(jiān)理師意措施6.6嚴禁模板鄰近處進行挖掘業(yè)6.7拆除地傳遞地禁拋6.8區(qū)域戒備線上叉作業(yè)6.9在板進行氣焊業(yè)時須火措施專人監(jiān)護模板輸電路持距離臨時電線雷施行工場時用技術(shù)?關執(zhí)行工模施工7.1統(tǒng)裝放線位→自角部起依次兩邊端先裝橫→每豎起34根即第一步縱向橫向正垂橫成起始→按述依次向前延第一完→遍質(zhì)量按第一步作業(yè)序二步第→隨時裝7.2梁板模裝彈線→滿堂→整模板裝→裝梁?！b梁→裝板龍→→7.3墻施工預備→墻柱筋加工作及模板的配→墻柱鋼筋綁→墻柱板的安裝→墻柱混凝土澆筑→柱模拆7.4模板支架搭設與除1)施工備1、模板架及腳手架施前應依照施工象情形、地基載力、搭設高本規(guī)程的差不多求編制專項施方案，并應經(jīng)核批準后實施。2、搭設操作及行技術(shù)和安全作業(yè)進入施現(xiàn)場的鋼管支架及構(gòu)配件質(zhì)量應前行復檢。體會合格構(gòu)件應品種規(guī)格類碼，應標數(shù)量格銘備用構(gòu)配件放場應水暢、無水當采預方腳手件，并應按求預埋6、板支架及手架設地須實、水2)拆模模拆砼證及拆除模方拆除板梁底模板拆須預力施工經(jīng)項技術(shù)現(xiàn)場理件拆模土類m

構(gòu)標分%板梁構(gòu)件

25028758100875810027521003)放模板架水方設依照置的要求置底接入水過的接在的上形差不多的架體并搭設體支體搭后搭設。和板應放置上，并水板應、無不納板應通過接管接在高管接置應錯開；平桿扣接頭與連接盤通過插銷連接，應采納榔頭擊緊插銷，保證平桿與立桿連接可靠。5、每搭完步模后應時校正水平桿距立的、橫距，立桿垂偏差與平的平差操縱立桿的垂偏不大于H/500，且不大于50mm。6、模板支搭應模施相配合，可利可底和調(diào)托座調(diào)整底標。7、建筑樓多連施時應保證上下層撐桿同軸線上。8支架搭設成混土筑應由項目技術(shù)責組相關人員進行收，合專項工案方澆混凝土。9架體拆除應施方設計的拆除順進。除業(yè)須先后，搭先拆的原那么，從頂層開始，層向下進行，嚴禁上下層同時拆除。拆除時的配件應成捆吊運或人工傳遞至地面，嚴拋擲。10、分段、立面拆除，應確分界處的術(shù)處理方案，保證分段后時結(jié)構(gòu)的穩(wěn)固。案8.1構(gòu)設項目立應，項目理應組工一組、組，成員由項目技術(shù)、、理、、水項目保成員組。8.2及110

119、120。8.3人員工與責組面負責應處工作，應處理的和，向項目理員和理應處工作；體責應的，織人員和的；責進通和和；一組負組織工應的理，負責項目應的和；組一組，負責通、調(diào)，地、構(gòu)通；成員負責，負責應處理和及，處應；負責應，架構(gòu)下理工項一理，，合；項目設理員一人在項目下工作體負責工理；項目成立，人10人責在項目應確。項目應應大件項目建立理組織構(gòu)緊責:1大；應件支、和；向；組向；理案。8.4應工作1件后應定嚴確定應2,4今的危處做參8.5法傷血由于事可引起血出血量大〔總量的40%就生命危,第一緊血措然再其他措,常用的血方法壓血加壓包扎血加墊屈肢血和血帶血包扎能起快速血傷口防污染作用利于轉(zhuǎn)送和一步治常用方法繃帶包扎三巾包尼龍包扎自粘貼包扎骨折固了使斷骨不在加重幸加重斷骨周圍的損害減輕傷的痛楚便于搬運常夾板方法固搬運意肢骨折需用擔架；脊柱骨用門或硬板架使傷者面由3-4別手起骨盆腿作一致平放在擔架用帶將傷綁在擔架防移；高空墜的者不何要按脊固的方法處理備無患觸電趕忙切電或絕物患者脫電；患在脫離電的二次損害；患者呼吸心停趕忙納口口呼吸胸按；局燒傷毒包扎理；呼心轉(zhuǎn)中暑發(fā)覺中趕忙將其陰涼處輕中暑給患者含冷飲服十滴或藿香氣水丹休即可高熱重點物理降溫26-29攝氏度溫水或50%的精全檫浴電風扇風頭放置冰袋算板(管架)書模的算據(jù)?筑插盤式管安范?〔JGJ231-2020混凝結(jié)計規(guī)建筑結(jié)荷載規(guī)50009-2001)鋼結(jié)設計(GB范編制:1.數(shù)距；距(m):0.9；距；度(m):0.20；度(m):3.90；管(mm):×；板底撐連式木；連:座；2.荷載數(shù)模板重(kN/m):0.350；混凝土筋重3):25.100；標準值kN/m2):2.100；3.樓板數(shù)鋼筋別級鋼HRB400；板混強度級:C35；每平板截鋼筋面積(mm):654.500；樓板算長度(m):4.50；工平度℃):25.000；樓板算寬度(m):4.00；板的厚度(mm):180.00；4.材料數(shù)面板膠合，厚度為15mm；板底支撐采木；面板模量E(N/mm):9500板抗度設值(N/mm):13；木方模量E(N/mm):9500.000方抗度設值(N/mm；木方強度值(N/mm):1.400；木間隔離(mm):250.000；木方面寬度(mm):40.00；木方截面度(mm):90.00；托梁為：管(雙管):×；圖2樓板支撐架荷載運算單元算:件度1m的面板作為運算單元,矩矩：W=100×1.8=cm

；I=100×1.8=cm；。圖1荷運算(1)靜載鋼混土板模面的重(kN/m)：q=25.1×0.18×1+0.35×kN/m；1(2)活載施人及備載(kN/m)：q=2.1×1=kN/m；22強運算最彎考為荷與荷的算最利配彎和運公如:其：q=1.2×4.868+1.4×2.1=最彎矩M=0.1×8.782×0.25=kN·m；面最應力算值54885/54000=N/mm

；面的彎度計值N/mm；面的大應算為N/mm小于板抗強設計值N/mm,滿足要求!3撓運算撓運公為其中q=面最撓運值=0.677×4.868×250/(100×9500×104mm；面最承諾度mm；面的大撓運值mm于面的大承撓度mm,滿足要求方算:方矩矩為62326232W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×=243cm4

；方木楞運算簡圖〔mm〕1.：(1)重：q=25.1×0.18=1.13kN/m；1(2)載(kN/m):q=0.35×0.25=；2(3)載(kN/m)：p=2.1×0.25=；12.強度算:最大考慮荷載與活載的值最不利配的矩和算公:均布載×+q)+1.4×p=1.2×(1.130.088)+1.4×0.525121=2.195kN/m；最大距0.1ql=2.195×1.2=0.316kN·m；方木大應力算值/W=0.316×10/540005.854N/mm；方木抗彎強設計值N/mm

；方木最大應運算為N/mm小于方木抗彎度設計值N/mm,滿足要求!3.抗：截必足:τ=<[]n其剪力:V=0.6×2.195×1.2=kN；受值=31.581×1040×=2

；抗設值=

；受值N/mm小方抗設值N/mm

滿要求!4.撓驗算:最大撓考慮荷載與活載的值最不利配的撓，運式如:44均布荷載+q=kN/m；12最大撓運算值1.217×/(100×9500×0.74；最大承撓度mm；方木的大撓度算值mm小于的最大承諾撓度滿足要求算:；管(雙鋼管:×；3；cm

；載P取縱向板，=kN；圖圖(kN·m)變圖(mm)托梁運算剪力圖(kN)最大彎矩=1.707；max最大變形V=3.757mm；max最大支座力=15.356kN；max最大應力1706809.156/8980=190.068N/mm2；托梁的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；托梁的最大應力運算值190.0682

小于托梁的抗壓強度設計值2052

,滿足要求!托梁的最大撓度為3.757mm小于1200/150與10mm,滿足要求!五(軸作1.靜(1)腳重kN)：N=0.149×3.90.581kN；(2)模重kN)：N=0.35×1.2×1.2=0.504kN；(3)鋼重(kN)：N=25.1×0.18×1.2×1.2=6.506；靜N=N+N+N=7.591kN；GG1G2G32.活荷載為工荷載準值與振倒混凝土時生的荷?；詈奢d標值N=)×1.2×1.2=kN；Q3.立桿的軸壓力設值運算公式N=+=kN；GQ六:立公其N立設值：N=kN；軸數(shù)由L/i查表得到；oi----運算立桿的截面回轉(zhuǎn)徑：i=1.59cm；A----積cm2)：A=4.24cm；W----量抗矩)(cm)cm；σ鋼力運算值(N/mm)；：[f]=205N/mm

；L運長(m)；022假如完全參照扣式范，下運：l=0a立上伸頂橫中線模支點長；=m；得運結(jié)：立運長度=h+2a=1.2+2×0.2=m；0L/i=/；0由細比/i的果表到心壓桿穩(wěn)系φ=；o鋼立受應運值；=17374.356/(0.58×424)=N/mm；立穩(wěn)性算N/mm小于桿壓度計值N/mm，滿要！(<700)算書?JGJ231-2020設規(guī)?GB50010-2002建結(jié)規(guī)范?(GB鋼結(jié)設計規(guī)范?(GB50017-2003)規(guī)范梁、.梁；梁面高度；混凝土板厚度():180.00；桿沿梁跨度向間距La(m):1.20；立桿上端伸出模板支撐點長度):0.20；立桿步距h):1.20；底承重桿橫向距或排距Lb(m):1.20；梁支架搭設高度)：3.60；梁側(cè)立間距):1.20；承重架支撐形式梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):；采納鋼類為48×3；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；荷載參模重2):0.35；鋼筋自重(3):1.50；施工均布荷載標準值

新澆混土側(cè)壓力準值(

；傾倒混凝土側(cè)壓力

振搗混土荷載準值(

材料參木材品種：柏木；木材彈性模量)；木材抗彎度設計fm(N/mm2)：17.0；材抗剪強度設計值)：1.7；面板類：膠合板；面彈性模量)：9500.0；面板抗彎度設計fm(N/mm2)：13.0；.梁數(shù)b(mm)：度：；距(mm)：度：18.0；.梁數(shù)距(mm)：：2；：；楞,，度度90mm；：2；度，高度90mm；：2；算.梁載度驗算只考慮新澆。中--混凝土重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土初凝刻，按現(xiàn)實際取，0時系統(tǒng)200/(T+15)算，得5.714h；T--混土的模溫，20.000℃；V--混土的筑速，1.500m/h；H--混土側(cè)力運位置處至新澆混凝土面總度，??；--外加劑礙正數(shù)，取1.200；--混凝土落阻修正系數(shù)，取1.150。依以上兩個公式運算的新澆混土對模板的最大側(cè)壓F；別算得kN/m

2

、14.400kN/m

2，較14.400kN/m

作本工程運算荷。三算受結(jié)構(gòu)需剛力。面板運算簡圖單位：mm).強度運算中彎算公:其，W--面的截抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm；M--面的大彎距(N·mm)；σ--面板彎曲應力運算(N/mm)[f]--面板的彎強度計值2；按以下式運算板跨中矩：其中作用模板上側(cè)壓力，包:新混土壓設值:=；傾倒混凝側(cè)壓力設:=1.4×1×2×0.9=2.65kN/m；q==kN/m；運算跨度內(nèi)楞間距):l=；面板的最大彎距=1.42×10N·mm；經(jīng)運算得，面板的受彎應力運算值σ=1.42×105/7.35×10=1.934N/mm；面板的抗強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受應力運算值小于抗彎強度計值2，滿足要求！.撓度驗算作用在模板的側(cè)壓力線載標準:q=18.2N/mm；l--運算跨度內(nèi)楞距):l=250mm；E--面材質(zhì)彈性:=；I--面板的截面性矩:I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；面板大撓算值ν=5×18.2×2505)=0.2mm；面板的最容許撓度:[ν]l/250=250/250=；面板的最撓度運算值小于的最大許撓度值滿足要求！、外楞的算.內(nèi)楞運算楞木或)直了承擔模板傳按照下的支。本龍骨采面寬高度90mm，截面慣性I和截面抗矩W分別為W=

=108cm

；I=4×9

×2/12=486cm

；內(nèi)楞運算簡圖〔算下其，--內(nèi)楞曲應運算(N/mm2)；M--內(nèi)的最大彎；W內(nèi)的凈截面抗矩；[f]--內(nèi)楞的強度設計值)。按以下式運算楞跨中矩：其中，作在內(nèi)的荷載，q=(1.2×0.9)×；內(nèi)楞運算跨度外楞間距l(xiāng)200mm；內(nèi)楞的最大距:M=1/8×200.00=9.04×N·mm；最大支座力18.072×0.2=4.97kN；經(jīng)運算得，內(nèi)的最大受應力運值9.04×104/1.08×10

0.837N/mm

；內(nèi)楞的抗彎強度設計值[f]=；內(nèi)楞最大受彎應力運算值0.837N/mm[f]=17N/mm2，滿足要！〔撓算

小于內(nèi)楞的抗彎強度計值中跨度(外楞間：l=500mm；作用在模板上側(cè)壓力線荷載標準值：q=18.07；--內(nèi)的彈性量：10000N/mm2；I--內(nèi)楞的截面慣性：I=4.86×4；內(nèi)的大撓運值ν=0.677×18.07×500410000×6=0.157；內(nèi)的最大容許撓度值[ν]=500/250=2mm；內(nèi)的最大撓度算值小于內(nèi)楞最大容許撓值，滿足要求！.外楞運算楞鋼承內(nèi)傳的中，取內(nèi)楞的最大支按集荷作用下的三跨連續(xù)梁運。本工程中，外龍骨采納2根木，截面寬度，截面度，面慣性矩和截面擊矩分別:W4×92=3；I=4×93=486cm；〔算中--外楞彎應運算值(N/mm2)M--外的大彎距(N·mm)；W外的凈面抗矩；[f]外楞的強度計值(N/mm)。依三跨連續(xù)梁法求得最大彎矩為kN·m；其F=1/2×q×h=5.459h為梁為為次間距為；經(jīng)運算到，外的受彎力運算值σ=1.36×106/1.08×10外楞的彎強度計值[f]=17N/mm；

；外楞的彎應力算值=12.637N/mm2小于的抗強度設值[f]=17N/mm滿足求！〔外楞算中E-外的彈性模2；作用在外楞上的集中力標準值：F=5.459kN；l--運算跨度l=450mm；I-楞的截面慣矩：I=4860000mm4；外楞的最大撓度運算值ν=1.615×5459.400×450.00

；依連梁算到楞最撓為外楞的最容許撓度值[ν]=450/250=1.8mm；外楞的最撓度運算值小于最大容許度值滿足要求！、底板算板結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度原板撐距板小,按支撐底。強度驗算考慮模板結(jié)構(gòu)重荷載、新澆凝土自重荷載鋼筋自重荷載振搗混凝土時產(chǎn)生荷載；撓度驗只考慮模板結(jié)自重、新澆混土自重、鋼筋重荷載。本算例中面板的截面慣矩I和截面抗擊W分別為W=1.62×10

；I=×18×18×18/12=

；maxmax.抗算：，梁底模板彎曲應運算值(N/mm；M--運的最大彎矩；l--運算跨度(梁底支撐間):l=250.00mm；q--作用在梁底模的均布荷設計(kN/m)；新澆混凝及鋼筋荷載設計值：q:〔24.00+1.50〕；模板構(gòu)自荷載：q0.35×0.30×0.90=0.11kN/m；振搗凝土產(chǎn)生荷載計值：q:；q=q1+q2+；跨中矩運公式下M2；σ=0.037×106/1.62×10=2.263N/mm；梁底模面板運算應力N/mm小于面板的抗強度設計值滿足求！撓度算建筑施工運算冊剛度算采標準載，時不慮振荷載用。最大度運公式下其，q--作在模板上壓力線:q=〔〕×0.30=4.69KN/m；l--運跨度梁支間距):l=250.00mm；E--面板的彈性模量E=

；面板的最大承撓度值ν]；面板的最大撓度運算值:ν=2504/(100×9500×1.46×10；面的最大撓度算值小于最大承諾撓值=/=1mm，滿足要求！、算.：鋼重(kN/m)：q(24+1.5)×0.6×0.25=3.825kN/m；模板的自重載(kN/m)：q0.3=0.437；活荷載為施荷載標準值與搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)運算得到，活荷載標準值=kN/m；木傳：靜值q=1.2×3.825+1.2×0.437=5.115kN/m；活荷載設值P=1.4×1.150=1.610kN/m；荷載設計值==6.725。本工程梁支撐采納木，方木截面慣性矩I截面抗擊矩W分別為W=4×9×9/6=

；I=4×9×9×9/12

cm

；支：彎彎簡彎圖kN·m)剪力圖(kN)變形圖(mm)方木的支座力N1=N3=0.03KN，KN;方木最大應力運算值：σ=0.058×106/54000=1.073；方木最大力運算值：T=3×1.958×1000/(2×90)=0.816N/mm

；方木的最大撓度：ω=0.014mm；方木的承諾撓度：[ν]=1.2×103；方木最大力運算值小于彎強度設計值2滿足要求！方木受剪應力運算值N/mm2小于剪強度設計值2，滿足要求！方木的最大撓度mm小于的最大承諾撓度mm，滿足要求！、度方向托梁的運算作于托梁的荷載括梁與模板自重荷載，施活荷載等,通過方木的中荷載傳遞。托采納：鋼管(雙管:483；cm；I=21.56；梁：托三集0.03托簡圖大大大大支托梁運算彎矩圖(kN·m)圖(mm)圖(kN)最M0.017kN·m；最=0.038mm；大R=0.157；力0.017×10/(8.98×10)=1.939N/mm；托梁的抗彎強度設計值N/mm；托梁的最大應力運算值2小于抗彎強度設計值2,滿足要求!托的最大撓度小于1200/150與滿足要求!.梁底托：三1.958大大大大支托梁運算簡圖托梁運算彎矩圖(kN·m)圖(mm)圖(kN)最=1.153kN·m；最V=2.539mm；大=kN；力1.153×106/(8.98×103N/mm；托梁的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；托梁的最大應力運算值128.4462小于托梁的壓強度設計值N/mm,滿足要求!最1底最1底支撐大1托梁的最大撓度于1200/150與mm,滿足要求!、的穩(wěn):立的穩(wěn)固性運算公式1.兩側(cè)立桿固驗算:其中N--立桿的軸心壓力設計值，它括：縱向鋼管的：NkN；腳手架鋼管自重：N=kN；N=0.157+0.643=0.8kN；φ--軸心受立桿的穩(wěn)固系數(shù)，由長比l/i查表到i運算立桿截面回半徑(cm)：i=；A--立桿截面積)：A=；W立凈截抗擊矩(cm

：W=；σ--鋼管立桿心受壓應力運算值(N/mm2

)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計：[f]N/mm2l--運算長度；參照扣件規(guī)范不考高支撐架，下運算

；l=kuhk--運算度附系數(shù)取值：；u--運算長系數(shù)，照扣件式范表5.3.3，u；上式的運算結(jié)果：立桿運算長度=k=2.398；L/i=2397.78/=；由長細比lo/i的結(jié)果查表得軸心受壓立桿的穩(wěn)固系數(shù)φ=0.305；鋼管立桿受壓應力運算值；σ=799.88/(0.305×424)=6.185N/mm；鋼管立桿穩(wěn)固性運算σ=6.185N/mm小于桿抗壓強度設計值[f]=

，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿固性驗算其中N--立桿的軸心壓力設計值，它括：梁=10.378kN；腳手架鋼管自重：N=kN；NkN；φ--軸心受立桿的穩(wěn)固系數(shù)，由長比l/i查表到i運算立桿截面回半徑(cm)：i=；A--立桿截面積

)：A=4.24；W立凈截抗擊矩(cm

：W=；σ--鋼管立桿心受壓應力運算值(N/mm2；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計：[f]N/mm2；l--運算長度；參照扣件規(guī)范不考高支撐架，下運算l=kuhk--運算度附系數(shù)取值：；桿度1算桿度1算u--運算長系數(shù)參扣件規(guī)范表，；上式的運算結(jié)果：立長k=2.398；L/i=2397.78/=；由長細比的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿穩(wěn)固系數(shù)φ=0.305；鋼管立桿受壓應力運算值σ=10913.798/(0.305×424)=84.394N/mm；鋼管立桿穩(wěn)固性運算84.394N/mm2小于桿抗壓強度設計值=205滿足要求！(>=700)算書?JGJ231-2020、混凝土構(gòu)設規(guī)?GB50010-2002建筑結(jié)構(gòu)載規(guī)?(GB50009-2001)、構(gòu)設計規(guī)范?(GB50017-2003)規(guī)范編制。梁段:KL32a。一信1.模板支及數(shù)截度B(m):0.80；梁截面高度D(m):0.90；混凝土板厚立桿沿梁跨方向間距L；立桿上端伸出模板支撐點長度；立桿步距(m):1.20；板底承重立橫向間距排距L；梁支架搭設高度：3.60；兩側(cè)桿間距(m):1.20；承重架支撐形式:梁底支撐楞平行梁截方向；梁底增加承重立桿根:2；33Φ48×3:(kN/m

(kN/m

(kN/m

(kN/m

(kN/m2(kN/m2)10000.0fm(N/mm

17.0fv(N/mm

1.7

)9500.0fm(N/mm

13.0.b(mm)h(mm)(mm)(mm)18.0.(mm)300mm(mm)(mm)290mm2.γ--24.000kN/m

t--05.714hT--20.000℃V--筑速1.500m/hH--位置至總0.700m--外加劑阻礙修1.200--坍落阻礙修正1.150依以上兩個公筑對最大分50.994kN/m16.800kN/m較小16.800kN/m2,設設設設面板運算簡圖(單位：.強度運算矩運下其，W面的截抗矩，=M--面的最大彎(N·mm)；σ--面板彎曲應力運算(N/mm[f]--面板的抗彎強度設計值)；按以下式運算板跨中矩：

；其中--作用在模板上側(cè)壓力，包括:新澆凝側(cè)力=1.2×1×16.8×0.9=18.14kN/m；傾倒混凝側(cè)壓力q=；q===kN/m；運算跨度(內(nèi)楞間距):l；面板的最大彎距

N·；經(jīng)運算得到，面板的受彎應運算值:σ=1.62×10/

；面板的抗彎強度設計:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力運算值小于面的抗彎強度設值[f]=13N/mm，滿足要求！.驗算作用在模板上側(cè)壓力線荷載標準:；l--運算跨內(nèi)楞間距):l250mm；E--面材質(zhì)彈性量=

；I--面板的截面慣性:I=100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4

；面板最大撓算值ν=5×20.79×250

)=0.229mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=250/250=1mm；面板的最大撓度運算值小于的最大容許撓度值足要求！、板內(nèi)算.算內(nèi)楞木或)直截承擔傳荷載按均布作用二續(xù)梁運。本中龍骨采楞截寬度40mm截高度90mm截慣I和截面抗擊矩W分別為W4×9

=108cm

；I=4×9

×2/12=486cm

；內(nèi)楞運算簡圖〔〕內(nèi)驗算強驗公下其中，--內(nèi)楞彎應力算(N/mm2；M--內(nèi)楞的最彎距(N·；W內(nèi)楞凈截抗擊；[f]--內(nèi)楞的強度設計值(N/mm)。按以下公運算內(nèi)跨中彎矩：其中，作在內(nèi)楞荷載，q=；內(nèi)楞算跨度(外楞間):l=；內(nèi)楞最大彎距:M=0.096×20.66×300.00

1.79×10

N·；最大支座力:R=1.1×20.664×0.3=5.683kN；經(jīng)運算得到，內(nèi)楞的最受彎應力運算值1.79×105/1.08×105=1.6532；內(nèi)楞的抗彎強度設計值[f]=2；內(nèi)楞最大受彎應力運算值1.653N/mm小于抗彎強度設值[f]=17N/mm

，滿要求！〔〕內(nèi)楞驗算其中運算跨度(外楞間距：l=500mm；作用在模板的側(cè)壓力線荷載標準值：；--內(nèi)的彈模量：10000N/mm2；I--內(nèi)楞的截面慣性I=4.86×104；內(nèi)的大度算值ν=0.677×20.66×50046=mm；內(nèi)的最大容許度值[ν]=500/250=2mm；內(nèi)的最大撓度算值小于最大容許撓值，足要求！.外楞運算楞鋼承擔的集楞的力5.683kN,按照集中荷載作三跨算。本龍慣性I和截面抗擊矩W分別為:截面類型為圓鋼8×3.0；外鋼楞截面抗擊矩=；外鋼截面慣性矩=4；〔〕抗驗算中--外楞受應運算(N/mm2)M--外的最大彎(N·mm)；W外的凈面抗矩；[f]外的強設計值(N/mm2)。依三跨連續(xù)梁法求得最大彎矩Mm；其，h為梁高為0.9m，a為楞間為2；經(jīng)運算得，外的受彎應運算值σ=1.56×103

2

；外楞的抗強度設值[f]=；外楞的受應力算值=173.636N/mm小于的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！〔〕驗算中外楞的性模量；作用在外楞上的集中力標準值：F=6.237kN；l--運跨度：l=450mm；I-楞的截面慣性矩：I=215600mm；外楞的最撓度運算:ν=1.615×6237.000×450.003

；依連梁算得楞最撓為0外楞的最容許撓度值[ν]=450/400=1.125mm；外楞的最大撓度運算值小于的最大容許撓度值，滿足要求！、算驗公下其中N--穿梁栓所受的拉力；A--穿梁栓有面積)；f--穿梁螺栓抗拉強度設計值，取1N/mm2查表得：穿梁螺栓直徑:14mm穿梁螺栓有效直徑；穿梁螺栓有效面積A=1052

；穿梁螺栓所受的最大拉力N=(1.2×16.8+1.4×2.1)×0.5×0.225=2.599kN穿梁螺最大容許拉力值:[N]=17.85；穿梁螺栓所受的最大拉力小于栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，滿足要求！六算面構(gòu),需要驗算其和原間和小,按支撐在底撐上三。強度驗算考慮模板結(jié)構(gòu)重荷載、新澆凝土自重荷載鋼筋自重荷載振搗混凝土時產(chǎn)生荷載；撓度驗只考慮模板結(jié)自重、新澆混土自重、鋼筋重荷載。本算例中面板的截面慣I和面抗擊矩分別為W=1.94×10

；I=×18×18×18/12=0.97×10

；.驗算按驗：其，梁底模板彎曲應力算(N/mm2)；M--運的大彎矩(kN·；l--運算跨梁底撐距):l；q--作用在梁底模板均布荷載設(kN/m)；max得到max得到載新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q:〔24.00+1.50〕0.200.50=3.06kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q0.35×0.20×0.90=0.07kN/m；振搗混凝時產(chǎn)生的荷載設計值：q:1.4×2.10×0.20×0.90=0.5292kN/m；q+q2+；跨中彎矩運算公式如下M2=0.0228kN·m；σ=0.0228×10/0.97×105；梁底模面板運算應力0.232小于模面的抗壓強設計值[f]=13N/mm2，滿足要！撓度算建筑施工運算冊剛度算采標準載，時不慮振荷載用。最大度運公式下其，q--作在模板的壓力線荷載:q=〔〕0.202.62KN/m；l--運跨度梁支間距):l=250.00mm；E--面板的性:E2；面板的最大諾撓度值ν]=；面板的最大度運算值ν=2.62×250/(100×9500×0.97×10；面板最大度運算值ν=0.小于最大承諾度值ν]=250/250=滿足要！、木算.荷：(kN/m)：q0.5×0.25=3.18kN/m；模板的自荷載(kN/m)：q0.35×0.25×(2×/kN/m；活載為工載準與搗凝時生荷載：經(jīng)