門式腳手架支撐系統(tǒng)模板施工方案

深圳致君制藥醫(yī)藥研發(fā)制造基地二期倉(cāng)庫(kù)施工總承包模板工程（門式支架支撐系統(tǒng)）補(bǔ)充方案一、編制依據(jù)1.1、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001；1.2、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2002；1.3、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》GB50204-2002；1.4、《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》；1.5、《建筑施工手冊(cè)》第四版中國(guó)建筑工業(yè)出版社；1.6、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011；1.7、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017-2003；1.8、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程》。JGJ128-20101.9、工程施工圖紙。1.10、公司的內(nèi)部技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)、工作標(biāo)準(zhǔn)、管理標(biāo)準(zhǔn)以及公司ISO9002質(zhì)量體系程序文件。1.11本工程模板工程專項(xiàng)施工方案二、本方案的適應(yīng)范圍2.1、本方案主要針對(duì)普通庫(kù)首層(3.9m)，二層(3.5m)而編制的，使用時(shí)，可根據(jù)使用情況及搭設(shè)質(zhì)量放寬到第三層(4.5m)施工，驗(yàn)算時(shí)按第三層參數(shù)進(jìn)行計(jì)算；2.2、本方案主要用于普通庫(kù)第一、二、三層，其它單位工程局部使用。三、施工準(zhǔn)備3.1、技術(shù)準(zhǔn)備：進(jìn)行技術(shù)交底，熟悉結(jié)構(gòu)構(gòu)造、細(xì)部節(jié)點(diǎn)要求，了解施工工藝規(guī)定，未經(jīng)交底或培訓(xùn)不得上崗進(jìn)行施工作業(yè)。3.2、機(jī)具準(zhǔn)備：砂輪切割機(jī)一臺(tái)、木工臺(tái)鋸四臺(tái)。垂直運(yùn)輸采用汽車吊和人力倒運(yùn)。3.3、材料準(zhǔn)備：施工需要的主要材料：1219×1950門架、φ48×3.0鋼管、45×95枋木、18mm厚膠合板、可調(diào)托盤、φ14對(duì)拉螺栓3.4、施工條件準(zhǔn)備：支設(shè)于地臺(tái)（樓面）混凝土的強(qiáng)度應(yīng)達(dá)到12N/mm2，方可進(jìn)行支架的搭設(shè)。模板及支架拆除應(yīng)視上道工序的混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的70%、懸臂部分及跨度大于8m的梁混凝土強(qiáng)度應(yīng)達(dá)到100%時(shí)，方可進(jìn)行拆除。四、質(zhì)量要求4.1、門式架搭設(shè)場(chǎng)地平整,若在非結(jié)構(gòu)層上搭設(shè)時(shí),地面應(yīng)夯實(shí)，在搭設(shè)面上底托上加設(shè)厚度50mm的墊木。4.2、門式架首層的垂直度，豎桿在兩個(gè)方向的垂直偏差均在2mm以內(nèi)，頂部水平偏差控制在5mm以內(nèi)。4.3、門架立桿之間要對(duì)齊，對(duì)中偏差不應(yīng)大于3mm，并相應(yīng)調(diào)整門架的垂直度和水平度。4.4、樓層標(biāo)高誤差不得大于±10mm。4.5、模板塊相鄰板面高低差不得超過(guò)2mm。4.6、按規(guī)范要求梁底起拱0.2%。五、施工方法5.1、門架及模板搭設(shè)5.1.1、門架搭設(shè)順序：鋪放墊木→拉線放底座→自一端開(kāi)始立門架，并隨即裝水平加固桿→照上述步聚逐層向上安裝→外圍裝加強(qiáng)整體剛度的長(zhǎng)剪刀撐（用φ48×3.0鋼管）→裝托盤加頂托→裝梁、板主楞（用φ48×3.0雙鋼管）。5.1.2、模板安裝順序：裝梁底楞木→鋪梁底板→支梁側(cè)?！b樓板楞木→鋪樓板底?！b梁對(duì)拉螺栓。5.1.3、梁底、梁側(cè)模采用18厚膠合板，梁模小楞采用45×95松木枋@300，主楞雙鋼管（φ48×3.0）；梁側(cè)橫楞45×95松木枋@260mm,立檔雙45×95松木枋@500mm,高度大于700mm的梁,其側(cè)模板采用φ14間距500的對(duì)拉螺栓拉結(jié)限位。梁支架采用MF1219型、立桿φ42×2.5門式架交叉搭設(shè)，沿梁縱向交叉錯(cuò)搭設(shè)，距離915mm，即跨距915mm?？紤]到首層地基承載力及各層主梁（梁高≥750mm）梁底橫向（小楞）支撐的撓度，應(yīng)在梁底中部沿縱向加一排鋼管支撐@920mm，鋼管上加頂托，頂托上雙鋼管。5.1.4、樓板模板采用18mm厚的膠合板，小楞采用45mm×95mm松木枋，間距300mm。大楞采用頂托上單鋼管（φ48×3.0）間距1219mm。樓板模板支架同樣采用MF1219型、立桿φ42×2.5門式架搭設(shè)成桁架，門架按跨距915mm搭設(shè)成桁架，桁架平行排列拉結(jié)成滿堂紅架，每塊板底3～4榀。桁架之間可采用φ48×3.0鋼管拉結(jié)連接加強(qiáng)其剛度。主、次梁每排立桿設(shè)兩道φ48×3.0水平鋼管或拉結(jié)桿與混凝土柱連接。第一道距地面300mm，第二道距地面3000mm。5.2、技術(shù)要求：5.2.1、、門架搭設(shè)時(shí)嚴(yán)格控制首層門架的垂直度。上下門架之間要對(duì)齊。5.2.2、主、次梁支撐門架下部單側(cè)每立桿要加設(shè)通長(zhǎng)的水平加固桿（用φ48×3.0鋼管用扣件與門架立桿卡牢），沿高度3m在另一側(cè)再加設(shè)通長(zhǎng)的水平加固桿，加固桿呈“之”字形布置。以加強(qiáng)整個(gè)桁架的穩(wěn)定性。5.2.3、外圍門架每排桁架應(yīng)設(shè)置通長(zhǎng)剪刀撐（用φ48×3.0鋼管用扣件與門架立桿卡牢），高度和寬度分別為2至4個(gè)步距與架距，與地面夾角為45o至60o。5.2.4、為避免架子發(fā)生橫向偏斜，要及時(shí)將架體的水平加固桿與已成型的混凝土柱或墻盡可能地連接。連接點(diǎn)高度為下0.3m、上3m。5.2.5、架子轉(zhuǎn)角處，用旋轉(zhuǎn)扣件把相交方向的水平加固桿拉結(jié)固定。5.2.6、模板安裝前，應(yīng)先在制作場(chǎng)按圖紙要求將梁模先制作。并編排梁號(hào)，以便安裝和整理。5.2.7、主次梁同時(shí)支模時(shí)，一般先支好主梁模板，經(jīng)軸線標(biāo)高檢查校正無(wú)誤后，加以固定，在主梁上留出安裝次梁的缺口，尺寸與次梁截面相同，缺口底部加釘襯口檔木，以便與次梁模板相接。5.2.8、當(dāng)梁深在700mm以上時(shí)，由于混凝土側(cè)壓力大，僅在側(cè)板外支設(shè)立檔不易撐牢，應(yīng)用對(duì)拉螺栓穿過(guò)立檔，將兩側(cè)模板拉緊，以防脹模。5.2.9、模板拆除，應(yīng)先拆除支架頂托，再拆梁、板模板，最后拆除支架?？上葘㈨敳介T架拆除，暫留下部門架作為拆模的操作腳手架。待模板拆除后，再將剩留的門架拆除。拆除后的模板應(yīng)按編號(hào)分別堆放。5.3、混凝土的澆筑方法為使混凝土的施工不致破壞模板及其支架的穩(wěn)定，混凝土的澆筑必須遵循以下規(guī)定。5.3.1、混凝土的澆筑順序⑴、本工程混凝土的澆筑采用泵送施工，混凝土澆筑應(yīng)由遠(yuǎn)而近。⑵、同一區(qū)域的混凝土，應(yīng)按先豎向結(jié)構(gòu)后水平結(jié)構(gòu)的順序，分層連續(xù)澆筑，一般分層厚度為300～500㎜，可按1：8坡度分層澆筑，且上層混凝土應(yīng)超前覆蓋下層混凝土500以上。⑶、區(qū)域之間，上下層之間的混凝土間歇時(shí)間不得超過(guò)混凝土的初凝時(shí)間。5.3.2、泵送混凝土的布料⑴、在澆筑豎向結(jié)構(gòu)混凝土?xí)r，泵出口離模板內(nèi)側(cè)不應(yīng)小于50mm，并且不向模板內(nèi)側(cè)面直沖布料，也不得直沖鋼筋骨架。⑵、在澆筑水平結(jié)構(gòu)混凝土?xí)r，不得在同一處連續(xù)布料，應(yīng)在2～3m范圍內(nèi)水平移動(dòng)布料，且宜垂直于模板。5.3.3、振搗混凝土?xí)r,振動(dòng)棒插入的間距一般為400mm左右,振搗時(shí)間一般為15～30s,并且在20～30min后對(duì)其進(jìn)行復(fù)振。六、質(zhì)量保證措施6.1、門式架進(jìn)場(chǎng)必須檢查篩選，要剔除節(jié)點(diǎn)欠焊接、斷裂或嚴(yán)重受腐蝕的門架。6.2、松木進(jìn)場(chǎng)應(yīng)嚴(yán)格控制其斷面是否按設(shè)計(jì)要求。6.3、安裝模板前，應(yīng)向工人進(jìn)行技術(shù)交底，嚴(yán)格按方案確定的方法施工，并先做樣板，符合要求后再大面積施工。6.4、支模前放好軸線邊線、水平線，對(duì)線支模，合模前放置預(yù)埋管線、預(yù)埋件、預(yù)埋插筋，辦理好預(yù)檢、隱檢手續(xù)。6.5、支架垂直度用鉛垂球校核；板平整度用2m直尺檢查；相鄰板縫寬用帶刻度的契尺檢查；梁平直度用拉線檢查。6.6、每完成一道工序后，應(yīng)由專職質(zhì)量檢查人員進(jìn)行檢查，合格后方可進(jìn)行下道工序的施工。6.7、在澆筑混凝土?xí)r，應(yīng)派人專門觀察模板及支架的變化，當(dāng)發(fā)現(xiàn)模板或支架移位等現(xiàn)象時(shí)，應(yīng)立即采取措施補(bǔ)救。七、季節(jié)性施工措施7.1、雨季施工各種機(jī)電設(shè)備應(yīng)嚴(yán)防漏電，應(yīng)設(shè)防雨罩。所有設(shè)備都要接地接零。7.2、施工人員均配備雨衣、水鞋。大雨時(shí)暫停板面作業(yè)。7.3、夏季施工高溫期要適當(dāng)調(diào)整露天作業(yè)人員的作息時(shí)間，避免中午作業(yè)，保證職工的茶水、清涼飲料的供應(yīng)，及時(shí)發(fā)放防暑用品，做好職工的防暑降溫保健工作。7.4、臺(tái)風(fēng)季節(jié)施工，遇到六級(jí)風(fēng)以上天氣，施工電梯均應(yīng)暫停使用。模板支架及模板安裝暫停進(jìn)行施工。安全措施及文明施工措施8.1、對(duì)施工人員及時(shí)認(rèn)真做好安全、技術(shù)交底工作，施工必須嚴(yán)格按經(jīng)審批的施工方案施工，未經(jīng)原審批同意，任何人不得修改或更變。8.2、進(jìn)入施工現(xiàn)場(chǎng)必須戴好安全帽，高于2m高度作業(yè)時(shí)應(yīng)配戴安全帶。嚴(yán)禁從高空往下投擲物件。8.3、嚴(yán)格控制施工荷載，上料要分散，不要集中。材料在指定位置分類、分規(guī)格堆放。8.4、作業(yè)現(xiàn)場(chǎng)設(shè)置安全維護(hù)和警示標(biāo)志，禁止無(wú)關(guān)人員進(jìn)入施工區(qū)域。8.5、施工過(guò)程質(zhì)安員要對(duì)作業(yè)人員的安全操作進(jìn)行監(jiān)控，確保施工生產(chǎn)安全，并要對(duì)支撐系統(tǒng)進(jìn)行全面穩(wěn)定性檢查。8.6、應(yīng)急預(yù)案及人員詳見(jiàn)本工程模板工程專項(xiàng)施工方案。附件一：梁模板(門架)計(jì)算書計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2011)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2010)、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ128－2010)等規(guī)范編制。梁段:L1。計(jì)算門架的幾何尺寸圖一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.40；梁截面高度D(m)：0.90；門架型號(hào)：MF1219；門架縱距Lb(m)：0.90；門架搭設(shè)高度(m)：4.50；承重架類型設(shè)置：門架平行于梁截面；門架幾何尺寸b(mm)：1219.00，b1(mm)：750.00，h0(mm)：1930.00，h1(mm)：1536.00，h2(mm)：100.00，步距(mm)：1950.00；加強(qiáng)桿的鋼管類型：Φ26.8×2.5；立桿鋼管類型：Φ42×2.5；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3)：1.50；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：21.6；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；施工荷載(kN/m2)：2.5；3.材料參數(shù)木材品種：粗皮落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：18.0；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底橫向支撐截面類型：木方:45×95mm；梁底縱向支撐截面類型：鋼管(雙鋼管):Ф48×3；梁底橫向支撐間隔距離(mm)：300.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：2；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：0mm，450mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：45.00；高度(mm)：95.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：45.00；高度(mm)：95.00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.900m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得23.042kN/m2、21.600kN/m2，取較小值21.600kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=1.2×0.5×21.6×0.9=11.664kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q2=1.4×0.5×4×0.9=2.52kN/m；計(jì)算跨度:l=(900-120)/(4-1)=260mm；面板的最大彎矩M=0.1×11.664×[(900-120)/(4-1)]2+0.117×2.52×[(900-120)/(4-1)]2=9.88×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×11.664×[(900-120)/(4-1)]/1000+1.2×2.520×[(900-120)/(4-1)]/1000=4.122kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=9.88×104/2.70×104=3.7N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=3.7N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值:q=q1=11.664N/mm；l--計(jì)算跨度:l=[(900-120)/(4-1)]=260mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=6000×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×11.664×[(900-120)/(4-1)]4/(100×6000×2.43×105)=0.247mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(900-120)/(4-1)]/250=1.04mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=0.247mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=1.04mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=4.122/0.500=8.244kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度45mm，高度95mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×4.5×9.5×9.5/6=67.69cm3；I=1×4.5×9.5×9.5×9.5/12=321.52cm4；E=10000.00N/mm2；計(jì)算簡(jiǎn)圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=0.206kN·m，最大支座反力R=4.534kN，最大變形ν=0.110mm(1)次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:σ=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=2.06×105/6.77×104=3N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=3N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.11mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.25mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.534kN,按照集中荷載作用下的簡(jiǎn)支梁計(jì)算。本工程中，主楞采用木方，寬度45mm，高度95mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=2×4.5×9.5×9.5/6=135.38cm3；I=2×4.5×9.5×9.5×9.5/12=643.03cm4；E=10000.00N/mm2；主楞計(jì)算簡(jiǎn)圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩M=1.066kN·m，最大支座反力R=11.789kN，最大變形ν=0.993mm(1)主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ=M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=1.07×106/1.35×105=7.9N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:[f]=17N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=7.9N/mm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17N/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0.993mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=450/400=1.125mm；主楞的最大撓度計(jì)算值ν=0.993mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=1.125mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號(hào):M14；查表得：穿梁螺栓有效直徑:11.55mm；穿梁螺栓有效面積:A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=11.789kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=11.789kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:M=0.1ql2其中，M--面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=300.000mm；q--作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)：q1:1.2×(24+1.5)×0.9×0.4×0.9=9.914kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載(kN/m)：q2:1.2×0.5×0.4×0.9=0.216kN/m施工與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：q3:1.4×(2.5+2)×0.4×0.9=2.268kN/m；q=q1+q2+q3=9.914+0.216+2.268=12.398kN/m；面板的最大彎矩：M=0.1×12.398×3002=111585.6N·mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩W=bh2/6b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=0.400×103×18.0002/6=21600.000mm3；f--面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=M/W=111585.600/21600.000=5.166N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=5.166N/mm2小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》鋼度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=((24.0+1.50)×0.900+0.50)×0.40=9.38N/mm；l--計(jì)算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=40.000×1.8003/12=19.440cm4；面板的最大允許撓度值:[ν]=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×9.38×3004/(100×6000×1.94×105)=0.434mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.434mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=1.2mm，滿足要求！七、梁底縱、橫向支撐計(jì)算(一)、梁底橫向支撐計(jì)算本工程梁底橫向支撐采用木方:45×95mm。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.9×0.3=6.885kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2=0.5×(2×0.9+0.4)/0.4×0.3=0.825kN/m(3)施工與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1=(2.5+2)×0.3=1.35kN/m；恒荷載設(shè)計(jì)值：q=1.2×6.885×0.9+1.2×0.825×0.9=8.327kN/m；活荷載設(shè)計(jì)值：P=1.4×1.35×0.9=1.701kN/m；線荷載設(shè)計(jì)值：q=8.327+1.701=10.028kN/m；簡(jiǎn)圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)橫向支撐的支座力N1=N2=2.004kN；橫向支撐桿最大彎矩值為M=1.01kN·m；橫向支撐的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值：σ=1.014×106/67687.5=15N/mm2；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：τ=3V/(2bh0)≤fv梁底橫向支撐受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×2.007×103/(2×45.000×95.000)=0.704N/mm2；橫向支撐的最大撓度：ν=4.475mm；橫向支撐的允許撓度:[ν]=1219.000/250=4.876mm；橫向支撐的最大應(yīng)力計(jì)算值14.979N/mm2小于橫向支撐的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=17.000N/mm2，滿足要求！橫向支撐的受剪應(yīng)力計(jì)算值0.704N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ]=1.700N/mm2，滿足要求！橫向支撐的最大撓度ν=4.475mm小于最大允許撓度[ν]=4.876mm，滿足要求！(二)、梁底縱向支撐計(jì)算本工程梁底縱向支撐采用鋼管(雙鋼管):Ф48×3。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)：P1=(24+1.5)×0.9×0.4×0.3/2=1.377kN；(2)模板的自重荷載(kN)：P2=0.5×(2×0.9+0.4)×0.3/2=0.165kN(3)施工與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P3=(2.5+2)×0.4×0.3/2=0.27kN；經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值集中荷載設(shè)計(jì)值：P=1.2×(1.377+0.165)+1.4×0.270=2.228kN；2.抗彎強(qiáng)度及撓度驗(yàn)算梁底縱向支撐，按集中荷載三跨連續(xù)梁計(jì)算(附計(jì)算簡(jiǎn)圖)：梁底縱向支撐計(jì)算簡(jiǎn)圖梁底縱向支撐梁剪力圖(kN)梁底縱向支撐梁彎矩圖(kN·m)梁底縱向支撐梁變形圖(mm)最大彎矩：M=0.534kN·m最大剪力：V=3.862kN最大變形(撓度)：ν＝0.655mm按以下公式進(jìn)行梁底縱向支撐抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=M/W<f其中，σ--梁底縱向支撐承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--梁底縱向支撐計(jì)算最大彎矩(N·mm)；W--梁底縱向支撐的截面抵抗矩:截面抵抗矩W=8980mm3；[f]--梁底縱向支撐截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)[f]=205.000N/mm2；[w]--最大容許撓度(mm)[w]=900.000/250=3.600mm；梁底縱向支撐截面的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=M/W=0.534×106/8980.000=59.518N/mm2梁底縱向支撐的最大應(yīng)力計(jì)算值59.518N/mm2小于梁底縱向支撐抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2，滿足要求！梁底縱向支撐的最大撓度計(jì)算值:ν=0.655mm小于梁底縱向支撐的最大允許撓度[ν]=3.6mm，滿足要求！3.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=2V/A≤fv其中，A--鋼管的截面面積，對(duì)于雙鋼管，取2倍的單鋼管截面面積梁底縱向支撐受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=2×3.862×103/(2×457.000)=8.451N/mm2；梁底縱向支撐抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=120.000N/mm2；梁底縱向支撐的受剪應(yīng)力計(jì)算值8.451N/mm2小于梁底縱向支撐抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值120N/mm2，滿足要求！八、門架荷載計(jì)算1.靜荷載計(jì)算靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容(1)模板支架自重產(chǎn)生的軸向力NGK1(kN)門架的每跨距內(nèi)，每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為：MF12191榀0.224kN交叉支撐2副2×0.04=0.08kN連接棒2個(gè)2×0.165=0.33kN鎖臂2副2×0.184=0.368kN合計(jì)1.002kN經(jīng)計(jì)算得到，模板支架自重合計(jì)NGk1=1.002×[4.5/1.95]取整=2.004kN。(2)加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力NGK2(kN)剪刀撐采用Φ48×3mm鋼管，按照3步4跨設(shè)置剪刀撐與水平面夾角：α=arctg((3×1.950)/(4×(0.900+1.219)))=34.61每米模板支架高中剪刀撐自重：2×32.634×10-3/sinα=0.115kN/m；水平加固桿采用Φ48×3mm鋼管，按照3步4跨設(shè)置，則每跨距內(nèi)每米模板支架高中水平加固桿自重：32.634×10-3×(0.900+1.219)/(3×1.950)=0.012kN/m；每跨內(nèi)的直角扣件4個(gè)，旋轉(zhuǎn)扣件4個(gè)，每米高的扣件自重：(4×0.0135+4×0.0145)/1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量為0.010kN/m；經(jīng)計(jì)算得到，腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計(jì)NGk2=(0.115+0.012+0.057+0.010)×4.500=0.874kN；(3)梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產(chǎn)生的軸向力NGK3(kN)1)鋼筋混凝土梁自重(kN)：(24.000+1.500)×0.400×0.900×0.900=8.262kN；2)模板的自重荷載(kN)：0.500×(2×0.900+0.400)×0.900=0.990kN；經(jīng)計(jì)算得到，梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產(chǎn)生的軸向力合計(jì)NGk3=8.262+0.990=9.252kN；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值總計(jì)為NG=NGK1+NGK2+NGk3=12.130kN；2.活荷載計(jì)算施工與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=(2.500+2.000)×0.400×0.900=1.620kN；九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算作用于一榀門架的軸向力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式(不組合風(fēng)荷載)N=1.2NG+1.4NQ其中NG--腳手架的靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NG=12.13kN；NQ--腳手架的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NQ=1.62kN；經(jīng)計(jì)算得到，N=16.824kN。門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計(jì)算N≤Nd其中N--作用于一榀門架的軸向力設(shè)計(jì)值，N=16.824kN；Nd--一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值(kN)；一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值以下公式計(jì)算Nd=φ·A·f·k0i=(I/A1)1/2I=I0+I1·h1/h0其中φ--門架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比kho/i查表得到，φ=0.336；k--調(diào)整系數(shù)，k=1.13；k0--一榀門架的承載力修正系數(shù)，k0=0.8；i--門架立桿的換算截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.525cm；h0--門架的高度，h0=1.93m；I0--門架立桿的截面慣性矩，I0=6.08cm4；A1--門架立桿的截面面積，A1=3.10cm2；h1--門架加強(qiáng)桿的高度，h1=1.54m；I1--門架加強(qiáng)桿的截面慣性矩，I1=1.42cm4；f--門架鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f=205N/mm2。A--一榀門架立桿的截面面積，A=6.20cm2；I--門架立桿的換算截面慣性矩，I=7.213cm4；I=I0+I1×h1/h0=6.08+1.42×1536.000/1930.000=7.213cm4經(jīng)計(jì)算得到，Nd=34.164kN。立桿的穩(wěn)定性計(jì)算N<Nd，滿足要求！附件二：板模板(門架)計(jì)算書計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2011)、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2012)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2010)、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ128－2010)等規(guī)范編制。一、參數(shù)信息1.構(gòu)造參數(shù)門架型號(hào):MF1219；門架搭設(shè)高度(m):4.50；扣件連接方式:單扣件；承重架類型設(shè)置:縱向支撐垂直于門架；門架橫距La(m):1.00；門架縱距Lb(m):0.92；門架幾何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00；加強(qiáng)桿的鋼管類型:Φ42×2.5；立桿鋼管類型:Φ26.8×2.5；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):25.0；鋼筋自重(kN/m3):1.10；施工均布荷載(kN/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材品種：粗皮落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；鋼材彈性模量E(N/mm2)：21000.0；鋼材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；4.樓板參數(shù)鋼筋級(jí)別:二級(jí)鋼HRB335(20MnSi)；樓板混凝土強(qiáng)度等級(jí):C30；每層標(biāo)準(zhǔn)施工天數(shù):10；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):654.500；樓板的計(jì)算寬度(m):4.00；樓板的計(jì)算厚度(mm):120.00；樓板的計(jì)算跨度(m):4.50；施工平均溫度(℃):25.000；5.板底模板參數(shù)板底橫向支撐截面類型：木方:45×95mm；板底縱向支撐截面類型：鋼管(單鋼管):Ф48×3；板底橫向支撐間隔距離(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；二、板底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載、施工荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:M=0.1ql2其中，M--面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)；l--計(jì)算跨度(板底橫向支撐間距):l=300.000mm；q--作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值q1:1.2×(25+1.1)×0.12×1.219×0.9=4.123kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×1.219×0.9=0.461kN/m施工人員及設(shè)備產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值q3:1.4×2×1.219×0.9=3.072kN/m；q=q1+q2+q3=4.123+0.461+3.072=7.656kN/m；面板的最大彎矩：M=0.1×7.656×3002=68904.024N·mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計(jì)算最大彎矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩W=bh2/6b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=1.219×103×18.0002/6=65826.000mm3；f--面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=M/W=68904.024/65826.000=1.047N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值:σ=1.047N/mm2小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=(25.00+1.100)×0.120×1.219=3.82N/mm；l--計(jì)算跨度(板橫向支撐間距):l=300.00mm；E--面板的彈性模量:E=10000.0N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=91.500×23/12=44.469cm4；面板的最大允許撓度值:[ν]=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.677×3.818×3004/(100×9500×4.45×105)=0.049mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0.049mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=1.2mm，滿足要求！三、板底縱、橫向支撐計(jì)算(一)、板底橫向支撐計(jì)算本工程板底橫向支撐采用木方:45×95mm。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和施工及設(shè)備荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計(jì)算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1:=(25+1.1)×0.12×0.3=0.94kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2:=0.35×0.3=0.105kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1:=2×0.3=0.6kN/m；均布荷載設(shè)計(jì)值：q=1.2×(0.94+0.105)+1.4×0.6=2.094kN/m；計(jì)算撓度時(shí)，均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=0.94+0.105=1.045kN/m；2.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩計(jì)算公式如下:M=0.125ql2其中，M--計(jì)算最大彎矩(N·mm)；l--計(jì)算跨度(門架寬度)；l=1.219mm；q--作用在模板上的均布荷載設(shè)計(jì)值；q=2.094kN/m最大彎距：M=0.125×2.094×1.2192=0.389kN·m；最大支座力：N=1.25×2.094×1.219=3.190kN；按以下公式進(jìn)行板底橫向支撐抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=M/W<f其中，σ--板底橫向支撐承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--板底橫向支撐計(jì)算最大彎矩(N·mm)；W--板底橫向支撐的截面抵抗矩W=bh2/6b:板底橫向支撐截面寬度，h:板底橫向支撐截面厚度；W=45.000×95.0002/6=67687.500mm3f--板底橫向支撐截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=17.000N/mm2；板底橫向支撐截面的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=M/W=0.389×106/67687.500=5.745N/mm2；板底橫向支撐的最大應(yīng)力計(jì)算值5.745N/mm2小于板底橫向支撐抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值17N/mm2，滿足要求！3.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.625×2.094×1.219=1.595kN；板底橫向支撐受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×1.595×103/(2×45.000×95.000)=0.560N/mm2；板底橫向支撐抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.700N/mm2；板底橫向支撐的受剪應(yīng)力計(jì)算值:τ=0.56N/mm2小于板底橫向支撐抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[fv]=1.7N/mm2，滿足要求！4.撓度驗(yàn)算最大撓度考慮為靜荷載最不利分配的撓度，計(jì)算公式如下:ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400其中，ν--計(jì)算最大撓度(mm)；l--計(jì)算跨度(門架寬度)；l=1219.000mm；q--作用在模板上的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；q=1.045kN/m；E--板底橫向支撐彈性模量；E=1.00×104N/mm2；I--板底橫向支撐截面慣性矩；I=3215156.250mm4；板底橫向支撐最大撓度計(jì)算值ν=0.521×1.045×12194/(100×1.00×104×3215156)=0.374mm；板底橫向支撐的最大允許撓度[ν]=1219.000/250=4.876mm；板底橫向支撐的最大撓度計(jì)算值:ν=0.374mm小于板底橫向支撐的最大允許撓度[ν]=4.876mm，滿足要求！(二)、板底縱向支撐計(jì)算本工程板底縱向支撐采用鋼管(單鋼管):Ф48×3。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和施工及設(shè)備的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.抗彎強(qiáng)度及撓度驗(yàn)算板底縱向支撐，按集中荷載三跨連續(xù)梁計(jì)算(附計(jì)算簡(jiǎn)圖)：板底縱向支撐所受荷載P=3.190kN板底縱向支撐計(jì)算簡(jiǎn)圖板底縱向支撐梁彎矩圖(kN·m)板底縱向支撐梁剪力圖(kN)板底縱向支撐梁變形圖(mm)最大彎矩：M=0.854kN·m最大剪力：V=4.542kN最大變形(撓度)：ν＝2.261mm按以下公式進(jìn)行板底縱向支撐抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=M/W<f其中，σ--板底縱向支撐承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--板底縱向支撐計(jì)算最大彎矩(N·mm)；W--板底縱向支撐的截面抵抗矩:截面抵抗矩W=4490mm3；[f]--板底縱向支撐截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；[f]=205.000N/mm2[ν]--最大容許撓度(mm)[ν]=915.000/250=3.660mm；板底縱向支撐的最大應(yīng)力計(jì)算值：σ=M/W=0.854×106/4490.000=190.177N/mm2板底縱向支撐的最大應(yīng)力計(jì)算值190.177N/mm2小于板底縱向支撐抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2，滿足要求！板底縱向支撐的最大撓度計(jì)算值:ν=2.261mm小于板底橫向支撐的最大允許撓度[ν]=3.66mm，滿足要求！3.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=2V/A≤fv其中，A--鋼管的截面面積；板底縱向支撐受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=2×4.542×103/(424.000)=21.423N/mm