銀湖城大體積砼施工方案

銀湖城大體積砼施工方案(標準方案，可以直接使用，可編輯優(yōu)秀版資料，歡迎下載）

銀湖城大體積砼施工方案(標準方案，可以直接使用，可編輯優(yōu)秀版資料，歡迎下載）目錄TOC\o”1—3"\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc292390795"一、編制依據1二、工程概況1HYPERLINK\l”_Toc292390797"三、施工部署1HYPERLINK\l”_Toc292390798”3。1施工管理人員1HYPERLINK\l”_Toc292390799”3.2施工組織2HYPERLINK\l”_Toc292390800"3。2。1攪拌站選擇23。2.2施工分區(qū)及施工方法選擇2HYPERLINK\l”_Toc292390802"四、施工準備3_Toc292390804”4。2生產準備44。2。1臨時用水4HYPERLINK\l”_Toc292390806"4.2。2臨時用電44。2。3施工機械及材料計劃44。2.4施工機械選擇4HYPERLINK\l”_Toc292390809”五、主要施工方法及技術措施4HYPERLINK\l”_Toc292390810”5。1混凝土的運輸45.2預制砼質量要求55。3底板混凝土澆筑55.3.1澆筑順序5HYPERLINK\l”_Toc292390814”5.3.2澆筑順序65.3。4砼試塊制作和坍落度檢測7_Toc292390819"5.6其他保障措施9HYPERLINK\l”_Toc292390820”六、質量控制指標9HYPERLINK\l”_Toc292390821”七、大體積混凝土裂縫控制計算10HYPERLINK\l”_Toc292390822"7。1混凝土澆筑前的裂縫控制計算10HYPERLINK\l”_Toc292390823”7.2混凝土澆注后裂縫控制計算14HYPERLINK\l”_Toc292390824”7.3防止混凝土裂縫的施工措施17HYPERLINK\l”_Toc292390825"八、安全防護和保護環(huán)境措施18HYPERLINK\l”_Toc292390826"8.1混凝土工程安全措施18HYPERLINK\l”_Toc292390827”8。2環(huán)境保護措施19大體積混凝土施工方案編制依據《清遠·恒大銀湖城首期主體(Ⅰ標段7～15﹟樓）施工組織設計》《清遠·恒大銀湖城首期主體（Ⅰ標段7～15﹟樓)工程招標文件》廣東省設計研究院設計的《清遠·恒大銀湖城首期主體(Ⅰ標段7~15﹟樓）工程》施工圖及相關的變更設計洽談文件規(guī)范規(guī)程:序號資料名稱編號1《建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范》GB52—20022《地下防水工程質量驗收規(guī)范》GB—58-20023《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB—54-20024《混凝土質量控制標準》GB—50164—925《混凝土強度檢驗評定標準》GBJ107—876《建筑工程質量檢驗評定標準》GBJ301-887《混凝土泵送施工技術規(guī)程》JGJ/T10-95工程概況清遠市恒大銀湖城首期工程位于清遠市清城區(qū)龍?zhí)伶?zhèn)銀盞境內，首期總用地面積955580.11㎡，其中住宅用地396833.34㎡，公建用地5600㎡,公共綠地287495。5㎡，道路用地265651.27㎡，使用功能為住宅兼公建混合樓.結構形式為現澆鋼筋混凝土剪力墻結構，我司首期承建的7～15﹟樓基礎形式為伐板基礎,伐板基礎我司計劃采用240厚磚模,砼為泵送混凝土（天泵）。施工部署3.1施工管理人員成立以項目經理為組長的生產領導小組,負責底板大體積砼的澆筑施工：序號職務負責內容1項目經理施工總負責2總工程師人員培訓,方案編制、交底,質量管理3工程經理人員、機械組織、現場指揮4土建工程師書面交底、現場質量管理5安全主任安全文明施工、交通疏導6電氣工程師臨時用電7水暖工程師臨時用水8機械主管施工機械、設備9材料主任砼供應10試驗員現場取樣、測溫11測量主管墻柱軸線、標高控制施工人員計劃如下:負責人1人，交通指揮2人,記錄3人,振搗手20人,后臺放料4人,布料、拆管10人，抹壓、攤平12人，看模3人,調鋼筋2人，臨水1人，臨電1人，養(yǎng)護2人。3。2施工組織3。2.1攪拌站選擇根據清遠市混凝土供應實際情況，有實力保證本工程底板澆筑生產量的供應站有數家，為降低供應風險，我們選擇三家供應商（一家備用)，提高底板砼的澆筑速度，降低可能的生產高峰期風險。每個攪拌站派駐施工現場調度2人，負責協調施工現場的砼調度，并設道路循查人員1人，負責檢查車輛運輸是否暢通。3.2。2施工分區(qū)及施工方法選擇（1）我司計劃選擇兩個不同施工隊進行分棟施工，其中主體一隊負責7～10﹟樓施工,主體二隊負責8～15﹟樓施工，如下圖所示，計劃將底板按照棟號和后澆帶進行分區(qū)澆筑，13~15﹟樓根據現場實際情況以及施工圖后澆帶的位置，分為兩個施工區(qū)段，先施工13﹟樓，后施工15﹟樓,具體施工順序如下：13﹟樓→14﹟樓內的后澆帶→15﹟樓→14﹟樓內的后澆帶，同樣將7～12﹟樓分為六個區(qū)段進行施工，先將7～12﹟分為三個大區(qū),分別為7～8﹟一個區(qū)，9~10一個區(qū)，11～12﹟一個區(qū)；在將此三個區(qū)根據后澆帶的位置分為兩個小區(qū)依次進行施工。每個區(qū)施工時先澆筑電梯井部位,然后再澆筑底板，最后澆筑導墻.（2）施工時先澆筑現澆筑電梯井部位，后澆筑底板，底板施工工藝應做到分層澆筑（每層厚度不超過50cm），分層搗實，但必須又保證上下層混凝土在初凝之前結合好，不至于形成施工冷縫，根據《高層建筑箱形與筏形基礎技術規(guī)范》第條“大體積混凝土宜采用斜面式薄層澆筑,利用自然流淌形成斜坡”的規(guī)定,采取斜面分層澆筑（見下圖）?；炷翝仓謱邮疽鈭D(3)為保證混凝澆筑質量，確保在初凝之前澆筑第二層混凝土，所以計劃采用4臺汽車泵同是澆筑混凝土，每小時平均澆筑160立方，底板最大的一區(qū)段澆筑量為2096立方,約13個小時可以澆筑完成。（4）混凝土澆筑二次收面掃毛完成后（混凝土初凝前），及時灑水然后滿鋪草袋(或麻袋)并澆水使之完全濕潤，并有積水。（5)在養(yǎng)護測溫期間，及時提供各溫度控制點的砼內部最高溫度、表面溫度及大氣溫度，以此指導現場保溫和養(yǎng)護，適時調整灑水量，保證砼內部溫度和表面溫差小于25℃施工準備4。1技術準備項目部會同攪拌站一起提前選定外加劑，做好試配，同時攪拌站提前三天做好原材料的儲備，并要求砼摻加緩凝劑，要求混凝土初凝時間不少于8h.對參加底板砼施工的管理人員及操作人員進行現場培訓，明確施工方法及施工程序.注意天氣預報,避開大雨澆筑砼。4.2生產準備4。2.1臨時用水砼罐車沖洗用水設專用閥門，沖洗后的廢水先流經沉淀池，再進入市政管網；養(yǎng)護用水用橡皮管將水引至用水點。4。2.2臨時用電混凝土輸送泵電源由臨電分箱提供，20根振搗棒分接4臺移動配電箱，為確保安全，振搗器實行一機一閘一漏，其漏電電流不大于30mA，動作時間不大于0。1秒。4。2。3施工機械及材料計劃序號機械名稱數量備注1罐車（8-10m312輛往返時間站定30min248m3輛一臺備用3φ50振搗棒20根5根備用4玻璃溫度計30根砼測溫5草袋(或麻袋)2100㎡砼養(yǎng)護4.2。4施工機械選擇混凝土車輛計算：按每車次8m3,來回路程時間平均30分鐘，加上料、出料時間，每小時能提供1車次，按每小時60m主要施工方法及技術措施5。1混凝土的運輸筏板最大一區(qū)的混凝土量約為2096m3，底板混凝土選擇在早晨6:00開始澆筑，根據泵送能力及現場實際情況，汽車泵按60m3/h，3臺泵輸送能力約為180m3/h，攪拌站共需配備8~105.2預制砼質量要求（1）由于砼方量較大，選由三家供應站（一家備用）供應砼，嚴格控制原材料及配合比，要求砼的初凝時間8~10h,抗?jié)B砼坍落度140~160mm。(2）為了降低大體積砼的最高溫度，使中心溫度與表面溫度之差不大于25℃1)水泥∶在混凝土配合比設計時綜合考慮各種情況確定水泥的用量,選用PO。42。5＃普通硅酸鹽水泥，其特點是水化熱較低，水泥用量為300Kg/m3左右。根據大量試驗資料以及施工經驗，水泥用量每增減10kg，水化熱相應增減12)骨料：混凝土中粗細骨料的好壞,對減小水泥用量和保證混凝土的具有良好的和易性有很大關系。試驗證明,采用5~40mm石子比采用5～25mm石子，每m3混凝土可和減少用水量15kg左右，在相同水灰比情況下，水泥可減少20kg左右。粗骨料顆粒的形狀對混凝土的和易性和用水量有較大影響，針狀和片狀顆粒限制不大于總重的15％；細骨料采用中粗砂，細度模數在2.3以上.嚴格控制骨料的含泥量石子在1%、砂子在2％之內，超過規(guī)定會增加混凝土的收縮。3）摻加料∶混凝土中摻入一定數量的Ⅱ級磨細粉煤灰，不僅能取代部分水泥，還能改善混凝土的可泵性,降低混凝土中的水泥水化熱，改善其干縮性，同時還有明顯的經濟價值.4)外加劑：摻入適當緩凝作用的外加劑。5)砼攪拌站預先將砂石料入庫，防止日光曝曬，降低砂石的溫度。6)砼攪拌用水采用自來水，降低砼的出機溫度。5。3底板混凝土澆筑5.3。1澆筑順序按照“先澆筑電梯井后澆筑平面筏板”的原則進行澆注，根據筏板為方形的現狀,平面筏板澆注原則為由“兩側向中部澆注"的方式.以11＃樓主體基礎底板為例：首先澆注完電梯井后，混凝土由11#樓南面開始，東西兩側向中部澆注，由遠而近澆筑，“薄層澆筑、兩次到頂"。5。3。2澆筑順序澆筑砼采用斜面分層,用“由遠至近、一個坡度、薄層澆筑、兩次到頂”的方法，每作業(yè)面分前、中、后三排振搗砼，在出料口、坡角、坡中各配備2根振搗棒振搗，邊澆筑邊成型及抹平底板表面，標高、厚度采用水準儀定點測平,用小白線嚴格控制板面標高和表面平整。澆筑砼應連續(xù)進行,如必須間歇，其間歇時間必須盡量縮短,并應在前層砼凝結之前,將次層砼澆筑完畢。間歇時間最長不超過同等條件下砼的初凝時間，為防止冷縫的產生,采用塔吊配合澆筑，底板砼振搗見下圖。砼澆筑使用Ф50振搗棒，振搗時要做到“快插慢拔”,振搗延續(xù)時間以砼表面呈現浮漿和不再沉落、氣泡不再上浮來控制，避免振搗時間過短和過長。Ф50振搗棒有效半徑R按30cm考慮（此數據為經驗數據）,則振搗棒插點的移動距離不能大于其作用半徑的1.5倍，即45cm；插點方式選用行列式或邊格式,振搗時注意振搗棒與磚模的距離，不準大于0.5R，即15cm，并避免碰撞鋼筋、磚模、預埋管;為使分層澆筑的上下層砼結合為整體,振搗時振搗棒要求插入下一層砼不少于5cm；砼澆筑過程中表面的泌水及時排入電梯井坑或集水坑內,用潛水泵抽走；砼澆筑過程中，安排專門鋼筋工負責看筋，經常檢查鋼筋位置,如有移位，必須立即調整到位。5.3。3砼表面處理大體積砼表面的泥漿較厚，澆筑后4～6h內初步用長刮尺刮平，初凝前用鐵滾筒滾壓兩遍，再用木抹子搓平壓實，然后用塑料掃把掃毛.5。3.4砼試塊制作和坍落度檢測砼試塊按每100m3取樣一次(超過1000m35。4砼養(yǎng)護基礎底板施工大概在5~6月，清遠市當地氣溫在30℃在養(yǎng)護測溫期間，及時提供各溫度控制點的砼內部最高溫度、表面溫度及大氣溫度，以此指導現場保溫和養(yǎng)護,適時調整灑水量，養(yǎng)護時間不少于14天.保溫時間：根據測溫記錄，等混凝土內部溫度、外部溫度與環(huán)境溫度接近時，開始停止保溫.5。5砼測溫為掌握大體積砼溫升和溫降的變化規(guī)律,為保溫養(yǎng)護以及各種材料在各種條件下的溫度變化規(guī)律，保證對砼養(yǎng)護和砼裂縫的控制，需對砼表面及砼內部溫度進行監(jiān)測.（1）測溫孔布置:測溫孔按平面位置每5m*5m布置一個，主要針對底板中心區(qū)域，沿澆筑高度，布置在砼底部、中部和表面。12＃樓測溫孔布置如下圖,其他棟參照布置。（2）測溫管：用φ15鍍鋅鋼管制作，對底板上、中、下三個部位進行測溫，測溫管底端封閉，頂端外露砼表面10CM，孔口處用保護套封好，防止雜物進入，見下圖:（3）測溫方法：澆筑完畢的混凝土在12小時后開始試測，升溫階段以后每4小時測溫一次，降溫階段每8小時測溫一次，并做詳細記錄，發(fā)現溫差大于25OC時，要及時報技術負責人。對測溫數據進行統(tǒng)計，以掌握大體積混凝土澆筑時的溫度變化規(guī)律。待混凝土內部最高溫度與大氣溫度的溫差不大于25OC時，停止測溫.（4）測溫時需用棉花將測溫孔堵嚴，使測溫表與外界環(huán)境隔離。（5)在測溫過程中，如發(fā)現砼表面溫度和砼內部溫度之差超過25℃根據同類大體積基礎底板混凝土溫度變化規(guī)律，砼內部不同深度水化熱溫度的變化在無外部突變因素（如揭開保溫層）的情況下，變化曲線呈圓滑的拋物線形，在外部因素變化時,混凝土內部溫度也將發(fā)生變化,尤其是表面溫度變化更為明顯。混凝土內部最高溫升一般出現在混凝土澆注完后的第三天，然后緩慢降溫。同一斷面中間部分溫度最高，下表面溫度最低。5.6其他保障措施（1）注意收聽天氣預報，掌握天氣變化情況,盡量避開大雨天澆筑混凝土.（2）通知攪拌站，要根據天氣情況隨時測定砂石含水率，及時調整配合比,對澆筑后的混凝土未達到規(guī)定強度時，表面要用塑料布覆蓋。(3）雨季施工期間，負責施工生產及安全檢查人員應經常檢查工地臨時設施操作平臺、機電設備、臨時線路架設情況、基坑邊坡,發(fā)現變形、漏電、漏水現象及時處理排除險情。質量控制指標1．混凝土所用水泥、水、骨料、外加劑及混凝土的配合比、原材料計量、拌和等必須符合規(guī)范及有關規(guī)定,檢查出廠合格證和試驗報告是否符合質量要求。2．混凝土試塊取樣、制作、養(yǎng)護和試驗符合《混凝土強度檢驗評定標準》（GBJ107-87）的規(guī)定。3．混凝土應振搗密實;不得有蜂窩、孔洞、露筋、縫隙、夾渣、麻面等缺陷。4．預埋件位置正確.5．允許誤差項次項目允許偏差（mm）檢驗方法1軸線位置基礎15鋼尺檢查獨立基礎10墻、柱、梁8剪力墻52標高±10用水準儀或拉線尺量檢查3截面尺寸+8、—5鋼尺檢查4電梯井井筒長、寬對定位中心線+25，0鋼尺檢查井筒全高(H）垂直度H/1000且≤30經緯儀、鋼尺檢查5表面平整度82m靠尺和塞尺檢查6預埋設施中心線位置預埋件10鋼尺檢查預埋螺栓5預埋管57預留洞中心線位置15鋼尺檢查大體積混凝土裂縫控制計算7.1混凝土澆筑前的裂縫控制計算在大體積混凝土澆注前,根據施工擬采取的防裂措施和現有的施工條件，先計算混凝土的水泥水化熱的絕熱最高溫升值、各齡期收縮變形值、收縮當量溫差和彈性模量,然后通過計算,估量可能產生的最大溫度收縮應力,如不超過混凝土的抗拉強度，則表示所采取的防裂措施能有效控制、預防裂縫的出現;如超過混凝土的抗拉強度，則可采取措施調整混凝土的入模溫度、降低水化熱溫升值、降低混凝土內外溫差、改善施工操作工藝和混凝土拌合物性能、提高抗拉強度或改善約束等技術措施重新計算，直至計算的應力在允許的范圍。（1）混凝土的水化熱絕熱溫升值式中Th-混凝土最大絕熱溫升值（℃）；mc—混凝土中水泥用量（kg/m3)，取300kgQ—每千克水泥水化熱量（kJ/kg），（施工手冊表10—81）；c—混凝土的比熱，取0.97(kJ/kg·K）（施工手冊614頁);ρ—混凝土的密度,取2400kg/m3；e—常數，e=2.718；m—系數、隨澆筑溫度改變，取0。384（施工手冊表10-82）；t-混凝土的齡期(d）。Tmax==300×375/0.97×2400=48。3℃各齡期混凝土的絕熱溫升齡期（d）36912151821Th33.0443。4846.7847.8248。1548.2548.28(2）混凝土中心計算溫度T1（t）=Tj+Th·ξ(t)（施工手冊10-44）式中T1(t）—t齡期混凝土中心計算溫度（℃）;Tj—混凝土澆筑溫度（℃）,取25℃ξ（t)-t齡期降溫系數，施工手冊表10-83；澆筑層厚度（m)齡期（d）369121518211.5m0.490.460.380。290.210。150。12各齡期混凝土內部實際最高溫度齡期(d)36912151821T1(t41。194542。7838.8735.1132。2430.79（3）混凝土表層溫度①混凝土表面模板及保溫層的傳熱系數β=1/［∑δi/λi+1/βq］（施工手冊10—47)式中β-混凝土表面模板及保溫層等的傳熱系數[W/（㎡·K)］；δi—各保溫材料厚度（m）；λi—各保溫材料導熱系數［W/（m·K）]（選用35㎜厚草袋做保溫材料);βq—空氣層的傳熱系數，取23［W/(㎡·K）］。β=1/(0。035÷0.14+1÷23）=3。41②混凝土虛厚度h′=k·λ/β（施工手冊10—48）式中h′-混凝土虛厚度(m）；K—折減系數，取2/3；λ—混凝土導熱系數,取2.33［W/（m·K)］.h′=2/3×2。33÷3。41=0。46③混凝土計算厚度H=h+2h′=2。0+2×0.46=2.92（施工手冊10—49）④混凝土表層溫度T2（t)=Tq+4·h′（H-h′)［T1（t)—Tq］/H2式中T2(t)-混凝土表面溫度（℃）;Tq—施工期大氣平均溫度(℃),取30℃各齡期混凝土表面溫度齡期（d）36912151821T2(t）39。9742.3239．9538。5436。2334.4633。57(4）各齡期混凝土收縮變形值式中εy(t）-各齡期（d)混凝土的收縮相對變形值；ε0y—標準狀態(tài)下最終收縮值（即極限收縮值）取3。24×10-4—各修正系數,取1。0×1。35×1。0×1。21×1.0×0.93×0.54×1。0×1。0×0.68=0.558（施工手冊表10—88）。各齡期混凝土收縮變形值齡期（d）36912151821εy(t)×10-5531。051。562。042.522。983.4（5)各齡期混凝土收縮當量溫差式中Ty（t)—各齡期（d）混凝土收縮當量溫差（℃）；a—混凝土的線膨系數,取1。0×10—5(施工手冊10-56）。各齡期混凝土收縮當量溫差（℃)齡期(d）36912151821Ty（t）0。531。051.562。042.522.983.4（6)各齡期混凝土彈性模量式中E（t）—混凝土從澆注至計算時的彈性模量（N/mm2）；E0—混凝土的最終彈性模量(N/mm2），取3.0×104N/mm2（施工手冊表10—87）。各齡期混凝土彈性模量（N/mm2）期齡(d)36912151821Ty(t）×1040。711。251.671。982。222。412.55（7）混凝土最大綜合溫度△T（t)=T0+2/3Th（t）+Ty（t）-Th式中T0—混凝土入模溫度，取2Th—混凝土澆筑后達到穩(wěn)定時的溫度，一般根據歷年氣象資料取當年平均氣溫;當大體積混凝土結構暴露在室外且未回填時,△T值混凝土水化熱最高溫升值(包括澆灌入模溫度）與當地月平均最低溫度之差進行計算.取21混凝土最大綜合溫差齡期36912151821△T(t)21.5629。0431.7532。9233。6234。1534.59（8)混凝土的溫度收縮應力式中S（t)-考慮徐變影響的松弛系數，（施工表10—89）；齡期(d）36912151821S（t)0.570.520.480.440.410.3860.368R—混凝土的外約束系數,取0.3；v—混凝土的泊松比，取0。15(施工手冊10—59）。各齡期混凝土的溫度收縮應力（N/mm2)齡期（d)36912151821σ-0.31-0.67-0.9-1。01-1.08-1.12—1。15(9）抗裂安全度計算K=ft(t）/σ≥1.15ft(t)=0.8ft式中ft（t)—各齡期混凝土抗拉強度設計值ft—混凝土抗拉強度設計值，1.5N/㎡t—混凝土齡期（d）齡期36912151821ft（t）0。731.021.161。261。341。41。45抗裂度滿足要求.7.2混凝土澆注后裂縫控制計算在大體積混凝土澆注后，應根據實測溫度值和繪制的溫度升降曲線,分別計算各降溫階段的混凝土溫度收縮拉應力。如累計的總拉應力不超過同齡期的混凝土抗拉強度,則說明所采取的防裂措施能夠有效控制和預防有害裂縫的出現,如超過該階段的混凝土抗拉強度,則應采取措施加強養(yǎng)護,減緩其降溫的速度,提高該齡期混凝土抗拉強度，以達到控制裂縫的出現.混凝土的絕熱溫升值計算式中T（h)、mc、Q、c、ρ、e、m、t符號意義同前；Tmax—混凝土實際最高溫升值。②混凝土實際最高溫升值根據各齡期的實測溫度的升降曲線，按下式求各齡期實際水化熱最高溫升值。式中Td—各齡期混凝土實際水化熱最高溫升值（℃）;Th-各齡期實測溫度值（℃）；T0—混凝土入模溫度（℃）。混凝土水化熱平均溫度各齡期的混凝土水化熱平均溫度可按下式計算：式中Tt（t）—混凝土水化熱平均溫度（℃）;T1—保溫養(yǎng)護狀態(tài)度的混凝土表面溫度（℃）；T2—實測混凝土結構中心的最高溫度（℃）。混凝土結構截面上任意深度處的溫度式中Ty-混凝土結構截面上任意深處的溫度（℃）；d—混凝土結構物的厚度；y-混凝土結構截面上任意點離開中心軸的距離。⑤各齡期混凝土收縮變形值εy(t）、收縮當量溫差Ty(t）及彈性模量E(t）計算同前。⑥各齡期混凝土綜合溫差及總溫差各齡期混凝土的綜合溫差各齡期混凝土的總溫差為各齡期綜合溫差之和式中T(t)—各齡期混凝土的綜合溫差(℃）;T—各齡期混凝土的總溫差（℃）；⑦各齡期混凝土松弛系數混凝土考慮齡期及荷載持續(xù)時間影響下的應力松弛系數S(t)見下表齡期（d)36912151821242730S(t）0。570.520。480.440。410.3860.3680.3520。3390。327⑧最大溫度應力值降溫時混凝土的抗裂安全度應滿足：式中δ（t）—各齡期混凝土結構所承受的溫度應力；a—混凝土的膨脹系數，取1。0×10—6；v-泊松比,當混凝土結構為雙向受力時，取0.15;Ei(t）—各齡期混凝土的彈性模量；△Ti（t)-各齡期綜合溫差；Si(t)-各齡期混凝土松弛系數；cosh—雙曲余弦函數；β-約束狀態(tài)影響系數，按下式計算其中d-結構物厚度(mm）；Cx—地基水平阻力系數，取1。20N/mm2；L-混凝土結構物長度(mm）；K—抗裂安全度，取1.05；fct-混凝土抗拉強度設計值.7。3防止混凝土裂縫的施工措施在通過計算滿足情況的條件下，進一步采取以下措施繼續(xù)防止砼裂縫的產生：1、有選擇的使用水泥與摻合料(1）選用低熱低收縮的礦渣水泥，可有效降低水泥水化熱，減少混凝土收縮.（2）摻加粉煤灰，可以改善了混凝土的和易性，可減少混凝土施工過程中出現的泌水，即減小混凝土的塑性收縮。粉煤灰代替部分水泥,減少水泥水化熱，降低了混凝土的絕熱溫升。且粉煤灰具有較好的抗浸蝕性和提高抗壓強度。(3）摻加緩凝劑，延長水化熱峰值出現，并可滿足澆筑工藝要求，不出現冷縫。（4）嚴格控制砼入模溫度:摻加相應的緩凝型減水劑。在砼拌合過程中摻入冰決，取代一部分拌合水，使骨料和水泥冷卻下來,以降低砼拌和溫度和減少余熱,保證混凝土入模溫度不高于30℃。摻加減水劑，對水泥有較好的分散作用，改善了混凝土的和易性和流動性，利于泵送，減水劑直接的減水效果,可減小水灰比，提高混凝土（5）摻加膨脹劑（UEA），可以有效減少混凝土收縮,控制混凝土裂縫。2、嚴格要求粗、細骨料粗、細骨料的選擇要依據工程設計混凝土強度等級、配筋疏密程度、施工澆筑方法等特點，結合抗?jié)B混凝土和大體積混凝土的相關要求，盡量選擇粒徑較大級配良好的粗細骨料，施工過程中應嚴格檢驗其級配、含泥量、針片狀含量、壓碎等指標.3、振搗和二次振搗振搗在施工中最易出現問題，為了使混凝土達到規(guī)范要求的密實程度,施工中必須加強對操作工人的技術交底和監(jiān)督檢查工作.二次振搗是解決混凝土在施工過程中收縮裂縫的最好方法和必由之路，二次振搗在施工過程中往往被管理者忽視，施工過程中要加強這方面的監(jiān)督工作。二次振搗間歇時間為1~1.5h，在加有緩凝劑的混凝土中可適當延長,控制在1。5～2。5h范圍內.4、二次抹面二次抹面是減少混凝土表面失水收縮裂縫的有效手段,可消除混凝土表面觀感缺陷。5、加強混凝土的養(yǎng)護（1）混凝土養(yǎng)護的目的是為了使混凝土保持或盡可能接近飽和狀態(tài),使水化作用達到其最大速度和充分水化，得到更高強度的混凝土，不同的養(yǎng)護和維護可使混凝土抗裂能力成倍的變化.維持混凝土良好的供濕狀態(tài)是非常必要的，如混凝土濕狀態(tài)低于相對濕度的80％，水化幾乎完全停止，可導致強度降低干縮并引起微裂縫擴展.(2）提高混凝土養(yǎng)護溫度,可加速水化反應，獲得早期較高強度，可減小大體積混凝土內外溫差。但養(yǎng)護溫度有負面影響，就是在降溫階段，混凝土處于收縮狀態(tài),拉應力出現，本工程采用草袋覆蓋法養(yǎng)護，如果出現溫差接近或超過25℃安全防護和保護環(huán)境措施8。1混凝土工程安全措施1、汽車式輸送泵距離基坑邊緣距離不少于3m，防止對基坑壁產生影響。2、夜間施工采取措施保證足夠的照明，移動燈具必須使用低壓照明設備。3、對施工用電進行復核，保證滿足澆筑混凝土的用電要求，并對線路進行檢查，消除安全隱患。4、各種設備設置專門開關箱,做到一機一閘，開關箱內設漏電保護器，插座插頭要完好無損，電源線不準有破損現象，電線架空設置，不準在放置在底板鋼筋上，澆筑混凝土前檢查線路，保證用電安全。5、混凝土振搗器使用前必須經電工檢驗確認合格后方可使用.操作人員穿絕緣膠鞋，戴絕緣手套。6、對操作工人進行書面的安全技術交底,增強工人的安全意識。7、除必須做到以上幾點外還須遵守有關安全操作規(guī)程和現場安全管理規(guī)定。8、混凝土澆筑前，應對振動器進行試運轉,振動器操作人員應穿膠靴、戴絕緣手套；振動器不能掛在鋼筋上，濕手不能接觸電源開關。9、混凝土振動器作業(yè)前，檢查電源線路應無破損漏電，漏電裝置應靈活可靠，機具各部連接應緊固，旋轉方向正確。作業(yè)移動時嚴禁用電源線拖拉振搗器。平板振搗器與平板應保持緊固,電源線必須固定在平板上,電源開關應裝在把手上。操作人員必須穿戴絕緣膠鞋和絕緣手套.作業(yè)后，必須切斷電源，做好清洗、保養(yǎng)工作，振搗器要放在干燥處,并有防雨措施。8。2環(huán)境保護措施1、鋼筋機械應設防護罩,防止噪聲污染環(huán)境。夜間施工用低角度燈光照明，防止光污染。嚴禁敲打鋼筋，防止擾民。2、當澆筑時間充足，條件允許時，盡量減少凌晨與夜間施工，減少擾民。3、對工人進行交底,凌晨與夜間不得喧嘩，不準制造不必要的噪音。4、現場各出入口設清洗池或鋪設毛毯、撒水,減少車輛出入帶出灰塵，現場經常清掃、撒水，保持清潔。5、在各出入口設交通指揮人員，負責指揮罐車行駛及協調道路行駛情況.6、混凝土泵、混凝土罐車噪聲排放的控制：施工時應搭設簡易棚將其圍起來，并要求商品混凝土分包商加強對混凝土泵的維修保養(yǎng)，加強對其操作工人的培訓和教育,保證混凝土泵、混凝土罐車平穩(wěn)運行。7、混凝土施工時的廢棄物應及時清運,保持工完場清。目錄第一章。編制依據………………1第二章.工程概況………………1第三章．地下室底板施工工藝流程……………1第四章。工作原則…………………2第五章。原材料要求………………2第六章。地下室底板大體積抗?jié)B砼主要施工工藝……………3第七章。大體積抗?jié)B砼測溫技術………………11第八章。施工廢水處理…………12第九章．控制溫度裂縫和干縮裂縫的技術措施………………12第十章．大體積砼溫差溫度應力計算（見附錄A）………13第十一章．大體積砼質量保證措施……………13附：大體積抗?jié)B砼測溫記錄表地下室底板測溫點布置圖1.編制依據1．1國家現行有效施工驗收規(guī)范及四川省、綿陽市有關建筑工程的法令、法規(guī)?！俄沤Y構工程施工及驗收規(guī)范》GB54—2002?！兜叵鹿こ谭浪夹g規(guī)程》GBJ50108-2001。《高層建筑施工手冊》1．2本工程施工圖紙及有關資料。1．3施工現場條件及我公司機械設備、資金、勞動力資源配置情況?！菊?.1地下室底板為Ｃ30防水砼，地下室擋土墻、頂板、梁為C40防水砼，抗?jié)B等級S6。設計單體筏板厚1500mm、抗水板400mm厚。地下室底板、梁板、外圍擋土墻、采用微膨脹混凝土，膨脹劑摻量在后澆帶、膨脹加強帶內不小于10%，其他部位不小于7%;后澆帶采用強度等級比相應結構部位高一級的填充用膨脹混凝土澆筑,填充用膨脹砼在水中14天的限制膨脹率不應小于0.025%，填充用膨脹砼在水中14天、在空氣中28天限制干縮率不應大于0.03%.填充用膨脹砼中膠凝材料（水泥、膨脹劑和摻合料的總量)最少用量不應少于350kg/m3，水膠比不宜大于0。5。填充用膨脹砼的膨脹劑摻量不宜大于15%，不宜小于10％。微膨脹混凝土在施工前均應提出有效的試配報告和抗?jié)B等級、膨脹率報告；地下室外墻除預留后澆帶,不允許再設垂直施工縫，水平施工縫須預留在底板面上500mm處，施工縫均設置止水條。地下室頂板室外部分后澆帶采用3mm厚鋼板止水帶止水。2。2筏板膨脹加強帶與兩側砼同時澆筑；一般性后澆帶在其兩側混凝土澆筑完畢兩個月后進行封閉，沉降性后澆帶在兩側結構單元沉降基本穩(wěn)定后再澆筑。膨脹加強帶砼強度比兩側高5Mpa。3。地下室底板抗?jié)B砼施工工藝流程：定位測量放線→基礎土方開挖→地基處理→級配砂石、澆筑C15砼墊層100厚→20厚1：2.5水泥砂漿找平施工→防水卷材施工及驗收→40mm厚細石砼保護層施工及驗收→定位放線→組合鋼模板外模及磚胎膜→安裝筏板鋼筋→水電等工種預埋及測溫點探頭安裝→建設單位、監(jiān)理公司、土建、安裝專業(yè)隱蔽工程會簽→設計院、質量監(jiān)督站、甲方及監(jiān)理公司驗收筏板基礎鋼筋→分層澆筑Ｃ30S6抗?jié)B砼→溫度測量（砼澆筑過程中）→砼覆膜保溫澆水養(yǎng)護及分齡期溫度測定（同時作好測溫參數記錄的收集、整理）。在地下室結構施工中，以800mm寬沉降性后澆帶劃分成1、2、3#樓1個區(qū)、4#樓1個區(qū)，每個區(qū)內組織連續(xù)作業(yè).如下圖示意：地下室結構施工區(qū)域劃分示意圖4.工作原則：根據工程特點、砼工程量規(guī)模以及合同要求,砼采用商品砼,砼泵送到施工作業(yè)面。砼澆筑為階梯狀水平分層澆注，分層厚度≤300mm以內。砼澆筑過程中應保證在下層砼初凝前澆筑上層砼,以保證砼施工質量。要求砼入模溫度＜22℃，現場采用溫度計進行測量，每工作班不少于3次.現場應按現行規(guī)范要求制作砼試塊，測定砼的坍落度。5。原材料要求：5。1本工程混凝土采用商品砼,各種原材料應滿足規(guī)范要求，嚴格遵照配合比進行砂石級配.5。2外摻劑：在混凝土中摻加復合型外加劑和粉煤灰，以減少絕對用水量和水泥用量,改善混凝土和易性與可泵性，延長緩凝時間.5。3嚴格按照配合比進行配料，外加劑符合規(guī)定，保證砼泌水性等各項性能滿足規(guī)范要求。6。地下室底板大體積抗?jié)B砼主要施工工藝6。1模板工程地下室底板及暗柱、剪力墻模板主要采用組合鋼模板。模板安裝前必須清除泥土、浮渣等,并用壓力水沖洗干凈.底板外模除地下室外墻部分采用磚胎膜外，其他部位支撐沿水平方向加設三道鋼管背肋(即＠500㎜），頂撐采用鋼管固定在基坑護壁上，楔緊固定。為減小模板對砼的外約束，底板大體積砼模板支設采用負誤差（—3mm）以抵消模板體系變形造成的正誤差。組合鋼模板質量標準如下表：項目質量標準（mm)檢查工具截面尺寸—2鋼尺測量全高彎曲±5鋼絲拉繩測量1、2、3＃樓底板膨脹加強帶采用密目鋼絲網隔離，并設立筋加固，砼澆筑時先澆加強帶內膨脹砼，再澆筑兩側筏板砼。墻體預埋水電安裝等穿墻管道,必須在管的中部焊接止水片，具體做法詳見下圖：6。2鋼筋工程本工程基礎底板鋼筋主要包括：28、25、20、22、14等型號，基礎底板鋼筋采用閃光對焊或機械連接，柱鋼筋采用電渣壓力焊連接。6。2.1鋼筋制作鋼筋主要安排在鋼筋場加工制作。底板鋼筋閃光對焊連接安排在鋼筋場加工制作。剪力墻鋼筋安排在鋼筋場加工制作成型，柱鋼筋采用電渣壓力焊連接接頭，接頭相互錯開。鋼筋連接接頭在受力鋼筋直徑35d區(qū)段范圍內，有接頭的受力鋼筋截面面積與受力鋼筋總截面面積的百分率不超過25％.鋼筋依據施工圖紙、施工規(guī)范和施工方案,由主管鋼筋技術員編制鋼筋配料表，經技術負責人審查合格后掛牌、下料和制作成型。鋼筋加工成型的半成品按規(guī)格、型號、使用部位進行掛牌標識。6。2。2鋼筋運輸鋼筋運輸前，鋼筋技術員按配料表進行核查清對,主要對其規(guī)格、形狀、數量等,確認無誤后用塔吊運至綁扎地點,再由人工抬運就位。6。2。3鋼筋綁扎主要施工順序：底層鋼筋網片→底層附加筋→上層鋼筋網片→上層附加筋→墻體、柱插筋及拉結筋。底板鋼筋根據底板1#→2?！?#→4＃樓的施工順序進行就位綁扎。為保證鋼筋砼保護層的厚度，在安裝模板前將水泥砂漿墊塊綁在鋼筋外側。墊塊采用50×50×40(底板）、50×50×15(內墻)的1：1水泥砂漿墊塊。當梁柱中縱向受力鋼筋的保護層厚度大于40mm時,在靠近構件表面配置焊接的雙向鋼筋網φ6。5@200。鋼筋錨固、搭接長度按規(guī)范、施工圖紙和施工方案要求施工。為保證底板鋼筋的間距正確，采用5m長固定尺限位綁扎，以保證綁扎質量。底板板面和板底鋼筋間制作鋼筋立柱與底板板面鋼筋焊接保證現澆砼鋼筋骨架不致踩塌變形，鋼筋立柱支撐根據底板上層鋼筋的間距決定,立柱采用螺紋22@1500,梅花形布置.底層水平鋼筋網片擱置于保護層墊塊上，上層鋼筋網片擱置于鋼筋立柱支撐的水平鋼筋上。6.2.4基礎鋼筋焊接鋼筋接頭采用閃光對焊連接形式，鋼筋對焊盡量安排在現場加工制作，因此除帶彎鉤的半成品鋼筋、特殊長度鋼筋在鋼筋棚加工外,其于鋼筋擬安排一次進入現場以便進行對焊和搭接。豎筋采用現場電渣壓力焊與搭接頭相結合的方法，接頭相互錯開，在受力鋼筋直徑35d區(qū)段范圍內，有接頭的受力鋼筋截面面積與受力鋼筋總截面面積的百分率不超過25%，為保證鋼筋砼保護層的厚度，在安裝模板前將水泥砂漿墊塊綁在鋼筋外側，預埋管、鐵件等位置必須正確并焊接在鋼筋網片上，以免施工時移位或脫落。鋼筋接頭現場監(jiān)理見證取樣,進行力學性能試驗,試驗合格后方可進行正式施工，所有鋼筋連接接頭的外觀質量應有專人（質檢員）負責驗收，以保證連接接頭質量，對連接接頭質量從外觀看有懷疑的應取樣試驗，重新施工。（一）閃光對焊:1、閃光對焊連接工藝流程：鋼筋兩端輕微接觸（閃光）→連續(xù)閃光→頂鍛。2、對焊參數：1)調伸長度：Ⅰ級鋼筋為0。75～1。25d;II級鋼筋為1.0～1.5d;Ⅲ級鋼筋為1。25～1.75d;2）閃光留量與閃光速度—留量：為兩鋼筋切斷時嚴重壓傷部份之和，另加8mm。閃光速度由慢到快，開始時近于零，而后約1mm/s，終止時達到1。5~2mm/s。3）頂鍛留量、頂鍛速度與頂鍛壓力:頂鍛留量取4~6.5mm，其中有電頂鍛留量約占1／3,無電頂鍛留量約占2／3。頂鍛速度越快越好，特別是頂鍛開始的0．15s應將鋼筋壓縮2~3mm,使焊口迅速閉合不致氧化，而后斷電并以6mm／s的速度繼續(xù)頂鍛至結束。頂鍛壓力：應足以將全部的熔化金屬從接頭內擠出，而且還要使鄰近接頭處（約10mm)的金屬產生適當的塑性變形。4)變壓器級次:用以調節(jié)焊接電流大小。鋼筋級別高或直徑大，其級次要高。焊接時如火花過大并有強烈聲響，應降低變壓器級次。當電壓降低5％左右時,應提高變壓器級次1級。3、對焊注意事項；1）對焊前應清除鋼筋端頭約150mm范圍內的鐵銹、污泥等，以免在夾具和鋼筋間接觸不良而引起“打火”。2）焊接參數應根據鋼種特性，氣溫高低，實際電壓,焊機性能等具體情況由操作人員自行修正。3）焊接完畢，應待接頭處由白紅色變?yōu)楹诩t色才能松開夾具,平穩(wěn)的取出鋼筋，以免引起接頭彎曲。4）焊接場地應有防風、防雨措施,以免接頭區(qū)驟然冷卻，發(fā)生脆裂.（二）電渣壓力焊1、電渣壓力焊的焊接參數主要包括：焊接電流、焊接電壓和焊接時間?？刂茀狄娤卤恚弘娫鼔毫缚刂茀典摻钪睆剑╩m）焊接電流(A）焊接電壓(V）焊接時間(S）鋼筋熔化量(mm）16200~25040~4522~2714420～2518250~30040～4522～2715520～2520300～35040～4522~2717520～2522350～40040～4522～2718620～2525400～45040~4522～2719620～2528450～50040～4522～2720720~252、特點在現澆鋼筋混凝土結構的柱子等豎向構件中，一般鋼筋直徑較大，間距較小，用此方法施工，不但可以減少鋼筋綁扎搭接長度造成的鋼筋浪費，降低成本，而且對鋼筋及混凝土的施工都較易操作，有利于保證工程質量.3、工藝原理1）焊接原理：豎向鋼筋電渣壓力焊的基本原理是：借助被焊鋼筋端頭之間形成的電弧熔化焊劑而獲得2000℃左右的高溫溶渣,將被焊端頭均勻地熔化，再經擠壓而形成焊接接頭.2)焊接操作控制原理：可采用自控和手控相結合的方式.即在造渣過程和電渣過程中，鋼筋的上提和下送是靠人工控制，而造渣過程和電渣過程中所需時間則靠自動控制，當滿足要求時間時,就自動報出信號，以便及時擠壓，從而保證焊接質量。3）焊接采用“431”焊劑，其主要作用是保護金屬熔化避免氧化,以促進焊頭的形成，并使熔渣形成渣池。4、工藝流程固定焊接夾具藥盒檢查鋼筋接頭質量固定焊接夾具藥盒檢查鋼筋接頭質量檢查鋼筋接頭質量接通電源引弧穩(wěn)弧烘烤焊劑敲掉熔渣檢查焊頭質量卸機頭檢查鋼筋接頭質量接通電源引弧穩(wěn)弧烘烤焊劑敲掉熔渣檢查焊頭質量卸機頭檢查焊接設備及機具檢查焊接設備及機具5、操作要點1）焊前準備：清除鋼筋端部約100mm長度的鐵銹,鋼筋端部扭曲、彎折給以調直或切除掉.固定機頭于下鋼筋上(使下鋼筋伸出下夾鉗約80mm左右），輔助工將上鋼筋扶正找直并對準下鋼筋固定于機頭上夾鉗上（保證上夾鉗有提升空隙30mm左右），要求上下鋼筋同心豎肋對齊。在兩鋼筋接觸處放入引弧鐵絲圈，套上焊藥盒，在焊劑盒斜底與下鋼筋間隙處塞嚴石棉布墊，最后將干燥431焊劑灌入藥盒.2）施焊：a、準備：接通電源，調節(jié)好電流和通電時間。b、施焊：按下對焊開關,立即將上鋼筋提升2～4mm引燃電弧，使上、下鋼筋受電弧熱而局部熔化,周圍焊劑形成溶渣，根據操作箱上電壓表控制上下鋼筋間隙，確保規(guī)定渣池電壓，待鋼筋熔化量及通電時間達到預定程度后，自動停電，鈴聲信號響，操作箱的電壓表指示消失，迅速頂壓，焊接過程完成。c、卸機頭:待鋼筋冷卻2min后即松開上夾鉗，打開焊劑藥盒回收焊劑，然后松開下夾具，取下機頭，敲去渣殼，露出焊包，到此，焊頭過程即全部結束。6、質量標準1)外觀檢查：按照部頒標準JGJ18－84《鋼筋焊接及驗收規(guī)程》的要求，逐個進行外觀檢查。a、鋼筋電渣壓力焊焊包均勻，不得裂紋，鋼筋表面無明顯燒傷等缺陷。b、焊接接頭處鋼筋軸線偏差不得超過0。1d，同時不得大于2mm。c、焊接接頭處彎折不得大于4°。對外觀檢查不合格的接頭，應切除重焊。2）抗拉試驗：接頭拉伸試驗規(guī)范在現澆鋼筋混凝土框架等結構中，每一樓層中以300個同類型接頭作為一批，不滿300個時，仍作為一批切取3個試件進行抗拉試驗.焊頭的極限強度需滿足國家規(guī)范及設計要求，其中有1根不合格者,需再取6根試驗，其中如再有1根不合格者，即判定本批焊接質量不合格。7、機具設備及材料要求1）焊機設備焊機主要由焊接變壓器和焊接機頭兩部分組成.a、焊接變壓器：在箱殼上設有轉換開關可供電焊和電渣壓力焊兩用.焊接變壓器的選用隨所焊鋼筋直徑大小而定：一般分為?20以下、?20~32，?32以上三個等級?？煞謩e選用：20kVA、40kVA、75kVA以上的容量.也可選用：?16～20用BX－330、?22～28用BX2－500(600)、?32~40用BX2－700（1000)。b、焊接機頭:主要包括鋼筋的夾緊裝置、輸送鋼筋的操縱杠桿、焊接監(jiān)控儀表和導電塊等。機頭的夾緊裝置配有調節(jié)器可焊接變徑鋼筋。c、焊機的主要技術參數：空載電壓80～85V，焊接電流80～700A，可焊鋼筋直徑為?16～32mm.2）焊接電源線的斷面隨所焊鋼筋直徑不同而異，應按電流及電壓降的需要配備直徑及長度均合適的線.3）氣割用具、鋼絲刷、5mm篩子、窗紗篩子、小鏟、漏斗、刷子等工具。8、安全措施應遵照國家頒發(fā)的《建筑安裝工程安全技術規(guī)程》和上海市建設工程施工安全技術手冊的有關安全規(guī)定，還應著重注意以下幾點：1)上班前應檢查操作環(huán)境是否安全可靠，設備、儀表是否正常.在焊接地點5m距離內不得有易燃物。操作時應有專職看火人員，并備有消防器具，班后應檢查余火,防止火災。2）每個焊頭焊好后扶鋼筋人員不要馬上松手，以防假焊鋼筋倒下傷人。切下的焊頭應妥善存放，不準隨便亂扔。3)大風或雨天應停止操作，雨雪后應清掃工作面。操作架上不準有積雪積水，夜間操作應備有足夠的照明設備。4）焊接人員操作時必須穿戴絕緣鞋、絕緣手套、安全帽及防護眼鏡，扶鋼筋人員也需戴絕緣手套和安全帶.5)電源線、焊接線、接地線應分開理好，不允許幾種線攪在一起，應隨時檢查電線有否被壓或損壞現象,并裝有觸電安全保護裝置。9、勞動組織一般一個焊接小組以6~7名工人為宜，配合5個焊接變壓器，5套焊接夾具，其中具有特種作業(yè)上崗證的焊工1人。輔助工6人(鋼筋工)，組織前后交叉作業(yè)，1名焊工負責施焊，6名輔助工：其中1名除銹、運輸，2名負責作好焊前準備工作：即校正鋼筋、安裝卡具及裝卸藥劑；2名負責鋼筋扶正找直，回收焊劑,另1人負責焊接記錄.操作人員責任要求:所有焊工都應按國家規(guī)定進行技術培訓，經考試合格后,持證上崗.6。3大體積混凝土澆筑本工程基礎底板厚1300mm，砼強度等級Ｃ30，抗?jié)B等級S6。6。3.1底板砼澆筑按地下室結構施工區(qū)域劃分進行施工，澆筑時搭放操作平臺。6.3.2砼采用四川綿陽富臨建筑材料的商品砼,砼等級為Ｃ30S6。待模板、鋼筋、砼測溫點布設、水電設備安裝等各項工作完成，機具設備到位并確保其處于完好工作狀態(tài)，砼養(yǎng)護保溫材料按計劃全部到位，砼測溫儀器調試完好，經質安部門檢查驗收合格后，才可以進行砼澆筑工作。入模溫度不高于目前大氣溫度22℃，入模時塌落度應≤15cm。6。3。4砼布料采用2臺輸送泵（1、2、3＃樓1臺,4#樓1臺）。6.3.5砼振搗采用d=50mm振搗棒,鋼筋密集處采用d=30mm振搗棒.振搗由專業(yè)的砼施工工人進行澆筑振搗，振搗從砼澆筑斜面的下部開始向上進行振搗，振搗時不得振到測溫探頭及預埋件.砼振搗必須密實，振搗時間宜為10～20s，以砼不再冒泡為止，并避免漏振、欠振及過振.6.3。6底板砼澆筑采用水平分層階梯狀推進澆筑方法,分層厚度≤300mm，斜面坡度≤1：5(如下圖).分層澆筑的砼，下層砼未振搗密實不得澆筑上層砼.每一個澆灌層的砼表面應在同一個水平上；澆灌上一層砼時，下一層砼不得初凝;并且各層澆灌的時間間隔不得大于砼的初凝時間.6.3.7地下室外墻砼等級為C40S6，基礎底板為Ｃ30S6，為避免在底板與外墻之間形成施工冷縫，在澆筑底板砼時，先澆筑地下室部分的底板砼，邊澆筑邊倒退,最后澆筑靠外墻部分底板砼.外墻砼在底板砼初凝前澆筑,最后在地下室外墻處收尾.6。3。8本工程1、2、3＃樓之間的膨脹加強帶,砼強度等級比兩邊砼高5MPa，且微膨脹劑高于兩側砼,為保證此處砼的有效結合,先澆筑帶內砼，初凝前，采用2臺砼輸送泵同時澆筑帶兩側砼.6。3。9找平及收光：混凝土振搗密實后，用水平儀和掛線控制標高,然后用大杠刮平、表面再用木抹子搓平,底板砼在初凝后進行表面壓光，壓光由有經驗的工人操作，必須在砼終凝前進行。6．4試塊制作按照規(guī)范制作標養(yǎng)和同條件砼試塊并養(yǎng)護。6。5砼的養(yǎng)護砼澆筑完12h后及時在砼表面覆蓋一層塑料薄膜和1～2層麻袋保溫層,并保持砼表面濕潤，及時觀測氣溫情況,加強砼養(yǎng)護措施，始終把砼內外溫差（砼中心溫度與砼表面溫度）控制在25℃范圍以內。塑料薄膜及麻袋要覆蓋整齊，一層壓一層密鋪，不允許有遺漏、翹角和空鼓,保證塑料薄膜與砼表面接觸良好，以保持砼水分不會過快散失，從而保證砼強度的正常增長。每次淋水以砼表面充分濕潤為度，盡量不要有過多積水,防止砼內部降溫過快，為此安排專人負責對大體積砼進行養(yǎng)護，做到少澆水、勤澆水，防止砼出現干縮裂縫。防水砼的養(yǎng)護對其抗?jié)B性能影響極大，因此，當砼進入終凝(約澆筑后4～6h)即應開始養(yǎng)護（板采用蓄水養(yǎng)護，側墻及梁采用淋水養(yǎng)護），養(yǎng)護時間不少于14d.7．大體積抗?jié)B砼測溫技術底板大體積抗?jié)B砼施工質量要求高,為及時掌握砼內部溫度與砼表面溫度的溫差、砼表面溫度與大氣環(huán)境溫度溫差,做到信息化施工，使砼內外溫度處于受控狀態(tài)，防止砼出現裂紋,必須對大體積抗?jié)B砼進行溫度監(jiān)控。砼測溫采用便攜式建筑電子測溫儀、DW—1型電阻溫度計進行。測溫點埋設原則：溫度監(jiān)測點力求反映從上至下整個基礎底板的溫度場分布狀態(tài)，使其最高溫度位置的中心測點至邊緣測點的溫度都能得到反映和控制,此外還設置臨近砼表面的大氣溫度測點，同時觀測砼的入模溫度。根據本工程實際情況28個測溫點布置在筏板邊緣與中間，平面測點間距為10米左右，梅花形布置，每個測溫點布置3個測溫探頭(測溫點布置詳見附圖）。測溫點埋設在底板砼表面以下100mm，砼內部（底板中部），底板板底以上100mm，大氣環(huán)境溫度測溫點設在砼表面1.5m左右的大氣中.(見下圖）DW-1型電阻溫度計金屬探頭采用絕緣膠布與鋼筋隔離開,將其用鉛絲綁扎在底板鋼筋上并用導線將插頭引出并用塑料袋罩好，避免潮濕,保持清潔，為便于操作，留在外面的導線長度應大于50cm.在埋設有測溫點的部位設置明顯標識牌，防止其他工序施工時將其破壞。對砼的溫度監(jiān)測從砼澆筑起就開始進行，包括砼的入模溫度，砼內部溫度從升溫、高溫、降溫、趨近于環(huán)境溫度及拆除保溫層進入安全范圍的全過程。測溫按編號順序進行，測溫時,按下主機電源開關，將各測溫點插頭依次插入主機插座中，主機屏幕上即可顯示相應測溫點的溫度，并記錄觀測數據。測溫時間原則上延續(xù)12天，前3天每2小時測一次，后9天每4小時測一次；測溫人員指定專人2名,24h輪流監(jiān)測，并嚴格填寫測溫記錄表，及時采集、記錄、整理數據,并繪制溫度曲線圖、溫差曲線圖。當測溫發(fā)現異常情況，如砼內外溫差接近25℃，降溫速度超過2℃∕d時，測溫人員要及時報告技術主管部門，以便采取增加覆蓋、保溫等措施予以處理，確保砼施工質量。測溫階段,項目質安部要定期跟蹤測溫，每天向技術部匯報測溫情況及溫度變化趨勢，著重報告砼中心和表面、砼表面及環(huán)境溫度之間的最大溫差、以及砼降溫的最大梯度，以確保技術部門及時準確的掌握大體積砼的溫度等變化情況.8．施工廢水處理泌水處理：根據以往大體積砼的施工經驗,砼泌水現象并不突出,可以不予考慮。養(yǎng)生水處理：砼養(yǎng)護中會產生大量的養(yǎng)生水，可將養(yǎng)生水有組織的排入底板積水坑內，定期用潛水泵排入排水溝.雨水處理：砼表面的雨水可用掃帚清掃，有組織的排入積水坑內，定期用潛水泵排入排水溝。9．控制溫度裂縫和干縮裂縫的技術措施為了有效控制有害裂縫的出現和發(fā)展，必須從控制砼的水化升溫、延緩降溫速率、減少砼收縮、提高砼的極限拉伸強度、改善約束條件和設計構造等方面全面考慮，結合工程實際采取相應措施。降低水泥水化熱:充分利用砼的后期強度，采取摻加粉煤灰的技術，減少每立方砼中水泥用量,根據試驗每增減10Kg水泥，其水化熱將使砼的溫度相應升降1℃;骨料盡量選用粒徑較大、級配良好的粗骨料,降低水灰比,以達到減少水泥用量，降低水化熱的目的。降低砼入模溫度：選擇較適宜的氣溫澆筑大體積砼,以降低砼拌合物的入模溫度。摻加相應的具有緩凝、減水作用的復合性外加劑（經過試驗選擇確定）。加強施工中的溫度控制：在砼澆筑前，按施工條件計算可能產生的最大溫度收縮應力，使應力控制在允許安全范圍內.在砼澆筑后,做好砼的保溫、保濕養(yǎng)護,緩緩降溫,充分發(fā)揮徐變特性，降低溫度應力，以免發(fā)生急劇的溫度梯度。延長養(yǎng)護時間，視天氣狀況及砼的具體情況,確定合理的拆模時間，延緩降溫時間和速度，充分發(fā)揮砼的“應力松弛效應”。加強溫度監(jiān)測管理，實行信息控制，隨時控制砼內的溫度變化，內外溫差控制在25℃以內，基面溫差和基底溫差均應控制在20℃以內，及時調整保溫及養(yǎng)護措施，使砼的溫度梯度和濕度不致過大，以有效控制有害裂縫的出現.改善約束條件、消減溫度應力，提高砼的極限拉伸強度：選擇級配良好的粗骨料,嚴格控制骨料的含泥量，加強砼的振搗，提高砼密實度和抗拉強度，減少收縮變形，保證施工質量.采用二次振搗法，澆筑后及時排除砼表面積水，加強早期養(yǎng)護，提高砼早期或相應齡期砼的抗拉強度和彈性模量.10．大體積砼溫差—--溫度應力計算（見附錄A)11．大體積砼質量保證措施11．1合理配料和優(yōu)化配合比與商品砼供應單位協商，合理選擇砼原材料并進行配合比設計,提高砼的密實度和抗拉強度，減少空隙率，減少收縮，降低水泥用量。適當控制水灰比，減少用水量,可減少砼的收縮、泌水及干縮現象；同時可以減少水泥用量,降低水化熱，減少溫升。11。2降低砼澆筑入模溫度選擇低溫時澆筑砼。在較低環(huán)境溫度下澆筑砼，能有效地降低砼的澆筑溫度，使砼溫升起點建立在較低的入模溫度基礎上，降低溫升峰值，避免較大的溫降和溫差。11.3提高砼極限拉伸強度11.3.1配制優(yōu)質砼11.3.1。1砼的極限抗拉強度只有抗壓強度的10％左右，這是砼易開裂的內在因素。砼的極限拉伸離散性很大，施工中確保砼的密實度,對提高砼極限拉伸強度有很重要的意義.11。3.1.2科學安排分層分段,施工中控制好砼澆筑速度，合理安排施工機械和人員，使上下層砼接縫時不超過初凝時間,澆筑界面防漏振，嚴格控制停歇時間,搞好水電供應，防止?jié)仓袛喑霈F冷縫;合理組織勞動力、機械,輪班交替操作,并嚴格交接班手續(xù)，確保施工質量.11.3.1.3嚴格施工組織和技術管理，健全技術崗位責任制，大體積砼施工前認真組織技術交底，并由項目質安部門督促實施，在砼澆筑及養(yǎng)護全過程,加強質量跟蹤檢查，確保按技術、質量要求運作。11。3。1.4采用合理的砼振搗方式，并防止砼產生離析現象.11。3。1。5加強砼的早期養(yǎng)護,提高早期相應齡期的抗拉強度和彈性模量；重視砼的后期保溫及養(yǎng)護。11.3.1.6底板砼原漿找平，加強砼的二次抹壓，閉合早期收水裂縫.11.4加強施工的溫度控制和管理11.4.1合理制定溫控指標一般施工養(yǎng)護階段砼的開裂，是由于澆筑塊體降溫和內部溫度過大的不均衡造成的，因此施工裂縫的控制實際上是轉化為內表溫差、表面溫差、綜合降溫差和降溫速率的控制，為此必須全面控制內表溫差、表面溫差、綜合降溫差和降溫速率.為防止砼出現表面裂縫,經過內約束溫度應力計算，確定內表溫差、表面溫差控制在25℃是安全的，且達到規(guī)范要求。測溫期間所填寫記錄表附后。11。4。2加強養(yǎng)護加強保溫養(yǎng)護工作,適當延長養(yǎng)護和拆模時間，控制表面溫差不大于25℃,內表溫差不大于25℃,降溫梯度小于1.5℃/天，可延緩降溫的時間以及速率，減少砼內外溫差，充分發(fā)揮“砼的應力松弛效應”，提高極限拉伸強度，保證溫度收縮應力小于砼抗拉強度。大體積砼測溫期間所填寫表格附后。附錄A大體積砼熱工計算（底板大體積砼溫差-溫度應力計算）1計算設定1。1配合比Ｃ30S6防水抗?jié)B砼水泥用量按470kg／m3，采用32.5R普通水泥。1.2砼入模溫度22℃，混凝土澆筑后表面溫度25℃為準；1.3地基為砂夾石地基，考慮不良因素的影響，外約束系數Rk取0.25;1。4底板大體積砼厚度按1.3m計算.2砼絕熱溫升計算Q－每公斤水泥水化熱量(kJ/kg）取271kJ/kg；W－每立方米砼中水泥用量取470kg/m3；C－砼的比熱，取0.96kJ/kg。k;ρ－砼的密度，取2400kg/m3；e－常數，取2。718;m－常數，取0.32；t－砼澆注后至計算時的天數(d）。T0＝（470×271)／(0。96×2400）＝55。28℃ T（1）＝55.28×(1－e—0。32×1)=15。14℃T（3)=55。28×（1－e-0。32×3）=34.11℃T（7)＝55。28×（1－e—0.32×7）=49。39℃T（10)=55.28×(1－e—0。32×10)=53.03℃T（15)=55.28×(1－e-0.32×15）=54。82℃T（21）=T(28)=55。28℃3各齡期砼收縮當量溫差3.1各齡期混凝土收縮變形值：εy（t）=ε0y（1—e—0.1t）Mi式中εy（t）—各齡期（d)混凝土收縮變形值ε0y—標準狀態(tài)下最終收縮值，取3。2410—4Mi-鋼筋砼諸因素在非標準條件下的修正系數，?。篗1－水泥品種為普通硅酸鹽水泥，取1；M2－水泥細度，取1.35；M3－骨料為礫石，取1。0；M4－水灰比為0.45，取1.11；M5－水泥漿量為20%,取1；M6－自然養(yǎng)護30天，取1；M7－環(huán)境相對濕度為75％，取1；M8－水力半徑倒數暫時不計；M9－機械振搗，取1；M10－含筋率,取0.76。3。2各齡期收縮當量溫差式中Ty（t）—各齡期（d)混凝土收縮當量溫差(℃)；a-混凝土的線膨系數,取110—5；其中：Ty(1)=3.2410—411.3511。11110.76（1－e-0。1）／110-5=3。5℃Ty（3）=9。56℃Ty（7）=18.57℃Ty(10)=23.32℃Ty（15）=28。66℃Ty（21）=32。38℃Ty(28）=34。65℃4各齡期砼彈性模量E（t）=En（1－e—0。09t）E（t)－任意齡期的彈性模量；En－最終的彈性模量,一般取28天的彈性模量（3。45104N/mm2）；t－砼澆灌后到計算時的天數。E(1）=3.45×104(1－e-0。09×1）=0。30×104N/mm2E（3）=0。817×104E（7）=1。438×104E(10)=2。053×104E(15）=2。556×104E（21)=2.881×104E（28)=3。174×1045砼的最大綜合溫差T＝Tj+2/3T（t)+Ty(t)－Tq式中:T（t)―砼的最大綜合溫升Tj－22℃T(t）－砼齡期t時的收縮當量溫差（℃)Tq－取25℃T(1）=22+2/3×15.14+3。5—25=10。59℃T（3）=22+2/3×34。11+9.56—25=29.3℃T（7)=22+2/3×49。39+18。57—25=48.49℃T（10)=22+2/3×53。03+23。32—25=55.67℃T（15）=22+2/3×54。82+28.66-25=62。2℃T(21）=22+2/3×55。28+32.38—25=66。23℃T(25）=22+2/3×55。28+34.65-25=68.5℃6各齡期砼松弛系數考慮除變影響的松弛系數S（t)S（1）=0。617S（3)=0。57S（7）=0.57S（10）=0。462S（15）=0.411S(21)=0。374S（28)=0。3367外約束為二維時溫度應力σ=E(t）2AT/(1-μ）×sh（t）－各齡期砼結構所承受的溫度應力;μ－泊松比，當砼結構為雙向受力時，取0。15；－砼的膨脹系數，取1。0×10-5；σ（1)=0。30×104×1×10—5×10。59/（1—0。15）×0。617×0。25=0。058N/m2σ（3）=0.817×104×1×10-5×29.3/（1—0.15)×0。57×0.25=0。40N/m2σ(7)=1。438×104×1×10—5×48。49/(1—0。15）×0。502×0.25=1。03N/m2σ（10）=2。053×104×1×10—5×55.67/（1-0。15）×0。462×。25=1.55N/m2σ(15)=2.556×104×1×10—5×62.2/（1-0.15）×0。411×0.25=1.92N/m2σ（21）=2.881×104×1×10-5×66。23/（1—0。15)×0.374×0。25=2。10N/m2σ（28)=3。174×104×1×10—5×68.5/（1-0。15)×0.336×0.25=2.15N/m2σmax=σ(28)=2.15N/mm2砼抗拉強度ft=2.45N/mm2k=ft/σmax=2.45/2.15=1.14＞1.05，滿足抗裂要求.8計算砼核心溫度Tmax=Tj+T.ξT（3）=22＋29.3×0.36=32。54℃T（7)=22＋48.49×0.29=36.06℃T(10)=22＋55.67×0。17=31。46℃T(15)=26＋62。2×0.05=29.11℃T(21)=26＋66。23×0。01=26.66℃∴Tmax=36.06℃9表面溫度養(yǎng)護覆蓋一層塑料薄膜，大氣溫度按Tq=22℃。9.1砼的虛鋪厚度：h`=kβ－模板及保溫層的傳熱系數（w/m2.k)；δi－各種保溫材料的厚度；λi－各種保溫材料的導熱系數(w/m.k);βq－空氣的傳熱系數，取23w/m2。k；β=h`－砼虛厚度；－砼的導熱系數，取2。33w/m。k;k－計算折減系數,取0。666.h`=k=0。666×=1。3989。2砼的計算厚度（H)=h＋2h`（H)=1。3＋2×1。398=4。096m9.3齡期為t時砼最高溫度與外界溫度之差（T(t)） T(t）=Tmax－Tq=36。06－22=14。06（℃）9。4砼的表面溫度表=Tq＋Tq－齡期為t時大氣溫度；H－砼的厚度;－符號含義同前。T表=22+4/（4。0962)×1.398×（4。096-1.398)×14。06=34.64℃厚度(m）（H）Tmax℃Tq℃T（t）℃T表℃Tmax－T表℃T表－Tq℃1.34。09636。062214。0634。641.4212.6410結論：根據上述計算表砼中心最高溫度與表面溫度之差(Tmax－T表）,表面溫度與大氣溫度之差（T表－Tq）均未超過25℃，符合規(guī)范要求。大體積抗?jié)B砼測溫記錄表工程名稱施工部位養(yǎng)護方法攪拌方法振搗方法測溫時間大氣入模溫度111101010間隔時間最大溫差結論月日時間上中下上中中下上下施工單位:施工負責人：技術負責人：測溫員: 測溫探點布置圖一、工程慨況本工程位于洛陽市西工區(qū)道南路零擔貨場院內，地下一層,4、6＃樓地上26層，總建筑高度為76。25m；5＃樓地上20層,總建筑高度為58。85m。本工程建筑安全等級為二級，防水等級為二級，結構抗震等級為三級。主體結構體系為鋼筋砼剪力墻結構,抗震設防烈度為7度，基礎采用鋼筋板式筏型基礎，底板厚4、6＃樓為1350mm，基礎埋深-5.55m；5＃樓筏板厚度為1100mm，基礎埋深-5。3m.本工程筏板砼屬大體積砼。本工程基礎筏板砼強度等級為C30S6，模板采用磚胎模砌筑，4、6＃樓筏板砼方量各約為1617立方米，5#樓筏板砼方量約為1360立方米。二、編制依據1、洛陽鐵道·龍城嘉園4、5、6＃樓工程施工圖紙2、《混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范》(GB54-2002)（2021版）3、《混凝土質量控制標準》(GB50164—2021）4、《普通混凝土配合比設計規(guī)程》（JGJ55-2021)5、《混凝土強度檢驗評定標準》GBJ1076、《混凝土泵送施工技術規(guī)程》JGJ/T10—957、《建筑工程冬期施工規(guī)程》JGJ104—978、《混凝土外加劑應用技術規(guī)范》GBJ1199、《高層建筑箱形與筏形基礎技術規(guī)范》JGJ6—9910、《高層建筑混凝土結構技術規(guī)程》JGJ3—200211、河南省優(yōu)質工程質量驗收標準三、施工準備1、商品砼技術要求