外腳手架施工方案

目錄TOC\o"1—3”\h\z2。工程概況2HYPERLINK\l”_Toc241200771"3.外腳手架的部署及選型3_Toc241200773"4.1技術(shù)準(zhǔn)備4_Toc241200775"4.3材料準(zhǔn)備4HYPERLINK\l”_Toc241200776"5.施工方法6_Toc241200778"5.2外腳手架的驗(yàn)收11HYPERLINK\l”_Toc241200779”5。3腳手架使用的注意事項(xiàng)14HYPERLINK\l”_Toc241200780"5。4外腳手架拆除的規(guī)定155.5外腳手架拆除的施工工藝156。安全文明施工16“請讓一讓"的信號。材料要輕擱穩(wěn)放，不許采用傾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。⒂不能將未固定的桿件放置在架體上，防止因誤扶誤靠而引發(fā)的安全事故。所有桿件必須牢固，不能有松扣現(xiàn)象。5。4外腳手架拆除的規(guī)定腳手架的拆除作業(yè)應(yīng)按確定的拆除程序進(jìn)行。連墻件應(yīng)在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。在拆除過程忠,凡已松開的桿配件應(yīng)及時拆除運(yùn)走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件。拆下的桿配件應(yīng)以安全的方式運(yùn)出和吊下，嚴(yán)禁向下拋擲。在拆除過程中，應(yīng)做好配合，協(xié)調(diào)動作，禁止單人進(jìn)行拆除較重桿件等危險性的作業(yè)。5。5外腳手架拆除的施工工藝⑴外架拆除前對于結(jié)構(gòu)四周沒有封閉的部位，搭設(shè)1.5m高的臨邊維護(hù),立桿高1。5m，間距2m，水平桿3道，外側(cè)滿掛密目安全網(wǎng).⑵腳手架的拆除作業(yè)應(yīng)按自上而下的順序逐層拆除，不容許上、下兩層同時拆除。每層先拆除與結(jié)構(gòu)拉結(jié)的桿件，再拆除本層架體。⑶拆除腳手架前應(yīng)全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構(gòu)造要求。⑷每層拆除前應(yīng)先將此層外架及地面上的材料、垃圾等物品清除干凈，并將封閉外架用的安全網(wǎng)拆除。⑸連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴(yán)禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應(yīng)大于2步，如高差大于2步，應(yīng)增設(shè)連墻件加固.⑹當(dāng)腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應(yīng)先在適當(dāng)位置搭設(shè)臨時拋撐加固后,再拆除連墻件；⑺當(dāng)腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應(yīng)先加設(shè)連墻件及橫向斜桿加固。⑻拆除過程中要先拆小橫桿、大橫桿，然后拆除立桿及剪刀撐；應(yīng)先拆中間扣，再拆兩頭扣.⑼拆下的桿配件及短于3m鋼管的先轉(zhuǎn)入樓層,用龍門架運(yùn)輸至地面,長于3m的鋼管人工傳遞至地面，嚴(yán)禁向下拋擲.運(yùn)至地面的構(gòu)配件應(yīng)及時檢查、整修與保養(yǎng),并按品種、規(guī)格隨時碼堆存放.⑽在拆除過程中，應(yīng)作好配合、協(xié)調(diào)動作，禁止單人進(jìn)行拆除較重桿件等危險性的作業(yè).⑾由于龍門架滯后于外架的拆除，為了保證龍門架口處的安全防護(hù),此處的腳手架不進(jìn)行拆除，兩側(cè)均進(jìn)行一道加固。6。安全文明施工⑴施工前必須進(jìn)行安全技術(shù)交底，所有架子工必須持證上崗。⑵搭設(shè)施工用的腳手架材料，必須把好材料質(zhì)量關(guān)，不符合規(guī)定要求的材料嚴(yán)禁使用。⑶搭設(shè)腳手架的人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。腳手架必須隨著樓層的施工要求搭設(shè)，搭設(shè)時避開立體交叉作業(yè)，并嚴(yán)格按施工方案及相應(yīng)安全規(guī)范進(jìn)行施工,控制好立桿的垂直度,橫桿水平并確保節(jié)點(diǎn)符合要求。⑷地下腳手架是操作架,嚴(yán)禁堆放重物。不得將模板支架、纜風(fēng)繩、混凝土輸送管等固定在腳手架上,同時嚴(yán)禁懸掛起重設(shè)備。外墻模板支撐嚴(yán)禁支在外腳手架上。⑸施工過程中,應(yīng)隨時觀察地基及腳手架的變化情況,六級及六級以上大風(fēng)和雨、雪天應(yīng)停止腳手架作業(yè);雨、雪之后上架作業(yè)時，應(yīng)把架面的積雪、積水清除掉，避免發(fā)生滑跌。⑹搭拆腳手架時地面應(yīng)設(shè)圍欄和警戒標(biāo)志，并派專人看守，嚴(yán)禁非操作人員入內(nèi)。搭拆腳手架的嚴(yán)禁拋接鋼管、扣件、扳手等材料及工具。⑺在施工過程中,遇有雷雨，鋼腳手架板上施工人員應(yīng)立即離去.⑻搭設(shè)腳手架的材料要堆放整齊，不得隨地亂丟。腳手架拆除的鋼管、跳板、扣件及安全網(wǎng)應(yīng)及時轉(zhuǎn)運(yùn)至指定地點(diǎn),禁止隨地堆放.各項(xiàng)工作完成以后，作到工完場清。⑼在離開工作崗位前，不得留有未固定的構(gòu)件和不安全隱患，確保架子穩(wěn)定。⑽應(yīng)定期檢查外腳手架,及時將腳手架上的垃圾及雜務(wù)清理干凈。7.腳手架安全計算書落地式扣件鋼管腳手架1計算書鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130—2001）.計算參數(shù)：雙排腳手架,搭設(shè)高度30立桿的縱距1。50米,立桿的橫距0。90米，內(nèi)排架距離結(jié)構(gòu)1.00米鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.00米施工活荷載為3。0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設(shè)2層計算。欄桿采用木板，荷載為0.14kN/m，安全網(wǎng)荷載取0.0050kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結(jié)點(diǎn)間增加一根小橫桿.基本風(fēng)壓0.45kN/m2,高度變化系數(shù)1.0000，體型系數(shù)0。8720。地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值170kN/m2，基礎(chǔ)底面擴(kuò)展面積0。250m2，地基承載力調(diào)整系數(shù)0.40一、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0。038kN/m腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0。350×1。500/2=0.262kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3。000×1.500/2=2.250kN/m荷載的計算值q=1。2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3。511kN/m小橫桿計算簡圖2.抗彎強(qiáng)度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下：M=3。511×0.902/8=0.355kN.m=0。355×106/5080.0=69。980N/mm2小橫桿的計算強(qiáng)度小于205。0N/mm2，滿足要求!3。撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0。038+0。262+2.250=2。551kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.0×2。551×900。04/（384×2.06×105×121900.0)=0.86小橫桿的最大撓度小于900。0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0。038×0.900=0.035kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.350×0。900×1.500/2=0.236kN活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.000×0。900×1.500/2=2.205kN荷載的計算值P=（1.2×0.035+1.2×0。236+1。4×2.025)/2=1。580kN大橫桿計算簡圖2.抗彎強(qiáng)度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0。08×(1。2×0.038)×1.5002+0。175×1.580×1.500=0.423kN。m=0。423×106/5080。0=83。276N/mm2大橫桿的計算強(qiáng)度小于205.0N/mm2，滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下：大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.677×0。038×1500。004/（100×2。060×105×121900。000)=0。05mm集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=(0。035+0.236+2。025)/2=1。148kN集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度V1=1。146×1148×1500。003/(100×2。060×105×121900。000）=1.77最大撓度和V=V1+V2=1。820大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm，滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5。2.5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.0kN;R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；1。荷載值計算橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.038×1。500=0。058kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.350×0。900×1.500/2=0。236kN活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3。000×0。900×1.500/2=2。025kN荷載的計算值R=1.2×0.058+1。2×0.236+1.4×2。025=3.188kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達(dá)40—-65N。m時,試驗(yàn)表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN;雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12。0kN。四、腳手架荷載標(biāo)準(zhǔn)值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：（1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；本例為0.1394NG1=0。139×30.000=4.182kN(2）腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0。35NG2=0。350×2×1。500×（0.900+1.000）/2=0。997kN（3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m）;本例采用欄桿、木腳手板標(biāo)擋板，準(zhǔn)值為0。14NG3=0。140×1。500×2/2=0。210kN（4）吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0。005NG4=0.005×1。500×30。000=0.225kN經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.615kN?；詈奢d為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=3.000×2×1。500×0。900/2=4。050kN風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照以下公式計算其中W0-—基本風(fēng)壓（kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001）附錄表D.4的規(guī)定采用：W0=0。450Uz——風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001）附錄表7。2。1的規(guī)定采用:Uz=1。000Us——風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us=0。872經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk=0.7×0。450×1。000×0.872=0。275kN/m2.考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1。2NG+0.85×1。4NQ經(jīng)過計算得到,底部立桿的最大軸向壓力N=1。2×5。615+0。85×1。4×4.050=11。557kN不考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+1。4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×5.615+1。4×4。050=12.407kN風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0。85×1.4Wklah2/10其中Wk—-風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2);la——立桿的縱距（m);h——立桿的步距(m)。經(jīng)過計算得到風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0。85×1.4×0。275×1。500×1.500×1。500/10=0.110kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算：1。不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=12。407kN；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1。58cm;k—-計算長度附加系數(shù),取1.155;u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1。500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1。155×1.500×1.500=2.599mA——立桿凈截面面積，A=4。890cm2；W-—立桿凈截面模量(抵抗矩）,W=5。080cm3；—-由長細(xì)比,為2599/16=164；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i的結(jié)果查表得到0.262;——鋼管立桿受壓強(qiáng)度計算值(N/mm2）；經(jīng)計算得到=12407/(0。26×489）=96。680N/mm2；［f］——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，［f］=205。00N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算〈［f],滿足要求！2.考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值,N=11557kN；i-—計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m)，由公式l0=kuh確定，l0=1。155×1。500×1。500=2.599mA-—立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W-—立桿凈截面模量（抵抗矩)，W=5.080cm3；——由長細(xì)比，為2599/16=164；—-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i的結(jié)果查表得到0.262；MW-—計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩,MW=0。110kN.m;--鋼管立桿受壓強(qiáng)度計算值(N/mm2);經(jīng)計算得到=11557/（0。262×489)+93000/5080=111。769N/mm2；［f］——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，[f］=205。00N/mm2；考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算〈[f］,滿足要求！六、最大搭設(shè)高度的計算：不考慮風(fēng)荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設(shè)高度按照下式計算：其中NG2K—-構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力，NG2K=1。433kN；NQ—-活荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NQ=4.050kN；gk——每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，gk=0.139kN/m；經(jīng)計算得到，不考慮風(fēng)荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設(shè)高度Hs=113。腳手架搭設(shè)高度Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50經(jīng)計算得到，不考慮風(fēng)荷載時，腳手架搭設(shè)高度限值［H］=50.000米考慮風(fēng)荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設(shè)高度按照下式計算：其中NG2K——構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力，NG2K=1.433kN;NQ——活荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NQ=4.050kN；gk——每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，gk=0.139kN/m;Mwk—-計算立桿段由風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩，Mwk=0。093kN。m;經(jīng)計算得到，考慮風(fēng)荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設(shè)高度Hs=101.526腳手架搭設(shè)高度Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50經(jīng)計算得到，考慮風(fēng)荷載時，腳手架搭設(shè)高度限值[H］=50.000米七、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應(yīng)按照下式計算:Nl=Nlw+No其中Nlw——風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN），應(yīng)按照下式計算：Nlw=1。4×wk×Awwk-—風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，wk=0。231kN/m2；Aw-—每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積，Aw=3。00×4.50=13。500No——連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No=5。000經(jīng)計算得到Nlw=5.191kN，連墻件軸向力計算值Nl=10。191kN連墻件軸向力設(shè)計值Nf=A［f]其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l/i=50。00/1。58的結(jié)果查表得到=0.81;A=4.89cm2；［f］=205。00N/mm2。經(jīng)過計算得到Nf=80.697kNNf>Nl，連墻件的設(shè)計計算滿足要求！八、立桿的地基承載力計算：立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p≤fg其中p——立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力(kN/m2），p=N/A；p=49。63N—-上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值（kN）;N=12.41A——基礎(chǔ)底面面積（m2）；A=0.25fg——地基承載力設(shè)計值（kN/m2）；fg=68。00地基承載力設(shè)計值應(yīng)按下式計算fg=kc×fgk其中kc——腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc=0。40fgk——地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值;fgk=170.00地基承載力的計算滿足要求！落地式扣件鋼管腳手架2計算書鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130—2001）。計算參數(shù)：雙排腳手架,搭設(shè)高度38.0立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0。90米，內(nèi)排架距離結(jié)構(gòu)0。50鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3。00米施工活荷載為3。0kN/m2,同時考慮2層施工。腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2,按照鋪設(shè)2層計算。欄桿采用木板，荷載為0.14kN/m，安全網(wǎng)荷載取0。0050kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結(jié)點(diǎn)間增加一根小橫桿。基本風(fēng)壓0。45kN/m2，高度變化系數(shù)1.130，體型系數(shù)0。8720。地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值170kN/m2，基礎(chǔ)底面擴(kuò)展面積0。250m2,地基承載力調(diào)整系數(shù)0。40一、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形.1.均布荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.350×1。500/2=0.262kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.000×1。500/2=2。250kN/m荷載的計算值q=1。2×0。038+1。2×0.262+1。4×2。250=3.511kN/m小橫桿計算簡圖2.抗彎強(qiáng)度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下：M=3.511×0.902/8=0。355kN。m=0.355×106/5080。0=69。980N/mm2小橫桿的計算強(qiáng)度小于205。0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0.038+0。262+2.250=2。551kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.0×2.551×900。04/（384×2.06×105×121900.0)=0。868小橫桿的最大撓度小于900。0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0。038×0.900=0。035kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.350×0。900×1.500/2=0。236kN活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.000×0。900×1。500/2=2。205kN荷載的計算值P=（1。2×0。035+1。2×0.236+1。4×2。025）/2=1.580kN大橫桿計算簡圖2.抗彎強(qiáng)度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0。08×（1。2×0.038）×1。5002+0。175×1。580×1.500=0.423kN.m=0.423×106/5080。0=83。276N/mm2大橫桿的計算強(qiáng)度小于205。0N/mm2,滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0。677×0。038×1500。004/(100×2.060×105×121900。000）=0。05mm集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=(0。035+0.236+2.025)/2=1。148kN集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度V1=1.146×1148×1500。003/(100×2。060×105×121900.000）=1.77最大撓度和V=V1+V2=1。820大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5.2。5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.0kN;R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；1。荷載值計算橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0。038×1。500=0.058kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.350×0.900×1。500/2=0。236kN活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3。000×0。900×1。500/2=2。025kN荷載的計算值R=1。2×0.058+1。2×0。236+1。4×2。025=3。188kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達(dá)40-—65N.m時,試驗(yàn)表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12。0kN。四、腳手架荷載標(biāo)準(zhǔn)值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：（1）每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m）；本例為0。1394NG1=0。139×38。000=5.297kN(2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；本例采用木腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0。35NG2=0.350×2×1.500×(0.900+0。500）/2=0。735kN(3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標(biāo)擋板，準(zhǔn)值為0.14NG3=0。140×1。500×2/2=0.210kN（4）吊掛的安全設(shè)施荷載,包括安全網(wǎng)(kN/m2）；0.005NG4=0.005×1。500×38.000=0.285kN經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.527kN。活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和,內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到,活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=3。000×2×1.500×0。900/2=4.050kN風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照以下公式計算其中W0——基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2001)附錄表D。4的規(guī)定采用：W0=0.450Uz-—風(fēng)荷載高度變化系數(shù),按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001）附錄表7。2。1的規(guī)定采用：Uz=1。130Us——風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us=0.872經(jīng)計算得到,風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk=0。7×0。450×1.130×0。872=0。310kN/m2?？紤]風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+0。85×1.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×6.527+0.85×1。4×4.050=12。652kN不考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×6.527+1。4×4。050=13。503kN風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.85×1。4Wklah2/10其中Wk—-風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2)；la——立桿的縱距（m)；h——立桿的步距（m)。經(jīng)過計算得到風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0。85×1.4×0。310×1。500×1。500×1。500/10=0.125kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算：1.不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算其中N-—立桿的軸心壓力設(shè)計值,N=13。503kN;i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；k-—計算長度附加系數(shù)，取1。155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定,u=1。500；l0-—計算長度(m)，由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1。500×1。500=2.599mA--立桿凈截面面積，A=4。890cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩），W=5.080cm3;——由長細(xì)比，為2599/16=164；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比l0/i的結(jié)果查表得到0.262；——鋼管立桿受壓強(qiáng)度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=13503/（0。26×489)=105.214N/mm2；［f］——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，［f]=205.00N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算〈[f］，滿足要求!2?？紤]風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N-—立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=12。652kN；i—-計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；k-—計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500;l0——計算長度(m），由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1。500=2.599mA--立桿凈截面面積,A=4。890cm2;W—-立桿凈截面模量（抵抗矩)，W=5.080cm3;-—由長細(xì)比，為2599/16=164；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比l0/i的結(jié)果查表得到0。262；MW—-計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.125kN。m;——鋼管立桿受壓強(qiáng)度計算值(N/mm2）；經(jīng)計算得到=12652/(0。262×489）+125000/5080=123。126N/mm2；[f］——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值,[f]=205。00N/mm2；考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算〈[f］，滿足要求!六、最大搭設(shè)高度的計算:不考慮風(fēng)荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設(shè)高度按照下式計算:其中NG2K—-構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力，NG2K=1。230kN；NQ—-活荷載標(biāo)準(zhǔn)值,NQ=4.050kN；gk——每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，gk=0.139kN/m；經(jīng)計算得到,不考慮風(fēng)荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設(shè)高度Hs=114。556腳手架搭設(shè)高度Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50經(jīng)計算得到,不考慮風(fēng)荷載時，腳手架搭設(shè)高度限值［H］=50.000米考慮風(fēng)荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設(shè)高度按照下式計算：其中NG2K——構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力,NG2K=1.230kN;NQ——活荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NQ=4。050kN；gk——每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，gk=0。139kN/m；Mwk——計算立桿段由風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的彎矩，Mwk=0.105kN。m；經(jīng)計算得到，考慮風(fēng)荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設(shè)高度Hs=100.81腳手架搭設(shè)高度Hs等于或大于26米,按照下式調(diào)整且不超過50經(jīng)計算得到,考慮風(fēng)荷載時，腳手架搭設(shè)高度限值［H]=50。000米七、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應(yīng)按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw-—風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN），應(yīng)按照下式計算：Nlw=1。4×wk×Awwk—-風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值,wk=0.231kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積，Aw=3.00×4.50=13.500No——連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力（kN)；No=5。000經(jīng)計算得到Nlw=5。866kN,連墻件軸向力計算值Nl=10.866kN連墻件軸向力設(shè)計值Nf=A[f]其中--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l/i=50。00/1.58的結(jié)果查表得到=0.92；A=4。89cm2；[f]=205。00N/mm2。經(jīng)過計算得到Nf=91。702kNNf>Nl，連墻件的設(shè)計計算滿足要求！八、立桿的地基承載力計算：立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p≤fg其中p——立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力(kN/m2)，p=N/A；p=54。01N——上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值(kN)；N=13。50A——基礎(chǔ)底面面積(m2);A=0。25fg—-地基承載力設(shè)計值（kN/m2)；fg=68.00地基承載力設(shè)計值應(yīng)按下式計算fg=kc×fgk其中kc——腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc=0.40fgk——地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值;fgk=170.00地基承載力的計算滿足要求!懸挑式扣件鋼管腳手架1計算書鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001）。計算參數(shù)：雙排腳手架，搭設(shè)高度20.0立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0。90米，內(nèi)排架距離結(jié)構(gòu)1.00米采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3。00米施工活荷載為3。0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用木板，荷載為0。35kN/m2，按照鋪設(shè)2層計算。欄桿采用木板，荷載為0.14kN/m，安全網(wǎng)荷載取0.0050kN/m2.腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結(jié)點(diǎn)間增加一根小橫桿.基本風(fēng)壓0.45kN/m2,高度變化系數(shù)0。8400，體型系數(shù)0。8720。懸挑水平鋼梁采用I18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度2.00米,建筑物內(nèi)錨固段長度懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結(jié)，最外面支點(diǎn)距離建筑物1。90m。拉桿采用鋼絲繩。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0。038kN/m腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.350×1.500/2=0。262kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3。000×1.500/2=2。250kN/m荷載的計算值q=1.2×0。038+1。2×0。262+1.4×2.250=3。511kN/m小橫桿計算簡圖2.抗彎強(qiáng)度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M=3.511×0。9002/8=0.355kN。m=0.355×106/5080.0=69。980N/mm2小橫桿的計算強(qiáng)度小于205。0N/mm2,滿足要求!3。撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0。038+0.262+2.250=2.551kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.0×2.551×900。04/（384×2。06×105×121900。0)=0.868小橫桿的最大撓度小于900。0/150與10mm,滿足要求！二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面.用小橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1。荷載值計算小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0。038×0。900=0。035kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.350×0。900×1。500/2=0。236kN活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.000×0。900×1.500/2=2。025kN荷載的計算值P=(1。2×0.035+1。2×0.236+1.4×1.913）/2=1。580kN大橫桿計算簡圖2?？箯潖?qiáng)度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0。08×（1。2×0.038）×1。5002+0。175×1.580×1。500=0.423kN。m=0.423×106/5080.0=83.276N/mm2大橫桿的計算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0。677×0。038×1500.004/（100×2。060×105×121900.000）=0。05mm集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=0.035+0.236+2。025=2。296kN集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度V1=1。146×2296×1500.003/（100×2.060×105×121900.000)=3.54最大撓度和V=V1+V2=3。589大橫桿的最大撓度小于1500。0/150與10mm,滿足要求！三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；1。荷載值計算橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值P1=0.038×1。500=0.058kN腳手板的荷載標(biāo)準(zhǔn)值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q=3.000×0。900×1。500/2=2.205kN荷載的計算值R=1。2×0。058+1.2×0。236+1.4×2.205=3。188kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達(dá)40——65N。m時，試驗(yàn)表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN;雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：（1）每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m）；本例為0。1394NG1=0。139×20.000=2.788kN(2)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2）；本例采用木腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0。35NG2=0.350×2×1.500×（0.900+1。000)/2=0.997kN（3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m）；本例采用欄桿、木腳手板標(biāo)擋板，準(zhǔn)值為0.14NG3=0.140×1。500×2/2=0.210kN（4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2）；0.005NG4=0。005×1。500×20。000=0。150kN經(jīng)計算得到,靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4。146kN?；詈奢d為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和,內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=3.000×2×1。500×0.900/2=4.050kN風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按照以下公式計算其中W0——基本風(fēng)壓(kN/m2），按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2001)附錄表D.4的規(guī)定采用:W0=0。450Uz——風(fēng)荷載高度變化系數(shù),按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001)附錄表7。2.1的規(guī)定采用：Uz=0。840Us—-風(fēng)荷載體型系數(shù)：Us=0。872經(jīng)計算得到,風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Wk=0。7×0。450×0.840×0.872=0。231kN/m2。考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+0.85×1。4NQ經(jīng)過計算得到,底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×4.146+0.85×1。4×4。050=9。794kN不考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1。2NG+1。4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1。2×4.146+1。4×4。050=10。645kN風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk—-風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；la-—立桿的縱距（m)；h-—立桿的步距（m）。經(jīng)過計算得到風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.85×1。4×0。231×1。500×1。500×1。500/10=0.093kN。m五、立桿的穩(wěn)定性計算1.不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算其中N—-立桿的軸心壓力設(shè)計值,N=10。645kN；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑,i=1。58cm；k——計算長度附加系數(shù)，取1。155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1。500;l0--計算長度（m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1。500×1。500=2。599mA——立桿凈截面面積，A=4。890cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；--由長細(xì)比，為2559/16=164；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比l0/i的結(jié)果查表得到0.262；——鋼管立桿受壓強(qiáng)度計算值(N/mm2）；經(jīng)計算得到=10645/(0.262×489）=82。944N/mm2;［f]--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，［f］=205。00N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求！2?？紤]風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=9。794kN;i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1。58cm；k—-計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定,u=1。500；l0-—計算長度（m)，由公式l0=kuh確定,l0=1.155×1。500×1。500=2.599mA-—立桿凈截面面積，A=4。890cm2；W——立桿凈截面模量（抵抗矩)，W=5.080cm3；——由長細(xì)比，為2599/16=164；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l0/i的結(jié)果查表得到0.262；MW-—計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩,MW=0.093kN。m;——鋼管立桿受壓強(qiáng)度計算值(N/mm2）；經(jīng)計算得到=9794/（0。262×489)+93000/5080=94。558N/mm2；[f］—-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，[f]=205。00N/mm2；考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算〈[f］，滿足要求！六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應(yīng)按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw—-風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值（kN)，應(yīng)按照下式計算：Nlw=1。4×wk×Awwk——風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，wk=0。231kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積，Aw=3。00×4。50=13。500mNo-—連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力（kN）;No=5.000經(jīng)計算得到Nlw=4。361kN，連墻件軸向力計算值Nl=9.361kN連墻件軸向力設(shè)計值Nf=A[f］其中—-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比l/i=50。00/1。58的結(jié)果查表得到=0。81；A=4.89cm2;［f]=205.00N/mm2。經(jīng)過計算得到Nf=80.697kNNf>Nl，連墻件的設(shè)計計算滿足要求！七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點(diǎn)，A為墻支點(diǎn).本工程中，腳手架排距為900mm，內(nèi)側(cè)腳手架距離墻體1000mm,支拉斜桿的支點(diǎn)距離墻體=1900mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=1660。00cm4，截面抵抗矩W=185.00cm3，截面積A=30。60cm2。受腳手架集中荷載P=10。65kN水平鋼梁自重荷載q=1.2×30。60×0。0001×7.85×10=0。29kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖（kN。m）懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座