各種預應力施工工藝

1.1預應力混凝土施工一般注意要點1.1.1概述1)預應力混凝土的原理與定義由于普通混凝土的抗拉強度有限，所以在近代混凝土工程中，逐步采用了通過給混凝土結構物預加壓應力的方法，使混凝土承重結構的受拉區(qū)處于受壓狀態(tài)，在混凝土產(chǎn)生拉應力時，用預壓應力抵消，從而提高混凝土的使用性能。由此可以說：預應力混凝土就是按照需要，預先引入某種量值、某種分布的的內應力，以局部或全部抵消使用荷載應力的混凝土。2)預應力混凝土的分類在水利水電工程中，給混凝土施加預應力一般都是通過張拉預應力筋即：鋼筋、鋼絲、鋼絞線等高強鋼材來實現(xiàn)的。目前，根據(jù)預應力混凝土中預加應力的程度、預應力筋張拉的方法及預應力筋的設置方式和結構物的外形，預應力混凝土可分為以下幾類：①根據(jù)預應力混凝土中預加應力的程度分為：全預應力混凝土（預應力混凝土結構物在全部使用荷載的作用下不產(chǎn)生彎曲拉應力）、有限預應力混凝土（預應力混凝土結構物的拉應力不超過規(guī)定的允許值）和部分預應力混凝土（預應力混凝土結構物在主承載方向產(chǎn)生的的拉應力沒有限制）；②根據(jù)給預應力筋實施張拉是在預應力混凝土結構物形成之前或之后分為：先張法和后張法兩種。在水電工程中大都采用后張法施工；③根據(jù)預應力筋與混凝土結構物是否粘結分為：粘結（在預應力施加后，使混凝土結構物對預應力筋產(chǎn)生握裹力并固結為一體）和無粘結（通過采取特殊工藝，使用某種介質將預應力筋與混凝土隔離，而預應力筋仍能沿其軸線移動）兩種；④根據(jù)施加預應力的混凝土結構物體形特征分為：預應力混凝土板、桿、梁、閘墩、隧洞；3)預應力混凝土的優(yōu)點①有效地利用了高強度的鋼筋和混凝土，可以形成比普通混凝土跨度大而自重輕、截面小的承重結構物；②可以改善鋼筋混凝土的使用性，從而防止混凝土開裂或將裂縫的寬度限制到無害的程度，提高了耐久性；③混凝土的變形可保持在很小的范圍，即使是部分預應力，在使用荷載的作用下，承重結構所受拉應力也在允許的較小范圍內；④承重結構有很高的疲勞強度。這是由于在預加應力的作用下，鋼筋應力的變化幅度大大減小，遠遠低于疲勞強度；⑤只要鋼筋應力不超過其應變極限，可以承受相當大的的過載而不會引起永久性的破壞。超載引起的裂縫就會重新閉合。1.1.2預應力錨固材料1)預應力鋼材根據(jù)實際要求所選用的預應力鋼材必須符合下列標準：鋼絲：《預應力混凝土用鋼絲》GB5223；鋼絞線：《預應力混凝土用鋼絞線》GB5224；鋼筋《預應力混凝土用熱處理鋼筋》GB4463；凡選用非國家標準的預應力材料,應具有充分論證及相應的技術鑒定,并報有關部門批準。對國外進口的標準預應力材料，可按產(chǎn)品質量證書、標牌及說明書、進口協(xié)議文件等足以證明其質量標準的文件代替技術鑒定。預應力鋼材必須具有出廠質量證書及標牌。使用前必須經(jīng)抽樣檢查合格后方可使用。預應力鋼材應入庫、架空儲存，不得露天堆放。存儲倉庫除應符合一般金屬材料倉庫要求外，還應增加防潮、防腐設施。在運輸存儲過程中，預應力鋼材不得與硫化物、氯化物、氟化物、亞硫酸鹽、硝酸鹽等有害物質直接接觸或同庫存儲。2)錨具、夾具錨具是后張法構件或結構中為保持預應力筋拉力并將其傳遞到混凝土上用的永久性錨固裝置；夾具是先張法構件施工時為保持預應力筋拉力并將其固定在張拉臺座上用的臨時性錨固裝置。預應力用的錨、夾具按錨固方式不同分為：夾片式（JM型錨具、單孔夾片錨具與多孔夾片錨具等）、支承式（鐓頭錨具、螺絲端桿錨具等）、錐塞式（鋼質錐形錨具、槽銷錨具等）和握裹式（壓花錨具）四類。錨、夾具的性能應符合行業(yè)標準《預應力筋用錨具、夾具和連接器應用技術規(guī)程》JGJ85—92的規(guī)定。①先張法錨具預應力板常用錨具為螺絲端桿錨具、錐形錨具、鐓頭錨具和單孔夾片錨具等，少支鋼絞線采用鐓頭錨板錨固。②預應力錨具水工建筑物后張法構件或結構常用錨具有鋼絲束鐓頭錨具和鋼絞線組合錨具。A、鐓頭錨鐓頭錨具適用于錨固任意根數(shù)ΦS5與ΦS7鋼絲束，錨具的型式與規(guī)格，可根據(jù)需要自行設計，同時噸位大，錨具尺寸小，錨固可靠，預應力損失小，不足之處是下料嚴格，要配置鐓頭設備。B、多孔夾片錨固體系（群錨體系）。多孔夾片錨具是在一塊多孔的錨板上，利用每個錐形孔裝一副夾片夾持一根鋼絞線的一種楔緊式錨具，此錨固體系運用靈活，可根據(jù)工程需要，在較大范圍內任意組合鋼絞線單元，施加張拉噸位大，對曲線束適應性強，任何一根鋼鉸線錨固失效，都不會引起整束錨固失效，同時張拉靈活性大，除用大型千斤頂整束張拉外，還可以用小型千斤頂分單元張拉。錨具的不足之處是預應力損失較大。該錨具主要產(chǎn)品有：XM型、QM型、OVM型等。aXM錨具XM錨具適用于錨固3～37根Φj15鋼絞線束或3～12根Φs15鋼絲束。XM錨具是由錨板與夾片組成，錨板的錐形孔沿圓周排列，錐形孔中心線的傾角1:20。錨板頂面垂直于錐形孔中心線，夾片采用三片斜開縫形式。張拉錨固，利用千斤頂上的頂壓器錨固。XM錨具配套設計有錨墊板、喇叭等螺旋筋等，錨墊板表面上開有錨環(huán)對中用的凹槽，喇叭管焊在錨墊板上。bQM型錨固體系QM錨具是由錨板與夾片組成，適用于錨固4～31Φj12.7鋼絞線和3～19Φj15鋼絞線。錨板頂面為平面，錐形孔為直孔；夾片為三片式直開縫。QM錨固體系配有專門的工具錨。QM錨下采用鑄鐵喇叭管與螺旋。墊板上設有灌漿孔。cOVM錨固體系OVM錨固體系是在QM錨固體系的基礎上發(fā)展起來的，夾片為二片式直開縫OVM錨具適用于錨固3～55根Φj12.7鋼絞線和3～55根Φj15鋼絞線。3)水工預應力混凝土的標號一般不低于300號，預應力集中區(qū)的混凝土不低于400號；處于侵蝕性介質中或承受高壓水頭的預應力混凝土不得有裂縫。預應力錨索直接接觸的漿材所用水泥，必須符合《硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥》GB175的技術要求。水泥的運輸、存儲應符合《水工混凝土施工規(guī)范》SDJ207的要求。預應力混凝土施工所用水泥漿材，如需摻用外加劑，其錄離子含量不得大于水泥重量的0.02%，并不得產(chǎn)生氣泡，或降低漿材的PH值。預應力錨固施工用的水、砂、石子均應符合《水工混凝土施工規(guī)范》SDJ207的規(guī)定。4)預應力錨索永久性防護涂層材料必須滿足以下各項要求：對預應力鋼材具有防腐蝕作用；與預應力鋼材具有牢固的粘結性，且無有害反應；能與預應力鋼材同步變形，在高應力狀態(tài)下不脫殼、不脆裂；具有較好的化學穩(wěn)定性，在強堿條件下不降低其耐久性；便于施工操作。5)預應力錨索的隔離架與綁扎絲均不得使用有色金屬材料的鍍層或涂層。永久性防護所用的金屬和非金屬套管，均應具有可靠的防潮性能，套管壁應能承受錨索施工中難以避免的外力沖擊。鋼管鍍層不得采用有色金屬，塑料套管應具有化學穩(wěn)定性與耐久性。套管長期在堿性環(huán)境中，不得變軟，變硬，或分解出可能引起銹蝕的有害成分。6)張拉、灌漿、機械設備及錨夾具的選型，應符合設計要求及施工條件。錨夾具的強度、精度及材質硬度匹配均應符合設計要求。廠家應提供產(chǎn)品證書及進場檢驗所必須的技術參數(shù)。錨夾具的運輸、存儲、防護條件應與預應力鋼材相同，1.1.3預應力混凝土的施工程序由于預應力混凝土對施工工藝的要求較高，尤其是在預應力筋的安裝定位、混凝土的澆筑質量和張拉錨固參數(shù)的現(xiàn)場控制等重要環(huán)節(jié)，更需要工程技術管理部門和施工單位在符合相應的國家標準和相關的技術規(guī)范的前提下，根據(jù)預應力混凝土施工所選擇的設備和材料的性能幾使用條件，結合工程的具體條件、設備能力、員工的技術素質等綜合因素，科學合理地優(yōu)化施工工藝，選用最佳發(fā)工藝流程，周密組織、嚴格管理、認真施工，才能保證預應力混凝土施工的質量。因此，制定科學合理的施工程序是進行預應力混凝土施工的必不可少的工作。一般的水工預應力混凝土施工主要包括以下的施工程序：1)測量放線2)預應力筋下料和編束3)鋼筋、預應力筋的支撐筋、架立筋的定位和安裝4)錨束（無粘結）或預留孔道（粘結式）及其它預埋件、觀測儀器的定位安裝5)模板的就位、測量和調整定位6)此前工序的檢查驗收7)混凝土澆筑及拆模、養(yǎng)護8)回填灌漿（一般在水工隧道預應力混凝土襯砌后根據(jù)設計要求進行）9)預留張拉槽（無粘結）或預留孔道（粘結式）的清理修整及混凝土缺陷的檢查處理10)預應力張拉設備儀器的配套率定和張拉試驗11)預應力錨束的張拉錨固12)施工張拉數(shù)據(jù)的整理和張拉質量評定13)錨束及錨具的防腐保護及預留孔道（粘結式）或預留張拉槽（無粘結）的回填（簡稱為封錨回填）14)固結灌漿（根據(jù)設計要求而定）15)全面測量、檢查及驗收；1.1.4預應力混凝土的施工方法以上所述的施工程序，比較全面地概括了水利水電工程中預應力混凝土施工的主要工序。在實際工作中，可以根據(jù)施工設計的具體情況、設計的錨束張拉方法、類型和結構物的體型，進行必要的調整和簡化。1）測量定位為保證預應力混凝土結構物滿足設計要求的承載力、外形尺寸和預加應力的效果，在施工前，必須采用精密先進的測量儀器，對預應力混凝土結構物的外形和錨束布置的三維方位進行精確定位。如水工隧洞環(huán)形預應力混凝土施工，要求測量定位的項目有：環(huán)形預應力混凝土結構體的分塊位置、2）預應力筋下料和編束：鋼絞線下料長度應經(jīng)計算，要考慮各中錨具的特性、錨固形式、張拉伸長值、構件長度等因素的影響，并根據(jù)實際情況和試驗確定。墩頭錨具鋼絲的下料，長度誤差控制在1/3000~1/8000之間，下料后斷面與母材垂直。鋼絲下料前如有彎曲（1m長度范圍內，彎曲矢高大于5mm）應作調直處理。張拉工藝流程圖：編束時應設計要求的根數(shù)逐根排列理順編制成束，嚴防交叉，保證在穿束及張拉時不致紊亂。對于粘結式預應力錨索，穿束：水平穿束可用卷揚機拉拔，垂直穿束可借助起吊設備，傾斜的孔道可由卷揚機與起吊設備同時進行；對較短、較輕的錨束可由人工穿束；也可將預應力束先穿入管道，然后澆筑混凝土。3）鋼筋、預應力筋的支撐筋、架立筋的定位和安裝4）錨束（無粘結）或預留孔道（粘結式）及其它預埋件、觀測儀器的定位安裝預留孔道：埋設鋼管或金屬波紋管，或在混凝土中抽拔成孔。管道固定，可利用結構鋼筋，必要時應專門支撐。5）模板的就位、測量和調整定位6）此前工序的檢查驗收7）混凝土澆筑及拆模、養(yǎng)護澆筑混凝土：嚴禁吊罐碰撞預應力管道；振搗器離管道應有一定距離，以免管道變形或損壞。澆筑時要防止砂漿進入孔道。8）預留張拉槽（無粘結）或預留孔道（粘結式）的清理修整及混凝土缺陷的檢查處理9）預應力張拉設備儀器的配套率定和張拉試驗受力性能試驗：預應力錨固的受力性能試驗，必須按設計要求進行，并應在正式開工前完成；受力性能試驗應具有代表性，試驗數(shù)量不得小于3索；受力性能試驗所用錨夾具、張拉機具及施工工藝，應與工程實際采用的相同；性能試驗的張拉力值應以測力裝置讀數(shù)為準。試驗前，測力裝置必須與千斤頂、壓力表配套標定；性能試驗索的伸長值、錨索受力的均勻性和摩擦損失等參數(shù)均應在分級張拉中同步測量；受力性能試驗的測試，應以初始應力為起始點；初始應力為設計應力的0.2倍，分級張拉力分別為設計值的0.25、0.50、0.75、1.0、1.15倍；最大張拉力不得超過預應力鋼材強度標準值的75%。測量所加噸位大小的方法有壓力表控制與變形控制兩種。通常以壓力表控制為主，用變形作校核。如壓力表指示的噸位與變形校核數(shù)值之差超過5%時，應停機查明原因后再繼續(xù)張拉。有時也可僅用壓力表控制。10）預應力錨束的張拉錨固①預應力損失值估算應考慮下列因素：預應力束錨固時的鋼筋或鋼絲束應力損失主要有：錨固時預應力筋內縮引起的應力損失；預應力筋與孔道摩擦引起的應力損失；預應力張拉筋分批張拉時，先批張拉鋼筋受后批張拉時混凝土彈性壓縮的影響。②后期應力損失影響因素：預應力筋束的應力松弛；混凝土的收縮和徐變。③張拉控制應力：預應力筋的張拉控制應力由設計提供。我國目前的張拉控制應力σK：鋼絲及鋼絞線為0.65~0.7RYb，但任何時候，最大超張拉應力不得大于0.75RYb（RYb為鋼絲的標準強度）④張拉程序與要求張拉前，應對張拉機（配壓力表）進行率定，并對現(xiàn)場操作人員進行技術培訓。張拉時，混凝土應達到設計強度。張拉先后順序應按設計要求進行。一般應對稱張拉，以免結構承受過大的偏心壓力，必要時可分批、分階段進行。采用分批張拉時，應計算分批張拉的預應力損失值，分別加到先張拉鋼絲的張拉控制應力值內，或采用同一張拉值時需要逐根復拉補足；也可在設計中考慮其影響，以簡化施工。曲線預應力筋張拉及長度大于24m的直線預應力筋，應在兩端張拉。對預應力張拉時損失較大的預應力筋，在初始張拉后，可考慮暫停一段時間（3~5d）再行張拉，以減少鋼絲松弛損失與混凝土收縮徐變損失。超張拉可減少鋼絲松弛的影響，如設計無規(guī)定時，可用下列程序張拉：0→105%σK持荷2minσK或0→103%σK用應力控制方法張拉時，應校核預應力筋的伸長值，如實際伸長值相差超過+10%、-5%時，應暫停張拉，查明原因，予以調整后，方可繼續(xù)張拉。張拉時要注意安全，防止鋼筋斷裂彈出傷人。11）灌漿①回填灌漿：一般在水工隧道預應力混凝土襯砌后根據(jù)設計要求進行；②粘結式預應力錨索的預留孔道的灌漿，在預應力張拉結束后，應立即進行灌漿封閉。灌漿用的水泥除應滿足強度和粘結力要求外，應具有較大的流動性和較小的干縮性，要求水泥漿3h后的泌水率控制在2%，最大值不得超過3%。③灌漿材料，一般采用425號以上普通硅酸鹽水泥或大壩硅酸鹽水泥，為了減少泌水性和體積收縮，可摻入適量外加劑，如加入0.25%木質素磺酸鈣、0.5%NNO、0.25%FDN、或0.5%鋁粉（按水泥重量計）。水灰比0.40~0.45之間，最大不超過0.5。灌漿壓力0.5~0.6MPa。在高度比較大的立管和斜管中，由于高差太大，頂部往往出現(xiàn)較多泌水，因此在灌漿工藝上應加以改進，如用反復屏漿排水的方法，把泌水排掉或在孔道頂部立一根直徑較大的豎管，收集泌水及補灌水泥漿，以保證鋼絲全部被包裹。12）施工張拉質量評定：設計錨索的最大張拉力:Tmax（根據(jù)張拉用千斤頂、油泵及油壓表配套率定后確定）錨索實際的最大張拉力：T1＝Tmax·（1－f1）錨塊處的最大張拉力：T2＝T1·（1－f2）f1------張拉千斤頂?shù)哪Σ翐p失百分數(shù)f2------張拉時錨塊、偏轉器的摩擦損失百分數(shù)L1------錨錨塊外的錨錨索長度L2------錨錨塊內的錨錨索長度錨塊外的錨索伸伸長值：△L1＝（T1＋T2）/2·LL1/A·EEg錨塊內的錨索伸伸長值：△L2(0～2π)＝r·T2[1-ee-2π(kr+μ)]/AA·Eg(kr+μ)錨索理論計算總總伸長值△LΣ＝△L1+△L2×2A-------鋼絞線的的總橫截面面積Eg------鋼絞線的的彈性模量量r-------雙圈環(huán)形形錨索的形形心與隧道道中心的距距離，即：：半徑e-------自然對數(shù)數(shù)的底k-------擺動系數(shù)數(shù)μ------鋼鋼絞線的曲曲率摩擦系系數(shù)一般技術要求，錨錨索張拉的的理論計算算總伸長值值（△LΣ）對應的的張拉力與與錨索張拉拉實際伸長長值（△Ls）對應的的張拉力（Ts）之間的的差值應不不超過5％。椐此此，可用以以下直觀、簡簡便可行的的方法來進進行質量評評定：在正常施工條件件下，錨索索張拉的理理論計算總總伸長值為為△LΣ，對應的的張拉力為為T1。則：錨錨索張拉實實際伸長值值（△Ls）對應的的張拉力（Ts）應在T1±0.005T1范圍內。錨錨索在T1力下是完完全彈性伸伸長，符合合琥克定理理，可設T1/△LΣ＝k；這樣就就可以通過過C值（△LΣ-△Ls=±C）來判斷斷張拉的結結果：若＋＋C≤0.055T1/k、－C≥0.055T1/k則張拉的的結果滿足足要求；反之則不不滿足要求求。13）錨束及錨具的的防腐保護護及預留孔孔道（粘結結式）或預預留張拉槽槽（無粘結結）的回填填（簡稱為為封錨回填填，格式可可參考附表表4）預留張拉錨具槽槽回填和封封孔灌漿是是錨束施工工的最后關關鍵工序，預預留張拉錨錨具槽回填填和封孔灌灌漿的好壞壞，關系到到預應力耐耐久性，若若施工不好好，引起鋼鋼絞線和錨錨具的銹蝕蝕，最終預預應力喪失失，將給工工程造成不不利影響。14）全面測量、檢檢查及驗收收預應力錨固施工工中，應按按設計要求求隨機抽樣樣進行驗收收試驗，抽抽樣數(shù)量不不應小于3索；采用用有粘結型型永久防護護的錨索，必必須在封孔孔灌漿前進進行驗收試試驗，無粘粘結型錨索索驗收的時時間可由施施工條件確確定。驗收收試驗與竣竣工抽樣檢檢查合并進進行，其數(shù)數(shù)量為錨索索總數(shù)的5%?？⒐こ槌闃訖z查的的合格標準準，按應力力控制應為為：實測值值不得大于于設計值5%，并不得得小于設計計值3%?？⒐こ闃訖z查，當當發(fā)現(xiàn)隨機機抽樣的錨錨索中有一一索不合格格時，應加加倍擴檢；；擴檢中如如再發(fā)現(xiàn)不不合格時，必必須會同設設計人員及及有關單位位研究處理理。抽樣檢查及驗收收試驗全部部結束后，應應匯總各孔孔的設計張張拉力，評評定預應力力錨固效果果。1.1.5試試驗與觀測測1）觀測儀器一般情況下，各各工程均應應設置觀測測孔，以便便長期監(jiān)測測預應力損損失規(guī)律，借借以判定所所設預錨孔孔位2）觀測長期觀測必須按按設計文件件施工。施施工期內，長長期觀測工工作應由施施工單位負負責檢測，預預應力錨固固工程竣工工，應移交交運行單位位，繼續(xù)觀觀測。長期觀測持續(xù)時時間不宜小小于5年。各承承擔單位必必須由專人人負責，不不得中斷觀觀測。預應力觀測孔應應盡早安排排施工，并并應將測試試結果用于于指導施工工。長期觀測孔所用用儀表、接接線線路應應妥加保護護。當儀表表受到撞擊擊，或觀測測數(shù)據(jù)出現(xiàn)現(xiàn)異常時，必必須及時查查明原因，進進行補救處處理，才能能繼續(xù)觀測測。長期觀測資料應應及時整理理、分析、作作好信息反反饋。凡采用新材料、新新工藝、新新型錨索及及錨固段的的預應力錨錨固工程，必必須根據(jù)設設計要求增增作破壞性性試驗及長長期監(jiān)測。1.2預應力力梁板的施施工1.2.1預應應力板施工工工藝1)預應力臺臺座臺座是先張法生生產(chǎn)預應力力板的主要要設施，它它承受預應應力筋的全全部張拉力力，故臺座座必須有足足夠的強度度、剛度和和穩(wěn)定性。生生產(chǎn)預應力力梁板的常常用臺座有有墩式臺座座、換埋式式臺座、槽槽式臺座和和預應力混混凝土臺面面。臺座的長度L，一一般為100～150m，寬度一一般不大于于2m，②換埋式臺座對流動性預制廠廠，可采用用換埋式臺臺座。臺墩墩由鋼立柱柱、預制混混凝土擋板板和砂床組組成，搬遷遷時便于拆拆除，重復復使用。③預應力混凝土臺臺面普通混凝土臺面面由于受溫溫差的影響響，經(jīng)常會會發(fā)生開裂裂，導致臺臺面使用壽壽命縮短和和構件質量量下降。為為了解決這這一問題而而采用預應應力混凝土土滑動臺面面。2)先張法施施工工藝先張拉拉是先將預預應力筋張張拉到設計計控制應力力，用夾具具臨時固定定在臺座或或鋼模上，然然后澆筑混混凝土；待待混凝土達達到一定強強度后，放放松預應力力筋，靠預預應力筋與與混凝土之之間的粘結結力使混凝凝土構件獲獲得預壓應應力。①預應力筋制作A、鋼鋼絲下料采用鐓頭錨具時時，鋼絲的的等長要求求較嚴。同同束鋼絲下下料長度的的相對差值值（指同束束最長與最最短鋼絲之之差）不應應大于L//50000（L—鋼絲下料料長度），且且不得大于于5mm。鋼鋼絲下料可可用鋼管限限拉法或用用牽引索在在拉緊狀態(tài)態(tài)下進行。B、刻刻痕鋼絲與與鋼絞線下下料，應采采用砂輪切切割機，不不得采用電電弧切割。對對需要鐓頭頭的刻痕鋼鋼絲，其切切割面應與與母材垂直直。鋼絞線線切割后，其其端頭應不不松散。③預應應力筋張拉拉A、預預應力筋鋪鋪設鋪放鋼鋼絲前應在在臺面上涂涂隔離劑。隔隔離劑不應應沾污鋼絲絲，如果預預應力筋遭遭受污染，應應使用適當當?shù)娜軇┘蛹右郧逑锤筛蓛?。在生生產(chǎn)過程中中，應防止止雨水沖刷刷臺面上的的隔離劑。鋼鋼絲宜用牽牽引車鋪設設。預應力力鋼筋鋪設設時，鋼筋筋之間的連連接或鋼筋筋與螺桿的的連接，可可采用套筒筒雙拼式連連接器B、張張拉a單根根鋼筋張拉拉，采用YYC20DD、YC600或YL600型千斤頂頂在雙橫梁梁式臺座或或鋼模上單單根張拉，螺螺桿夾具錨錨固。b單根根刻痕鋼絲絲，采用應應力張拉機機張拉，錐錐銷夾具或或鐓頭—螺桿夾具具錨固。c成組組刻痕鋼絲絲，可借助助鐓頭梳筋筋板用液壓壓千斤頂張張拉，再利利用鐓頭梳梳筋板上的的螺桿錨固固。d單根根鋼絞線張張拉，可采采用YC—20D型或或YCN223型前卡卡式千斤頂頂張拉。夾夾片式錨具具錨固。由由于在長線線臺座上鋼鋼絞線的長長度大，千千斤頂?shù)男行谐潭?，需需要多次張張拉。e張拉拉程序預應力力鋼絲由于于張拉工作作量大，宜宜采用一次次張拉程序序：0→1.033～1.055σcon錨固固其中，1..03～1.055是考慮測測力計的誤誤差、溫度度影響、臺臺座橫梁或或定位板剛剛度不足、臺臺座長度不不符合設計計取值、工工人操作影影響等。f張拉應力校校驗：預應力鋼筋的張張拉力，一一般用伸長長值校核。張張拉時預應應力筋的理理論伸長值值與實際伸伸長值的誤誤差應在++10%、-5%范圍圍內。預應力鋼絲內力力的檢測，一一般在張拉拉錨固后11h進行。采采用鋼絲內內力測定儀儀檢查鋼絲絲的預應力力值。其偏偏差不得大大于或小于于設計規(guī)定定相應階段段預應力值值的5%。④混凝土澆筑A、預預應力筋張張拉結束后后立即澆筑筑混凝土?；旎炷烈瞬刹捎?255號普通硅硅酸鹽水泥泥與早強硅硅酸鹽水泥泥，一級配配骨料，中中粗砂，砂砂率0.225～0.322，采用半半干硬性混混凝土，坍坍落度1—3cm。B、禁禁止摻入對對預應力筋筋有腐蝕作作用的外加加劑；C、混混凝土要振振搗密實，不不能漏振或或過振，振振搗時嚴禁禁振搗棒碰碰撞預應力力筋。⑤預應力筋放張A、放放張原則。預預應力筋放放張時，混混凝土的強強度應符合合設計要求求；如設計計無規(guī)定，不不應低于強強度等級的的75%。B、放放張順序。如如設計無規(guī)規(guī)定時，按按下列要求求進行：a軸心心受預壓的的構件，所所有預應力力筋應同時時放張；b偏心心受預壓的的構件，應應先同時放放張預壓力力較小區(qū)域域的預應力力筋，再同同時放張預預壓力較大大區(qū)域的預預應力筋；；c如不不能滿足11、2兩項要求求時，應分分階段、對對稱、交錯錯地放張，以以防止在放放張過程中中構件產(chǎn)生生彎曲、裂裂紋和預應應力筋斷裂裂；d高強強預應力鋼鋼絲的放張張，可直接接用氧炔切切割。放張張工作宜從從生產(chǎn)線中中間開始，以以減少回彈彈且有利于于脫膜。對對每塊板，應應從外向內內對稱放張張，以免構構件扭轉而而端部開裂裂。e單根根鋼絞線的的放張，可可采用以下下兩種方法法：一是從從臺座中部部開始，用用兩臺手提提切割機對對稱切割；；二是在張張拉端用千千斤頂分級級逐步放張張，然后用用氧炔切斷斷所有板端端之間的鋼鋼絞線。1.2.2預應應力梁施工工1)后張拉法法施工后張法法是先制作作構件梁，并并在預應力力筋的位置置預留出相相應的孔道道，待混凝凝土強度達達到設計規(guī)規(guī)定的數(shù)值值后，穿入入預應力筋筋并施加預預應力，最最后進行孔孔道灌漿。張張拉力由錨錨具傳給混混凝土構件件而使之產(chǎn)產(chǎn)生預壓力力。2)預留孔道道預應力力筋的孔道道形狀有直直線、曲線線和折線三三種?？椎赖赖闹睆脚c與布置，主主要根據(jù)預預應力混凝凝土構件或或結構的受受力性能和和預應力筋筋張拉錨固固體系結構構特點與尺尺寸確定。對對孔道成型型的基本要要求是：孔孔道的尺寸寸與位置正正確，孔道道平順，接接頭不漏漿漿，端部預預埋鋼板垂垂直于孔道道中心線等等。預應力力筋的孔道道可采用鋼鋼管抽蕊，膠膠管抽蕊和和預埋管等等方法成型型，目前這這些傳統(tǒng)的的預留孔道道的方式已已不適應工工程的需要要，取而代代之的是波波紋管留孔孔。波紋管管是薄鋼帶帶用卷管機機經(jīng)壓波后后卷成，具具有重量輕輕、剛度好好、彎折方方便、連接接簡單、摩摩阻系數(shù)小小、與混凝凝土粘結性性好等優(yōu)點點，是后張張預應力筋筋孔道成型型用的理想想材料。①波紋管預留孔預應力力用金屬波波紋管，按按照每兩個個相鄰的折折疊咬口之之間凸出部部（即波紋紋）的數(shù)量量分為單波波與雙波；；按照徑向向剛度分為為標準型和和增強型；；按照截面面形狀分為為圓形和扁扁形；按照照鋼帶表面面情況分為為鍍鋅鋼帶帶和不鍍鋅鋅鋼帶②灌漿漿孔設置灌漿孔孔（泌水孔孔）與波紋紋管的連接接，做法是是：在波紋紋管上開洞洞，其上覆覆蓋海綿墊墊片與帶嘴嘴的塑料弧弧形壓板并并用鐵絲扎扎牢，再用用鋼管插在在嘴上，并并將其引出出梁頂面4400～600mmm。③混混凝土澆筑筑鋼筋、波波紋管安裝裝完畢立模模后，即可可以澆筑混混凝土。混混凝土采用用525號普普通硅酸鹽鹽水泥與早早強硅酸鹽鹽水泥，一一級配骨料料，中粗砂砂，混凝土土中禁止摻摻入有腐蝕蝕作用的外外加劑。由由于鋼筋、波波紋管的布布置，相對對間隙較小小，混凝土土不易振搗搗密實，加加之振搗棒棒易碰撞波波紋管，故故混凝土振振搗宜在振振動平臺上上進行，或或采用模板板自振方式式。3）張拉與錨固預應力力梁張拉方方式常有：：A、一一端張拉方方式：張拉拉設備放置置在構件一一端的張拉拉方式。適適用于長度度≤30m的直直線預應力力筋與錨固固損失影響響長度Lf≥L/2（L—預應力筋筋長度）的的曲線預應應力筋；B、兩兩端張拉方方式：張拉拉設備放置置在構件兩兩端的張拉拉方式。適適用于長度度>30m的直直線預應力力筋與錨固固損失影響響長度Lf<L/22的曲線預預應力筋。C、分分批張拉方方式：對配配有多束預預應力筋的的構件或結結構分批進進行張拉的的方式。D、補償張拉方式式：早期預預應力損失失基本完成成后，再進進行張拉的的方式。③張拉程序張拉程程序，主要要根據(jù)構件件類型、錨錨固體系，松松弛損失取取值等因素素確定。分分為以下三三種情況。A、設設計時松弛弛損失按一一次張拉程程序取值：：00→Pj錨固。B、設設計時松弛弛損失按超超張拉程序序取值：0→1.055Pj持荷2mmin→Pj錨固。C、設設計時松弛弛損失按超超張拉程序序，但采用用錐銷錨具具或夾片錨錨具：00→1.033Pj錨固。以上張張拉程序，均均分級加載載。對曲線線束，一般般以0.22Pj為量伸長長值起點，分分四級加載載（0.44、0.6、0.8和1.0Pj），每級級加載均應應量測伸長長值。4）孔道道灌漿張拉結結束后，立立即進行孔孔道灌漿，其其作用是：：保護預應應力筋，以以免銹蝕；；減小應力力松弛損失失；使預應應力筋與構構件混凝土土有效的粘粘結，減輕輕梁端錨具具的負荷。①灌漿材料孔道灌灌漿用的水水泥，宜用用標號不低低于4255號的普通通硅酸鹽水水泥，水泥泥漿的水灰灰比為0..4～0.455，泌水率率控制在22%左右，最最大不得超超過3%。在水水泥漿中可可以摻加適適量的木鈣鈣減水劑，減減小水灰比比，對提高高灌漿質量量有明顯的的效果。②灌漿工藝A、直線線孔道采用用間隙灌漿漿，構件一一端灌漿，另另一端泌水水。第一次次灌漿當泌泌水端排出出濃漿后，關關閉出漿管管，屏漿220minn，然后進進行第二次次壓力灌漿漿和屏漿。B、曲線線孔道。對對于多跨曲曲線孔道，應應考慮在曲曲線低點設設灌漿口，曲曲線高部設設泌水管，灌灌漿方法同同直線孔道道。C、冬季季灌漿，要要考慮防凍凍保溫措施施，確?？卓椎乐苓叺牡臏囟仍?5℃以上，灌灌漿時水泥泥漿的溫度度為10~~25℃。1.3預應力力閘墩施工工1.3.1預預應力材料料1)預應力鋼鋼材（見））2)錨具預應力力閘墩常用用錨具有鋼鋼絲束鐓頭頭錨具和多多孔夾片錨錨固體系（群群錨體系），其其規(guī)格及技技術要求見見5.1..222)3)混凝土（見見5.2..1.④）1.3.2張拉拉參數(shù)的測測定和試驗驗1)影響錨束束張拉錨固固應力的主主要因素閘墩大大噸位錨束束施工，摩摩擦和錨固固損失是選選擇張拉方方式的重要要技術參數(shù)數(shù)，也是影影響張拉錨錨固應力的的主要因素素，因而在在施工前必必須首先確確定與兩項項損失計算算值直接相相關的參數(shù)數(shù)k（每米孔孔道局部偏偏差對摩擦擦影響系數(shù)數(shù)）、μ（曲率摩摩擦系數(shù)）及及Es（預應應力筋彈性性模量）。2)摩擦損失失與k，μ值的選取?、賙、μ值的選選定k、μ值取決決于：a錨束鋼材材種類、表表面特性；；b錨孔管道道材料、施施工質量及及正直度，是是否光滑、變變形、漏漿漿；c曲線截面面中，各鋼鋼絞線的側側向擠壓和和約束k、μ值也可通通過張拉試試驗推算確確定。推算算公式為：：k=lnn(P張/P固)÷L（2—1）μμ=[lnn(P張/P固)-K×L]÷θ（2—2）式中：P張———張拉端張張拉力（kkN）；PP固——固定端被被動張拉力力（kN）；LL——錨束長度度（m）；3)彈性模量量Es值的確確定在多根預應力筋筋組成的彎彎曲錨束里里，由于各各根原始長長度不同，松松緊程度不不同，受力力不均勻，接接觸物體的的摩擦阻力力也不同，造造成Es值的變變化。目前前國內外尚尚無確定的的標準取值值，一般采采用廠家推推薦值或試試驗統(tǒng)計平平均值。1.3.3錨固固工藝與施施工技術1)張拉準備備①預留孔道。利用用結構鋼筋筋或設置專專門支撐埋埋設固定鋼鋼管或波紋紋管。②澆筑混凝土。澆澆筑混凝土土時，嚴禁禁吊罐碰撞撞管道；振振搗器離管管道應有一一定距離，以以免管道變變形或損壞壞，防止混混凝土漿進進入孔道。③錨束制作A、鋼絲絲下料、編編束。下料料長度要經(jīng)經(jīng)計算，考考慮到錨具具的特性，錨錨固形式，張張拉伸長值值等因素影影響，并根根據(jù)實際情情況和試驗驗確定。墩墩頭錨具鋼鋼絲下料，長長度誤差控控制在1//30000～1/80000之間間，鋼絲下下料前如有有彎曲，應應作調直處處理。下料料后按要求求的根數(shù)編編束，逐根根排列理順順，嚴防交交叉。B、鋼絞絞線下料編編束：鋼絞絞線在現(xiàn)場場開盤，開開盤時逐根根檢查有無無傷疤及銹銹坑，并將將其清除。鋼鋼絞線用砂砂輪切割機機切斷，嚴嚴禁電弧切切割。開盤盤下料要控控制錨束內內外圈長度度，端頭形形成臺階狀狀（臺階長長度5cmm），以便便安裝錨具具。編束用用20號鐵絲絲綁扎，間間距1～1.5mm。編束時時應先將鋼鋼絞線理順順，并盡量量使各根鋼鋼絞線松緊緊一致。C、錨束束編束直至至灌漿前，都都要采取防防銹措施，并并盡可能縮縮短工期，減減少存放時時間。④穿束束穿束前前用專用鋼鋼刷將孔道道清洗干凈凈，錨束端端頭套導向向帽，利用用卷揚機和和起吊設備備人工輔助助進行穿束束，也可將將錨束先穿穿入孔道，然然后澆筑混混凝土。錨錨束入孔應應順直，不不能扭向和和錯位。⑤錨、夾具檢查與與安裝。錨錨具、夾片片必須有出出廠合格證證，無論新新開箱或用用后的工具具錨一定要要按規(guī)范對對夾片進行行一定數(shù)量量（隨機抽抽樣）的硬硬度檢驗；；⑥張拉機具的選擇擇與標定。根根據(jù)設計張張拉噸位要要求配置匹匹配的千斤斤頂和油泵泵，同時還還配備一臺臺小型千斤斤頂，用于于滑絲單根根補拉。張張拉前，對對所有配置置的張拉機機具、壓力力表、測力力裝置進行行嚴格檢查查和標定，給給出標定曲曲線，作為為張拉依據(jù)據(jù)。施工中中出現(xiàn)異常常，還需隨隨時重新標標定。標定定后的張拉拉機具必須須配套使用用。3）錨束張拉①張拉控制應力預應力力錨束的張張拉控制應應力，由設設計提供。根根據(jù)規(guī)范，鋼鋼絲和鋼絞絞線張拉控控制應力σcon為0.700fPtkk，最大張張拉控制應應力為0..75ffPtk。若若超張拉力力超過0..75ffPtk，加加上機具，儀儀表的允許許誤差及鋼鋼材的不均均勻系數(shù)，就就有可能超超過鋼材的的彈性范圍圍，這是規(guī)規(guī)范不允許許的。②張拉A、張張拉時，混混凝土必須須達到設計計強度，至至少不得低低于設計標標號的900%。B、張張拉順序，應應按設計進進行，先拉拉次錨束，后后拉主錨束束。主錨束束先張拉中中間層，后后對稱張拉拉其它層，每每層先張拉拉中間束，再再對稱張拉拉兩側，以以免結構承承受過大的的偏心壓力力。C、施施工中采用用分級一次次張拉到位位的方式，超超張拉應力力控制在00.75fPtkk，初應力力為超張拉拉應力的110%。在在初應力狀狀態(tài)，采用用兩次荷載載調整，使使錨束均勻勻受力。步步驟為：00—→4%σcon—→卸載—→8%σcon—→卸載—→10%%σcon，并并以此為張張拉伸長值值量測基點點。4）封孔灌漿①封孔灌灌漿是錨束束永久防銹銹措施。為為減小預應應力損失，張張拉結束后后，應立即即進行灌漿漿封錨。灌灌漿漿液除除應滿足強強度和粘結結力要求外外，應具有有較大的流流動性和較較小的干縮縮性。對于于斜管，由由于高差大大，頂部泌泌水較多，采采用從低端端向高端壓壓力灌漿，從從高端補漿漿的方法，并并在高端錨錨束端部安安裝灌漿罩罩，收集泌泌水及補灌灌水泥漿。1.3.4現(xiàn)場場工序管理理與質量控控制1)管理與控控制體系預應力力錨固是一一項技術性性要求很高高的工作。目目前，現(xiàn)場場施工除少少數(shù)錨束安安裝觀測儀儀器（傳感感器）外，大大部分無任任何手段來來檢測施工工質量和錨錨固效果，通通常采用雙雙控工法加加強施工控控制，即通通過油壓表表控制張拉拉荷載和張張拉實測控控制錨束伸伸長值，兩兩者互相校校核。若稍稍有疏忽或或其他因素素影響，即即會造成重重大質量事事故?，F(xiàn)場場施工管理理與控制便便成了確保保錨固質量量的關鍵技技術之一。因因此，必須須建立一套套現(xiàn)場質量量管理流程程，將整個個控制體系系分為4個部分：：第一部分分預應力材材料及安裝裝控制為初初步控制；；第二部分分為張拉設設備檢定控控制；第三三部分為操操作控制；；第四部分分為伸長值值、回彈值值校核控制制。2)原材料控控制預應力力材料主要要有鋼絞線線、錨、夾夾具，其質質量將直接接影響錨固固效果，對對其控制為為管理體系系的初步控控制。鋼絞絞線要嚴格格按GB//T52224—95規(guī)范進進行檢查驗驗收；錨具具、夾片要要按行業(yè)標標準JGJJ85—92逐個（片片）檢查，必必要時對夾夾片進行一一定數(shù)量（隨隨機抽樣）的的硬度檢查查。3)張拉應力力控制現(xiàn)場施施工對張拉拉應力控制制，主要以以千斤頂油油壓表讀數(shù)數(shù)為主，油油壓表數(shù)的的準確與否否與張拉設設備的標定定有著直接接的聯(lián)系。通通過標定，確確定張拉力力與壓力表表讀數(shù)之間間的關系及及千斤頂?shù)牡膶嶋H出力力，測定整整個錨固體體系在錨固固中的實際際應力的應應力損失，因因此對張拉拉應力的控控制主要是是控制張拉拉設備的標標定。①張拉設備標定臺座標標定類似現(xiàn)現(xiàn)場施工，在在張拉端NN-Pa為為主動關系系，確定張張拉應力，錨錨固前后的的實測差值值為錨固損損失；在固固定端N--Pa為被被動關系，測測定錨固實實際應力，張張拉端與固固定端差值值，是錨具具與孔道的的摩阻損失失。這種標標定方式，裝裝置一次可可以分別標標定兩臺千千斤頂，標標定較為精精確。②標定定規(guī)則及誤誤差控制張拉設備一般由由專人使用用和管理，定定期配套標標定。標定定時壓力表表的精度不不宜低于11.5級，測測力計精度度不宜低于于±2%，標定定值與理論論計算誤差差要控制在在±2%以下，最最大不能超超過±3%（理論論計算值==壓力表讀讀數(shù)×千斤頂張張拉缸面積積）。張拉拉機具受到到碰撞及出出現(xiàn)異常，應應隨時全部部重新標定定。③標定曲線（張拉拉力—油壓表讀讀數(shù)曲線）的的建立標定時時千斤頂進進油，當測測力計達到到一定分級級荷載讀數(shù)數(shù)N時，讀出出壓力表上上相對應的的讀數(shù)Paa值，此時時N即為對應應于壓力表表讀數(shù)P的實際作作用力，重重復3次取其平平均值。將將測得各值值繪成曲線線，該曲線線稱為標定定曲線。表表2—5為XX電站中中孔閘墩99203117-0222-83328的標標定結果，當當標定荷載載較小時，由由于千斤頂頂內摩阻較較大，實測測值小于理理論值。隨隨著荷載的的增大，實實測值越來來越接近理理論值。張張拉到500MPa時時，誤差僅僅為-0..66%，回回歸計算后后，誤差為為-0.666%，張張拉采用回回歸曲線。4)伸長值、回回縮值控制制錨束張張拉時，將將5MPaa前的張拉拉力作為初初始應力，并并開始量測測伸長值。①伸長值、回縮值值控制原則則A、張拉拉至控制應應力后，錨錨束伸長值值誤差控制制在-5%%～10%范圍圍內。B、個個別錨束誤誤差略大于于10%要進進行原因分分析，確定定無誤后方方能進行張張拉。C、誤誤差小于--5%，立立即停止張張拉，檢查查偏小的原原因，采取取措施糾正正。D、回回縮值控制制在5mmm以內，若若大于5mmm應檢查查錨、夾具具及千斤頂頂安裝對中中和頂壓錨錨固操作工工藝。1.3.5實例例：XX水電站站中孔閘墩墩預應力施施工XX水水電站中，表表孔閘墩，系系國內首例例采用復雜雜錨塊頸部部連接及大大噸位預應應力彎曲主主錨束布置置形式。其其特點是錨錨塊與閘墩墩連接的頸頸部采用內內扣槽和外外帖牛腿在在頸部形成成倒T型斷面，以以改善閘墩墩頸部的受受力狀態(tài)并并增加預應應力效果。預預應力錨束束分為主、次次兩種。沿沿弧門推力力方向呈輻輻射狀布置置的主錨束束，分為55層5排共24束（表表孔每墩220束）。中中間一排為為直線束，兩兩側為曲線線束（圖22—8）。曲線線束長200.8～23.22m，其中中曲線段長長2.3118m，彎彎曲角度α=26°33′54″，曲率半半徑R=5m。主錨錨束上游端端預留一豎豎井供施工工用，次錨錨束是為了了承擔彎曲曲主錨束和和弧門推力力在錨塊產(chǎn)產(chǎn)生的拉應應力，使錨錨塊盡可能能在三向受受壓或拉應應力不大于于混凝土允允許強度狀狀態(tài)下工作作，其水平平布置分33排4～6層，15束（表表孔18束）全全部為直線線束。預錨體體系采用XXM錨具，規(guī)規(guī)格為XMM15-119（次錨錨束部分為為XM15--7），錨錨束為199根（次錨錨束為188根和7根）低松松弛鋼絞線線，規(guī)格是是15.00-15770Ⅱ-GB52224-885。錨束束采用后裝裝后張法施施工，整體體一次超張張拉。張拉拉控制應力力為0.77fPttk，超張張拉控制應應力0.775fPPtk，主主錨束超張張拉噸位3316T，永永存噸位2240T，次次錨束超張張拉噸位3316T和和116TT，永存噸噸位2400T和90T。圖2—8錨束布置置形式示意意圖（a）水平布置（AA—A）（b）立面布布置1)張拉參數(shù)數(shù)測定①摩擦損失A、通過過張拉試驗驗，推算確確定平均kk、μ值（表2—6，表2—7）。表2—6摩擦系數(shù)kk試驗測值值試驗編號錨孔長度/mP張/kNP固/kNkk911223--Ⅰ-220.081311930200.0016002×10-3920114--Ⅱ-119.160311929870.002266920114--Ⅱ-319.602319730560.002300B、摩擦擦損失實測測值與理論論值比較經(jīng)過臺臺座和現(xiàn)場場施工試驗驗，大部分分錨束實測測值小于計計算值（表表2—8）。個別別超差的原原因主要是是：張拉應應力不夠，如如Z11束實測測伸長值小小于理論計計算值，顯顯然未拉到到控制張拉拉力；錨孔孔成型質量量差，孔道道光滑、正正值度低，摩摩擦損失增增大。摩擦系數(shù)μ試驗驗測值表22—7試驗編號錨孔長度/mθ/radkP張/kNP固/kNμμ911225--Ⅰ-320.2540.4640.002311927070.2180.21920116--Ⅱ-119.1820.4640.002319728110.195920116--Ⅱ-319.1820.4640.002319727970.205表2—8擦損失實測測值（傳感感器法）與與計算值比比較試驗編號伸長值/mm固定端應力/（N/mmm2）摩擦損失/（NN/mm22）計算實測%計算實測%計算占總應力%實測占總應力%臺座92-099-2120.3122.7+2.0010041037+3.2914412.35948.06臺座92-099-4122.5123.3+0.651004998-0.6014612.3115212.82中17#-Z111136.6134.4-1.61981933-4.8915012.8619816.98中17#-Z155128.2130.0+1.40982999+1.6314912.7813211.32中17#-Z344131.7132.2+0.329831041+5.9014812.69907.72②錨固損失A、錨錨固損失理理論計算與與實測值比比較表2——9為直線和和彎曲端張張拉錨固損損失實測值值與計算值值的比較，可可以看出，當當彎曲端為為張拉端，錨錨固損失理理論計算為為22%左右右，實測值值在14%%～21%范圍圍內；直線線端為張拉拉端，錨固固損失理論論值為8%%，實測值值為3%～8.6%%，實測值值基本上小小于理論計計算值。同同時錨固前前后固定端端實測應力力值相等，未未受錨固回回縮的影響響。表2—9錨固損失理理論計算與與實測值（傳傳感器法）比比較試驗編號張拉端張拉應力/（N/mm2）錨固前應力/（N/mm2）錨固后應力/（N/mm2）錨固損失/（N/mm2）應力損失/%計算實測計算實測計算實測計算實測中17#-Z322彎曲端11651130110887786425424421.8020.94中17#-Z344彎曲端11651130110387793025417321.8014.8592-08-55彎曲端11861150114889091026018521.9215.6092-08-33直線端1175114011491045105495958.098.0992-08-44直線端1186115011381055109895408.013.3792-08-88直線端11751140115510451054951018.098.60B、沿沿程應力分分布中孔ZZ15束在不不同的幾種種張拉方式式下，張拉拉錨固應力力沿程分布布情況見圖圖2—9。由圖可可看出，彎彎曲錨束摩摩擦和錨固固損失的阻阻力方向不不同，產(chǎn)生生最大的阻阻力位置也也不同，摩摩擦力影響響離張拉端端越遠越大大，而錨固固損失越靠靠近張拉端端越大。同同時直線端端張拉時，建建立的平均均應力在張張拉端較大大，錨固回回縮損失相相應小些（8%），錨固損失影響長度較長。彎曲端張拉，在摩阻的影響下，張拉應力迅速減小，張拉端段建立的平均應力均小于前者，錨固回縮損失相應加大（22%），錨固損失影響長度就短；當超過錨固損失影響長度后，錨束仍保持錨固前的應力不變，亦即不受回縮影響。從錨固后應力特點分析，直線端一端張拉[圖（a）]和兩端交替張拉，彎曲端主拉先錨，直線端補拉后錨[圖（c）]，應力最高區(qū)域在曲線段，即閘墩的頸部，是永存應力（885N/mm2）的1.23倍。最低應力在彎曲端，為永存應力的1.11倍。由于應力調整從高向低，彎曲端長度短，可以接受部分應力補償調整，對頸部預應力有利；其他兩種應力最高區(qū)域在直線段[圖（b）、（d）]，彎曲端最低應力低于永存應力，頸部預應力也較小，對運行有利。分析4種不同的張拉方方式，圖（b）和圖（d）兩種方方式都不能能提高錨固固力，因為為彎曲端應應力比其他他兩種低10.55%(1003N/mmm2)，且低于于永存應力力[17墩Z32束采用用圖（d）方式，彎彎曲端所建建應力低于于永存應力力2.4%%]，所以不不宜采用。圖圖（a）和圖（c）兩種張張拉方式效效果最佳。盡盡管圖（c）張拉方方式通過交交替張拉可可克服部分分摩擦力，實實際測得彎彎曲端的錨錨固應力（如17#Z341011N/mm2）高于圖（a）方式（17#Z15999N/mm2），孔道總摩擦損失7.72%，低于圖（a）方式（11.32%）3.6%，但圖（c）方式只是提高了曲線段靠近端口區(qū)域應力，對整束錨固應力并沒有提高，兩種方式結果是等效的。同時，圖（a）一端張拉應力工藝簡單易行，單墩整體張拉時間短，內應力調整塊，均勻性較好，經(jīng)濟效益明顯。2）錨固質量與效效果①錨固應力通過中孔17墩墩觀測儀（傳傳感器）實實測，錨固固應力實測測值與理論論值相差不不大。Z32采用直直線端主拉拉先錨，彎彎曲端補拉拉后錨，錨錨固損失大大，理論計計算應力低低于永存應應力，加之之張拉力不不夠，實測測值低于計計算值，亦亦更低于永永存應力（為為永存應力力的97..6%）。其其它小于理理論值的主主要原因是是：張拉應應力不夠，回回縮值偏大大，回縮值值超過5mmm，錨固固損失增大大；錨孔成成型質量差差，摩擦損損失增加，張張拉應力相相應減小。錨錨束錨固后后，兩端張張拉錨束72小時內應應力損失3.422%（94.66kN）；一端端張拉錨束束[圖2—10（b）]頭3天應力損損失3.811%（101kkN），以后后荷載便趨趨于穩(wěn)定狀狀態(tài)。Z34束18天后測得得的荷載值值為26722.8kNN，C3束42天后測得得荷載值為為26377kN，分別為為永存荷載載的113..57%和112..02%。②伸長值中孔閘墩錨束實實測伸長值值（主錨束束誤差933.76%%都在-5%%～10%范圍圍內，超差差束占6..24%。次次錨束由于于錨束短，伸伸長值難于于控制，超超差束占118.333%。主錨錨束伸長值值誤差總傾傾向為正誤誤差偏多（占占86.445%），即即實測值大大于理論計計算值。原原因：①量測誤差差；②以5MPaa為初應力力（10%%張拉控制制應力）開開始測量伸伸長值，由由于重力作作用和彎曲曲段影響，有有部分錨束束還未完全全伸直，因因此，為了了減少誤差差，應在初初應力狀態(tài)態(tài)，作兩次次荷載。圖2—9張拉錨固固應力沿束束長度分布布（Z15束）（a）直線端一端張張拉；（b）彎曲端端一端張拉拉；（c）兩端張拉，彎彎曲端主拉拉先錨，直直線端補拉拉后錨；（d）兩端張拉，直直線端主拉拉先錨，彎彎曲端補拉拉后錨2）錨固質量與效效果①錨固應力通過中孔17墩墩觀測儀（傳傳感器）實實測，錨固固應力實測測值與理論論值相差不不大。Z32采用直直線端主拉拉先錨，彎彎曲端補拉拉后錨，錨錨固損失大大，理論計計算應力低低于永存應應力，加之之張拉力不不夠，實測測值低于計計算值，亦亦更低于永永存應力（為為永存應力力的97..6%）。其其它小于理理論值的主主要原因是是：張拉應應力不夠，回回縮值偏大大，回縮值值超過5mmm，錨固固損失增大大；錨孔成成型質量差差，摩擦損損失增加，張張拉應力相相應減小。錨錨束錨固后后，兩端張張拉錨束72小時內應應力損失3.422%（94.66kN）；一端端張拉錨束束[圖2—10（b）]頭3天應力損損失3.811%（101kkN），以后后荷載便趨趨于穩(wěn)定狀狀態(tài)。Z34束18天后測得得的荷載值值為26722.8kNN，C3束42天后測得得荷載值為為26377kN，分別為為永存荷載載的113..57%和112..02%。②伸長值中孔閘閘墩錨束實實測伸長值值（主錨束束誤差933.76%%都在-5%%～10%范圍圍內，超差差束占6..24%。次次錨束由于于錨束短，伸伸長值難于于控制，超超差束占118.333%。主錨錨束伸長值值誤差總傾傾向為正誤誤差偏多（占占86.445%），即即實測值大大于理論計計算值。主主要原因：：①量測誤差差；②以5MPaa為初應力力（10%%張拉控制制應力）開開始測量伸伸長值，由由于重力作作用和彎曲曲段影響，有有部分錨束束還未完全全伸直，因因此，為了了減少誤差差，應在初初應力狀態(tài)態(tài)，作兩次次荷載③回縮值回縮值值是檢驗錨錨固效果的的重要指標標。回縮值值越小，錨錨固應力損損失越小。中中孔主錨束束平均回縮縮值4.99mm其中中17、18墩主錨錨束在5mmm以內的的占72..92%，超超6mm以上上僅3束，錨固固效果較好好1.4環(huán)向預應應力施工工程實例XX水水利樞紐工工程排沙洞洞無粘結預預應力混凝凝土施工1.4.1工程程概況XX水利樞紐工工程排沙洞洞由三條開開挖直徑77.9~99.2米米的圓型洞洞組成，襯襯砌后洞徑徑6.5mm，一般洞洞段襯砌混混凝土厚00.65mm。水庫運運行后排沙沙洞帷幕下下游側地下下水位很低低，該部位位常年承受受內水水頭頭H=1188.75mm。排沙洞洞是樞紐的的重要建筑筑物。為防防止襯砌混混凝土開裂裂，內水外外滲危及出出口邊坡穩(wěn)穩(wěn)定，從長長期安全運運行考慮，確確定按全預預應力度結結構設計。對對每條排沙沙洞帷幕前前作普通鋼鋼筋混凝土土襯砌，帷帷幕下游長長約7000m的洞段段采用后張張法有粘結結預應力混混凝土襯砌砌。1.4.2試驗驗目的為了驗證無粘結結替代方案案理論計算算的正確性性、技術上上的可靠性性、與設計計方案的等等效性以及及施工過程程中的可操操作性，必必須在現(xiàn)場場進行模型型試驗，以以慎重選擇擇預應力混混凝土襯砌砌的方案和和技術，確確保該工程程設計和施施工的質量量。1.4.3無粘粘結替代方方案根據(jù)等效應力原原則，替代代方案采用用8根φ15.770㎜包裹裹涂油套管管雙圈布置置的無粘結結鋼絞線預預應力混凝凝土襯砌方方案，錨具具槽間距445cm，錨錨具槽總數(shù)數(shù)50000個。鎖定定前千斤頂頂處預拉力力16744kN，張張拉端處預預拉力P00=15335KN，擬擬定的k==0.00007，μ=0.007。試驗驗中應用了了德國的DDIS—68088型無粘結結環(huán)錨體系系（包括錨錨板、工作作錨夾片、偏偏轉器、兩兩個HOZZ950//100型型千斤頂。μ值測定采采用了固定定端安裝測測力計，另另一端千斤斤頂張拉鋼鋼絞線，測測得張拉端端P0和固定端端Px。將P0、Px和擬定的的K=0..00077代入公式式，即可求求得μ值。1.4.4觀測測儀器的布布設在每一方案中沿沿管軸向布布設4個觀測斷斷面，每一一斷面設置置5個觀測點點。各埋設設混凝土應應變計400支，鋼筋筋計38支，無無應力計22支，