m裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板計算

PAGE西部地區(qū)中小跨徑適用橋梁形式研究通用圖設(shè)計計算書13m裝配式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板計算目錄1.概況與基本數(shù)據(jù)11.1概況11.2技術(shù)規(guī)范11.3基本數(shù)據(jù)11.4作用荷載、荷載組合、荷載作用簡圖21.5計算模式、重要性系數(shù)21.6材料主要指標(biāo)21.7主要材料選用32．計算模型及相關(guān)參數(shù)32.1空心板施工階段32.2結(jié)構(gòu)離散圖32.3空心板橫斷面42.4活載橫向分布系數(shù)與汽車沖擊系數(shù)42.5預(yù)應(yīng)力筋構(gòu)造52.6預(yù)應(yīng)力配置52.7溫度效應(yīng)及支座沉降53．簡支空心板計算結(jié)果驗算53.1簡支空心板邊板施工階段驗算53.2簡支空心板邊板使用階段驗算73.3簡支空心板中板施工階段驗算113.4簡支空心板中板使用階段驗算124．3孔13米及5孔13米連續(xù)空心板計算結(jié)果驗算錯誤！未定義書簽。4.1施工階段驗算錯誤！未定義書簽。4.2使用階段驗算錯誤！未定義書簽。5．計算結(jié)論161.概況與基本數(shù)據(jù)1.1概況依據(jù)《西部地區(qū)中小跨徑橋梁技術(shù)研討會》會議紀(jì)要、《西部地區(qū)中小跨徑適用橋梁形式研究下一步工作內(nèi)容和計劃》及我院任務(wù)通知單。課題組進行課題相關(guān)設(shè)計開發(fā)。開發(fā)原則為：上部構(gòu)造形式采用9板式板寬模數(shù)B=1.24米，預(yù)制高度為0.75米。混凝土強度等級：C50邊板懸臂長度34厘米。空心板兩端及順橋向采用單支座。適用路基寬度：整體式路基24.50米、分體式路基12.0米。適用于直線橋。1.2技術(shù)規(guī)范1《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JTGB01-2003)2《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2004）3《公路磚石及混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTJ022-85）4《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2004）5《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTJ024-85）6《公路工程抗震設(shè)計規(guī)范》（JTJ004-89）7《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ041-2000）1.3基本數(shù)據(jù)結(jié)構(gòu)：后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡支空心板計算跨經(jīng)：13米路基寬度：整體式路基24.5米、12米車道數(shù)：雙向4車道汽車荷載：公路－Ⅰ級1.4作用荷載、荷載組合、荷載作用簡圖1．永久作用：結(jié)構(gòu)重力、預(yù)加力和混凝土的收縮及徐變作用2．可變作用：汽車荷載、溫度作用3.作用效應(yīng)組合（1）承載能力極限狀態(tài)組合設(shè)計值Sud=1.2×永久作用+1.4×汽車荷載+0.8×1.4溫度汽車荷載計沖擊力，組合值還應(yīng)乘的結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.1（2）正常使用極限狀態(tài)作用短期效應(yīng)組合：永久作用+0.7×汽車荷載+0.8×溫度梯度+1.0×均勻溫度作用作用長期效應(yīng)組合：永久作用+0.4×汽車+0.8×溫度梯度+1.0×均勻溫度作用1.5計算模式、重要性系數(shù)按簡支結(jié)構(gòu)計算，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)為1.1。1.6材料主要指標(biāo)表1.6材料名稱及強度取值表材料項目參數(shù)C50混凝土抗壓標(biāo)準(zhǔn)強度ffck32.4Mpaa抗拉標(biāo)準(zhǔn)強度fftk2.65Mpaa抗壓設(shè)計強度ffcd22.4Mpaa抗拉設(shè)計強度fftd1.83Mpaa抗壓彈性模量EEc34500Mppa計算材料容重ρρ26kN/m33線膨脹系數(shù)α0.000011φs15.2低松弛鋼鉸線抗拉標(biāo)準(zhǔn)強度ffpk1860Mpaa抗拉設(shè)計強度ffpd1260Mpaa抗壓設(shè)計強度ff’pd390Mpa截面面積140mm22單位重量1.102kgg/m彈性模量Ep1.95×1005Mpa管道摩擦系數(shù)μμ0.225管道偏差系數(shù)kk0.0015張拉控制應(yīng)力σσcon0.75fpkk鋼絲松弛系數(shù)0.3單端錨具回縮值值ΔL6mm普通鋼筋HRB335抗拉標(biāo)準(zhǔn)強度ffsk335Mpa抗拉設(shè)計強度ffsd280Mpa抗壓設(shè)計強度ffsd’280Mpa1.7主要材料選用瀝青混凝土：橋面鋪裝。C40混凝土：橋面鋪裝調(diào)平層。C50混凝土：預(yù)制空心板、現(xiàn)澆連續(xù)段。（4）mm鋼絞線：預(yù)制空心板2．計算模型及相關(guān)參數(shù)2.1空心板施工階段采用公路橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計系統(tǒng)GQJS9.2計算，簡支空心板（1-13米）施工階段共劃分為3個，各階段工作內(nèi)容見表3。表2.1簡支空心板施工階段劃分說明施工階段施工天數(shù)工作內(nèi)容說明110場內(nèi)預(yù)制空心板板并張拉正正彎矩預(yù)應(yīng)應(yīng)力束260安裝預(yù)制板，現(xiàn)現(xiàn)澆鉸縫320現(xiàn)澆橋面鋪裝、防防撞護墻及及防撞護欄欄2.2結(jié)構(gòu)離散圖13米簡支空心板結(jié)構(gòu)離散圖見圖1。劃分為20個單元21個節(jié)點。圖2-2簡支空心板計算模型2.3空心板橫斷面(1)空心板邊板橫截面圖2-3-1空心板邊板橫截面（單位：cm）(2)空心板中板橫截面圖2-3-2空心板中板橫截面（單位：cm）2.4活載橫向分布系數(shù)與汽車沖擊系數(shù)空心板采用平面桿系有限元程序進行計算。按平面桿系有限元計算，考慮活荷載橫向分布系數(shù)，進行影響線加載?；钶d橫向分布系數(shù)按空間結(jié)構(gòu)分析計算。汽車沖擊系數(shù)按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2004）4.3.2條計算。計算結(jié)果見表4。表2.4活載橫向分布系數(shù)及汽車沖擊系數(shù)結(jié)構(gòu)類型橫向分布系數(shù)沖擊系數(shù)支點跨中簡支中板0.50.3080.367邊板0.50.3850.372.5預(yù)應(yīng)力筋構(gòu)造預(yù)應(yīng)力鋼筋構(gòu)造見《裝配式結(jié)構(gòu)連續(xù)空心板通用設(shè)計圖》。2.6預(yù)應(yīng)力配置表2.6預(yù)應(yīng)力配置結(jié)構(gòu)及位置N1N2簡支邊梁邊板8根8根中梁中板8根6根2.7溫度效應(yīng)及支座沉降考慮整體均勻溫升25℃，整體均勻溫降-30℃。非線形溫度梯度按《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTGD60-2004）第4.3.10條規(guī)定執(zhí)行。3．簡支空心板計算結(jié)果驗算3.1簡支空心板邊板施工階段驗算第1施工階段第1施工階段位移累累計值(單位：m)計算結(jié)果摘錄跨跨中11＃節(jié)點節(jié)點號位移性質(zhì)最大水平最小水平最大豎向最小豎向最大轉(zhuǎn)角最小轉(zhuǎn)角11豎向位移0.2E-00020.2E-00020.99E-00020.99E-000200注：位移以向上上為正值第1施工階段組合應(yīng)應(yīng)力（應(yīng)力力單位：Mpa,壓為正，拉拉為負(fù)）僅摘取支撐中心心線（3＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及及半跨（11號節(jié)點）處處計算結(jié)果果節(jié)點號上緣最大上緣最小下緣最大下緣最小最大主壓最大主拉33.2223.2224.0984.0984.098-0.0710080.9880.9887.3877.3877.387-0.0041111.6151.6156.7256.7256.7250第2施工階段第2施工階段位移累累計值(單位：m)計算結(jié)果摘錄跨跨中11＃節(jié)點節(jié)點號位移性質(zhì)最大水平最小水平最大豎向最小豎向最大轉(zhuǎn)角最小轉(zhuǎn)角11豎向位移0.21E-00020.21E-00020.98E-00020.98E-000200注：位移以向上上為正值第2施工階段組合應(yīng)應(yīng)力（應(yīng)力力單位：Mpa,壓為正，拉拉為負(fù)）僅摘取支撐中心心線（3＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及及半跨（11號節(jié)點）處處計算結(jié)果果節(jié)點號上緣最大上緣最小下緣最大下緣最小最大主壓最大主拉33.2173.2174.0924.0924.092-0.0659981.1201.1207.2257.2257.225-0.00511111.7911.7916.5136.5136.5130第3施工階段第3施工階段位移累累計值(單位：m)計算結(jié)果摘錄跨跨中11＃節(jié)點點節(jié)點號位移性質(zhì)最大水平最小水平最大豎向最小豎向最大轉(zhuǎn)角最小轉(zhuǎn)角11豎向位移0.28E-00020.28E-00020.81E-00020.81E-000200注：位移以向上上為正值第3施工階段組合應(yīng)應(yīng)力（應(yīng)力力單位：Mpa,壓為正，拉拉為負(fù)）僅摘取支撐中心心線（3＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及及半跨（11號節(jié)點）處處計算結(jié)果果節(jié)點號上緣最大上緣最小下緣最大下緣最小最大主壓最大主拉33.1583.1584.0264.0264.026-0.0172282.3772.3774.6584.6584.658-0.01844113.4503.4504.5024.5024.5020（4）施工階段應(yīng)力力驗算邊梁為C50的的預(yù)應(yīng)力混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)。按《公公路鋼筋混混凝土及預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝凝土橋涵設(shè)設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2004）第7.2.8條的規(guī)定：C50混凝土壓壓應(yīng)力限值值：＝0.700＝0.700×32..4＝22.668Mpaa。C50混凝土拉拉應(yīng)力限值值＝1.155＝1.155×（-2.665）＝-3.0448MPaa由邊板施工階段段組合應(yīng)力力表中知：：邊板截面應(yīng)力滿滿足施工階階段要求。3.2簡支空心心板邊板使使用階段驗驗算（1）正常使用極限限狀態(tài)驗算算正常使用極限狀狀態(tài)作用長長期效應(yīng)組組合下簡支支邊板拉應(yīng)應(yīng)力:僅摘取支撐中心心線（3＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及及半跨（11號節(jié)點）處處計算結(jié)果果（應(yīng)力單位：MMpa,壓為正，拉拉為負(fù)）節(jié)點號上緣最小下緣最小最大主拉31.9182.946-0.0246682.683.924-0.05733112.4502.469-0.00311正常使用極限狀狀態(tài)作用短短期效應(yīng)組組合下簡支支邊板拉應(yīng)應(yīng)力:僅摘取支撐中心心線（3＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及及半跨（11號節(jié)點）處處計算結(jié)果果（應(yīng)力單位：MMpa,壓為正，拉拉為負(fù)）節(jié)點號上緣最小下緣最小最大主拉31.8473.448-0.02581.2963.225-0.092112.4121.539-0.010正常使用極限狀狀態(tài)作用簡簡支邊板壓壓應(yīng)力:僅摘取支撐中心心線（3＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及及半跨（11號節(jié)點）處處計算結(jié)果果（應(yīng)力單位：MMpa,壓為正，拉拉為負(fù)）節(jié)點號上緣最大下緣最大最大主壓35.0125.0115.01287.2506.2757.250119.2665.0349.266正常使用極限狀狀態(tài)簡支空空心板邊板板截面驗算算邊板為C50預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝凝土結(jié)構(gòu)。按按《公路鋼鋼筋混凝土土及預(yù)應(yīng)力力混凝土橋橋涵設(shè)計規(guī)規(guī)范》（JTGD62--20044）第6.33.1條、第7.1..5條、第7.1..6條，混凝凝土構(gòu)件的的法向應(yīng)力力和主拉、壓壓應(yīng)力及部部分預(yù)應(yīng)力力混凝土A類受彎構(gòu)構(gòu)件的法向向拉應(yīng)力應(yīng)應(yīng)符合下面面規(guī)定：法向壓應(yīng)力限值值：0.55＝0.5××32.44=16..2Mppa法向拉應(yīng)力限值值（短期效效應(yīng)組合）：0.7＝0.7×2.65=1.855Mpa主壓應(yīng)力限值：：0.66＝0.6××32.44=19..44MMpa主拉應(yīng)力限值（短短期效應(yīng)組組合）：0.77=0.77×2.665=1..855Mpa由正常使用極限限狀態(tài)荷載載組合應(yīng)力力表中可知知：在荷載載組合作用用下，邊梁梁截面應(yīng)力力均滿足要要求。使用荷載作用下下，簡支邊板各各束預(yù)應(yīng)力力鋼絞線最最大拉應(yīng)力力值為10057MMpa，小于按按《公路鋼鋼筋混凝土土及預(yù)應(yīng)力力混凝土橋橋涵設(shè)計規(guī)規(guī)范》（JTGD62--20044）第7.11.5條，7股鋼絞線線最大拉應(yīng)應(yīng)力限值0.655＝0.655×18660＝12099Mpa，滿足要要求正常使用極限狀狀態(tài)簡支空空心板邊板板豎向撓度度驗算a撓度驗算按短期效應(yīng)組合合并消除結(jié)結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)產(chǎn)生的位移移，結(jié)構(gòu)的的最大位移為為-0.0002466m（向下下為負(fù)）。按按《公路鋼鋼筋混凝土土及預(yù)應(yīng)力力混凝土橋橋涵設(shè)計規(guī)規(guī)范》中的的剛度并考考慮撓度長長期增長系系數(shù)，計算算的撓度為為：，滿足足《公路鋼鋼筋混凝土土及預(yù)應(yīng)力力混凝土橋橋涵設(shè)計規(guī)規(guī)范》中66.5.33的要求。b預(yù)加力引起的反反拱計算及及預(yù)拱度的的設(shè)置短期效應(yīng)組合產(chǎn)產(chǎn)生結(jié)構(gòu)的的最大位移移為0.0008466m，預(yù)加加力產(chǎn)生的的反拱值為為0.00081m，C50混凝土的的撓度長期期增長系數(shù)數(shù)為1.4225，故考慮慮荷載長期期效應(yīng)的影影響下，最最終計算跨跨中的最大大撓度為：：0.000846mm/0.995×1..425＝0.01127m。預(yù)加力力產(chǎn)生的反反拱值長期期增長系數(shù)數(shù)為2.0，故0.00081mm×2.0＝0.01162m>>0.01127m。因為由由預(yù)加力產(chǎn)產(chǎn)生的長期期反拱值大大于按荷載載短期效應(yīng)應(yīng)組合計算算的長期撓撓度，不設(shè)設(shè)預(yù)拱度。（2）承載能力極限限狀態(tài)驗算算承載能力極限狀狀態(tài)正截面面強度驗算算:單元號類型性質(zhì)MjR8下拉受彎最大彎矩10531516下拉受彎最小彎矩396151611下拉受彎最大彎矩14011523下拉受彎最小彎矩5581523單位：軸力以KKN，彎矩以KN*M計由承載能力極限限狀態(tài)荷載載組合表中中可知：邊邊板內(nèi)力組組合均小于于承載力設(shè)設(shè)計值，滿滿足要求。斜截面強度驗算算①邊板距支點處斜斜截面抗剪剪承載力計計算剪力值最大（偏偏安全取支支點處剪力力）。簡支空心板普通通鋼筋構(gòu)造造見“裝配式簡簡支空心板板上部構(gòu)造造通用圖”。邊板支支點處斜截截面箍筋配配置4肢ΦHRBB335級鋼筋，箍箍筋間距110cm，；混凝土土采用C50，，按《JTGD622規(guī)范》公公式（5..2.9），截截面尺寸應(yīng)應(yīng)符合下列列要求：剪力設(shè)計值b==500mmm，697mm截面尺寸滿足要要求。按公式（5.22.10）驗驗算截面抗抗剪承載力力剪力設(shè)計值，故故需要進行行斜截面抗抗剪承載力力驗算。按公式（5.22.7）驗驗算斜截面面抗剪承載載力＝0.0063（不不計預(yù)應(yīng)力力鋼束與縱縱向受拉鋼鋼筋）＝1075kN滿足斜截面抗剪剪承載力要要求。②邊板截面變化（6＃節(jié)點）處處斜截面抗抗剪承載力力計算邊板截面變化處處剪力值最最大。簡支空心板普通通鋼筋構(gòu)造造見“裝配式簡簡支空心板板上部構(gòu)造造通用圖”。邊梁截面面變化處斜斜截面箍筋筋配置4肢ΦHRBB335級鋼筋，箍箍筋間距110cm，；混凝土土采用C50，，按《JTGD622規(guī)范》公公式（5..2.9），截截面尺寸應(yīng)應(yīng)符合下列列要求：剪力設(shè)計值b==420mmm，697mm截面尺寸滿足要要求。按公式（5.22.10）驗驗算截面抗抗剪承載力力剪力設(shè)計值，故故需要進行行斜截面抗抗剪承載力力驗算。按公式（5.22.7）驗驗算斜截面面抗剪承載載力＝0.0075＝＝0（不計預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼束束與縱向受受拉鋼筋）＝986kN滿足斜截面抗剪剪承載力要要求。3.3簡支空空心板中板板施工階段段驗算第1施工階段第1施工階段位移累累計值(單位：m)計算結(jié)果摘錄跨跨中11＃節(jié)點節(jié)點號位移性質(zhì)最大水平最小水平最大豎向最小豎向最大轉(zhuǎn)角最小轉(zhuǎn)角11豎向位移0.21e-00020.21e-00020.67e-00020.67e-000200注：位移以向上上為正值第1施工階段組合應(yīng)應(yīng)力（應(yīng)力力單位：Mpa,壓為正，拉拉為負(fù)）僅摘取支撐中心心線（3＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及及半跨（11號節(jié)點）處處計算結(jié)果果節(jié)點號上緣最大上緣最小下緣最大下緣最小最大主壓最大主拉33.1493.1493.9723.9723.972-0.0291181.8911.8916.4336.4336.433-0.00777112.6032.6035.7945.7945.7940（2）第2施工階段第2施工階段位移累累計值(單位：m)計算結(jié)果摘錄跨跨中11＃節(jié)點節(jié)點號位移性質(zhì)最大水平最小水平最大豎向最小豎向最大轉(zhuǎn)角最小轉(zhuǎn)角11豎向位移0.22e-00020.22e-00020.62e-00020.62e-000200注：豎向位移以以向上為正正值，水平平位移以右右向為正值值第2施工階段組合應(yīng)應(yīng)力（應(yīng)力力單位：Mpa,壓為正，拉拉為負(fù)）僅摘取支撐中心心線（3＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及及半跨（11號節(jié)點）處處計算結(jié)果果節(jié)點號上緣最大上緣最小下緣最大下緣最小最大主壓最大主拉33.1443.1443.9663.9663.966-0.0219982.2282.2286.1026.1026.102-0.01077113.0553.0555.3555.3555.3550（3）第3施工階段第3施工階段位移累累計值(單位：m)計算結(jié)果摘錄跨跨中11＃節(jié)點節(jié)點號位移性質(zhì)最大水平最小水平最大豎向最小豎向最大轉(zhuǎn)角最小轉(zhuǎn)角11豎向位移0.29e-00020.29e-00020.38e-00020.38e-000200注：位移以向上上為正值第3施工階段組合應(yīng)應(yīng)力（應(yīng)力力單位：Mpa,壓為正，拉拉為負(fù)）僅摘取支撐中心心線（3＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及及半跨（11號節(jié)點）處處計算結(jié)果果節(jié)點號上緣最大上緣最小下緣最大下緣最小最大主壓最大主拉33.0893.0893.0913.0913.091-0.00283.6213.6214.6484.6484.648-0.02933114.9184.9183.4653.4654.9180（4）施工階段應(yīng)力力驗算中板為C50的的預(yù)應(yīng)力混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)。按《公公路鋼筋混混凝土及預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝凝土橋涵設(shè)設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2004）第7.2.8條的規(guī)定：C50混凝土壓壓應(yīng)力限值值：＝0.700＝0.700×32..4＝22.668Mpaa。C50混凝土拉拉應(yīng)力限值值＝1.155＝1.155×（-2.665）＝-3.0048MPPa由中板施工階段段組合應(yīng)力力表中知：：中板截面應(yīng)力滿滿足要求。3.4簡支空心板中板板使用階段段驗算（1）正常使用極限限狀態(tài)驗算算正常使用極限狀狀態(tài)作用長長期效應(yīng)組組合下簡支支中梁拉應(yīng)應(yīng)力:僅摘取支撐中心心線（3＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及及半跨（11號節(jié)點）處處計算結(jié)果果（應(yīng)力單位：MMpa,壓為正，拉拉為負(fù)）節(jié)點號上緣最小下緣最小最大主拉31.8073.349-0.0063382.5173.131-0.07722113.8461.688-0.00277正常使用極限狀狀態(tài)作用短短期效應(yīng)組組合下簡支支中板拉應(yīng)應(yīng)力:僅摘取支撐中心心線（3＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及及半跨（11號節(jié)點）處處計算結(jié)果果（應(yīng)力單位：MMpa,壓為正，拉拉為負(fù)）節(jié)點號上緣最小下緣最小最大主拉31.7213.349-0.0317782.4442.521-0.11499113.7970.877-0.00888正常使用極限狀狀態(tài)作用簡簡支中板壓壓應(yīng)力:僅摘取支撐中心心線（3＃節(jié)點）、1/4跨（8＃節(jié)點）及及半跨（11號節(jié)點）處處計算結(jié)果果（應(yīng)力單位：MMpa,壓為正，拉拉為負(fù)）節(jié)點號上緣最大下緣最大最大主壓35.0074.8725.00788.6215.2728.6211110.8933.99510.893正常使用極限狀狀態(tài)簡支空空心板中板板截面驗算算中板為C50預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝凝土結(jié)構(gòu)。按按《公路鋼鋼筋混凝土土及預(yù)應(yīng)力力混凝土橋橋涵設(shè)計規(guī)規(guī)范》（JTGD62--20044）第6.33.1條、第7.1..5條、第7.1..6條，混凝凝土構(gòu)件的的法向應(yīng)力力和主拉、壓壓應(yīng)力及部部分預(yù)應(yīng)力力混凝土A類受彎構(gòu)構(gòu)件的法向向拉應(yīng)力應(yīng)應(yīng)符合下面面規(guī)定：法向壓應(yīng)力限值值：0.55＝0.5××32.44=16..2Mppa法向拉應(yīng)力限值值（短期效效應(yīng)組合）：0.7＝0.7×2.65=1.855Mpa主壓應(yīng)力限值：：0.66＝0.6××32.44=19..44MMpa主拉應(yīng)力限值（短短期效應(yīng)組組合）：0.77=0.77×2.665=1..855Mpa由正常使用極限限狀態(tài)荷載載組合應(yīng)力力表中知：：在荷載組組合作用下下，中板截截面應(yīng)力均均滿足要求求。正常使用極限狀狀態(tài)簡支中中板各束預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼絞絞線最大拉拉應(yīng)力使用荷載作用下下，簡支中板各各束預(yù)應(yīng)力力鋼絞線最最大拉應(yīng)力力值為10047MMpa,小于按《公公路鋼筋混混凝土及預(yù)預(yù)應(yīng)力混凝凝土橋涵設(shè)設(shè)計規(guī)范》（JTGD62-2004）第7.1.5條，7股鋼絞線最大拉應(yīng)力限值0.65＝0.65×1860＝1209Mpa常使用極限狀態(tài)態(tài)簡支空心心板中板豎豎向撓度驗驗算a撓度驗算按短期效應(yīng)組合合并消除結(jié)結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)產(chǎn)生的位移移，結(jié)構(gòu)的的最大位移為為-0.0002344m（向下下為負(fù)）。按按《公路鋼鋼筋混凝土土及預(yù)應(yīng)力力混凝土橋橋涵設(shè)計規(guī)規(guī)范》中的的剛度并考考慮撓度長長期增長系系數(shù)，計算算的撓度為為：，滿足足《公路鋼鋼筋混凝土土及預(yù)應(yīng)力力混凝土橋橋涵設(shè)計規(guī)規(guī)范》中66.5.33的要求。b預(yù)加力引起的反反拱計算及及預(yù)拱度的的設(shè)置短期效應(yīng)組合產(chǎn)產(chǎn)生結(jié)構(gòu)的的最大位移移為0.0008544m，預(yù)加加力產(chǎn)生的的反拱值為為0.00066m，C50混凝土的的撓度長期期增長系數(shù)數(shù)為1.4225，故考慮慮荷載長期期效應(yīng)的影影響下，最最終計算跨跨