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文檔簡介
吉林大學(xué)橋梁畢畢業(yè)設(shè)計（裝裝配式預(yù)應(yīng)應(yīng)力混凝土土簡支T形梁）目錄第一部分
前言第二二部部分
設(shè)計任務(wù)務(wù)書書第三部部分
上部結(jié)構(gòu)
一
設(shè)計資料……………
二
橫截面布布置……………
三
主梁內(nèi)力力計計算……………
四
預(yù)應(yīng)力綱綱束束的估算算與布布置……………
五
主梁截面面幾幾何特性……………
六
承載能力力極極限狀態(tài)態(tài)計算算……………七
預(yù)應(yīng)力損損失失計算……………八
抗裂性驗驗算……………九
持久狀況況應(yīng)應(yīng)力驗算……………十
短暫狀態(tài)態(tài)應(yīng)應(yīng)力驗算……………十一行車道板板計計算……………使二橫隔梁計計算……………十三支座計算……………第四部分
下部結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)設(shè)計一
設(shè)計資料……………二
蓋梁計算……………三
橋墩墩柱柱計計算……………四
鉆孔灌注注樁樁計算……………第五部分
主要參考考資資料第六六部分分
對設(shè)計的的評評價及心心得體體會
前言一、
設(shè)設(shè)計計簡介：本本本設(shè)計主主要依依據(jù)設(shè)計計任務(wù)務(wù)書完成成，因因橋位橫橫斷面面及地質(zhì)質(zhì)資料料不明，故故本本橋采用用假設(shè)設(shè)地質(zhì)資資料。二二、
工程地質(zhì)質(zhì)：：水文地地質(zhì)條條件（本本設(shè)計計為假設(shè)設(shè)條件件）；地地基土土上層為為硬塑塑性粘土土，土土層厚度度為8米，其地地基基土的比比例系系數(shù)m=1550000KKN//m4，樁周土土極極限摩阻阻力τ=600KKpa,σ容許承載載力[σ0]=22660Kppa；①中層為硬硬塑塑性亞粘粘土，土土層厚度度為7米，其地地基基比例系系數(shù)m=1880000KKN//m4，樁周土土極極限摩阻阻力τ=700KKpa，容許承承載載力[σ0]=33000Kppa；下層為為中中密粗沙沙加礫礫石，土土層厚厚度為12米，其地地基基土的比比例系系數(shù)m=3550000KKN//m4，樁周土土極極限摩阻阻力τ=12200Kpa，容許承承載載力[σ0]=44550Kppa。三、設(shè)計要點點：：設(shè)計荷荷載：：汽-20，掛-100；地震基基本本烈度為7度橋梁設(shè)設(shè)計計寬度：：橋面面凈寬：9+2××11.5mm；上部構(gòu)構(gòu)造造：預(yù)應(yīng)應(yīng)力混混凝土T型梁橋；；下下部構(gòu)造造：柱柱式墩臺臺，鉆鉆孔灌注注樁基基礎(chǔ)；標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)跨跨徑：40m；計算跨跨徑徑：39.9966m；孔徑長3+3××335+33mm，橋梁全全長126m；
鋼筋：預(yù)預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋：Φ15.224（7Φ5.0）鋼鉸線線，后后張法施施工。非非預(yù)應(yīng)力力鋼筋筋：Ⅰ鋼筋和Ⅱ級螺紋鋼鋼筋筋混凝土土：T梁為C40砼；橋面面鋪鋪裝為C30瀝青砼；；欄欄桿、人人行道道采用C30號砼;蓋梁用C30砼，墩柱柱、系系梁及鉆鉆孔樁樁用C25砼。四、
設(shè)計符號號采采用《公公路鋼鋼筋混凝凝土及及預(yù)應(yīng)力力混凝凝土橋涵涵設(shè)計計規(guī)范》（JTJDD662-220004）及《公公路路橋涵通通用設(shè)設(shè)計規(guī)范范》（JTJDD660-220004）。五、
本設(shè)計下下部部構(gòu)造設(shè)設(shè)計采采用手算算與電電算程序序結(jié)合合的方法法。電電算程序序采用用〈樁柱柱式橋橋墩、橋橋臺CAD系統(tǒng)〉。
吉林大學(xué)橋梁畢畢畢業(yè)設(shè)計計裝配式預(yù)應(yīng)力混混混凝土簡簡支T形梁畢業(yè)業(yè)設(shè)設(shè)計一．
設(shè)計的任任務(wù)與與內(nèi)容（論論論文需闡闡述的的問題）1．
從國計民民生生對交通通發(fā)展展的要求求上闡闡述建橋橋的必必要性與與可行行性。2．
按適用、經(jīng)經(jīng)經(jīng)濟、安安全、美美觀的原原則，至至少選擇3個可比性性橋橋型方案案，主主要從工工程材材料數(shù)量量、工工程概算算、投投資來源源、施施工及養(yǎng)養(yǎng)護難難易程度度和施施工力量量等方方面綜合合分析析比較，推推薦薦一種橋橋型方方案。3．
對推薦方方案案進行結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計。選選擇合合理可行行的建建筑材料料，擬擬訂結(jié)構(gòu)構(gòu)與構(gòu)構(gòu)件的幾幾何尺尺寸，并并作出出配筋設(shè)設(shè)計（鋼鋼筋砼結(jié)結(jié)構(gòu)、預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋砼砼結(jié)構(gòu)）或或橋橋面系的的結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計（拱拱橋橋、鋼橋橋）。4．
對一跨或或一一個受力力單元元進行受受力分分析，計計算各各種作用用荷載載及非荷荷載因因素所產(chǎn)產(chǎn)生的的內(nèi)力，并并進進行荷載載組合合。5．
按照荷載載效效應(yīng)不超超過結(jié)結(jié)構(gòu)抗力力效應(yīng)應(yīng)的原則則，驗驗算結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件件的強度度、剛剛度與穩(wěn)穩(wěn)定性性。如不不符合合要求，則則需需修改設(shè)設(shè)計或或提出修修改設(shè)設(shè)計的措措施。6．
根據(jù)橋梁梁所所處位置置、環(huán)環(huán)境和施施工力力量的配配備情情況，選選擇合合理可行行的施施工方案案與方方法，以以及主主要的施施工程程序。（專?？瓶粕灰螅┒?/p>
設(shè)計原始始資資料（試試驗研研究方案案）1．
路等級：
二級
2．
橋面凈寬寬：：凈9+2××11.5人行道或或凈11+22××0.5砼防撞護護欄3．
橋下凈空空：
1..0
4．
設(shè)計荷載載：
汽-20級
掛-1000
55．
地震烈度度：
7
6．
設(shè)計水位位：
6222..50
7．
最低水位位：
8．
沖刷深度度：：一般沖沖刷線線低于河河床1m，最大沖沖刷刷線低于于河床床2m。9．氣溫：：年年最高月月平均均溫度
°C，最低溫溫度
°C。10．河床地地質(zhì)質(zhì)與常水水位：：見地質(zhì)質(zhì)剖面面圖三．．設(shè)計計（論文文）完完成后應(yīng)應(yīng)提交交的文件件和圖圖表（一一）、計計算說明明部分分：1．
目錄；2．
建橋意義義；3．
橋型方案案比比較；4．
擬定結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件尺寸寸；5．
配筋設(shè)計計（鋼鋼筋砼結(jié)結(jié)構(gòu)、預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋砼砼結(jié)構(gòu)）或或橋橋面系結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計（拱拱橋、鋼鋼橋）；6．
結(jié)構(gòu)構(gòu)件件內(nèi)內(nèi)力計算算和荷荷載組合合；7．
強度、剛剛度度與穩(wěn)定定性驗驗算；8．
施工方案案；；（?？瓶粕徊灰螅?．
對設(shè)計的的評評價及心心得體體會；（二二）、圖圖紙部分1．
方案比較較；2．
推薦方案案總總體圖（三三視視）；3．
配筋圖（鋼鋼鋼筋砼結(jié)結(jié)構(gòu)、預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋砼砼結(jié)構(gòu)）；；4．
橋面系（拱拱拱橋、鋼鋼橋）；5．
施工程序序。（?？瓶粕灰笄螅┧?、主主要參考資資料1．
公路工程程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)；2．
公路橋涵涵設(shè)計規(guī)范范；3．
公路橋涵涵標(biāo)準(zhǔn)圖；；4．
公路橋涵涵設(shè)計手冊冊；5．
橋梁計算算示例；6．
其它有關(guān)關(guān)圖紙與資資料。五、畢畢業(yè)設(shè)計內(nèi)內(nèi)容與要求求1．
依據(jù)畢業(yè)業(yè)設(shè)計任務(wù)務(wù)書的要求求，以及橋橋址河床斷斷面，地質(zhì)質(zhì)資料和有有關(guān)特殊條條件等資料料，選擇至至少兩座以以上橋型方方案，進行行方案比較較。對各方方案分別擬擬定主要尺尺寸，繪制制草圖（裝裝訂在計算算機中的草草圖），并并計算上、下下部結(jié)構(gòu)的的主要材料料工程數(shù)量量（砼、鋼鋼、木三大大材料），說說明材料的的施工方法法。然后根根據(jù)“適用、經(jīng)經(jīng)濟、安全全、美觀”的原則，敘敘述各方案案的優(yōu)、缺缺點，最后后確定一個個推薦方案案，進行各各部分的詳詳細(xì)設(shè)計。2．
上部結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計與計計算依據(jù)“橋規(guī)”及有關(guān)資資料，對上上部結(jié)構(gòu)各各部分尺寸寸進行詳細(xì)細(xì)擬定。根根據(jù)設(shè)計荷荷載及驗算算荷載進行行上部結(jié)構(gòu)構(gòu)計算和配配筋，并繪繪制裝訂在在計算書中中的上部結(jié)結(jié)構(gòu)和配筋筋草圖。結(jié)結(jié)構(gòu)計算一一般要求采采用手算，若若具有橋梁梁結(jié)構(gòu)電算算程序和電電算條件，可可以采用電電算來完成成上部結(jié)構(gòu)構(gòu)計算和配配筋，但在在計算書中中必須說明明該程序的的框圖和功功能、輸入入和輸出項項目，它的的適用性，對對電算結(jié)果果應(yīng)逐項加加以說明，并并且要求對對主要截面面進行手算算，手算與與電算結(jié)果果進行相互互校核。無無手算內(nèi)容容不得參加加畢業(yè)答辯辯。3．
下部結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計與計計算根據(jù)地地質(zhì)資料和和“橋規(guī)”等有關(guān)資資料，擬定定下部結(jié)構(gòu)構(gòu)詳細(xì)尺寸寸，繪制裝裝訂在計算算書中的結(jié)結(jié)構(gòu)草圖。選選擇一個橋橋墩或一個個橋臺進行行下部結(jié)構(gòu)構(gòu)基礎(chǔ)部分分的詳細(xì)計計算。要求求采用手算算，若采用用電算，要要求與上部部結(jié)構(gòu)設(shè)計計相同。4．
施工方案案選擇根據(jù)據(jù)橋型方案案選擇時，對對推薦橋型型方案所敘敘述的施工工方案進行行仔細(xì)分析析、并按施施工程序?qū)τ诓捎玫牡闹饕┕すぴO(shè)備和施施工工藝進進行論述。并并繪制裝訂訂在計算書書中的施工工程序草圖圖。5．
繪圖繪制4—5張圖紙以以上（本科科5張以上，專?？?張以上），圖圖框型號不不得超過兩兩種以上。必必須繪制橋橋型圖一張張（幾相橋橋型方案必必須繪在一一張圖紙上上，主要繪繪立面和側(cè)側(cè)面圖）；；推薦方案案結(jié)構(gòu)總體體圖一張（立立面、平面面、側(cè)面圖圖必須繪在在一張圖紙紙上）；上上部結(jié)構(gòu)配配筋圖1—2張；施工工工藝流程程圖一張。其其它繪圖內(nèi)內(nèi)容，學(xué)員員與指導(dǎo)教教師協(xié)商確確定，圖紙紙要求手工工繪制。6．
要求計算算書和圖紙紙整潔。計計算書整理理成冊進行行裝訂，計計算書內(nèi)容容除上述設(shè)設(shè)計與計算算（包括草草圖）內(nèi)容容之外，應(yīng)應(yīng)包括目錄錄、前言、設(shè)設(shè)計任務(wù)書書（含原件件）、結(jié)束束語（體會會）、主要要參考書等等內(nèi)容。電電算打印資資料不裝訂訂計算書內(nèi)內(nèi)，作為計計算書附件件放入畢業(yè)業(yè)設(shè)計資料料袋中，計計算書至少少50頁以上。7．
路線設(shè)計計不作為本本次設(shè)計的的內(nèi)容，但但要求學(xué)員員必須掌握握以下內(nèi)容容：（1）
公路技術(shù)術(shù)等級的確確定（2）
公路平面面設(shè)計（紙紙上定線）（3）
公路縱斷面設(shè)計（4）
公路橫斷面設(shè)計（5）
公路排水或防護工程設(shè)計（6）
路面設(shè)計（7）
“技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)”的指標(biāo)選擇與計算8．
所有設(shè)計內(nèi)容都采用A3紙按標(biāo)準(zhǔn)裝訂成冊
裝配式預(yù)應(yīng)力混混混凝土簡簡支T形梁畢業(yè)業(yè)設(shè)設(shè)計一、
設(shè)計資料料1..
橋梁跨徑徑及及橋?qū)挊?biāo)標(biāo)準(zhǔn)跨跨徑：40m（墩中心心距距離）主主梁全全長：39.9966m計算跨徑徑：39.0000m橋面凈空空：：凈9＋2×1..5人行道=12m橋面橫坡坡：2.0%%22.設(shè)計荷載載公公路-I級3.材料及施施工工工藝混混凝土土：主梁梁用40號混凝土土，欄欄桿及橋橋面鋪鋪裝用30號混凝土土，橋橋梁墩臺臺及基基礎(chǔ)用25號混凝土土。預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋采采用1×7（7股）鋼絞絞線線，標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)強度度fpk==18660MMpa;普通鋼筋筋采采用HRB33335級和R235級鋼筋；；鋼鋼板：錨錨頭下下支撐墊墊板.支座墊板板等等均采用用普通通A3碳素鋼。按按按后張法法施工工工藝制制作主主梁，采采用70mm的波紋管管和OVM錨具。4.材料性能能參參數(shù)：（1）混凝土土強強度等級級為C40，主要強強度度指標(biāo)：：強度度標(biāo)準(zhǔn)值值：fck==226.88MPPa，ftk==22.4MMPaa強度設(shè)計計值值：fcd==118.44MPPa，ftd==11.655MPPa彈性模量
：Ec=33..25××1004MMPaa（2）預(yù)應(yīng)力力鋼鋼筋采用1×7標(biāo)準(zhǔn)型15.22--18660--Ⅱ-GB//TT522244—1995鋼絞線抗抗拉拉強度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值值：fpk==118600MPPa
抗拉強度度設(shè)設(shè)計值：fpd==112600MPPa彈性模量量：Ep=11.955×1105
MMPa相對界限限受受壓區(qū)高高度：：ξa=0..4，ξpu=00..25663（3）普通鋼鋼筋
a.縱向抗拉拉及及構(gòu)造普普通鋼鋼筋采用HRB33335，其強度度指指標(biāo)抗拉拉強度度指標(biāo)：fsk==3335MMPaa
抗拉強度度設(shè)設(shè)計值：fsd==2280MMPaa彈性模量量：Es==22.0××1005
MPPa
b.采用的R235鋼筋，其其強強度指標(biāo)標(biāo)抗拉拉強度指指標(biāo)：：fsk==2235MMPaa
抗拉強度度設(shè)設(shè)計值：fsd==1195MMPaa彈性模量量：Es==22.1××1005
MPPa5．設(shè)計依依據(jù)據(jù)《結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計計原理》葉葉見見曙主編編，人人民交通通出版版社《橋橋梁計計算示例例集》（梁梁梁橋）易易建國國主編，人人民民交通出出版社社《橋梁梁工程程》（1985）姚玲森森主主編，人人民交交通出版版社《公公路橋涵涵標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)圖》公公路橋橋涵標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)圖編編制組，人人民民交通出出版社社《公路路橋涵涵設(shè)計規(guī)規(guī)范（合合訂本）》(JTJ0021--855)人民交通通出出版社《公公路路磚石及及混凝凝土橋涵涵設(shè)計計規(guī)范》（JTJ00222-885）二、橫截面布置置置1.
主梁間距距與與主梁片片數(shù)主主梁間距距通常常應(yīng)隨梁梁高與與跨徑的的增大大而加寬寬為經(jīng)經(jīng)濟,同時加寬寬翼翼板對提提高主主梁截面面效率率指標(biāo)很很有效效,故在許可可條條件下應(yīng)應(yīng)適當(dāng)當(dāng)加寬T梁翼板。本本本設(shè)計主主梁翼翼板寬度度為22000mmm，由于寬寬度度較大，為為保保證橋梁梁的整整體受力力性能能，橋面面板采采用現(xiàn)澆澆混凝凝土剛性性接頭頭，因此此主梁梁的工作作截面面有兩種種：預(yù)預(yù)施應(yīng)力力、運運輸、吊吊裝階階段的小小截面面（上翼翼板寬寬度16000mmm）和運營營階階段的大大截面面（上翼翼坂寬寬度22000mmm）．橋面面為為凈9＋2×1..5人行道=12m米，橋面面橫橫向布置置采用用5片主梁（如如如圖1-1）。2.
主梁跨中中截截面主要要尺寸寸擬定（1）主梁高高度
預(yù)應(yīng)力混混凝凝土簡支支梁橋橋的主梁梁高度度與其跨跨徑之之比通常常在1/155~~1/225之間，標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)設(shè)計中中高跨跨比約在1/188~~1/119。當(dāng)建筑筑高高度不受受限制制時，增增大梁梁高往往往是較較經(jīng)濟的的方案案，因一一增大大梁高可可以節(jié)節(jié)省預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼鋼束用量量，同同時梁高高加大大一般只只是腹腹板加高高，而而混凝土土用量量增加不不多。綜綜上所述述，本本設(shè)計中中取用用23000mmm的主梁高高度度是比較較合適適的。
圖1-11（尺寸單單位位：mm）（2）主梁截截面面細(xì)部尺尺寸主主梁翼板板的厚厚度主要要取決決于橋面面板承承受車輪輪局部部荷載的的要求求，還應(yīng)應(yīng)考慮慮能否滿滿足主主梁受彎彎時上上翼板抗抗壓強強度的要要求。本本設(shè)計預(yù)預(yù)制T梁的翼板板厚厚度取用150mmm，翼板根根部部加厚到260mmm以抵抗翼翼緣緣根部較較大的的彎矩。
圖1-22跨中截面面尺尺寸圖（尺尺寸寸單位：mm）在預(yù)應(yīng)力混凝土土土梁中腹腹板內(nèi)內(nèi)主拉應(yīng)應(yīng)力較較小，腹腹板厚厚度一般般由布布置預(yù)制制管道道的構(gòu)造造決定定，同時時從腹腹板本身身的穩(wěn)穩(wěn)定要求求出發(fā)發(fā)，腹板板的厚厚度不宜宜小于于其高度度的1/15。本設(shè)計計腹腹板厚度度取200mmm。馬蹄尺尺寸寸基本由由布置置預(yù)應(yīng)力力鋼束束的需要要確定定，初擬擬馬蹄蹄寬度為560mmm，高度260mmm，馬蹄與與腹腹板交接接處做做三角過過渡，高高度140mmm，以減少少局局部應(yīng)力力。（3）計算截截面面幾何特特征將將主梁跨跨中截截面劃分分成五五個規(guī)則則圖形形的小單單元，截截面幾何何特性性列表計計算見見表1-1
跨中截面幾何何何特性計算算表表
表1-1分塊名稱
分塊面積Aicmm22
分塊面積積形形心至上上緣距距離yicmm
分塊面積積對對上緣凈凈矩Si=AAiiyiccm44
分塊面積積的的自身慣慣矩Iicmm44
d==yss-yiicmm
分塊面積積對對截面形形心的的慣矩I=Aiiddi2ccm44
I==Iii+Ixxcmm4
⑴
⑵
⑶=⑴×⑵
⑷
⑸
⑹=⑴×⑸2
⑺=⑷+⑹
大毛截面面翼翼板
330000
7..5
2477500
6118775
778..21
20018554553
220224733288三角承托
7700
18..677
1443773.559
51776..1111
667.00433
3446009688
3346661444腹板
378800
1009..5
441339100
11125521115
-223.779
213393344
2522
1999.3333
5002311.99
277444
-11133.6223
325533366
3225611100馬蹄
145566
2117
31559552
8820021..333
-11311.299
22509971165
25517991886∑
955588
——
81992217..5
∑I=655554022277小毛截面面翼翼板
240000
7..5
1800000
4550000
885..95
117777477666三角承托
7700
18..677
1443773.559
51776..1111
774.778
430062223
4331133999腹板
378800
1009..5
441339100
11125521115
-116.005
97337337
112222588522下三角
2522
1999.3333
5002311.99
277444
-11055.888
2282550665
2282278009馬蹄
145566
2117
31559552
8820021..333
-11233.555
22222252261
22230772882∑
856688
——
80990092..5
∑I=599444711088注：大毛毛截截面形心心至上上緣距離ys=∑Si/∑Ai=8855.711cmm;小毛截面面形形心至上上緣距距離ys=∑Si/∑Ai=9933.455cmm
（4）檢驗截截面面效率指指標(biāo)ρ（希望ρ在０.５以上）上核核心距距：ks=∑I/∑Ayx==66554402227//95558××(2230--855.711)==47..522cm下核心距距：：kx=∑I/∑Ays＝65544002277/995588×885.771==80..000cm
ρ=(kkss+kxx)==(477.552+880))/2330==0.555>>0.5表明以上上初初擬的主主梁跨跨中截面面尺寸寸是合理理的。（5）橫截面面沿跨長的的變化如圖圖1-1所示，本本設(shè)計采用用等高形式式，橫截面面的Ｔ梁翼翼板厚度沿沿跨長不變變，馬蹄部部分配合鋼鋼束彎起而而從四分點點附近開始始向支點逐逐漸抬高。梁梁端部分段段由于錨頭頭集中力的的作用而引引起較大的的局部應(yīng)力力，同時也也為布置錨錨具的需要要，在距梁梁端78000mm范圍內(nèi)將將加厚到與與腹板同寬寬。變化點點截面（腹腹板開始加加厚處）到到支點的距距離為28000mm，其中還還設(shè)置一段段長為500mmm的腹板加加厚過渡段段。（6）橫隔梁梁的設(shè)置為為減小對主主梁設(shè)計起起主要控制制作用的跨跨中彎矩，在在跨中位置置設(shè)置一道道中橫隔梁梁當(dāng)跨度較較大時，還還應(yīng)在其它它位置設(shè)置置較多的橫橫隔梁。本本設(shè)計在橋橋跨中點和和四分點、支支點處共設(shè)設(shè)置五道橫橫隔梁，其其間距為9.755m。考慮脫脫模，端橫橫隔梁高度度為23000mm，厚度簡簡化計算為為160mmm；中橫隔隔梁高度為為20400mm，厚度為為上部180mmm，下部140mmm，簡化計計算為160mmm。見圖1-1。三、主梁內(nèi)力計計計算（一一）
恒載內(nèi)力力計計算1．
恒載集度度（1）
預(yù)制梁自自重a.按跨中截截面面計，主主梁的的恒載集集度：：g(1))==0.886558×225==21..6445KNN/mmb.由于馬蹄蹄抬抬高形成成四個個橫置的的三棱棱拄，折折算成成恒載集集度為為：g(2)≈4×(00..73--0..26))×00.188×55.255×225/339..96==0..56KKN//mc.由于腹板板加加厚所增增加的的重量折折算成成恒載集集度為為：g(33)≈2×（1.488558-00.88658）×（1.988++0.225）×25//339.996==1.773KN//mdd.中橫隔梁梁體體積：0.166×（0.8××11.899-00.5××0..0777-00.5××0..14××0..18--0..5×00.445×00.77-0..644×0..355）=0.117727m33端橫隔梁梁體體積：
0.1166×（0.622××1.889--0.55×00.522×00.0008）=0.11884m3故：g（4）=（3×0..117277+22×0..1884）×25//339.996==0.55544KNN/mme.預(yù)制梁恒恒載載集度：
gg1=221..6455+00.566+11.733+00.5554==24..4889KKN//m
((2))二期恒載a.現(xiàn)澆T梁翼板恒恒載載集度：
gg((5)==00.155×00.6××255=2..255KNN/mmb.橫隔梁現(xiàn)現(xiàn)澆澆部分體體積：：一片中中橫隔隔梁（現(xiàn)現(xiàn)澆部部分）體體積0.166××0.22×00.555=00.011766m3一片端橫橫隔隔梁（現(xiàn)現(xiàn)澆部部分）體體積0.166××0.22×11.899=00.0660448m33
故：g(66))=（3×0..001766+22×0..066048）×25//339.996==0.111KKN/mm
cc.鋪裝
110ccm混凝土鋪鋪裝裝：0.1××115×224==25..2KKN/mm
8ccm瀝青鋪裝裝：0.088××10..5××23==199.322KNN/m
若將橋面面鋪鋪裝均攤攤給五五片主梁梁，則則
g((7)=（25.22++19..322）/5=88..9044KNN/m
d..若將兩側(cè)側(cè)防防撞攔均均攤給給五片主主梁，則
gg（8）=2×22/5=00.8KKN/m
e．二期恒恒載集度：：
g22=2.225+0..11+88.9044+0.88=12..06KNN/m
2．
恒載內(nèi)力力如圖1-3所示，設(shè)x為計算截截面離左支支座的距離離，并令α=x/l。
圖1-3
恒載內(nèi)力力計算圖主主梁彎矩和和剪力的計計算公式分分別為：
Mα=0.5α(1-α)l2gg;Qα=0.55(1-22α)lg;;
恒載內(nèi)力力計算見表表1-2（二）活活載內(nèi)力計計算（修正正剛性橫梁梁法）1.沖擊系數(shù)數(shù)和車道折折減系數(shù)按按“橋規(guī)”第2.3..2條規(guī)定，對對于汽—201＋μ＝1＋（1.3－1.0）/（45-5）×（45-339）＝1.17781+μ=1.1178按“橋規(guī)”第2.3..5條規(guī)定，平平板掛車不不計沖擊力力影響，對對于掛—100荷載1+μ=1.1192。按《橋橋規(guī)》第2.3..1規(guī)定兩車車道車道折折減系數(shù)為為1。按“橋規(guī)”第4.3..1條規(guī)定，車車輛單向行行駛，，取取二車道設(shè)設(shè)計，車道道折減系數(shù)數(shù)為1.0。恒載內(nèi)內(nèi)力計算表表
表1-2
跨中
四分點
支點
α=0.55
α=0.225
α=0.0邊梁
一期
MG11K
（KN?m）
24771.911
18996.322
0
VG1KK
（KN）
0
992.600
4966.37
二期
MG22K
（KN?m）
13114.322
7333.8
00
VGG2K
（KN）
0
994.666
1033.95
Σ
MGKK
（KN?m）
37886.233
26330.122
0
VGK
（KN）
0
1187.226
6000.122中梁
一期
MG11K
（KN?m）
25000.066
13667.377
0
VG1KK
（KN）
0
1107.224
4552.322
二期
MG22K
（KN?m）
14663.211
14223.422
0
VG2KK
（KN）
0
990.999
1822.86
Σ
MGKK
（KN?m）
39663.277
27990.799
0
VGK
（KN）
0
1198.223
6335.17752.計算主梁的的荷荷載橫向分分分布系數(shù)數(shù)（1）跨中的的荷荷載恒載載橫向向分布系系數(shù)mc如前所述述，本本設(shè)計橋橋跨采采用內(nèi)設(shè)設(shè)五到到橫隔梁梁，具具有可靠靠的橫橫向聯(lián)系系，且且承重結(jié)結(jié)構(gòu)的的長寬比比為：：l/b==339.000//11>>2,,所以可按按修修正的剛剛性橫橫梁法來來繪制制橫向影影響線線并計算算橫向向分布系系數(shù)mc。a.計算主梁梁抗抗扭慣矩IT圖1-4
It計算圖示
（尺寸單單位位：mm）
圖1-4示出了了了IT的計算圖圖示示，IT的計算表表見見表1-3。對于T形梁截面面，抗抗扭慣矩矩可近近似按下下式計計算：IT＝式中：bi和ti——相應(yīng)為單單個個矩形截截面的的寬度和和高度度；ci——矩形截面面抗抗扭剛度度系數(shù)數(shù)；m——梁截面劃劃分分成單個個矩形形截面的的個數(shù)數(shù)。對于于跨中中截面，翼翼緣緣板的換換算平平均厚度度：
t1＝＝18.99ccm馬蹄部分的換算算算平均厚厚度：：t3＝＝33cmmIIt計算表
表1-4分塊名稱
bi
tti
bbi//ti
cii
IT＝cibbiitii3**10--3（m4）翼緣板①220
118.99
111.667111
11/33
4..911174腹板②178..115
220..0
88.990755
00.3110
4.4418812馬蹄③56.00
33..0
1.669770
00.220988
44.2222117∑
∑It==113.5552203b.計算抗扭修修正正系數(shù)β本設(shè)計主主梁梁的間距距相同同，同時時將主主梁近似似看成成等截面面，則則得：β＝式中：G=0..44E；l=399..00m；IT==00.06677760115mm4；I=0..66554402227mm4；計算得得：β=0.889957。
表1-5梁號
ηi1
ηi2
ηi3
ηi4
ηi51
00.555833
0..37791
0..2000
－0.02211
－0.1558832
0..37991
0.228996
00.2200
0..1044
－0.0220093
0..2000
00.2000
0.22000
0..2000
00.2200d.計算荷載橫橫向向分布系數(shù)數(shù)數(shù)1-3號梁的橫橫向向影響線線和最最不利布布載圖圖式如圖1-5所示（以①號梁為例例）。車車輛荷載載：一一號梁：：汽—20mmccq==1//2Ση1i＝1/2×（0.588668+00.444022+00.333444+0..18878）=0.669901掛—100mmccq==1//4Ση1i＝1/2×（0.322110+00.229922+00.255500+0..23368）=0.339965二號梁：：汽—20
mmcq=11/2×（0.355003+00.229699+00.255844+0..20051）=0.555554掛—100mmcq=11/4×（0.233110+00.119822+00.166333+0..11120）＝0.288667三號梁：：汽—20
mmcq=11/2×（0.244666+00.221999+00.200066+0..17740）=0.442206掛—100mmcq=11/4×（0.20000×4）=0.22
圖1-5
跨中的橫橫向向分布系系數(shù)計計算圖示
（尺寸單單位位：mm）
(2)支點截截截面的荷荷載橫橫向分布布系數(shù)數(shù)mo如圖1-7所示，按按杠杠桿原理理法繪繪制荷載載橫向向分布影影響線線并進行行布載載
圖1-6
杠桿原理理法法繪制荷荷載橫橫向分布布影響響線
一號梁：：汽—20mmooq==1//2Ση1i＝mo=11//2×（1.155991+00.33409）=0.775掛—100mmooq==1//4Ση1i＝1/2×（0.66115+00.2261）=0.44338二號梁：：汽—20
mmoq=11/2×（0.188118+11.0000++0..40991）=0.77995掛—100mmoq=11/4((0..5755+00.6116++0.44355+0..2115)==0..306三號梁：：汽—20
mmoq=11/2×（0.188118+11.0000++0..40991）=0.77995掛—100mmoq=11/4((0..5755+00.6116++0.44355+0..2115)==0..3066
(3)荷載載載橫向分分布系系數(shù)匯總
荷載
跨中—1/4跨mc
支點mo
11
2
33
11
2
3汽—20
00..77446
0.445000
00.442066
00.755000
0..79950
0..79550掛—100
00.399655
0..28867
0..2
00.4438
0..3066
00.30063.計算活載內(nèi)內(nèi)力力荷載橫向向向分布系系數(shù)沿沿橋跨方方向的的變化：：以一一號梁為為例汽車荷載沖擊系系系數(shù)1+μ=1+00..3×((455-399)//(455-55)=11.1178。（以一一號號梁為例例）（1）計算荷荷載載的跨中中截面面內(nèi)力彎彎矩汽汽—20
MM=((1+μ)ξΣmipiiyyi==25512..911KN..m掛—100
MM=((1+μ)ξΣmipiiyyi==43323..577KNN.mm剪力汽—20
QQ=((1+μ)ξΣmipiiyyi==1992.336KKN.m掛—100
QQ=((1+μ)ξΣmipiiyyi==2779.664KN..m
（2）計計計算荷載載的1/4截面內(nèi)力力彎彎矩汽—20
MM=((1+μ)ξΣmipiiyyi==18886..122KN..m掛—100
M=(((1+μ)ξΣmipiiyyi==32242..688KNN.mm
（3）計算荷荷載載的支點點截面面內(nèi)力彎彎矩汽汽—20
MM=((1+μ)ξΣmipiiyyi==0KKN.m掛—100
MM=((1+μ)ξΣmipiiyyi==0KKN.m剪力汽—20
QQ=((1+μ)ξΣmipiiyyi==4222.884KKN.m掛—100
QQ=((1+μ)ξΣmipiiyyi77188.377KNN.m圖1-10
支點內(nèi)力力計計算圖示
內(nèi)力組合合按“公預(yù)規(guī)第4.1..2”條規(guī)定進進行行，恒載載產(chǎn)生生的效應(yīng)應(yīng)與活活載產(chǎn)生生的效效應(yīng)同號號時：：則
荷載組合Ⅰ
S==11.2SSG++1.44SQQ荷載組合Ⅲ
S==11.2SSG++1.11SQQ式中：SG—恒載重力力產(chǎn)產(chǎn)生效應(yīng)應(yīng)荷載內(nèi)力計算結(jié)結(jié)結(jié)果
荷載內(nèi)力力計計算結(jié)果
表1-7序號
荷載類型
M
端點
1/44LL
1//2LL
端點
1/22LL1
恒
載
0
227790..799
399633.277
6635..1775
002
汽車荷載
0
118886..122
255122.911
4422..844
1992..3633
掛車荷載
0
332242..688
433233.577
7718..377
2779..6466
11.2×恒載
0
335564..944
477555.922
7762..211
077
11.4×汽
0
226640..566
355188.088
6619..977
2669..3188
11.1×掛
0
337700..944
488600.900
7790..211
3007..69
組合Ⅰ
0
662205..500
822744.000
113822.118
22699.311100
組合Ⅲ
0
771133..899
955111.855
115522.442
33077.6111
7/99
51%%
550%
511%
1100012
8//10
553%
522%
447%%
1000113
提高后的的組組合Ⅰ
0
663391..677
855222.222
114233.665
22699.311144
提高后的的組組合Ⅲ
0
772276..577
977022.099
115833.447
33077.6控制設(shè)計計的的計算內(nèi)內(nèi)力
722776.557
97002..09
15583..477
3007..6四、預(yù)應(yīng)力鋼束束束的估算算與布布置（一）鋼束的估估估算與布布置1．按照使使用用階段的的應(yīng)力力要求估估算鋼鋼束數(shù)首首先根根據(jù)跨中中截面面正截面面的抗抗裂要求求，確確定預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼鋼筋數(shù)量量，為為滿足抗抗裂要要求，所所需的的有效預(yù)預(yù)應(yīng)力力為：
MSS為跨中設(shè)設(shè)計計控制內(nèi)內(nèi)力，由由表1-7查得MS=997702..099KN?m，估算鋼鋼筋筋數(shù)量時時，可可近似采采用毛毛截面幾幾何性性質(zhì)。查查表1-1：AC=00..86558××1066mmm2,yycss=9334..5mmm,ycxx=113655.55mm,,Jcc=0..59945××10012mmm44,Wxx=JJc/yycxx=0..43354××1009mmm3,,ep為預(yù)應(yīng)力力鋼鋼筋重心心至毛毛截面重重心的的距離，ep==yycx--app,假設(shè)ap=11550mm，ep=113365..5--1500=112155.55mm
由此可得得擬擬采用Φj15..2鋼絞線，單單單根鋼絞絞線的的公稱面面積Apl==1139mmm22,抗拉強度度標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值fpk==118600Mppa，張拉控控制制應(yīng)力取σcon==00.755fppk=00.775×118660=113995Mppa，預(yù)應(yīng)力力損損失按張張拉控控制應(yīng)力力的20%計算。所所需需預(yù)應(yīng)力力鋼絞絞線的根根數(shù)為為：
取45根采用5束9Φj15..2預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋筋束，OVM型錨具，供供供給的預(yù)預(yù)應(yīng)力力截面面面積Ap==445*11399=622555mm222..預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋筋布置（1）跨中截截面面及錨固固端截截面的鋼鋼束布布置
對于跨中中截截面，在在保證證布置預(yù)預(yù)留管管道構(gòu)造造要求求的前提提下，盡盡可能使使鋼束束群的重重心到到截面的的偏心心距大些些。本本設(shè)計采采用內(nèi)內(nèi)徑80mm，外徑85mm的預(yù)埋鐵鐵皮皮波紋管管，跨跨中截面面的細(xì)細(xì)部構(gòu)造造如圖圖1-11所示。由由此此可直接接得出出鋼束群群重心心至梁底底距離離為：
圖1-111
支點內(nèi)力力計計算圖示
a）跨中截截面
b）錨固端端截截面（2）對于錨固固端端截面，鋼鋼鋼束布置置通常?？紤]下下述兩兩個方面面：一一是預(yù)應(yīng)應(yīng)力束束合力重重心進進可能靠靠近截截面形心心，使使截面均均勻受受壓；二二是考考慮錨頭頭布置置的可能能性，以以滿足張張拉操操作的方方便。按按照上述述錨頭頭布置的“均勻”“分散”原則，錨錨固固端截面面鋼束束布置如如圖1-111b）所示。鋼鋼鋼束群重重心至至梁底距距離為為：
為驗核上上述述布置的的鋼束束群重心心位置置，需計計算錨錨固端截截面幾幾何特性性。圖圖1-13示出計算算圖圖式，錨錨固端端截面特特性計計算見表1-8所示。
表1-8分塊名稱
Aiii
yii
SSi
IIi
di==yss-yii
IIx=AAiddi2
I==Ii++Ixx
cmm2
cm
cmm3
ccm44
cmm
ccm4
cmm4
11
22
3==1××2
44
55
6
7==4+6翼板
330000
7..5
2477500
6118775
884..19
23339002555.11
22345521130..1三角承托
4266..4
117..73
75560..077
155922.844
773.996
233324442..899
2333440355.663腹板
1155881
11188.4
1337111666.722
44637790083..3
-266.771
8826620221..82
54464111005.2∑
1533007
---------
1140334776.779
∑=80442272771
說明鋼束群群重重心處于截截截面核心心范圍圍內(nèi)。（二）.鋼束起起起彎角和和線形形的確定定本設(shè)設(shè)計將錨錨固端端截面分分成上上.下兩部分分（見見圖1-14所示），上上上部鋼束束的彎彎起角定定為15°；下部鋼鋼束束的彎起起角定定為7°鋼筋豎向向距距離為45厘米。為為簡簡化計算算和施施工，所所有鋼鋼束布置置的線線形均為為直線線加圓弧弧，并并且整根根鋼束束都布置置在同同一個豎豎平面面內(nèi)。鋼鋼束計計算圖1-133封端混凝凝土土塊尺寸寸圖
圖1-144
鋼束計算算圖圖式（尺尺寸單單位：mm）
：
圖1-14示出鋼束束計計算圖式式，計計算如下
各鋼束起起彎彎點及其其半徑徑計算表
表1-9鋼束號
升高值值值C（cm）
θ0(度)
coosθ0
R((ccm)
siinθ0
支點至錨錨固固點距離d（cm）
起彎點k至跨中線線水水平距離
xk（cm）1，2
466
15
0..96559
61771..3
00.225888
112.33
112100.223,44
1102..5
15
0..96559
30008..1
00.225888
338.77
112100.115
11611.5
7
0.999225
447440
00.112199
119.99
7743..1
各截面鋼鋼束束位置（ai）及其傾傾角角（θi）計算值
表1-100計算截面
鋼束束束編號
li
（cm）
R（cm）
θi
（°）
sinθ0
coosθ0
cii
（cm）
a（cm）
ai
（cm）跨中截截面xi=00
1,22
lli為負(fù)值，鋼鋼鋼束尚未未彎起起
0
00
1
00
99
9
3,,4
117..5
117..5
55
228.55
228.55L//4截面xi=99775cmm
11,2
鋼束尚未未彎彎起
9
3,,4
117..5
5
2311.99
477400
2..80043
0..04889
0.999888
55.77
288.55
344.22變截面xi=116670ccm
1,22
7739..8
61771..3
44.227288
00.077455
0..99972
1003.55
333.00
1136..5
3,44
7739..9
30008..0
88.779433
0015229
0.998882
666..4
224..5
990..9
55
112066.99
477400
111.227688
0019555
0.998007
113..0
112..0
225..0支點截面xi=119950ccm
1,22
4459..8
61771..3
66.8885
0..11999
0.999228
117..3
99
553.55
33,4
4559.99
330088.00
144.223911
00.2446
0.996993
335..5
117..5
11099.9
5
9266.99
477400
144.775111
00.255466
0..96670
911.5
288.5
1884.77五、主梁截面幾幾幾何特性1．凈截面面幾幾何特性性計算算在預(yù)加加應(yīng)力力階段，只只需需要計算算小截截面的集集合特特性，計計算公公式：
現(xiàn)澆頂板600mmm連接板時時，頂頂板寬度度仍為為160ccm?？缰薪亟孛婷婷娣e和和慣性性矩計算算表
表1-111--1I=ΣIi+ΣΣIyy（cm4）
55220011882
63997664911
77050050043
ΔA=∏/4d22=3..144×8..522/4==566.7116ccm2
n==4
nyy=6IIy==Aiddi22（cm4）
14220013
-4438779339
--4224599266
15563385
4337299988
4552993833
115988877
4880449299
4496448116
ddi==ys--yii（cm）
-4..005
--1224.33
4.225
-1118..2
4..09
-1123..9
分塊面積積的的自身慣慣矩Ii（cm4）
59444471008
略
59444471008
59444771088
略
59444471008
65554002277
略
65550042227
全截面重重心心到上緣緣距離離ys(ccmm)
889..4
997..6
889..8
分塊面積積對對上緣靜靜矩Si(ccmm3)
80090990
-6006990.88
774833999.2
80090990
6688888
87759978
81192116
6688888
88861104
分塊面積積中中心至上上緣距距離yi（cm）
93..445
22133.7
993.445
2133.77
885..71
2113.77
分塊面積Ai(ccmm2)
86658
-2284
83374
86658
3113
889771
995558
33133
988711
分塊名稱
毛截面
扣除管道道面面積（nΔA）
∑
毛截面
鋼束換算算面面積（ny-1）nΔAy
∑
毛截面
鋼束換算算面面積（ny-1）nΔAy
∑
截面
階段1:鋼束灌漿漿錨錨固前
階段2:現(xiàn)澆600mmm連接段
階段3：二期荷荷載載、活載
計算數(shù)據(jù)
b1==1600ccm
bb2==1660cm
b33=22200cmm
L/4截面面積積積和慣性性矩計計算表
表1-111--2I=ΣIi+ΣΣIyy（cm4）
55220011882
63997664911
77050050043
ΔA=∏/4d22=3..144×8..522/4==566.7116ccm2
n==4
nyy=6IIy==Aiddi22（cm4）
14220013
-4438779339
--4224599266
15563385
4337299988
4552993833
115988877
4880449299
4496448116
ddi==ys--yii（cm）
-4..005
--1224.33
4.225
-1118..2
4..09
-1123..9
分塊面積積的的自身慣慣矩Ii（cm4）
59444471008
略
59444471008
59444771088
略
59444471008
65554002277
略
65550042227
全截面重重心心到上緣緣距離離ys(ccmm)
889..4
997..6
889..8
分塊面積積對對上緣靜靜矩Si(ccmm3)
80090990
-6006990.88
774833999.2
80090990
6688888
87759978
81192116
6688888
88861104
分塊面積積中中心至上上緣距距離yi（cm）
93..445
22133.7
993.445
2133.77
885..71
2113.77
分塊面積Ai(ccmm2)
86658
-2284
83374
86658
3113
889771
995558
33133
988711
分塊名稱
毛截面
扣除管道道面面積（nΔA）
∑
毛截面
鋼束換算算面面積（ny-1）nΔAy
∑
毛截面
鋼束換算算面面積（ny-1）nΔAy
∑
截面
階段1:鋼束灌漿漿錨錨固前
階段2:現(xiàn)澆600mmm連接段
階段3：二期荷荷載載、活載
計算數(shù)據(jù)
b1==1600ccm
bb2==1660cm
b33=22200cmm
變截面面積和慣慣慣性矩計計算表表
表1-111--3I=ΣIi+ΣΣIyy（cm4）
57552277119
61442117622
77596680030
ΔA=∏/4d22=3..144×8..522/4==566.7116ccm2
n==4
nyy=6IIy==Aiddi22（cm4）
6544776
--1998488655
-1191193889
6544766
1990991788
1197446554
7744400
2330411933
2337885933
ddi=yys--yi（cm）
-2..775
--833.6
22.755
--78..1
2..799
-775..9
分塊面積積的的自身慣慣矩Ii（cm4）
59444471008
略
59444471008
59444771088
略
59444471008
78334666288
略
78444421008
全截面重重心心到上緣緣距離離ys(ccmm)
990..7
996..2
888..5
分塊面積積對對上緣靜靜矩Si(ccmm3)
80090990
-4995001
775995899
880900900
5445556
886336466
8819226
5455566
87737772
分塊面積積中中心至上上緣距距離yi（cm）
93..445
11744.3
993.445
1744.33
885..71
1774.33
分塊面積Ai(ccmm2)
86658
-2284
83374
86658
3113
889771
995558
33133
988711
分塊名稱
毛截面
扣除管道道面面積（nΔA）
∑
毛截面
鋼束換算算面面積（ny-1）nΔAy
∑
毛截面
鋼束換算算面面積（ny-1）nΔAy
∑
截面
階段1:鋼束灌漿漿錨錨固前
階段2:現(xiàn)澆600mmm連接段
階段3：二期荷荷載載、活載
計算數(shù)據(jù)
b1==1700ccm
bb2==1770cm
b33=22300cmm
支點截面面積和和和慣性矩矩計算算表
表1-111--4I=ΣIi+ΣΣIyy（cm4）
73449919552
73886001899
88184456643
ΔA=∏/4d22=3..144×8..522/4==566.7116ccm2
n==4
nyy=6IIy==Aiddi22（cm4）
360022
-221994877
--21558885
551887
222331355
2228333
2588699
1339225033
1141883772
ddi==ys--yii（cm）
-0..55
-227..8
0..6
--266.7
11.3
-666.77
分塊面積積的的自身慣慣矩Ii（cm4）
73770078337
略
73770078337
73770778377
略
73770078337
80442772711
略
80442272771
全截面重重心心到上緣緣距離離ys(ccmm)
994..2
995..3
555..3
分塊面積積對對上緣靜靜矩Si(ccmm3)
1336433622
-3346648
1332977133
1336443622
3381886
140025548
82259668
3811866
86641154
分塊面積積中中心至上上緣距距離yi（cm）
94..77
1222
944.77
1222
544
1122
分塊面積Ai(ccmm2)
1444077.22
-22844
1441223.22
1144007..2
33133
1447220.22
113077.22
3113
1566200.2
分塊名稱
毛截面
扣除管道道面面積（nΔA）
∑
毛截面
鋼束換算算面面積（ny-1）nΔAy
∑
毛截面
鋼束換算算面面積（ny-1）nΔAy
∑
截面
階段1:鋼束灌漿漿錨錨固前
階段2:現(xiàn)澆600mmm連接段
階段3：二期荷荷載載、活載
計算數(shù)據(jù)
b1==1700ccm
bb2==1770cm
b33=22300cmm
截面幾何性質(zhì)的的的計算需需根據(jù)據(jù)不同的的受力力階段分分別計計算。本本設(shè)計計中，主主梁從從施工到到運營營經(jīng)理了了如下下幾個階階段：：（1）主梁混混凝凝土澆筑筑，預(yù)預(yù)應(yīng)力筋筋束張張拉（階階段1）
混凝土澆澆筑筑并達到到設(shè)計計強度后后，進進行預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋筋束的張張拉，但但此時管管道尚尚未灌漿漿，因因此，其其截面面幾何性性質(zhì)應(yīng)應(yīng)扣除預(yù)預(yù)應(yīng)力力筋預(yù)留留管道道的影響響。該該階段頂頂板的的寬度為170ccm。
（2）灌漿封封錨錨，吊裝裝并現(xiàn)現(xiàn)澆頂板600mmm的連續(xù)段段（階階段2）預(yù)應(yīng)力力筋筋束張拉拉完成成并進行行管道道灌漿、封封錨錨后，預(yù)預(yù)應(yīng)力力筋束就就已經(jīng)經(jīng)能夠參參與全全截面受受力。再再將主梁梁吊裝裝就位，并并現(xiàn)現(xiàn)澆頂板600mmm的連接段段十十，該段段的自自重荷載載由上上一階段段的截截面承受受，此此時，截截面幾幾何性質(zhì)質(zhì)應(yīng)為為計入了了預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋的換換算截面面性質(zhì)質(zhì)，該階階段頂頂板的寬寬度仍仍為160ccm。
（3）二期恒恒載載及活載載作用用（階段3）
該階段主主梁梁截面全全部參參與工作作，頂頂板的寬寬度為為220ccm，截面幾幾何何性質(zhì)為為計入入了預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼鋼筋的換換算截截面性質(zhì)質(zhì)。
各階段截截幾幾何性質(zhì)質(zhì)的計計算結(jié)果果列于于表1-13。
全預(yù)應(yīng)力力構(gòu)構(gòu)件各階階段截截面幾何何性質(zhì)質(zhì)
表1-133WW(×11099mm33)
Wp==J//epp
00.4444009
00.4444009
2.0028850
2..6433600
0..5551044
00.5551004
22.6688995
2.7766629
0..5699055
0..5669055
11.0556660
11.2227008
Wx==J//yx
0..3922611
0..3992611
00.5113224
00.5541118
0.4483320
0..4833200
0..5223699
00.5448332
00.5502889
0.5502289
0..4366544
0..4668499
WWs=JJ/yys
00.6617446
0.6617746
0..6844222
0..7880177
00.6555449
00.6655449
0.6685551
0..7755033
0..7885133
00.7885113
00.8815000
1.4480004JJ(110122mmm12))
00.5552001
00.5552001
0.5575528
0..7344922
0..6339766
00.6339776
00.7727333
0.7738860
0..7055055
0..7005055
00.7559668
00.8818446eep(mmm))
122433
122433
8336
2788
111611
111611
7781
2667
112339
112339
77599
6667yys(mmm))
144066
144066
133933
133588
133244
133244
133388
133477
144022
144022
144155
177477ys((mmm)
88944
8994
9077
9942
9776
99766
9662
9533
8898
8998
88855
5553AA(1006mmm2）
0.883374
0..83774
0.883774
11.441233
00.899711
0..89971
0..89771
1.447220
00.998711
00.988711
0..98871
1..56220截面
跨中
L/44
變截面
支點
跨中
L/44
變截面
支點
跨中
L/44
變截面
支點階段
階段1:鋼束灌漿漿錨錨固前
階段2:現(xiàn)澆600mmm連接段
階段3:二期荷載載、活活載六、承載能力力極限限狀態(tài)計計算1．跨中截截面面正截面面承載載力計算算跨中中截面尺尺寸及及配筋情情況見見圖1-11。圖中：b=20000mm，上翼緣緣板板厚度為150mmm，若考慮慮承承托影響響，其其平均厚厚度為為
上翼緣有有效效厚度取取下列列數(shù)值中中較小小者：
計算截面面承承載能力
計算結(jié)果果表表明，跨跨中截截面的抗抗彎承承載力滿滿足要要求。2．斜截面面抗抗剪承載載力計計算選取取距支支點h/2和變截面面點點處進行行斜截截面抗剪剪承載載力復(fù)核核。截截面尺寸寸示意意圖于圖1-11，預(yù)應(yīng)力力筋筋束的位位置及及彎起角角度按按表1-10采用。箍箍筋筋采用R335鋼筋，直直徑徑為10mm，雙肢箍箍，間間距sv=22000mm；距支點點相相當(dāng)于1倍梁高范范圍圍內(nèi)，箍箍筋間間距sv=11000mm。（1）距支點h/2截面斜截截面面抗剪承承載力力計算首首先，進進行截面面抗剪剪強度上上、下下限復(fù)核核：
在本設(shè)計計中中，所有有預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋均彎彎起，只只有縱縱向構(gòu)造造鋼筋筋沿全梁梁通過過，此處處的h0
==21337mmm。（2）變截面面斜斜截面抗抗剪承承載力計計算首首先，進進行截截面抗剪剪強度度上、下下限復(fù)復(fù)核：
七、預(yù)應(yīng)力損損失失計算
摩擦損失失計計算表
表1-144
鋼束號截截面
1，2
3，4
5
總計（MPa）支點
x（m）
0.11223
00.3387
0..1999
θ(弧度)
0..0002001
0.0013328
0..0044344
σl1
00..96
5..43
1..93
144.71變截面
x（m）
2.99223
33.1187
2..9999
θ(弧度)
0..004766
00.100833
0..0664988
σl1
2222.533
443.774
28..644
1661..18LL/44截面
x（m）
9.88773
110..1377
99.9449
θ(弧度)
0..1122117
0.226118
00.2212886
σl1
6611.855
1108..1
91..899
4331..79跨中
x（m）
19..6623
199.8887
19..6999
θ(弧度)
0..1122117
0.226118
00.226188
σl1
8811.211
1112..433
1112..07
4999.33522.錨具變形形鋼鋼絲回縮縮引起起的應(yīng)力力損失失
錨具變形形損損失的計計算見見列表進進行計計算
反摩擦影影響響長度計計算表表
表1-15鋼束號
1，2
3，4
5
113955
113955
113955
113133.779
112882.557
12882..93
0..00220669
00.000288277
0..00028445
1944166.3
1666100.66
1665557.99
3392446
3977744
3993998錨具變形量損失失失計算表
鋼束號截截面
1,22
3,44
55
總計（MPa）支點
x（mm）
1233
3877
1199
Δσ(MPa))
0..00020669
0.000228277
00.00028845
σl2
7799.833
991.773
93..088
4336..2變截面
x（mm）
292233
311877
299999
Δσ(MPa))
0..00020669
0.000228277
00.00028845
σl2
6688.255
775.990
77..155
3665..45LL/44截面
x（mm）
987733
1001337
999449
Δσ(MPa))
0..00020669
0.000228277
00.00028845
σl2
3399.499
336.66
337.66
1189..288跨中
x（mm）
1966223
1198887
1996999
Δσ(MPa))
0..00020669
0.000228277
00.00028845
σl2
00..00
0..00
0..00
0..00
鋼筋應(yīng)力力松松弛損失失計算算表
表1-18鋼束截面
σpe
(MMPaa)
σl5
(MMPaa)
11,22
3,,4
5
11,22
3,,4
5支點
127711.477
112555.11
122577.255
336.441
34..222
344.551變截面
126611.466
112322.662
112446.447
35..077
311.229
333..08112550.992
12007..56
12222..777
333.667
333..67
288.111
330.002跨中
127711.055
112399.883
112440.115
36..366
322.222
332..26
混凝土收收縮縮、徐變變損失失的計算算見表表1-19。
混凝土收收縮縮、徐變變損失失的計算算表
表1-19截面
epss((mm))
ρ
ρps
NNppe((KNN)
M自重(KN?m)
σ預(yù)(MPa))
σ自重(MPa))
σpx(MMPPa)
σl6支點
6677
0.00044
1..8445
776774.44
00
9..433
0
9..43
1008.118變截面
7.5599
0..0005411
11.8225
75992..2
442337.889
12..633
-44.22
8..433
977.002L//4
12339
0.0006634
2..3444
774888.77
522111.8
233.9
-99.166
114.774
1366.334跨中
123399
0..0006344
22.3444
76221..8
669449.007
19..188
-110..52
8..66
922.7336．預(yù)應(yīng)力損失失失組合
上述各項項預(yù)預(yù)應(yīng)力損損失組組合情況況列于于表1-20。
應(yīng)力損失失組組合
表1-20截面
σlⅠ=σl1+σl2+σl4((MMPa))
σlⅡ=σl5+σl6
11,,2
33,44
5
平均
1,22
3,44
55
平均支點
1233..53
1339.99
1137..755
1332..92
1444.559
1422.44
1442..69
1443.333變截面
1333..52
1662.338
1488.559
11488.077
0032..099
1228..31
1330.11
1130..188L/44
1144..088
1887..44
1772.223
1677.005
770..1
664..45
666.366
667.006跨中
1233..95
1555.117
1544.117
11422.611
1129..099
1224..95
1224.999
1566.661八、抗裂性驗驗算
1．全預(yù)應(yīng)應(yīng)力力混凝土土構(gòu)件件抗裂性性驗算算
（1）正截面面抗抗裂性驗驗算
正截面抗抗裂裂性驗算算以跨跨中截面面受拉拉邊的正正應(yīng)力力控制。在在荷荷載組合合作用用下應(yīng)滿滿足：：
變截面處處的的主要截截面幾幾何性質(zhì)質(zhì)由表表1-13查得。圖1-15為各計算算點點的位置置示意意圖。各各計算算點的部部分?jǐn)鄶嗝鎺缀魏涡再|(zhì)質(zhì)按表1-21取值，表表中中，A1為圖1-15中陰影部部分分面積，S1為陰影部部分分對截面面形心心軸的面面積矩矩，yx1為陰影部部分分的形心心到截截面形心心軸的的距離，d為計算點點到到截面形形心軸軸的距離離。
圖1-155
橫斷面計計算算點（尺尺寸單單位：mm）
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