疲勞計(jì)算與吊車梁設(shè)計(jì)

疲勞計(jì)算與吊車梁設(shè)計(jì)第一頁，共五十一頁，2022年，8月28日（2）疲勞破壞的模式鋼結(jié)構(gòu)中總是存在裂紋，如焊縫中的微觀裂紋、孔洞、夾渣等缺陷；非焊接結(jié)構(gòu)中的沖孔、剪邊、氣割等也存在微觀裂紋。在多次重復(fù)荷載作用下，微細(xì)裂痕緩慢擴(kuò)展，最后發(fā)展到削弱了原有截面，使構(gòu)件或連接因凈截面強(qiáng)度不足而突然破壞。在疲勞斷口截面上，可以發(fā)現(xiàn)存在以某點(diǎn)為中心、向外擴(kuò)展呈半橢圓狀的光滑區(qū)和余下的粗糙區(qū)。多次重復(fù)荷載作用下，裂紋的張和閉使裂紋逐漸擴(kuò)展而形成斷口的光滑區(qū)，被突然拉斷的斷口為粗糙區(qū)。第二頁，共五十一頁，2022年，8月28日（3）構(gòu)件和連接的構(gòu)造形式和加工情況對(duì)鋼結(jié)構(gòu)的疲勞性能的影響1．鋼材的內(nèi)部缺陷，如偏析、夾渣、分層、裂紋等；2．制作過裎中剪切、沖孔、切割；3．焊接結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的殘余應(yīng)力；4．焊接缺陷的存在，如：氣孔、夾渣、咬肉、未焊透等；5．非焊接結(jié)構(gòu)的孔洞、刻槽等；6．構(gòu)件的截而突變；7．結(jié)構(gòu)由于安裝、溫度應(yīng)力、不均勻沉降等產(chǎn)生的附加應(yīng)力集中構(gòu)件和連接中應(yīng)力集中大小和殘余應(yīng)力對(duì)鋼結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度影響顯著

第三頁，共五十一頁，2022年，8月28日（4）應(yīng)力循環(huán)1）應(yīng)力比＝min/max

連續(xù)重復(fù)荷載之下應(yīng)力從最大到最小重復(fù)一周叫做一個(gè)循環(huán)。應(yīng)力循環(huán)特征常用應(yīng)力比來表示，拉應(yīng)力取正值，壓應(yīng)力取負(fù)值。=－1時(shí)，稱為完全對(duì)稱循環(huán)；

=0時(shí)，稱為脈沖循環(huán)；

=1時(shí)，為靜荷載；

0＜＜1時(shí)，為同號(hào)應(yīng)力循環(huán)；

－1＜＜0時(shí)，為異號(hào)應(yīng)力循環(huán)。靜力荷載脈沖循環(huán)第四頁，共五十一頁，2022年，8月28日2）應(yīng)力幅——在循環(huán)荷載作用下，應(yīng)力從最大max到最小min重復(fù)一次為一次循環(huán)，最大應(yīng)力與最小應(yīng)力之差為應(yīng)力幅。即=maxmin上圖中b到e圖為等幅循環(huán)完全對(duì)稱循環(huán)變幅循環(huán)第五頁，共五十一頁，2022年，8月28日

（5）應(yīng)力循環(huán)次數(shù)（n）對(duì)疲勞強(qiáng)度的影響

縱坐標(biāo)為疲勞強(qiáng)度，橫坐標(biāo)為致?lián)p循環(huán)次數(shù)或疲勞壽命應(yīng)力循環(huán)次數(shù):指在連續(xù)重復(fù)荷載作用下應(yīng)力由最大到最小的循環(huán)次數(shù)。

在不同應(yīng)力幅作用下，各類構(gòu)件和連接產(chǎn)生疲勞破壞的應(yīng)力循環(huán)次數(shù)不同，應(yīng)力幅愈大，循環(huán)次數(shù)愈少。當(dāng)應(yīng)力幅小于一定數(shù)值時(shí)，即使應(yīng)力無限次循環(huán)，也不會(huì)產(chǎn)生疲勞破壞。應(yīng)力比變化時(shí)，疲勞強(qiáng)度的極限就不同第六頁，共五十一頁，2022年，8月28日焊接結(jié)構(gòu)的疲勞例如焊接結(jié)構(gòu)中，焊接工字型板梁在其與腹板相交處的翼緣板內(nèi)存在著較大的殘余應(yīng)力，其值可達(dá)鋼材的屈服點(diǎn)，對(duì)疲勞強(qiáng)度影響非常大研究表明：焊縫附近真實(shí)應(yīng)力比的大小取決于應(yīng)力幅Ds的大小通過大量試驗(yàn)研究表明，控制焊接結(jié)構(gòu)疲勞壽命最主要的因素是構(gòu)件和連接的類型、應(yīng)力幅Ds以及循環(huán)次數(shù)n，而與應(yīng)力比無關(guān)。殘余應(yīng)力的分布第七頁，共五十一頁，2022年，8月28日10.2疲勞計(jì)算我國規(guī)范疲勞計(jì)算采用容許應(yīng)力幅方法，采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)力按彈性狀態(tài)計(jì)算（1）疲勞計(jì)算的條件：我國鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017-2003中規(guī)定凡構(gòu)件或其連接的應(yīng)力變化循環(huán)次數(shù)n≥5萬次，均應(yīng)對(duì)其進(jìn)行疲勞計(jì)算

（2）常幅疲勞驗(yàn)算計(jì)算：

[]——焊接結(jié)構(gòu)的應(yīng)力幅

=maxmin；非焊接部位的應(yīng)力幅=max0.7min，應(yīng)力拉為正，壓為負(fù)。

[]——常幅疲勞的容許應(yīng)力幅第八頁，共五十一頁，2022年，8月28日第九頁，共五十一頁，2022年，8月28日容許應(yīng)力幅是根據(jù)大量實(shí)驗(yàn)資料經(jīng)統(tǒng)計(jì)分析提出。圖中各黑點(diǎn)是對(duì)某一構(gòu)件或連接所得的試驗(yàn)點(diǎn)，表示應(yīng)力幅和致?lián)p循環(huán)次數(shù)的關(guān)系，實(shí)線為統(tǒng)計(jì)平均值直線，所得容許應(yīng)力幅的保證率為50%;虛線為從統(tǒng)計(jì)平均值直線減去2倍的標(biāo)準(zhǔn)差得到，所得容許應(yīng)力幅的保證率為97.7%第十頁，共五十一頁，2022年，8月28日可將變幅疲勞折算為等效的常幅疲勞，然后按常幅疲勞檢算式檢算。按下式進(jìn)行計(jì)算（3）變幅疲勞計(jì)算(10.4)e—等效常幅疲勞應(yīng)力幅。

[]—常幅疲勞的容許應(yīng)力幅。

計(jì)算根據(jù)累積損傷原理可將變幅疲勞折合為等效常幅疲勞，將隨機(jī)變化的應(yīng)力幅折算為等效應(yīng)力幅e按下式進(jìn)行疲勞計(jì)算：(10.5)公式10.5是根據(jù)總的損傷按線性疊加計(jì)算第十一頁，共五十一頁，2022年，8月28日設(shè)計(jì)重級(jí)工作制吊車的吊車梁和重級(jí)、中級(jí)工作制吊車桁架時(shí)，應(yīng)力幅是按滿載得出的，實(shí)際上常常發(fā)生不同程度欠載情況。GBJl7--設(shè)計(jì)規(guī)范引入欠載效應(yīng)系數(shù)，按常幅疲勞進(jìn)行計(jì)算（4）吊車梁疲勞計(jì)算（10.6）

—欠載效應(yīng)的等效系數(shù)—循環(huán)次數(shù)為n=2×106次的容許應(yīng)力幅,按50年考慮。第十二頁，共五十一頁，2022年，8月28日第十三頁，共五十一頁，2022年，8月28日【例題10.1】某由雙角鋼組成的軸心受拉構(gòu)件，鋼材為Q235-B，截面為2∠75x8，截面積A=2x11.50=23.Ocm2。節(jié)點(diǎn)板厚12mm，與角鋼用四條側(cè)面角焊縫相連如圖10.5所示。拉桿承受等幅循環(huán)荷載，預(yù)期應(yīng)力循環(huán)次數(shù)n=1.5E6次，最大荷載標(biāo)準(zhǔn)值Nkmax=370kN，最小荷載標(biāo)準(zhǔn)值Nkmin=220kN，最大荷載設(shè)計(jì)值Nmax=490kN。焊縫尺寸如圖示。試驗(yàn)算此軸心拉桿和連接的靜力強(qiáng)度與疲勞強(qiáng)度第十四頁，共五十一頁，2022年，8月28日(1)荷載設(shè)計(jì)值作用下的靜力強(qiáng)度驗(yàn)算（2）疲勞計(jì)算1)構(gòu)件的抗拉強(qiáng)度2）角鋼背角焊縫的強(qiáng)度3）角鋼趾尖角焊縫的強(qiáng)度1）側(cè)面角焊縫端部主體金屬（角鋼）的疲勞2）角鋼背角焊縫的疲勞3）角鋼趾尖角焊縫的疲勞本題的構(gòu)件和連接，其靜力強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度都滿足要求。第十五頁，共五十一頁，2022年，8月28日10.5吊車梁的設(shè)計(jì)要點(diǎn)一、吊車梁的荷載二、吊車梁截面的組成及驗(yàn)算第十六頁，共五十一頁，2022年，8月28日

吊車在吊車梁上運(yùn)動(dòng)產(chǎn)生三個(gè)方向的動(dòng)力荷載：豎向荷載、橫向水平荷載和沿吊車梁縱向的水平荷載。縱向水平荷載是指吊車剎車力，其沿軌道方向由吊車梁傳給柱間支撐，計(jì)算吊車梁截面時(shí)不予考慮。一、吊車梁的荷載第十七頁，共五十一頁，2022年，8月28日（1）吊車梁的豎向荷載

吊車梁的豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)采用吊車最大輪壓或最小輪壓。吊車沿軌道運(yùn)行、起吊、卸載以及工件翻轉(zhuǎn)時(shí)將引起吊車梁振動(dòng)，特別是當(dāng)?shù)踯囋竭^軌道接頭處的空隙時(shí)還將發(fā)生撞擊，因此在計(jì)算吊車梁及其連接強(qiáng)度時(shí)吊車豎向荷載應(yīng)乘以動(dòng)力系數(shù)。作用在吊車梁上的最大輪壓設(shè)計(jì)值:建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范的規(guī)定的吊車工作級(jí)別與鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范規(guī)定的工作制等級(jí)的對(duì)應(yīng)關(guān)系：A1-3級(jí)，相當(dāng)于輕級(jí)工作制，A4-5為中級(jí)工作制，A6-7為重級(jí)工作制，A8為超重級(jí)工作制吊車第十八頁，共五十一頁，2022年，8月28日

吊車的橫向水平荷載由吊車的小車的運(yùn)行機(jī)構(gòu)在啟動(dòng)或者制動(dòng)時(shí)引起慣性力產(chǎn)生，以橫向水平集中荷載形式作用于吊車軌頂每個(gè)吊車輪子處，方向與吊車梁垂直。橫向水平荷載的指向考慮正反兩個(gè)方向的剎車情況2.吊車的橫向水平荷載依《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009)的規(guī)定，作用于每個(gè)吊車橫向水平荷載的設(shè)計(jì)值：n--橋式吊車的總輪數(shù)g—重力加速度Q—吊車額定起重量Q1--小車重量第十九頁，共五十一頁，2022年，8月28日吊車工作級(jí)別為A6～A8（重級(jí)工作制吊車梁）時(shí)，吊車運(yùn)行時(shí)擺動(dòng)引起的水平力比剎車更為不利,鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50017)規(guī)定：吊車橫向水平力標(biāo)準(zhǔn)值：

0.1軟鉤吊車

α1=0.15抓斗或磁盤吊車0.2硬鉤吊車規(guī)范規(guī)定，在計(jì)算重級(jí)工作制吊車梁時(shí)，吊車的橫向水平荷載設(shè)計(jì)值應(yīng)取式（10.8）和式（10.9）中的較大者第二十頁，共五十一頁，2022年，8月28日吊車軌道及其扣件、吊車梁和制動(dòng)梁等的自重，在吊車梁和制動(dòng)梁的截面尚未設(shè)計(jì)時(shí)，永久荷載產(chǎn)生的吊車梁內(nèi)力影響?？捎玫踯嚭奢d產(chǎn)生的最大內(nèi)力乘以一增大系數(shù)。表10.4示出推薦的增大系數(shù)值3.吊車梁的永久荷載第二十一頁，共五十一頁，2022年，8月28日二、吊車梁截面的組成及驗(yàn)算（1）.單軸對(duì)稱工字形截面

適用于Q≤30t，L≤6m此時(shí)豎向輪壓產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值Mx由整個(gè)梁截面承受橫向水平力T產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值My則假定單由上翼緣承受，因而不用考慮T引起的扭轉(zhuǎn)影響。第二十二頁，共五十一頁，2022年，8月28日強(qiáng)度和穩(wěn)定的驗(yàn)算公式分別為吊車梁直接承受動(dòng)力荷載，故計(jì)算時(shí)不考慮塑性變形在截面上的發(fā)展抗彎剛度上翼緣下翼緣整體穩(wěn)定（上翼緣）W1nx、W2nx和W1x分別為整個(gè)梁截面的凈截面和毛截面對(duì)x軸的彈性截面模量，1和2分別指對(duì)上翼緣和下翼緣。W1ny和W1y分別為上翼緣板的凈截面和毛截面對(duì)y軸的彈性截面模量?b為單向彎曲時(shí)梁的整體穩(wěn)定系數(shù)第二十三頁，共五十一頁，2022年，8月28日（2）.帶制動(dòng)梁的吊車梁適用于Q≥50t、l=6m豎向荷載

吊車梁Mx橫向水平荷載T

制動(dòng)桁架My與支柱的相對(duì)位置由吊車梁上的上翼緣板、水平腹板和專設(shè)槽鋼組成第二十四頁，共五十一頁，2022年，8月28日由于制動(dòng)梁作為吊車梁的側(cè)向支承，因而對(duì)這種形式的吊車梁不用驗(yàn)算整體穩(wěn)定，只需驗(yàn)算強(qiáng)度當(dāng)為實(shí)腹制動(dòng)梁時(shí)，吊車梁上翼緣強(qiáng)度按下式驗(yàn)算Wnx為吊車粱的凈截面對(duì)x軸的彈性截面模量W'ny為制動(dòng)梁截面在吊車梁上翼緣外側(cè)對(duì)y軸的凈截面彈性截面模量第二十五頁，共五十一頁，2022年，8月28日(3)帶制動(dòng)桁架的吊車梁豎向荷載

吊車梁橫向水平荷載

制動(dòng)桁架適用于吊車梁跨度L≥12m(A6～A8)L≥18m(A1～A5)為增加吊車梁和制動(dòng)梁的整體剛度，在制動(dòng)梁的另一側(cè)需設(shè)置于吊車梁同樣高度的輔助桁架。在吊車梁的下翼緣和輔助桁架的下弦平面內(nèi)設(shè)置水平支撐，使吊車梁和制動(dòng)梁系構(gòu)成一箱型截面。為增加截面剛度，在吊車梁的跨度的L/3-L/4處還需設(shè)置垂直交叉支撐。第二十六頁，共五十一頁，2022年，8月28日當(dāng)制動(dòng)梁寬度B≥1.2m時(shí)，為節(jié)約鋼材，常把制動(dòng)梁改成制動(dòng)桁架，見圖10.8第二十七頁，共五十一頁，2022年，8月28日當(dāng)為制動(dòng)梁時(shí)，吊車梁的抗彎剛度可按前述的（10.13）式計(jì)算當(dāng)為制動(dòng)桁架時(shí)，吊車梁上翼緣板的強(qiáng)度按下式驗(yàn)算：參閱圖10.8，吊車梁上翼緣同時(shí)又是制動(dòng)桁架的弦桿，在橫向水平集中荷載T的作用下，吊車梁上翼緣板承受有最大水平彎矩設(shè)計(jì)值My產(chǎn)生的軸向壓力N1和節(jié)間局部彎矩My‘。局部彎矩My’常按下式近似算出第二十八頁，共五十一頁，2022年，8月28日吊車梁下翼緣板因只受Mx產(chǎn)生的纖維拉應(yīng)力，在雙軸對(duì)稱工字形截面中其應(yīng)力小于上翼緣板的，因而不需再驗(yàn)算下翼緣板的強(qiáng)度。圖10.7(b)至圖10.7(d)所示均為邊列柱時(shí)的吊車粱組成。當(dāng)為中列柱時(shí)，因柱兩側(cè)跨間均有吊車梁，此時(shí)只需將兩側(cè)的吊車粱上翼緣板間連以制動(dòng)粱或制動(dòng)桁架即可，如圖10.9所示。吊車梁的計(jì)算與前面所述相同。第二十九頁，共五十一頁，2022年，8月28日

上面(1)-(3)是介紹吊車梁的常用組成形式，并說明了吊車梁截而本身的強(qiáng)度和穩(wěn)定計(jì)算公式。在吊車梁的計(jì)算方面還應(yīng)包括下列各點(diǎn)：

1)剛度驗(yàn)算吊車粱的豎向撓度應(yīng)滿足下式要求：Mxk為由自重和不考慮動(dòng)力系的一臺(tái)最大起重量的吊車豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值所產(chǎn)生的最大彎矩

容許撓度[VT]可按本書附表1.7項(xiàng)次1查得此外，冶金工廠或類似車間中設(shè)有工作級(jí)別為A7、A8級(jí)吊車的車間，其跨間每側(cè)吊車粱或吊車桁架的制動(dòng)結(jié)構(gòu)，由一臺(tái)最大起重量的吊車橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值（按荷載規(guī)范取值）所產(chǎn)生的水平撓度不宜超過制動(dòng)結(jié)構(gòu)跨度的1/2200。第三十頁，共五十一頁，2022年，8月28日

2)疲勞驗(yàn)算

對(duì)重級(jí)工作制時(shí)的吊車粱和重級(jí)、中級(jí)工作制時(shí)的吊車桁架，還需疲勞計(jì)算。對(duì)焊接吊車粱的疲勞計(jì)算，主要包括下列內(nèi)容：

①受拉翼緣連接焊縫附近的主體金屬；

②受拉翼緣板上螺栓孔附近的主體金屬；

⑧橫向加勁肋端部的主體金屬；

④受拉翼緣與腹板的連接角焊縫；

⑤梁端突緣支承加勁肋與腹板的連接角焊縫第三十一頁，共五十一頁，2022年，8月28日所有計(jì)算都按跨間起重量最大的一臺(tái)吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值確定其內(nèi)力，并不考慮動(dòng)力系數(shù)，上述計(jì)算內(nèi)容中，第②項(xiàng)如滿足要求，則因第①項(xiàng)的容許應(yīng)力幅常大于第②項(xiàng)而可以不計(jì)算第①項(xiàng)。此外，在設(shè)計(jì)吊車梁時(shí)，除進(jìn)行周密的計(jì)算外，還需注意設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017中的各項(xiàng)構(gòu)造受求，可參閱該規(guī)范第8.5節(jié)，此處不多說明第三十二頁，共五十一頁，2022年，8月28日例題

[例題10.2]試設(shè)計(jì)一焊接工字形截面簡支吊車粱，跨度l=12m。承受2臺(tái)75/20t軟鉤橋式吊車，重級(jí)工作制，車間跨度L=30m，吊車跨度Lk=28.5m。輔助桁架與吊車梁軸線間距離為1250mm。制動(dòng)結(jié)構(gòu)采用制動(dòng)梁。鋼材為Q345鋼。吊車粱上翼緣板與腹板連接采用焊透的T形接頭對(duì)接與角接組合焊縫，下翼緣為雙面角焊縫自動(dòng)焊。自動(dòng)焊采用H08焊絲配以高錳型焊劑，焊縫質(zhì)量均小低于二級(jí)焊縫標(biāo)準(zhǔn)。其余手工焊采用E50型焊條。制功梁與吊車粱上翼緣板用高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接，螺栓性能等級(jí)為10.9級(jí)，螺栓直徑M22，螺栓孔徑do=24mm。吊車梁下翼緣板與輔助桁架下弦桿間的水平支撐桁架用C級(jí)普通螺栓相連，d=22mm，do=23.5mm。第三十三頁，共五十一頁，2022年，8月28日解：

（1）吊車荷載的計(jì)算

1）吊車豎向輪壓

2）橫向水平荷載（每一吊車輪處的集中力）

a.由吊車的小車的運(yùn)行機(jī)構(gòu)在啟動(dòng)或者制動(dòng)時(shí)引起的慣性力T

b.由吊車擺動(dòng)引起的橫向水平力H

本題H>T，除計(jì)算吊車制動(dòng)梁結(jié)構(gòu)的水平撓度時(shí)，橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)取Tk，在驗(yàn)算強(qiáng)度、穩(wěn)定性時(shí)應(yīng)取H

按大連起重機(jī)器廠1984年產(chǎn)品樣本，查得上述橋式吊車的最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值Pk=30.7t，橫行小車重量Q1=26.4t．吊車的輪距如圖10.10所示。鋼軌型號(hào)為QUlOO，軌高150mm.第三十四頁，共五十一頁，2022年，8月28日（2）吊車梁的內(nèi)力計(jì)算利用材料力學(xué)和結(jié)構(gòu)力學(xué)（影響線）知識(shí)找彎矩最大處1)兩臺(tái)吊車豎向輪壓設(shè)計(jì)值作用下的梁內(nèi)絕對(duì)最大彎矩Mx，（用于計(jì)算吊車梁的抗彎強(qiáng)度和腹板的加勁肋間距)。第三十五頁，共五十一頁，2022年，8月28日2)兩臺(tái)吊車豎向輪壓設(shè)計(jì)值作用下梁端的最大剪力（用于計(jì)算粱的抗剪強(qiáng)度、腹板的加勁肋間距及支承加勁肋）輪壓位置如圖10．11(6)所示：兩臺(tái)吊車作用下產(chǎn)生粱端最大剪力的輪壓位置3)兩臺(tái)吊車橫向水平荷載作用下制動(dòng)動(dòng)粱截面中的絕對(duì)最大彎矩My（驗(yàn)算吊車梁受壓翼緣板和制動(dòng)粱的抗彎強(qiáng)度時(shí)用）輪壓位置見圖10.11(a)所示，絕對(duì)最大彎矩發(fā)生在輪壓③作用處，可由未考慮梁自重影響的Mx設(shè)計(jì)值按橫向水平荷載設(shè)計(jì)值H=42.17kN和豎向輪壓設(shè)計(jì)值P=463.8kN的比求得：第三十六頁，共五十一頁，2022年，8月28日4)一臺(tái)吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的絕對(duì)最大彎矩（用以計(jì)算吊車粱的疲勞、豎向撓度和制動(dòng)粱的水平撓度）輪壓位置見圈1O.11(c)所示，最大彎矩發(fā)生在輪壓②所在截面。粱上輪壓合力作用點(diǎn)顯然位于四個(gè)輪壓的中點(diǎn)。一臺(tái)吊車作用下產(chǎn)生絕對(duì)最大彎矩的輪壓位置第三十七頁，共五十一頁，2022年，8月28日一臺(tái)吊車作用下產(chǎn)生梁端最大剪力的輪壓位置：5)一臺(tái)吊車豎向輪壓標(biāo)準(zhǔn)值作用下的粱端最大剪力（用于疲勞計(jì)算）輪壓位置見圖10.11（d）。第三十八頁，共五十一頁，2022年，8月28日

為了便于在以后計(jì)算時(shí)選用，把上述計(jì)算所得的內(nèi)力匯總于表10.5。

吊車梁內(nèi)力匯總表

第三十九頁，共五十一頁，2022年，8月28日（3）吊車梁截面的選用1)腹板高度兼顧經(jīng)濟(jì)高度和最小高度2)腹板厚度3）翼緣板截面4）初選吊車梁、制動(dòng)梁和輔助桁架的上下弦桿如圖10.12所示第四十頁，共五十一頁，2022年，8月28日（4）吊車梁截面的驗(yàn)算1）截面的幾何特性

吊車梁毛截面慣性矩2)吊車粱截面的強(qiáng)度驗(yàn)算（參閱第7章有關(guān)內(nèi)容）

①抗彎強(qiáng)度

上翼緣

下冀緣

②整體穩(wěn)定

因設(shè)有制動(dòng)梁，不需驗(yàn)算整體穩(wěn)定。

③抗剪強(qiáng)度

④腹板計(jì)算高度上邊緣的局部承壓強(qiáng)度

⑤絕對(duì)最大彎矩所在梁截面腹板計(jì)算高度上邊緣的折算應(yīng)力第四十一頁，共五十一頁，2022年，8月28日3)撓度驗(yàn)算

①豎向撓度（按一臺(tái)吊車豎向輪壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算）

②制動(dòng)結(jié)構(gòu)的水平撓度（按一臺(tái)吊車標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算）第四十二頁，共五十一頁，2022年，8月28日（5）疲勞計(jì)算1)受拉翼緣板上螺栓孔附近的主體金屬2)下翼緣連接焊縫附近的主體金屬3)橫向加勁肋端部附近的主體金屬第四十三頁，共五十一頁，2022年，8月28日（6）翼緣板和腹板的焊縫計(jì)算

1)上翼緣與腹板的連接焊縫采用焊透的T形接頭對(duì)接與角接

組合焊縫，焊縫質(zhì)量不低于二級(jí)標(biāo)準(zhǔn)，其強(qiáng)度不必計(jì)算。2)下翼緣板和腹板用雙面角焊縫的自動(dòng)焊連接①按靜力強(qiáng)度計(jì)算下翼緣