穩(wěn)定計算與極限分析

穩(wěn)定計算與極限分析演示文稿1當(dāng)前1頁，總共67頁。（優(yōu)選）穩(wěn)定計算與極限分析2當(dāng)前2頁，總共67頁。1、穩(wěn)定計算的重要性設(shè)計結(jié)構(gòu)強度計算剛度計算最基本的必不可少穩(wěn)定性計算：高強度材料應(yīng)用、結(jié)構(gòu)形式的發(fā)展，結(jié)構(gòu)趨于輕型、薄壁化，更易失穩(wěn)，穩(wěn)定計算日益重要。2、平衡狀態(tài)的三種情況穩(wěn)定平衡：在某個平衡狀態(tài)，輕微干擾，偏離原位，干擾消失，恢復(fù)原位。不穩(wěn)定平衡：在某個平衡狀態(tài)，輕微干擾，偏離原位，干擾消失，不能恢復(fù)原位。中性平衡：由穩(wěn)定平衡到不穩(wěn)定平衡的中間狀態(tài)?！?3-1引言3當(dāng)前3頁，總共67頁。2011年11月22日汕尾18.6米的鋼管支撐架體失穩(wěn)傾斜倒塌致6死7傷

4當(dāng)前4頁，總共67頁。2011年5月1日內(nèi)蒙古一小學(xué)工程垮塌致6死5傷。調(diào)查認(rèn)為，導(dǎo)致此次事故的直接原因是所采用的原材料、模板腳手架結(jié)構(gòu)體系、地基承載力均不滿足規(guī)范要求，導(dǎo)致該工程模板腳手架失穩(wěn)。

5當(dāng)前5頁，總共67頁。壓桿穩(wěn)定2.穩(wěn)定平衡6當(dāng)前6頁，總共67頁。1.不穩(wěn)定平衡7當(dāng)前7頁，總共67頁。3、失穩(wěn):隨著荷載的逐漸增大,結(jié)構(gòu)的原始平衡位置由穩(wěn)定平衡轉(zhuǎn)為不穩(wěn)定平衡。這時原始平衡狀態(tài)喪失其穩(wěn)定性。4、分支點失穩(wěn)（第一類平衡）：完善體系（理想體系）Pl/2l/2P1<Pcr=1<Pcr原始平衡狀態(tài)是穩(wěn)定的、唯一的P2>PcrΔ原始平衡狀態(tài)是不穩(wěn)定的。存在兩種不同形式的平衡狀態(tài)(直線、彎曲）。2>Pcr原始平衡：軸向受壓新平衡形式：壓彎組合理想體系桿是絕對的直桿壓力和桿軸重合8當(dāng)前8頁，總共67頁。

Pcr

Pcrqcr原始平衡：軸向受壓新平衡形式：壓彎組合

Pcr原始平衡：軸向受壓新平衡形式：壓彎組合原始平衡：平面彎曲新平衡形式：斜彎曲加扭轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)的變形產(chǎn)生了質(zhì)的改變。即原來的平衡形式不穩(wěn)定，可能出現(xiàn)新的與原來平衡形式有質(zhì)的區(qū)別的平衡形式。分支點失穩(wěn)的特點：9當(dāng)前9頁，總共67頁。5、極值點失穩(wěn)（第二類穩(wěn)定性）：非完善體系：具有初曲率的壓桿承受偏心荷載的壓桿

P

PPΔOPcr(大撓度理論)(小撓度理論)PePe接近于中心壓桿的歐拉臨界荷載極值點失穩(wěn)的特點：非完善體系出現(xiàn)極值點失穩(wěn)。平衡形式不出現(xiàn)分支現(xiàn)象，P-Δ曲線具有極值點。結(jié)構(gòu)的變形形式并不發(fā)生質(zhì)的改變，由于結(jié)構(gòu)的變形過大,結(jié)構(gòu)將不能正常使用.

對于工程結(jié)構(gòu)，兩種失穩(wěn)形式都是不允許的。因為它們或使得結(jié)構(gòu)不能維持原來的工作狀態(tài)或使其喪失承載能力，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)破壞。10當(dāng)前10頁，總共67頁。穩(wěn)定問題與強度問題的區(qū)別：強度問題是在穩(wěn)定平衡前提下討論的當(dāng),小變形，進行線性分析（一階分析）當(dāng)大變形，進行幾何非線性分析（二階分析）重點是求內(nèi)力、應(yīng)力穩(wěn)定問題重點是研究荷載與結(jié)構(gòu)抵抗力之間的平衡；找出變形急劇增長的臨界點及相應(yīng)的臨界荷載。在變形后的幾何位置上建立平衡方程，屬于幾何非線性分析（二階分析）。非線性分析，疊加原理不再適用。11當(dāng)前11頁，總共67頁。

Plk1、單自由度完善體系的分支點失穩(wěn)EI=∞1）按大撓度理論分析

PθRAPθOAPcrⅠ(穩(wěn)定)Ⅱ(大撓度理論)不穩(wěn)定平衡Ⅱ(小撓度理論)隨遇平衡分支點A處的臨界平衡也是不穩(wěn)定的。對于這種具有不穩(wěn)定分支點的完善體系，一般應(yīng)當(dāng)考慮初始缺陷的影響，按非完善體系進行穩(wěn)定性演算。2）按小撓度理論分析

θ<<1小撓度理論能夠得出正確的臨界荷載,但不能反映當(dāng)θ較大時，平衡路徑Ⅱ的下降(上升)趨勢。隨遇平衡狀態(tài)是簡化假設(shè)帶來的假象。注:1）平衡方程是對變形以后的結(jié)構(gòu)新位置建立的。

2）建立平衡方程時方程中各項應(yīng)是同量級的，主要力項（有限量）要考慮結(jié)構(gòu)變形對幾何尺寸的微量變化，次要力項（微量）不考慮幾何尺寸的微量變化。6、兩類穩(wěn)定計算簡例12當(dāng)前12頁，總共67頁。

Plk2、單自由度非完善體系的極值點失穩(wěn)EI=∞1）按大撓度理論分析

P

θRAεP/klθOε=0ε=0.1ε=0.210.7850.380.6600.421.371.47π/2P/klεO10.20.6600.10.7850.30.556這個非完善體系是極值點失穩(wěn)。Pcr隨ε增大而減小。13當(dāng)前13頁，總共67頁。

PlkEI=∞2）按小撓度理論分析

PθRAεP/klθO設(shè)：ε<<1，θ<<1ε=0ε=0.1ε=0.2ε=00.40.81.21.610.80.60.40.2各曲線都以水平直線P/kl=1為漸近線,并得出相同的臨界荷載值Pcr=kl對于非完善體系，小撓度理論不能得出隨著ε的增大Pcr會逐漸減小的結(jié)論.。14當(dāng)前14頁，總共67頁。3、幾點認(rèn)識

1）一般說來，完善體系是分支點失穩(wěn)，非完善體系是極值點失穩(wěn)。

2）分支點失穩(wěn)的特征是存在不同平衡路徑的交叉，在交叉點出現(xiàn)平衡形式的二重性，極值點失穩(wěn)只存在一個平衡路徑，但平衡路徑上出現(xiàn)極值點。

3）只有按大撓度理論才能得出穩(wěn)定問題的精確結(jié)論，但小撓度理論比較簡單適用，特別是在分支點失穩(wěn)問題中通常也能得出臨界荷載的正確值。但也要注意它的某些結(jié)論的局限性。

4）在實際結(jié)構(gòu)中難以區(qū)分這兩類失穩(wěn)問題。但分支點失穩(wěn)問題更具有典型性，就失穩(wěn)的突發(fā)性而言，更有必要首先加以研究；另外，在許多情況下，分支點臨界荷載可作為極限荷載的上限考慮。

以下只討論完善體系分支點失穩(wěn)問題，并由小撓度理論求臨界荷載。15當(dāng)前15頁，總共67頁。§13-2有限自由度體系的穩(wěn)定——靜力法和能量法穩(wěn)定計算最基本最重要的方法靜力法：考慮臨界狀態(tài)的靜力特征。（平衡形式的二重性）能量法：考慮臨界狀態(tài)的能量特征。（勢能有駐值，位移有非零解）PlABk1、靜力法：利用臨界狀態(tài)平衡形式的二重性，在原始平衡路徑之外尋找新的平衡路徑，確定分支點，由此求臨界荷載。lθ=0，原始平衡θ≠0，新平衡形式特征方程（穩(wěn)定方程）臨界荷載MA=kθ確定體系變形形式(新的平衡形式)的獨立位移參數(shù)的數(shù)目即穩(wěn)定體系的自由度.PAB轉(zhuǎn)動剛度系數(shù)kB′λθEI=∞

用靜力法分析具有n個自由度的體系時，可對新的變形狀態(tài)建立n個平衡方程，它們是關(guān)于n個獨立位移參數(shù)的齊次線性方程，因失穩(wěn)時n個位移參數(shù)不全為零，則方程的系數(shù)行列式D應(yīng)等于零，得到穩(wěn)定方程：D=0，它有n個實根（特征值），其中最小者即為臨界荷載。16當(dāng)前16頁，總共67頁。2、能量法：彈性體系的平衡方程勢能駐值原理（對于彈性體系，在一切微小的可能位移中，滿足平衡條件的位移（真實位移）使結(jié)構(gòu)的勢能Π為駐值，即：δΠ=0,Π=應(yīng)變能U+外力勢能UPMA=kθ22ql=2sin22ql=)cos1(qll-=MA=kθ彈性應(yīng)變能荷載勢能:應(yīng)用勢能駐值條件:位移有非零解則:勢能駐值原理是彈性體系處于平衡的充要條件.但是平衡狀態(tài)有穩(wěn)定的、不穩(wěn)定的和中性的三種，要判斷平衡屬于哪一種，就必須討論總勢能與荷載之間的關(guān)系。PlABkB′λθEI=∞17當(dāng)前17頁，總共67頁。總勢能是位移θ的二次函數(shù)，1）P<k/l，當(dāng)θ≠0，Π恒大于零（Π為正定）(即U>UP表示體系具有足夠的應(yīng)變能克服荷載勢能，壓桿恢復(fù)到原有平衡位置)當(dāng)θ=0，Π為極小值0。對于穩(wěn)定平衡狀態(tài)，真實的位移使Π為極小值2）P>k/l，當(dāng)θ≠0，Π恒小于零（Π為負(fù)定）(即U<UP表示體系缺少足夠的應(yīng)變能克服荷載勢能，壓桿不能恢復(fù)到原有位置)

。當(dāng)θ=0，Π為極大值0。原始的平衡狀態(tài)是不穩(wěn)定的。3）P=k/l，當(dāng)θ為任意值時，Π恒等于零(即U=UP)

。體系處于中性平衡（臨界狀態(tài)）這時的荷載稱為臨界荷載Pcr=k/l。θΠP<PcrθΠP>PcrθΠP=Pcr結(jié)論：1）當(dāng)體系處于穩(wěn)定平衡狀態(tài)時，其總勢能必為最小。2）臨界狀態(tài)的能量特征是：勢能為駐值，且位移有非零解?；虮硎鰹椋涸诤奢d達到臨界值前后，總勢能由正定過渡到非正定。3）當(dāng)體系處于中性平衡P=Pcr時，如依原始平衡位置作為參考狀態(tài)，必有總勢能=0。對于多自由度體系，結(jié)論仍然成立。18當(dāng)前18頁，總共67頁。例1：圖示體系中AB、BC、CD各桿為剛性桿。使用兩種方法求其臨界荷載。lllPkkABCDPkky1y2λR1=ky1R2=ky2YA=Py1/lYD=Py2/l解：1）靜力法設(shè)變形狀態(tài)求支座反力列變形狀態(tài)的平衡方程（a）如果系數(shù)行列式≠0y1，y2為零，對應(yīng)原始平衡形式。如果系數(shù)行列式=0y1，y2不為零，對應(yīng)新的平衡形式。ABCD1-1對稱問題可利用對稱性做。19當(dāng)前19頁，總共67頁。Pkky1y2λR1=ky1R2=ky2YA=Py1/lYD=Py2/lABCD2）能量法在新的平衡位置各桿端的相對水平位移)(1222121+-=yyyyl])([212221221+-+=\yyyyllD點的水平位移彈性支座應(yīng)變能:)(22221+=yykU荷載勢能:)(222121+--=-=yyyylPPUPl體系總勢能:])2(2)2[(21222121-++-=+=yPklyPyyPkllUUPP勢能駐值條件:0)2(21=-+yPklPy0)2(21=+-PyyPkl0,021=??=??yyPP以后的計算步驟同靜力法能量法步驟:①給出新的平衡形式;②寫出總勢能表達式;③建立勢能駐值條件;④應(yīng)用位移有非零解的條件,得出特征方程;⑤解出特征值,其中最小的即臨界荷載Pcr。20當(dāng)前20頁，總共67頁。])([212221221+-+=\yyyyll)(1222121+-=yyyyl21當(dāng)前21頁，總共67頁。體系總勢能:])2(2)2[(21222121-++-=+=yPklyPyyPkllUUPP總勢能Π是位移y1、y2的對稱實數(shù)二次型。如果P<kl/3=Pcr，Π是正定的。如果kl/3<

P<kl，Π是不定的。如果P=kl/3=Pcr，Π是半正定的（當(dāng)y1=—y2

時，Π=0）。如果P=kl，Π是半負(fù)定的（當(dāng)y1=y2

時，Π=0）。如果P>kl，Π是負(fù)定的。由此可見，多自由度體系在臨界狀態(tài)的能量特征仍然是：在荷載達到臨界值的前后，勢能Π由正定過渡到非正定。（或說：勢能達極值，位移有非零值）非正定22當(dāng)前22頁，總共67頁。PPllABCk例2：用兩種方法求圖示體系的臨界荷載。并繪其失穩(wěn)曲線。

1、靜力法：兩個自由度，取θ1θ2

為位移參數(shù)，設(shè)失穩(wěn)曲線如圖。分析受力列平衡方程：2qk()21qq-kBC:AC:由位移參數(shù)不全為零得穩(wěn)定方程并求解：求失穩(wěn)曲線：實際失穩(wěn)曲線只是理論上存在的失穩(wěn)曲線23當(dāng)前23頁，總共67頁。2、能量法：外力勢能：PPllABCk2qk()21qq-kλ應(yīng)變能：總勢能：根據(jù)勢能駐值條件：由位移參數(shù)不全為零得穩(wěn)定方程：以下計算同靜力法。24當(dāng)前24頁，總共67頁。例3：用靜力法求圖示體系的臨界荷載。兩個自由度，取θ1θ2

為位移參數(shù)，設(shè)失穩(wěn)曲線如圖。分析受力列平衡方程：BC:AC:由位移參數(shù)不全為零得穩(wěn)定方程：lllEI2EIEI=∞EI=∞ABCPBABCPP25當(dāng)前25頁，總共67頁。例3：用能量法求圖示體系的臨界荷載。兩個自由度，取θ1θ2

為位移參數(shù)，設(shè)失穩(wěn)曲線如圖。求變性能和外力勢能：lllEI2EIEI=∞EI=∞ABCPBABCPP當(dāng)桿件上無外荷載作用時，桿端力的功=變形能。26當(dāng)前26頁，總共67頁。P例4：用靜力法求圖示體系的臨界荷載。EI=∞兩個自由度，取為位移參數(shù)，設(shè)失穩(wěn)曲線如圖。分析受力列平衡方程：由位移參數(shù)不全為零得穩(wěn)定方程：AlllBCD()21qq+k()23qq-kB’C’27當(dāng)前27頁，總共67頁。P用能量法求圖示體系的臨界荷載。EI=∞兩個自由度，取為位移參數(shù)，設(shè)失穩(wěn)曲線如圖。由位移參數(shù)不全為零得穩(wěn)定方程：AlllBCD()21qq+k()23qq-kB’C’求變性能和外力勢能：28當(dāng)前28頁，總共67頁。Dl/2EPlCEl/2DlP利用對稱性求

EI=∞1、正對稱失穩(wěn)取半剛架如圖：取θ1為位移參數(shù)，設(shè)失穩(wěn)曲線如圖。PAlllBCDC’1qk02、反對稱失穩(wěn)取半剛架如圖：取θ1為位移參數(shù)，設(shè)失穩(wěn)曲線如圖。C)(21qq+k0C’29當(dāng)前29頁，總共67頁。靜力法的解題思路:先對變形狀態(tài)建立平衡方程，然后根據(jù)平衡形式的二重性建立特征方程，再由特征方程求出臨界荷載。不同的是，平衡方程是代數(shù)方程（有限自由度體系）微分方程（無限自由度體系）xRxylPEI§13-3彈性壓桿(無限自由度體系）的穩(wěn)定——靜力法1、等截面壓桿30當(dāng)前30頁，總共67頁。23p2pa

ly4.493先由圖解法求出近似解：αl=4.5再由試算法求更準(zhǔn)確的值：22)7.0(lEIp=219.20lEI=22)493.4(lEI=22)(lEIla=2EIPcra=31當(dāng)前31頁，總共67頁。θyx

Pl2l1EI例5：求圖示壓桿的穩(wěn)定方程。解：1）選坐標(biāo)系，取圖示曲線的平衡形式，建立平衡微分方程。M=Py2）求解平衡微分方程3）由邊界條件，可得一組與未知數(shù)（A、

B、θ）數(shù)目相等的齊次方程，位移有非零解系數(shù)行列式應(yīng)等于零，得出特征方程。特征方程：代入邊界條件展開：R=0由整體平衡得R=032當(dāng)前32頁，總共67頁。剛性支承上等截面直桿的穩(wěn)定EIμ=1μ=0.7μ=2μ=0.5μ=1材料力學(xué)中已導(dǎo)出幾種簡單支承情況下的軸向壓桿的臨界荷載：長度系數(shù)μ=2、1、0.7、0.5約束加強，臨界荷載提高。單根壓桿可以看成是某些實際結(jié)構(gòu)中抽象出來的力學(xué)模型。0.5l33當(dāng)前33頁，總共67頁。具有彈性支承的等截面直桿的穩(wěn)定PABk

xyll

P3i3ik=6i34當(dāng)前34頁，總共67頁。可能發(fā)生反對稱失穩(wěn)的計算簡圖考慮下端轉(zhuǎn)動剛度特性的計算簡圖EI1=∞EI1=∞PPPEIEIEIPEIkPEI35當(dāng)前35頁，總共67頁。PPEIEI1EI1lPEIEI1l/2PEI1P或：反對稱失穩(wěn)時PPEIEI1EI1l或：正對稱失穩(wěn)時PEIEI1l/2PEI1P36當(dāng)前36頁，總共67頁。PBAPAB注意：對于某些結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定問題（如局部失穩(wěn)）?？蓪⑵渲袎簵U取出，以彈性支座代替其它部分對它的作用，同時由其余部分求出彈性支承的剛度系數(shù)，然后就可按單根壓桿進行計算。37當(dāng)前37頁，總共67頁。例6試求圖示排架的臨界荷載和柱子AB的計算長度。

PI1I2=nI1BADCEA=∞A

PBk解：CD桿的作用用彈簧來代替xyB

Px

yΔR=kΔ1）I2=0，k=0相當(dāng)于懸臂柱，計算長度為L0=2l38當(dāng)前38頁，總共67頁。2）I2=∞，k=∞相當(dāng)于上端鉸支、下端固定柱，計算長度為L0=0.7l22)7.0(lEIp=219.20lEIPcr=3）當(dāng)I2=I1π/2<αl<4.493試算法求解:計算長度為L0=1.426l39當(dāng)前39頁，總共67頁。xyl1l2lI1I2

P

Pcr兩段的彈性曲線微分方程：解方程：由系數(shù)行列式等于零得穩(wěn)定方程：y1y22、階梯形壓桿的穩(wěn)定40當(dāng)前40頁，總共67頁。xyl1l2lI1I2

P1

P2例16-4階形桿的穩(wěn)定。（教材P213)解：彈性曲線微分方程：解方程：2Dy1y2

P1

P241當(dāng)前41頁，總共67頁。位移參數(shù)不全為零，系數(shù)行列式應(yīng)等于零：展開后，得到特征方程：這個方程只有當(dāng)I2/I1、l2/l1、P2/P1的比值都給定時才能求解。l1=2l/3l2=l/3I11.5I1

P1

5P1變截面（階形變化或連續(xù)變化）桿件，都可采用能量法較簡捷地得到滿意的結(jié)果。42當(dāng)前42頁，總共67頁。

2）解平衡微分方程；靜力法解題思路：1）對新的平衡形式列平衡微分方程；

3）代入邊界條件，得到包含待定參數(shù)的齊次方程組；能量法解題思路：

1）對于滿足位移邊界條件的任意可能位移求出總勢能Π；

2）由勢能駐值條件δΠ=0，得到包含待定參數(shù)的齊次方程組；

3）令系數(shù)行列式等于零，得到特征方程。

4）令齊次方程組的系數(shù)行列式等于零，由此得到特征方程。λ

Pl設(shè)變形曲線為：dxdx§13-4彈性壓桿(無限自由度體系）的穩(wěn)定——能量法43當(dāng)前43頁，總共67頁。勢能駐值條件，即令：展開是關(guān)于P的n次方程,其最小根即臨界荷載。上述方法叫里茲法，所得臨界荷載的近似值是精確解的上限。減少自由度相當(dāng)于對體系施加約束，抗失穩(wěn)能力提高。44當(dāng)前44頁，總共67頁。例7能量法求臨界荷載.解：位移邊界條件為：當(dāng)x=0和x=l時，y=0l

PEIxy1）設(shè)失穩(wěn)曲線為拋物線(純彎下的撓曲線)

.123166423lEIllEI==01Pacr?10)31664(13alPlEI=-38)(212102lPadxyPUlP-=ò￠-=,32)(2132102lEIadxyEIUl=ò￠￠=:,01a=??得由P誤差為22%因為所設(shè)撓曲線不滿足力的邊界條件。甚至相差甚遠(yuǎn)，故精度較差。45當(dāng)前45頁，總共67頁。另解：:位移邊界條件為：當(dāng)x=0和x=l時，y=0l

PEIxy2）設(shè)失穩(wěn)曲線為圖b.102lEIPcr=960)(21225202IElPQdxyPUlP-=ò￠-=,96)(213202EIlQdxyEIUl=ò￠￠=:0=求得由PQ誤差為1.3%如取均布荷載作用下的撓曲線,精度會更高.如用某一橫向荷載引起的撓曲線作為失穩(wěn)曲線，則體系的應(yīng)變能也可用該荷載的實功來代替。46當(dāng)前46頁，總共67頁。另解：位移邊界條件為：當(dāng)x=0和x=l時，y=0l

PEIxy3）設(shè)失穩(wěn)曲線為正弦線)(4)(212202llPadxyPUlPp-=ò￠-=,)(4)(214202lEIladxyEIUlp=ò￠￠=.:,022lEIPcrpdp==得由4）討論：*正弦曲線是真實的失穩(wěn)變形曲線，所得結(jié)果是精確解。*拋物線不滿足全部力的邊界條件，精度最差。*如果用某一橫線荷載引起的撓曲線作為失穩(wěn)曲線，則體系的應(yīng)變能也可用該荷載的實功來代替。47當(dāng)前47頁，總共67頁。例16-6求均勻豎向荷載作用下的臨界荷載（P218).解:當(dāng)x=0時，

y=0：x=l時，設(shè)失穩(wěn)曲線為正弦線,)(64)(214202lEIladxyEIUlp=ò￠￠=lyxqEIxdx微段dx傾斜使該段以上荷載向下移動，這部分荷載作功為：所設(shè)失穩(wěn)曲線能否滿足力的邊界條件？48當(dāng)前48頁，總共67頁。另解:當(dāng)x=0時，

y=0：x=l時，設(shè)失穩(wěn)曲線為(b)中Q引起的撓曲線.微段dx傾斜使該段以上荷載向下移動，這部分荷載作功為：xdxlyxqEI（a）yxQ（b）49當(dāng)前49頁，總共67頁。xyl

P2I2I2I2例16-7圖示變截面桿的求Pcr解:當(dāng)x=0時，

y=0：x=l時，y=0設(shè)變形曲線為三角級數(shù)：⑴先取第一項作為近似的變形曲線50當(dāng)前50頁，總共67頁。⑵再取前兩項作為近似的變形曲線系數(shù)行列式等于零得到特征方程：兩次計算結(jié)果相對差值不到1%，由此可知所得近似結(jié)果的精確程度。51當(dāng)前51頁，總共67頁?？紤]剪力時壓桿的撓度為：y=yM+yQ

M引起撓度Q引起撓度⑴考慮彎矩和剪力影響的撓曲線微分方程：dxhl

PEIABQQdyQg考慮彎矩和剪力影響的撓曲線微分方程：彎矩引起的曲率：剪力引起的曲率計算：§13-5剪力對臨界荷載的影響52當(dāng)前52頁，總共67頁。β⑵兩端鉸支的等截面壓桿的臨界荷載：l

PEIABxyy22lEIPep=即歐拉臨界荷載。①修正系數(shù)β<1，故考慮剪力影響時，臨界荷載降低。三號鋼：②在實體桿中，剪力對臨界荷載影響很小，通常忽略不計。53當(dāng)前53頁，總共67頁。

Pcr與桿截面的慣性矩成正比，與桿的計算長度的平方成反比。為了提高臨界荷載值，可增強桿件的約束，以減小桿的計算長度；也可設(shè)法提高慣性矩。大型結(jié)構(gòu)的壓桿常采用組合壓桿的形式。在不增大截面尺寸的前提下，使兩個型鋼離開一定的距離，獲得較大的I，增強穩(wěn)定性。為了保證他們能正常工作，在型鋼的翼緣上用一些扣件將它們連起來。扣件綴條式：斜桿、橫桿與柱肢鉸接。

P綴板式：橫桿與柱肢剛接。

Pdb組合壓桿的臨界荷載不僅與肢桿的橫截面面積有關(guān)，還與扣件的橫截面面積、排列形式和位置有關(guān)。組合壓桿的臨界荷載比截面和柔度相同的實體壓桿的臨界荷載要小，因為組合壓桿中的剪力影響遠(yuǎn)比實體壓桿中的大。當(dāng)l/d>6時可用下式近似計算Pcr。以組合壓桿情況下的剪力影響代替。它代表單位剪力作用下的切應(yīng)變γ?！?3-6組合壓桿的穩(wěn)定54當(dāng)前54頁，總共67頁。1、綴條式組合壓桿由于肢桿的界面比綴條的截面大的多故只考慮綴條產(chǎn)生的位移。Q=1Q=1δ11gdbαApAq

bzAd55當(dāng)前55頁，總共67頁。斜桿影響橫桿影響①Ap和Aq>>Ad相當(dāng)于肢桿間絕對剛性聯(lián)結(jié)臨界荷載與慣性矩為I的實體桿的臨界荷載相同。②Ap和Aq<<Ad相當(dāng)于肢桿間絕對柔性聯(lián)結(jié)臨界荷載→0。③一般情況下組合壓桿的臨界荷載比截面和柔度相同的實體壓桿的臨界荷載要小。④斜桿比橫桿對臨界荷載的影響更大。計算長度系數(shù)μ規(guī)范中采用公式56當(dāng)前56頁，總共67頁。2、綴板式組合壓桿取剛架為計算簡圖1/21/21/21/2

Pdd/2d/2b1/21/21/21/2IdIb設(shè)主肢反彎點在結(jié)間中點，剪力平均分配與兩肢桿。δ11/2δ11/2g隨綴板間距的增大，β2將減小。β2<157當(dāng)前57頁，總共67頁。（綴板式）；

2

0

2

2

0lllm

d+=計算長度系數(shù)規(guī)范中采用公式綜上所述，組合壓桿的臨界荷載計算與實體壓桿類似。①先求出相應(yīng)的長度系數(shù)：（綴條式）aalpm2

2

02cossin1qdAA+=②22)(lEIPcrmp=代入求臨界荷載。58當(dāng)前58頁，總共67頁。

Pcr與桿截面的慣性矩成正比，與桿的計算長度的平方成反比。為了提高臨界荷載值，可增強桿件的約束，以減小桿的計算長度；也可設(shè)法提