工字鋼門洞結(jié)構(gòu)計(jì)算書

XX路X合同段廣遂路中橋工字鋼門洞結(jié)構(gòu)計(jì)算書一、計(jì)算依據(jù)及原則：1、JTJ041-2000《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》；2、JTJ025-86《公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》3、《路橋施工計(jì)算手冊》4、XX高速公路設(shè)計(jì)文件及圖紙5、只進(jìn)行工字鋼及支墩強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算，工字鋼上橫梁與模板布置方式與普通支架處相同，不另行驗(yàn)算。二、模板與支架材料及基本尺寸擬定1、工字鋼采用36a型；橫橋向間距為1.3m，縱橋向?yàn)閮煽邕B續(xù)梁，每跨4.45m；2、支架材料及基本尺寸擬定1）、支架材料采用Q235碗扣式鋼管架，其斷面尺寸為φ48×3.0mm。2）、鋼管架有縱橋向小橫桿、橫橋向大橫桿、豎向立桿以及橫橋向的斜撐（剪刀撐）等四種形式。3）、大橫桿的步距為120cm，立桿（立柱）的橫橋向間距為60cm，立桿的縱向間距為30cm，每個(gè)邊支墩縱橋向共三排，中支墩縱橋向共四排。4）、斜撐的間距以保證支架穩(wěn)定為前提適當(dāng)加密。5）基本資料V砼=26KN/m3V木=5KN/m3V架管=3.5Kg/mV竹膠板=9KN/m3方木:［σW］=11Mpa［τ］=1.7MpaE=9×103MPa（杉木）架管:（φ48×3mm）［σa］=140Mpai=1.595cmAo=4.24cm2I=1.078×10-7m4W=4.493×10-6m336a型工字鋼:［σa］=145×1.25=181Mpa［τ］=85×1.25=106MpaE=2.1×105MPaG=0.81×105MPaAo=76.3cm2I=1.576×10-4m4W=8.75×10-4m3三、空心板梁自重與實(shí)心板梁自重的比率（實(shí)心率）縱向橫向綜合實(shí)心率p3=(0.7×0.9×4.8－(π×0.252+0.25×0.35)×4.3)÷(0.7×0.9×4.8)=0.59638四、工字鋼的強(qiáng)度及撓度驗(yàn)算工字鋼受均布荷載作用，如圖：1、作用在工字鋼上的外力1）、模板及小棱的自重q1=0.012×1×1.3×9+0.1×0.1×1.3×3×5=0.34KN/m2）、鋼筋砼板梁自重q2=26KN/m3×0.9m×0.59638×1.3×1.2=21.78KN/m(1.2為實(shí)心率不均勻系數(shù))3）、施工人員、施工料具運(yùn)輸堆放荷載q3=2.5×1.3=3.25KN/m4）、傾倒砼時(shí)產(chǎn)生的沖擊荷載q4=2.0×1.3=2.6KN/m5）、振搗砼時(shí)產(chǎn)生的沖擊荷載q5=2.0×1.3=2.6KN/m6)、工字鋼自重：Q6=0.6KN/m每根工字鋼所受均布荷載為：q=q1+q2+q3+q4+q5+q6=0.34+21.78+3.25+2.6+2.6+0.6=31.17KN/m2、工字鋼的最彎矩在跨中墩頂處，上部受拉，其值為Mmaxq=0.125×=0.125×=77.16KN.m3、工字鋼的最大彎應(yīng)力為σwq===88.18MPa≤[σw]=181MPa4、工字鋼的撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算的荷載組合按下列規(guī)定采用q=q1+q2+q6＝0.34+21.78+0.6=22.72KN/m最大撓度位于每跨的跨中，因結(jié)構(gòu)關(guān)于中支墩對稱，所以兩跨的跨中撓度相同fmax＝==2.7mm＜=11.13mm五、鋼管支架的穩(wěn)定性、強(qiáng)度及地基承載力驗(yàn)算因中間支墩所受軸力最大，所以校核該支墩：1、作用在立桿（柱）上的荷載N=q×4.45=31.17×4.45=138.71KN每根立桿所受軸力N1=N/4=34.68KN2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算大橫桿的步距為1.2m,長細(xì)比入=l/r=1200/15.95=75,故φ=0.682,則立桿受壓穩(wěn)定強(qiáng)度允許值:[N]=φA[σ]=0.682×424×10-6×215×106=62.2KNN1=34.68KN＜[N]=62.2KN（滿足要求，立桿穩(wěn)定）3、立桿受壓強(qiáng)度驗(yàn)算σ=N/A=34.68×103/424×10-6=81.79Mpa≤1.2[σ]=1.2×140=168Mpa4、立桿（立柱）地基承載力驗(yàn)算因