帶傳動設計介紹

帶傳動設計介紹第1頁/共70頁一.帶傳動的組成帶傳動的組成主動帶輪1從動帶輪2環(huán)形膠帶3vv主動輪1傳動帶3從動輪2n2n1α1α2§4-1帶傳動的類型和應用α1——小輪包角α2——大輪包角n1——小輪轉(zhuǎn)速（r/min）n2——大輪轉(zhuǎn)速（r/min）v——帶速（m/s）第2頁/共70頁二.帶傳動的類型vvn2n1α1α2摩擦型帶傳動嚙合型帶傳動同步帶同步帶輪同步帶輪摩擦型帶傳動——利用帶與帶輪之間的摩擦力進行傳動嚙合型帶傳動——利用帶上凸齒與帶輪齒槽嚙合進行傳動一）按工作原理分第3頁/共70頁二）按帶的截面形狀分1）平帶

結(jié)構(gòu)簡單，帶輪也容易制造，在傳動中心距較大的場合應用較多。

平帶的橫截面為扁平矩形，其工作面是與輪面相接觸的內(nèi)表面。第4頁/共70頁普通V帶2）V帶V帶的橫截面為等腰梯形，其工作面是與輪槽相接觸的兩側(cè)面，而V帶與輪槽槽底并不接觸。第5頁/共70頁φ平帶的極限摩擦力為:

FNf=FQf

FN/2FN/2FQFQFNFN=FQFNf=FQ/sin(φ/2)×f=FQf’φφV帶的極限摩擦力為：f

’—當量摩擦系數(shù),f’>f

Ｖ帶傳動是應用最廣的帶傳動，在同樣的張緊力下，Ｖ帶傳動較平帶傳動能產(chǎn)生更大的摩擦力，傳遞較大的功率。V帶傳動與平帶傳動的初拉力相等(即帶壓向帶輪的壓力同為FQ)時，它們的法向力FN則不相同。FN=FQ/sin(φ/2)第6頁/共70頁

工作面是楔的側(cè)面，兼有平帶和V帶的優(yōu)點，工作接觸面數(shù)多，摩擦力大，柔韌性好，用于結(jié)構(gòu)緊湊而傳遞功率較大的場合。解決多根V帶長短不一而受力不均。3）多楔帶汽車發(fā)動機第7頁/共70頁4）圓帶

圓帶傳動的傳動能力較小，功率小，曲撓性更好，一般用于輕型機械、儀表、手動裝置。第8頁/共70頁

嚙合傳動，兼有帶傳動和齒輪傳動的優(yōu)點吸振、i準確，在汽車、打印機中廣泛應用。5）同步帶第9頁/共70頁機器人關節(jié)第10頁/共70頁V帶是無接頭的環(huán)形帶，其種類有普通V帶、窄V帶、寬V帶等。三.V帶的結(jié)構(gòu)及尺寸1—伸張層3—壓縮層4—包布層1—伸張層3—壓縮層4—包布層壓縮層（橡膠填充而成）包布層（橡膠帆布構(gòu)成）伸張層（橡膠制成）簾布結(jié)構(gòu)——容易制造粗繩結(jié)構(gòu)——撓曲性好強力層有V帶由四部分組成2—強力層(粗繩結(jié)構(gòu)）2—強力層(簾布結(jié)構(gòu)）一）V帶的結(jié)構(gòu)分析第11頁/共70頁二）V帶截面型號及尺寸YZ(SPZ)A（SPA）

B（SPB）

C

DE１.普通V帶、窄V帶的截面型號：

2.V帶截面尺寸:hbP—

節(jié)寬

(節(jié)面寬度)b—

頂寬ｈ—

高度Φ－楔角，Φ=40?

φbpb各種型號V帶的剖面尺寸見表8-1。帶的型號大，則剖面尺寸大，帶的承載能力就高。（SPC）第12頁/共70頁3.V帶的長度外周長基準長度Ld內(nèi)周長帶輪基準直徑d（SPB）第13頁/共70頁四.帶傳動的特點和應用①帶有彈性，能緩沖減振，故傳動平穩(wěn)，噪聲?。虎谶^載時，帶在帶輪上打滑，可防止其它零件損壞；

③適用于兩軸中心距較大的傳動；

④結(jié)構(gòu)簡單，易于制造和安裝，故成本低。

優(yōu)點缺點

①由于彈性滑動和打滑，傳動比不恒定；

②傳動效率較低，壽命較短，外廓尺寸較大；

③由于需要施加張緊力，軸和軸承受力較大。

特點應用：用于中心距較大，傳動比無嚴格要求的場合，在多級傳動系統(tǒng)中通常用于高速級傳動，如機床中由電動機到主軸箱的第一級傳動。P<50kW；V=5~25m/s；i=2~4(常用)，平帶可達5，V帶可達7，加張緊輪時可到達10.第14頁/共70頁

嚙合型傳動帶一般以細鋼絲繩、玻璃纖維繩或芳綸纖維繩為強力層，以聚氨酯或氯丁橡膠為基體，在工作表面上制成凸齒的無接頭環(huán)形帶。同步帶分為僅在一面有齒的單面同步帶和兩面都有齒的雙面同步帶，齒的形狀有梯形齒和弧齒等。

五.嚙合型傳動帶（亦稱同步齒形帶）的結(jié)構(gòu)同步帶結(jié)構(gòu)12341——

包布層2——

帶齒3——

帶背4——

承載繩標準同步帶按節(jié)距的大小分為MXL(最輕型)、XXL(超輕型)、XL(特輕型)、L(輕型)、H(重型)、XH(特重型)、XXH(超重型)7種。節(jié)距第15頁/共70頁同步齒形帶傳動的特點和應用①傳動平穩(wěn)，噪聲??；②傳動比準確；傳動比大,I=12~20,且結(jié)構(gòu)緊湊；

③適應高速傳動，可達80m/s；

④傳動效率高，0、98~0.99；⑤可使用鋁合金或塑料帶輪，減輕重量；⑥適合中心距較大的場合；⑦雙面同步帶可用于多軸正反向傳動；⑧帶的張力小，作用在軸和軸承上的力??；⑨清潔，不需潤滑，維護簡單。優(yōu)點缺點

①制造安裝要求高；

②中心距要求較嚴格；

③成本高。

特點應用：用于要求傳動比較準確的中、小功率傳動，P<300kW,V<50m/s.

傳動比一般小于10.第16頁/共70頁帶長：中心距:小輪包角：

α2六.帶傳動的幾何尺寸計算α1ɑγγBACDL=++?AB?CD2BC第17頁/共70頁一．帶傳動的受力分析§4-2帶傳動的基本原理1.帶傳動的有效拉力Fe

工作前：帶中各處均受到一定的初拉力FO

O2O1F0F0F0F0緊邊∑Ff2-帶松邊∑Ff1-帶

O1O2n2T2F1F1F2F2T1

n1工作時：主動邊被進一步拉緊，拉力由F0增大到F1，稱為緊邊；另一邊拉力減少到F2，稱為松邊。

緊邊拉力與松邊拉力的差值稱為帶傳動的有效拉力Fe:Fe=F1一F2

=∑Ff第18頁/共70頁帶傳動工作時，有效拉力Fe與初拉力Fo、緊邊拉力F1、松邊拉力F2關系：

緊邊拉力的增加量應等于松邊拉力的減少量。F1+F2=

2FoF1-F2=

Fe由F1=FO+Fe/2F2=F0-Fe/2

得２離心拉力由牛頓定律F=ma有第19頁/共70頁３帶傳動的最大有效拉力代入，則兩端積分徑向的力平衡方程切向的力平衡方程第20頁/共70頁4.帶傳動的極限有效拉力Felim及其影響因素

帶在帶輪上即將打滑時：F1+F2=

2FoF1一F2=

Fe由得低速時取v＝０，得Ｅular公式第21頁/共70頁1）初拉力F0

——

F0↑，正壓力↑，∑Ffmax↑，F(xiàn)elim↑

但F0↑↑，磨損加快，帶的壽命↓；2）小輪包角α1——α1↑，包圍弧↑，∑Ffmax↑，F(xiàn)elim↑α1大小取決于設計參數(shù)i、d1、d2及a；3）摩擦系數(shù)f

——

f↑，∑Ffmax↑，F(xiàn)elim↑，f取決于帶和帶輪的材料。影響Felim的因素第22頁/共70頁帶相對2輪的滑動方向帶相對1輪的滑動方向α2CD二．帶傳動的運動分析

帶傳動的運動特性——存在彈性滑動和打滑

一）彈性滑動及其特性1.彈性滑動:是帶的彈性變形量的變化而引起帶與帶輪之間微量相對滑動的現(xiàn)象，稱為彈性滑動。ιδ1ιδ2vvn1n2α1AB第23頁/共70頁帶相對2輪的滑動方向帶相對1輪的滑動方向α2CDvvn1n2α1ABF1F1F2F2ιδ11)帶是彈性體，受力后會產(chǎn)生彈性變形，在帶的彈性極限內(nèi)，變形：δ=F/EA，當帶的截面積A一定時，F(xiàn)↑，δ↑2）摩擦型帶傳動依靠摩擦力傳遞運動和動力，必然存在拉力差，即：緊邊拉力F1大于松邊拉力F2，則帶在緊邊的伸長量δ1大于松邊的伸長量δ2。

2.彈性滑動產(chǎn)生原因ιδ2第24頁/共70頁是微量滑動，只發(fā)生在帶離開帶輪前的那部分接觸弧A′B和C′D(稱為滑動弧)

。是摩擦型帶傳動正常工作時不可避免的固有特性3．彈性滑動的性質(zhì)帶相對2輪的滑動方向帶相對1輪的滑動方向α2CDvvn1n2α1ABF1F1F2F2ιδ1ιδ2β1A′β2c'第25頁/共70頁1)降低傳動效率(V帶傳動效率η=0.91～

0.96)，使帶與帶輪摩損增加和溫度升高。

4．彈性滑動對傳動的影響2)使從動輪的圓周速度v2低于主動輪的圓周速度v1，即：v2<

v1

。從動輪圓周速度相對降低量稱為滑動率ε。滑動率ε：F↑則ε↑，正常工作時，ε=1%～

2%3)傳動比不為常數(shù)即：≠常數(shù)第26頁/共70頁二）帶傳動打滑

打滑——當傳遞的有效拉力達到極限值Felim時，過載引起的帶與小帶輪接面間將發(fā)生顯著的相對滑動。α2CDvvn1n2α1ABF1F1F2F2帶與帶輪2整個接觸弧上發(fā)生相對滑動帶與帶輪1整個接觸弧上發(fā)生相對滑動β1β2第27頁/共70頁三）彈性滑動與打滑的本質(zhì)區(qū)別發(fā)生在帶和帶輪的全部接觸弧上。彈性滑動打滑是帶傳動正常工作時不可避免的固有特性；是帶傳動的失效形式，設計時必須避免；只發(fā)生在帶離開帶輪前的那部分接觸弧上；α2CDα1BAn1β2β1彈性滑動打滑α2CDα1BAn1n2β2β1第28頁/共70頁三.

帶的應力分析一）帶傳動工作時，帶截面上的應力種類

2.拉應力緊邊拉應力：σ1=F1/AMPa松邊拉應力：σ2=F2/AMPa∵F1＞F2∴σ＞σ23.彎曲應力

帶繞過小帶輪時：式中:E—

帶的當量彎曲彈性模量；

y

—

帶的最外層到中性層的距離；

dd2

、dd1

—大小帶輪節(jié)圓直徑。

1.離心拉應力：σc=Fc/A=qv2/AMPa——離心拉應力作用于帶的全長。

帶繞過大帶輪時：當傳動比i≠1時,∵

dd2

>dd1,∴

σb2<σb1

第29頁/共70頁二)帶中應力分布情況σb2σ1σ2σb1α1

α2

n1n2σCσCσB=σC+σ2+σb1σC=σC+σ2+σb2σD=σC+σ1+σb2σmax=σC+σ1+σb1Eσmax=σA=σC+σ1+σb1第30頁/共70頁三）帶的應力變化性質(zhì)e1.帶中應力變化帶繞一周帶的最大應力發(fā)生在緊邊開始繞上小輪處（A點）大小為：σmax=σA=σC+σ1+σb1

3.變應力對帶的影響——引起帶的疲勞破壞（脫層和疲勞斷裂）2.帶中應力變化性質(zhì)——周期性變化的循環(huán)變應力eaσmaxσb2σ1σcbcdσb1σb2σ2σcσ1

σcσb1第31頁/共70頁四.

帶傳動的失效形式和計算準則2）疲勞破壞（脫層和疲勞斷裂）—σmax＞[σ]

引起失效一）帶傳動的失效形式1）過載打滑——由F實傳＞Felim引起的失效二）帶傳動的計算準則

帶傳動的計算準則是：保證帶傳動不打滑的前提下，充分發(fā)揮帶的傳動能力，并使傳動帶具有足夠的疲勞強度和壽命。即應滿足：疲勞強度條件：不打滑條件：F實傳≤第32頁/共70頁§4-3V帶傳動設計kW同時滿足兩條件的帶傳動功率：式中：[σ]

—由帶的疲勞壽命決定的許用拉應力，由實驗得出，在108

～109次應力循環(huán)下，V帶的許用應力為：

式中：C—由V帶的材質(zhì)和結(jié)構(gòu)決定的實驗常數(shù)；Ld—V帶的基準長度，m；jn—V帶繞行一周時繞過帶輪的數(shù)目th—V帶的預期壽命，h；m—指數(shù)，對普通V帶，m=11.1。疲勞強度條件：根據(jù)不打滑條件：F實傳≤第33頁/共70頁一．在特定條件下，單根V帶的基本額定功率P0將[σ]

、σb、σc

代入，取當量摩擦系數(shù)f′=0.51,可得單根V帶許用功率的計算公式：kW

載荷平穩(wěn)α1=α2=1800，即：i=1Ld為特定長度1.特定條件2.單根V帶的基本額定功率P0——表4-5P0可根據(jù)V帶型號、小帶輪直徑d1及小輪轉(zhuǎn)速n1由表4-5查出。V帶型號特定長度Y450Z800A1700B2240C3750D6300E7100第34頁/共70頁表4-5單根普通V帶的基本額定功率P0

如：Z型V帶、d1=80mm、n1=1420r/min時，P0=0.35kWA型V帶、d1=100mm、n1=1420r/min時，P0=1.31kW帶型d1

mmn1r/min

800950120014501600Z630.150.200.220.180.230.260.220.270.300.250.300.350.270.330.397180A750.450.680.831.001.190.510.770.951.151.370.600.931.141.391.660.681.071.321.611.920.731.151.421.742.0790100112125100A1.31142080Z0.35第35頁/共70頁式中：額定功率增量，考慮傳動比i≠1時，帶在大帶輪上的彎曲應力較小，在相同壽命的條件下，額定功率可比i=1時的傳動功率大。根據(jù)V帶型號、n1

及i查表4-6或表4-7。

當使用條件與特定條件不符時，需引入附加項和修正系數(shù)。經(jīng)過修正后單根V帶許用功率[P0]為：二.實際使用條件下單根V帶的許用功率Kα—包角系數(shù)，考慮α≠1800時對傳動能力影響，根據(jù)小帶輪包角α1查表4-10。KL—長度系數(shù)，考慮帶長不為特定長度時對傳動能力的影響，KL根據(jù)V帶型號及基準帶長Ld查表4-8或表4-9；

第36頁/共70頁

表4-6單根普通V帶額定功率的增量P0

kW帶型傳動比i帶速m/sv?≦1.00～1.011.02～1.041.05～1.081.09～1.121.13～1.181.19～1.241.25～1.341.35～1.511.52～1.99≥2.0?P1kWA0.000.010.020.030.050.090.100.110.150.170.190.240.292.556.78.31012.51517.520250.020.030.030.040.050.060.060.080.100.020.040.040.050.070.080.090.110.130.030.050.050.060.080.090.110.130.160.030.060.060.070.100.110.130.160.190.040.070.080.080.110.130.150.190.230.040.080.090.090.130.150.170.220.260.020.020.030.030.040.040.060.070.020.020.020.030.03

0.10≥2.0v=7.44m/sA表4-6查法如：i=3.62v=7.44m/s?P=0.095kw≈

0.1kw

A型帶小輪包角180o175o170o165o160o155o150o145o140o135o130o125oKα10.990.980.960.950.930.920.910.890.880.860.84表4-10包角系數(shù)Kα152o0.924第37頁/共70頁

表4-8普通V帶的基準長度系列和長度系數(shù)KL基準長度Ld

mm

型號

ZABC4004505005606307108009001000112012501400160018000.870.890.910.940.960.991.001.031.061.081.11

1.141.161.18

0.850.870.890.910.930.960.99

1.01

0.820.840.860.880.900.920.95

0.830.86

如：Ld=1250mmZ型帶KL=1.11Ld=1800mmA型帶KL=1.0112501.11Z1800

1.01A第38頁/共70頁三.V帶傳動正常工作條件及提高帶傳動承載能力的措施1.V帶傳動正常工作的條件原動機類型工作機的載荷性質(zhì)每天工作時間取值KA——

工況系數(shù)，取決于

若出現(xiàn)P能傳<Pcα

時，則傳動不能正常工作，必須采取措施提高V帶傳動承載能力。P——V帶傳動需要傳遞的名義功率，一般為已知條件。

式中：Z——V帶的根數(shù)；Pcα——V帶傳動的計算功率；第39頁/共70頁2.提高V帶傳動承載能力的措施1.增加V帶根數(shù)：2.

提高單根V帶的額定功率[P]3.增大摩擦系數(shù)——fv鑄鐵帶輪—皮革帶=0.595，

fv鑄鐵帶輪—膠帶=0.51；4.采用新型帶：多楔帶，齒形帶。第40頁/共70頁1．傳遞的功率P，工作條件；2．主、從動輪轉(zhuǎn)速n1和n2或傳動比i；3．對傳動位置和外部尺寸的要求。1．確定帶的型號、長度和根數(shù)，帶輪直徑，傳動中心距；2．計算初拉力和作用在軸上的壓力；3．帶輪的材料選擇及結(jié)構(gòu)設計。四．普通V帶傳動的設計及參數(shù)選擇一）普通V帶傳動設計的原始數(shù)據(jù)二）普通V帶傳動設計內(nèi)容第41頁/共70頁三）普通V帶傳動設計步驟和選擇參數(shù)：1．確定計算功率Pc

：

Pc=KAPkW原動機類型（如：輕載啟動）工作機的載荷性質(zhì)（如：載荷變動?。┟刻旃ぷ鲿r間（如：=8小時）由表4-11查出KA=1.1工況系數(shù)KA根據(jù)工況KA空輕載啟動重載啟動每天工作時間（h）<1010-16>16<1010-16>16載荷變動最小液體攪拌機等1.01.11.21.11.21.3載荷變動小帶式運輸機等1.11.21.31.21.31.4載荷變動較大起重機等1.21.31.41.41.51.6載荷變動最大破碎機等1.31.41.51.51.61.8空、輕載啟動<10載荷變動小1.1表4-11工況系數(shù)KA第42頁/共70頁V帶型號↑，帶截面尺寸↑，帶傳動的承載能力↑。2.選擇V帶型號V帶型號根據(jù)計算功率Pc由選型圖初選帶型。小帶輪轉(zhuǎn)速n1普通V帶選型圖計算功率小帶輪轉(zhuǎn)速ADEdd=80～100Zdd=50～71dd=75～100dd=112～140Bdd=125～140dd=160～200Cdd=200～315dd=355～400dd=450～500第43頁/共70頁G1－選A型帶G2－可選Z、A型帶同時計算注意：當選型點在兩種型號交界線（圖中粗實線）附近時，可以對兩種型號同時進行計算,如Pc=4.4kW與n1=1420r/min交點G2處，可選Z、A型帶同時計算，最后擇優(yōu)選定。普通V帶選型圖計算功率小帶輪轉(zhuǎn)速ADEdd=80～100Zdd=50～71dd=75～100dd=112～140Bdd=125～140dd=160～200Cdd=200～315dd=355～400dd=450～500500214204.4第44頁/共70頁3．確定帶輪的基準直徑d1和d21)初選小輪直徑d1d1對傳動影響：帶輪直徑小時，傳動尺寸緊湊，但彎曲應力大，使帶的疲勞強度降低；傳遞同樣的功率時，所需有效圓周力也大，使帶的根數(shù)增多。d1選擇：一般取d1≥dmin，并取標準值。

帶速過高則離心力大，使帶與帶輪間的壓力減小，易打滑。因此，必須限制帶速v≤vmax.一般應使v=5～25m/s，最佳帶速為20～25m/s。2)驗算帶速v：

m/s型號YZABCDEdmin205075125200355500Zmax3456101010表4-12普通V帶輪最小基準直徑dmin及輪槽數(shù)Z第45頁/共70頁當傳動比無要求時：可忽略滑動率ε，則：d2

=id13)確定大輪直徑d2：d2應根據(jù)傳動比要求計算后取標準值當要求傳動比較精確時：（一般取ε=0.02）d2計算式

4．確定中心距a和帶長Ld帶長：=2ɑ+中心距：

α2ɑγγBACDα1第46頁/共70頁ɑO↑↑：尺寸↑，帶的垂度↑，帶上下抖動加劇，傳動平穩(wěn)性↓1)初選中心距ɑOɑO↓↓：尺寸小，包角α1小，傳動能力降低，帶短，繞轉(zhuǎn)次數(shù)u=V/Ld↑，帶的疲勞壽命降低。對傳動影響結(jié)構(gòu)尺寸有要求時：按要求初定ɑO；結(jié)構(gòu)尺寸無要求時：推薦0.7(d1+d2)≤ɑO≤2(d1+d2)ɑO選擇2)初算帶長Lc和確定帶長Ld初算帶長Lc

按表4-8中標準帶長，選取相近的基準長度Ld標準值。如：Lc=1461mm，可取Ld=1400mm或取Ld=1600mm。若Lc超出該型帶的長度范圍，則應改變中心距或帶輪直徑重新設計。第47頁/共70頁V帶傳動中心距不可調(diào)時：ɑ應按確定的基準帶長Ld計算。即：

考慮安裝、更換V帶和調(diào)整、補償初拉力（例如帶伸長而松弛后的張緊）中心距變化范圍：

ɑmin=ɑ-0.015Ldmm，ɑmax=ɑ+0.03Ldmm（特殊情況允許4）驗算小輪包角α1

3)確定中心距ɑ當V帶傳動中心距可調(diào)時：ɑ可近似計算：ɑ≈ɑ0+mm第48頁/共70頁5．確定V帶根數(shù)z滿足V帶傳動正常工作要求所需帶的根數(shù)：V帶傳動正常工作的實際根數(shù)Z：將計算值圓整為Z根。當V帶根數(shù)超過表4-12中薦用的輪槽數(shù)時，應改選帶輪直徑或改選V帶型號重新設計。

F0↓↓：∑Ff↓，F(xiàn)elim↓，F(xiàn)e實傳＜Felim時，就可能出現(xiàn)打滑

F0↑↑：帶中應力過大，使帶過早松弛，帶的使用壽命↓6．確定初拉力F0F0對傳動影響

第49頁/共70頁F0確定原則——既能保證帶傳動傳遞額定功率時不打滑，又能保證V帶具有一定壽命。單根帶適宜的初拉力為：

7．計算帶對軸的壓力FQ計算FQ的目的

——

用于軸和軸承設計計算若不考慮帶松緊邊的拉力差和離心拉力的影響，則FQ可近似地按張緊時帶兩邊拉力均為zF0的合力計算，即：ZF0FQZF0βα1帶傳動作用于軸上的壓力第50頁/共70頁四）普通V帶帶輪的材料與結(jié)構(gòu)選擇1.帶輪的設計要求①質(zhì)量輕，結(jié)構(gòu)工藝性好，無過大的鑄造內(nèi)應力；②質(zhì)量分布均勻，轉(zhuǎn)速高時要經(jīng)過動平衡；③輪槽工作面粗糙度要合適，以減少帶的磨損；④輪槽尺寸和槽面角應保持一定的精度，以使載荷分布均勻。2.帶輪的材料①鑄鐵HT150、HT200（常用），帶輪允許的最大圓周速度為25m/s;②鑄鐵或鋼板沖壓后焊接，速度>25m/s;③鑄造鋁合金或工程塑料，用于小功率。第51頁/共70頁3.帶輪的結(jié)構(gòu)鑄鐵帶輪的結(jié)構(gòu)實心式：D<=(2.5~3)d,d為軸的直徑；腹板式：D<=300mm孔板式：D1-d1>=100mm輪輻式：D>300mm實心式第52頁/共70頁腹板式：D<=300mm第53頁/共70頁孔板式：D1-d1>=100mm第54頁/共70頁輪輻式：D>300mm第55頁/共70頁4.帶輪的結(jié)構(gòu)設計①根據(jù)帶輪的基準直徑選擇結(jié)構(gòu)形式；②根據(jù)帶的截面型號確定輪槽尺寸；③確定各部分尺寸后，繪制工作圖。第56頁/共70頁上表可查設計手冊和課程設計指導書第57頁/共70頁五）帶傳動的張緊裝置由于帶的材料不是完全的彈性體，因此帶工作一段時間后發(fā)生塑料伸長而松弛，使初拉力降低，為保證皮帶的傳動能力，需要張緊。

定期張緊裝置：采用定期改變中心距的方法調(diào)節(jié)皮帶的初拉力。

自動張緊裝置張緊裝置安裝在松邊內(nèi)側(cè)靠近大輪（使帶只受單向彎曲，靠近大輪張緊輪以免過分影響小輪的包角）安裝在松邊外側(cè)靠近小輪，以增大小輪包角第58頁/共70頁定期張緊

將裝有帶輪的電動機安裝在滑道1上，調(diào)整時，松開螺栓2，旋動調(diào)節(jié)螺釘3，將電機向左推移到所需位置，然后擰緊螺栓。123第59頁/共70頁自動張緊

將裝有帶輪的電動機安裝在浮動的擺架上，利用電動機的自重，使帶輪隨同電動機繞固定軸擺動，以自動保持張緊力。

帶輪與齒輪2為一體，套在系桿H上，可繞電動機軸上的齒輪1擺動，當傳遞功率增大時，F(xiàn)t2增加，帶張緊力加大。第60頁/共70頁張緊輪張緊第61頁/共70頁設計一帶式運輸機傳動系統(tǒng)中第一級用的V帶傳動。已知:電動機型號為Y112M-4，額定功率P=4kW，轉(zhuǎn)速n1=1440r/min，n2=400r/min，每天運轉(zhuǎn)時間不超過10h。五．設計實例分析設計計算項目設計計算依據(jù)結(jié)論方案Ⅰ方案Ⅱ工況系數(shù)KA計算功率PC（kW)選V帶型號小輪直徑d1（mm）驗算帶速v（m/s）大輪直徑d2（mm）表4-11V帶型號圖4-8，圖4-9PC=KAP表4-12及推薦標準值V=πd1n1/60000，要求V

在5～25m/sd2=d1n1/n2，應取標準值1.14.4Z型A型801006.037.54280355第62頁/共70頁設計計算項目設計計算依據(jù)結(jié)論方案Ⅰ方案Ⅱ

從動輪轉(zhuǎn)速n2′（r/min)