西岸N交叉口 結構計算書送審

長沙市南湖路湘江隧道工程施工圖設計西岸大跨及盾構井主體結構計算書中鐵隧道勘測設計院有限公司設計資質：甲級證書編號：A1120000562012年03月長沙南湖路東岸匝道主體結構計算書項目名稱長沙市南湖路湘江隧道工程設計階段_施工圖設計_____專業(yè)結構專業(yè)負責人___王林____校核___范國剛___計算___馬軍秋吳小輝劉慶方中鐵隧道勘測設計院有限公司設計資質：甲級證書編號：A1120000562012年03月長沙1、工程概況長沙市南湖路湘江隧道位于橘子洲大橋與猴子石大橋之間，南距猴子石大橋約3.0km，北距橘子洲大橋約3.4km，江中段位于橘子洲頭以南約100m。隧道西起阜埠河路和瀟湘大道交叉口并與瀟湘大道互通，下穿湘江、湘江大道后與南湖路相接。隧道過江段采用雙管單層型式，內徑10.3m、外徑11.3m，分為南北兩線穿越湘江，其中主線單洞合計長約2956m（南北線合計），匝道合計長約2912m。隧道主線設計行車速度50km/h，匝道行車速度40km/h。東岸端北線主線設置一個入口，南線接WN、WS、SE三個單車道匝道出口，其中WN匝道接書院路北；WS匝道接書院路南；S1匝道直接南湖路。西岸端共設置A、B、C、D共4條定向匝道，以蝶型方式連至瀟湘大道上，其中A、C匝道連接瀟湘大道北，為兩車道匝道，B、D匝道接瀟湘大道南，為單車道匝道。本工程在東岸設置盾構始發(fā)井一座，西岸湘江大堤上設置盾構接收井兩座。2、計算2.1西岸北線大跨段計算及配筋一（里程AKO+047）：2.1.1結構主要尺寸的擬定1）結構主要尺寸的擬定原則a）結構尺寸應滿足匝道使用功能的要求。b)結構尺寸應滿足結構各種狀態(tài)下承載、變形要求。c)結構尺寸應滿足施工工藝的要求。結構尺寸參數表表2.1.1-1主體結構（標準準段）項目結構尺寸(m))項目結構尺寸(m))頂板1.0側墻1.1拱腰1.0~1.11底板1.6底板結構利用中立柱下鉆孔樁作為后期抗拔樁。2.1.2荷載與組合按照《建筑結構荷載規(guī)范》要求執(zhí)行。2.1.3計算模型與計算簡圖1）計算基本假定及圖式（a）采用荷載結構模型有限桿單元法進行計算,主體結構按底板支撐在彈性地基上的平面框架進行內力分析，并采用SAP計算軟件來進行結構分析。（b）用布置于節(jié)點上的彈簧單元來模擬地基與底板的相互約束；假定彈簧不承受拉力，即不計地基與底板間的粘結力；彈簧受壓時的反力即為地基對底板的彈性抗力。（c）圍護結構與主體結構采用分離，主體結構橫向結構為板、梁、柱、墻中線距離，沿主體結構縱向取1延米建模，其計算簡圖見下圖2.1.3-1：圖2.1.3-1結構標準段結構計算簡圖2.1.4荷載取值考慮遠期運營階段，采用水土分算，側壓力系數取0.5。頂板土浮容重：q土=6.5*10=65kPa；拱腰土壓（上部）：q土側上=65kPa；拱腰土壓（下部）：q土側下=84kPa；側墻土壓（上部）：q土側上=8.4*10*0.5=42kPa；側墻土壓（下部）：q土側下=16.4*10*0.5=82kPa；頂板水壓：q水=6.5*10=65kPa拱腰水壓（上部）：q水=6.5*10=65kPa；拱腰水壓（下部）：q水側下=8.4*10=84kPa；側墻水壓（上部）：q水側上=8.4*10=84kPa；側墻水壓（下部）：q水側下=16.4*10=164kPa；底板水壓（下部）：q水側下=16.4*10=164kPa；地面超載：q超=20kPa；結構自重軟件自動計算。2.1.5典型斷面計算結果及分析1）結構內力計算和分析承載力極限狀態(tài)計算軸力圖和彎矩圖見圖2.1.5-1～2.1.5-3。圖2.1.5-1承載力極限狀態(tài)軸力圖(kN)圖2.1.5-2承載力極限狀彎矩態(tài)圖(kN.m)圖2.1.5-3承載力極限狀態(tài)剪力圖(kN)圖2.1.5-4正常使用狀態(tài)軸力圖(kN)圖2.1.5-5正常使用狀態(tài)彎矩圖(kN.m)圖2.1.5-6正常使用狀態(tài)剪力圖(kN)位置彎矩（KN·mm）配筋選擇裂縫驗算備注頂板跨中（內側側）2310φ28＠100+φ288＠1000.28＜0..3軸力1000KN拱腰頂部（內側側）1160φ28＠100+φ288＠1000.167＜00.3拱腰底部（外側側）4230φ28＠100+φ322＠1000.163＜00.2軸力1500KN側墻上部（外側側）2400φ28＠100+φ322＠1000.196＜00.2軸力1400KN側墻底部（外側側）1397φ28＠100+φ255＠2000.132＜00.2軸力1000KNN底板跨端（下側側）1097φ28＠100+φ255＠2000.037＜00.2與側墻互甩底板跨中（上側側）3637φ28＠100+φ288＠1000.293＜00.3軸力600KNN側墻與拱腰節(jié)點點范圍剪力V＝22160.0kkN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.955＝21449.3kN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（拱腰側側），滿足足抗剪要求求剪力V＝11920..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（側墻側側），滿足足抗剪要求求側墻與底板節(jié)點點范圍剪力V＝11828..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.55＝17088.4kkN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（底板側側），滿足足抗剪要求求剪力V＝11350.0kkN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（側墻側側），滿足足抗剪要求求2.2西岸北線大跨段計算及配筋二（里程AK0+35.1）：2.2.1結構主要尺寸的擬定1）結構主要尺寸的擬定原則a）結構尺寸應滿足匝道使用功能的要求。b)結構尺寸應滿足結構各種狀態(tài)下承載、變形要求。c)結構尺寸應滿足施工工藝的要求。結構尺寸參數表表2.2.1-1主體結構（標準準段）項目結構尺寸(m))項目結構尺寸(m))頂板1.0側墻1.1拱腰1.0~1.11底板1.6底板結構利用中立柱下鉆孔樁作為后期抗拔樁。2.2.2荷載與組合按照《建筑結構荷載規(guī)范》要求執(zhí)行。2.2.3計算模型與計算簡圖1）計算基本假定及圖式（a）采用荷載結構模型有限桿單元法進行計算,主體結構按底板支撐在彈性地基上的平面框架進行內力分析，并采用SAP計算軟件來進行結構分析。（b）用布置于節(jié)點上的彈簧單元來模擬地基與底板的相互約束；假定彈簧不承受拉力，即不計地基與底板間的粘結力；彈簧受壓時的反力即為地基對底板的彈性抗力。（c）圍護結構與主體結構采用分離，主體結構橫向結構為板、梁、柱、墻中線距離，沿主體結構縱向取1延米建模，其計算簡圖見下圖2.2.3-1：圖2.2.3-1結構標準段結構計算簡圖2.2.4荷載取值考慮遠期運營階段，采用水土分算，側壓力系數取0.5。頂板土浮容重：q土=7*10=70kPa；拱腰土壓（上部）：q土側上=70kPa；拱腰土壓（下部）：q土側下=90kPa；側墻土壓（上部）：q土側上=9*10*0.5=45kPa；側墻土壓（下部部）：q土側下=16.2*110*00.5=881kPaa；頂板水壓：q水水=7*10==70kPPa拱腰水壓（上部部）：q水=7*10==70kPPa；拱腰水壓（下部部）：q水側下=9*10==90kPPa；側墻水壓（上部部）：q水側上=9*10==90kPPa；側墻水壓（下部部）：q水側下=16.22*10==162kPPa；底板水壓（下部部）：q水側下=16.22*10==162kPPa；地面超載：q超超=20kkPa；結構自重軟件自自動計算。2.2.5典型斷面面計算結果果及分析1）結構內力計算算和分析承載力極限狀態(tài)態(tài)計算軸力力圖和彎矩矩圖見圖22.2.55-1～2.2..5-3。正常使用極限狀狀態(tài)計算軸軸力圖和彎彎矩圖見圖圖2.2..5-4～2.2..5-611承載力極極限狀態(tài)軸軸力圖(kN)圖2.2..5-2承載力極極限狀彎矩矩態(tài)圖(kN.mm)33承載力極極限狀態(tài)剪剪力圖(kN)圖2.2..5-4正常使用用狀態(tài)軸力力圖(kN)55正常使用用狀態(tài)彎矩矩圖(kN.mm)圖2.2..5-6正常使用用狀態(tài)剪力力圖(kkN)2）主體結構配筋筋表見表22.1.55-1控制內力表表2.2..5-1位置彎矩（KN·mm）配筋選擇裂縫驗算備注頂板跨中（內側側）1731φ28＠100+φ255＠1000.266＜00.3拱腰頂部（內側側）516φ28＠1000.063＜00.3拱腰底部（外側側）2737φ28＠100+φ255＠1000.103＜00.2軸力1000KN側墻上部（外側側）1834φ28＠100+φ255＠1000.154＜00.2軸力1000KN側墻底部（外側側）1210φ28＠100+φ255＠2000.101＜00.2軸力700KN底板跨端（下側側）1868φ28＠100+φ255＠2000.088＜00.2與側墻互甩底板跨中（上側側）3074φ28＠100+φ255＠1000.222＜00.3軸力700KNN側墻與拱腰節(jié)點點范圍剪力V＝11770.0kNN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.35＝14888kN，根據剪剪力分布特特征，故在在節(jié)點范圍圍布置φ12@2200×3300箍筋筋（拱腰側側），滿足足抗剪要求求剪力V＝11500.0kNN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（側墻側側），滿足足抗剪要求求側墻與底板節(jié)點點范圍剪力V＝11810kN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.55＝17088.4kkN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（底板側側），滿足足抗剪要求求剪力V＝11332.0kkN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（側墻側側），滿足足抗剪要求求2.3西岸北北線大跨段段計算及配配筋三（里里程AK00+25）：2.3.1結構主要要尺寸的擬擬定1）結構主要尺寸寸的擬定原原則a）結構尺寸應滿滿足匝道使使用功能的的要求。b)結構尺寸寸應滿足結結構各種狀狀態(tài)下承載載、變形要要求。c)結構尺寸寸應滿足施施工工藝的的要求。結構尺寸參數表表表2.3.1-1主體結構（標準準段）項目結構尺寸(m))項目結構尺寸(m))頂板1.0側墻1.1拱腰1.0~1.11底板1.6底板結構利用中中立柱下鉆鉆孔樁作為為后期抗拔拔樁。2.3.2荷載與組組合按照《建筑結構構荷載規(guī)范范》要求執(zhí)執(zhí)行。2.3.3計算模型型與計算簡簡圖1）計算基本假定定及圖式（a）采用荷載結構模模型有限桿桿單元法進進行計算,主體結構按按底板支撐撐在彈性地地基上的平平面框架進進行內力分分析，并采采用SAP計算軟件件來進行結結構分析。（b）用布置于節(jié)點上上的彈簧單單元來模擬擬地基與底底板的相互互約束；假假定彈簧不不承受拉力力，即不計計地基與底底板間的粘粘結力；彈彈簧受壓時時的反力即即為地基對對底板的彈彈性抗力。（c）圍護結構與主主體結構采采用分離，主體結構構橫向結構構為板、梁梁、柱、墻墻中線距離離，沿主體體結構縱向向取1延米建模模，其計算算簡圖見下下圖2.22.3-1：圖2.3.3-11結構標準準段結構計計算簡圖2.3.4荷載取值值考慮遠期運營階階段，采用用水土分算算，側壓力力系數取0.5。頂板土浮容重：：q土=7.7*100=77kPaa；拱腰土壓（上部部）：q土側上=77kPa；拱腰土壓（下部部）：q土側下=996kPa；側墻土壓（上部部）：q土側上=99.6*100*0..5=48kPaa；側墻土壓（下部部）：q土側下=117.2*100*0..5=866kPaa；頂板水壓：q水水=7.7*100=77kPaa拱腰水壓（上部部）：q水=7.7*100=77kPa；拱腰水壓（下部部）：q水側下=9.6*100=96kPa；側墻水壓（上部部）：q水側上=9.6**10=996kPPa；側墻水壓（下部部）：q水側下=17.2*110=1772kPPa；底板水壓（下部部）：q水側下=117.2*110=1772kPaa；地面超載：q超超=20kkPa；結構自重軟件自自動計算。2.3.5典型斷面面計算結果果及分析1）結構內力計算算和分析承載力極限狀態(tài)態(tài)計算軸力力圖和彎矩矩圖見圖22.3.5-1～2.3.5-3。正常使用極限狀狀態(tài)計算軸軸力圖和彎彎矩圖見圖6611承載力極極限狀態(tài)軸軸力圖(kN)圖2.3.5-2承載力極極限狀彎矩矩態(tài)圖(kN.mm)33承載力極極限狀態(tài)剪剪力圖(kN)圖2.3.5-4正常使用用狀態(tài)軸力力圖(kN)55正常使用用狀態(tài)彎矩矩圖(kN.mm)圖2.3.5-6正常使用用狀態(tài)剪力力圖(kkN)2）主體結構配筋筋表見表2位置彎矩（KN·mm）配筋選擇裂縫驗算備注頂板跨中（內側側）1387.7φ28＠100+φ255＠1000.208＜00.3拱腰頂部（內側側）56φ28＠100可不驗算拱腰底部（外側側）1990φ28＠100+φ255＠1000.149＜00.2側墻上部（外側側）1485φ28＠100+φ255＠1000.191＜00.2側墻底部（外側側）1256φ28＠100+φ255＠2000.139＜00.2軸力700KN底板跨端（下側側）2058φ28＠100+φ255＠2000.124＜00.2與側墻鋼筋互甩甩底板跨中（上側側）2511φ28＠100+φ255＠1000.208＜00.3側墻與拱腰節(jié)點點范圍剪力V＝11341kkN＜0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.25＝13777.8kkN（拱腰腰側），滿滿足抗剪要要求剪力V＝11230.0kNN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（側墻側側），滿足足抗剪要求求側墻與底板節(jié)點點范圍剪力V＝11820.0kNN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.55＝17088.4kkN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（底板側側），滿足足抗剪要求求剪力V＝11286.00kN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（側墻側側），滿足足抗剪要求求2.4西岸南南線大跨段段計算及配配筋一（里程CKK0+0445.8001）：2.4.1結構主要要尺寸的擬擬定1）結構主要尺寸寸的擬定原原則a）結構尺寸應滿滿足匝道使使用功能的的要求。b)結構尺寸寸應滿足結結構各種狀狀態(tài)下承載載、變形要要求。c)結構尺寸寸應滿足施施工工藝的的要求。結構尺寸參數表表表2.4.1-1主體結構（標準準段）項目結構尺寸(m))項目結構尺寸(m))頂板1.0側墻1.1拱腰1.0~1.11底板1.62.4.2荷載與組組合按照《建筑結構構荷載規(guī)范范》要求執(zhí)執(zhí)行。2.4.3計算模型型與計算簡簡圖1）計算基本假定定及圖式（a）采用荷載結構模模型有限桿桿單元法進進行計算,匝道結構構按底板支支撐在彈性性地基上的的平面框架架進行內力力分析，并并采用SAP計算軟件件來進行結結構分析。（b）用布置于節(jié)點上上的彈簧單單元來模擬擬地基與底底板的相互互約束；假假定彈簧不不承受拉力力，即不計計地基與底底板間的粘粘結力；彈彈簧受壓時時的反力即即為地基對對底板的彈彈性抗力。（c）圍護結構與主主體結構采采用分離，橫向結構構為板、梁梁、柱、墻墻中線距離離，沿主體體結構縱向向取1延米建模模，其計算算簡圖見下下圖2.4.3-1：圖2.4.3-11結構計算算簡圖2.4.4荷載取值值考慮遠期運營階階段，采水水土分算，側側壓力系數數取0.5。頂板土浮容重：：q土=7.4*（20-110）=74kNN/m；拱腰土壓（上部部）：q土側上=7.4*（20-110）=74kNN/m；拱腰土壓（下部部）：q土側下=10.22*（20-110）=102kN/m；側墻土壓（上部部）：q土側上=10.22*100*0..5=51kN/m；側墻土壓（下部部）：q土側下=18.2*10**0.55=91..kN/m；頂板水壓：q水水=7.4*110=744kN//m；拱腰水壓（上部部）：q水側上=7.4*10==74kNN/m；拱腰水壓（下部部）：q水側下=10.22*10==102kN/m；側墻水壓（上部部）：q水側下=10.22*10==102kN/m；側墻水壓（下部部）：q水側上=18.22*10=182kN/m；底板水壓（下部部）：q水側下=18.22*100=1822kN//m；地面超載：q超超=20kkPa；結構自重軟件自自動計算。2.4.5典型斷面面計算結果果及分析1）結構內力計算算和分析承載力極限狀態(tài)態(tài)計算軸力力圖和彎矩矩圖見圖22.4.5-1～2.4.5-3。正常使用極限狀狀態(tài)計算軸軸力圖和彎彎矩圖見圖圖2.4.5-4～2.4.5-611承載力極極限狀態(tài)軸軸力圖(kN)圖2.4.5-2承載力極極限狀彎矩矩態(tài)圖(kN.mm)33承載力極極限狀態(tài)剪剪力圖(kN)圖2.4.5-4正常使用用狀態(tài)軸力力圖(kN)55正常使用用狀態(tài)彎矩矩圖(kN.mm)圖2.4.5-6正常使用用狀態(tài)剪力力圖(kkN)2）結構配筋主體結構配筋表表見表2..4.5-1位置彎矩（KN·mm）配筋選擇裂縫驗算備注頂板跨中（內側側）1940.8φ28＠100++φ25＠1000.26＜0..3拱腰頂部（內側側）672φ28＠1000.105＜00.3拱腰底部（外側側）3982φ28＠100++φ32＠1000.182＜00.2軸力2000KKN側墻上部（外側側）2500φ28＠100++φ32＠1000.179＜00.2軸力1000KN側墻底部（外側側）1500φ28＠100+φ255＠2000.162＜00.2軸力1000KKN底板跨端（下側側）1620φ28＠100+φ255＠2000.047＜00.2與側墻鋼筋互甩甩底板跨中（上側側）3808φ28＠100++φ28＠1000.288＜00.3軸力1000KN側墻與拱腰節(jié)點點范圍剪力V＝22150..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.955＝21449.3kN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（拱腰側側），滿足足抗剪要求求剪力V＝22450.00kN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（側墻側側），滿足足抗剪要求求側墻與底板節(jié)點點范圍剪力V＝22300.00kN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.55＝17088.4kkN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（底板側），滿滿足抗剪要要求剪力V＝11650..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（側墻側），滿滿足抗剪要要求注：本表彎矩、軸軸力值為考考慮折減或或調幅后的的數值。2.5西岸南南線大跨段段計算及配配筋二（里程CKK0+35）：2.5.1結構主要要尺寸的擬擬定1）結構主要尺寸寸的擬定原原則a）結構尺寸應滿滿足匝道使使用功能的的要求。b)結構尺寸寸應滿足結結構各種狀狀態(tài)下承載載、變形要要求。c)結構尺寸寸應滿足施施工工藝的的要求。結構尺寸參數表表表2.5.1-1主體結構（標準準段）項目結構尺寸(m))項目結構尺寸(m))頂板1.0側墻1.1拱腰1.0~1.11底板1.62.5.2荷載與組組合按照《建筑結構構荷載規(guī)范范》要求執(zhí)執(zhí)行。2.5.3計算模型型與計算簡簡圖1）計算基本假定定及圖式（a）采用荷載結構模模型有限桿桿單元法進進行計算,匝道結構構按底板支支撐在彈性性地基上的的平面框架架進行內力力分析，并并采用SAP計算軟件件來進行結結構分析。（b）用布置于節(jié)點上上的彈簧單單元來模擬擬地基與底底板的相互互約束；假假定彈簧不不承受拉力力，即不計計地基與底底板間的粘粘結力；彈彈簧受壓時時的反力即即為地基對對底板的彈彈性抗力。（c）圍護結構與主主體結構采采用分離，橫向結構構為板、梁梁、柱、墻墻中線距離離，沿主體體結構縱向向取1延米建模模，其計算算簡圖見下下圖2.5.3-1：圖2.5.3-11結構計算算簡圖2.5.4荷載取值值考慮遠期運營階階段，采水水土分算，側側壓力系數數取0.5。頂板土浮容重：：q土=7.6*（20-110）=76kN//m；拱腰土壓（上部部）：q土側上=77.6*（20-110）=76kN//m；拱腰土壓（下部部）：q土側下=110.4*（20-110）=104kN//m；側墻土壓（上部部）：q土側上=10.4*10**0.55=52kN//m；側墻土壓（下部部）：q土側下=18.4*10**0.55=92kN//m；頂板水壓：q水水=7.6*10==76kN//m；拱腰水壓（上部部）：q水側上=77.6*100=76kN//m；拱腰水壓（下部部）：q水側下=110.4*10==104kN//m；側墻水壓（上部部）：q水側下=110.4*10==104kN//m；側墻水壓（下部部）：q水側上=118.4*10=1184kN//m；底板水壓（下部部）：q水側下=118.4*10==184kN//m；地面超載：q超超=20kkPa；結構自重軟件自自動計算。2.5.5典型斷面面計算結果果及分析1）結構內力計算算和分析承載力極限狀態(tài)態(tài)計算軸力力圖和彎矩矩圖見圖22.5.5-1～2.5.5-3。正常使用極限狀狀態(tài)計算軸軸力圖和彎彎矩圖見圖圖2.5.5-4～2.5.5-611承載力極極限狀態(tài)軸軸力圖(kN)圖2.5.5-2承載力極極限狀彎矩矩態(tài)圖(kN.mm)33承載力極極限狀態(tài)剪剪力圖(kN)圖2.5.5-4正常使用用狀態(tài)軸力力圖(kN)55正常使用用狀態(tài)彎矩矩圖(kN.mm)圖2.5.5-6正常使用用狀態(tài)剪力力圖(kkN)2）主體結構配筋筋表見表2位置彎矩（KN·mm）配筋選擇裂縫驗算備注頂板跨中（內側側）1577φ28＠100+φ255＠1000.195＜00.3拱腰頂部（內側側）282φ28＠1000.031＜00.3拱腰底部（外側側）2572φ28＠100+φ255＠1000.103＜00.2軸力1500KKN側墻上部（外側側）1390φ28＠100+φ255＠1000.114＜00.2軸力1000KN側墻底部（外側側）1581φ28＠100+φ255＠2000.187＜00.2軸力1000KN底板跨端（下側側）1361φ28＠100+φ255＠2000.039＜00.2與側墻鋼筋互甩甩底板跨中（上側側）3626φ28＠100+φ255＠1000.253＜00.3軸力1000KN側墻與拱腰節(jié)點點范圍剪力V＝11620.0kNN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.35＝14888kN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（拱腰側側），滿足足抗剪要求求剪力V＝11620..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（側墻側側），滿足足抗剪要求求側墻與底板節(jié)點點范圍剪力V＝22010kN＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.55＝17088.4kkN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（底板側），滿滿足抗剪要要求剪力V＝11300..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（側墻側），滿滿足抗剪要要求注：本表彎矩、軸軸力值為考考慮折減或或調幅后的的數值。2.6西岸南南線大跨段段計算及配配筋三（里程CKK0+266.2266）：2.6.1結構主要要尺寸的擬擬定1）結構主要尺寸寸的擬定原原則a）結構尺寸應滿滿足匝道使使用功能的的要求。b)結構尺寸寸應滿足結結構各種狀狀態(tài)下承載載、變形要要求。c)結構尺寸寸應滿足施施工工藝的的要求。結構尺寸參數表表表2.6.1-1主體結構（標準準段）項目結構尺寸(m))項目結構尺寸(m))頂板1.0側墻1.1拱腰1.0~1.11底板1.62.6.2荷載與組組合按照《建筑結構構荷載規(guī)范范》要求執(zhí)執(zhí)行。2.6.3計算模型型與計算簡簡圖1）計算基本假定定及圖式（a）采用荷載結構模模型有限桿桿單元法進進行計算,匝道結構構按底板支支撐在彈性性地基上的的平面框架架進行內力力分析，并并采用SAP計算軟件件來進行結結構分析。（b）用布置于節(jié)點上上的彈簧單單元來模擬擬地基與底底板的相互互約束；假假定彈簧不不承受拉力力，即不計計地基與底底板間的粘粘結力；彈彈簧受壓時時的反力即即為地基對對底板的彈彈性抗力。（c）圍護結構與主主體結構采采用分離，橫向結構構為板、梁梁、柱、墻墻中線距離離，沿主體體結構縱向向取1延米建模模，其計算算簡圖見下下圖2.6.3-1：圖2.6.3-11結構計算算簡圖2.6.4荷載取值值考慮遠期運營階階段，采水水土分算，側側壓力系數數取0.5。頂板土浮容重：：q土=7.9*（20-110）=79kN//m；拱腰土壓（上部部）：q土側上=77.9*（20-110）=79kN//m；拱腰土壓（下部部）：q土側下=110.7*（20-110）=107kN//m；側墻土壓（上部部）：q土側上=10.7*10**0.55=53.55kN//m；側墻土壓（下部部）：q土側下=18.6*10**0.55=93kN//m；頂板水壓：q水水=7.9*10==79kN//m；拱腰水壓（上部部）：q水側上=77.9*100=79kN//m；拱腰水壓（下部部）：q水側下=110.7*10==107kN//m；側墻水壓（上部部）：q水側下=110.7*10==107kN//m；側墻水壓（下部部）：q水側上=118.6*10=1186kN//m；底板水壓（下部部）：q水側下=118.6*10==186kN//m；地面超載：q超超=20kkPa；結構自重軟件自自動計算。2.6.5典型斷面面計算結果果及分析1）結構內力計算算和分析承載力極限狀態(tài)態(tài)計算軸力力圖和彎矩矩圖見圖22.6.5-1～2.6.5-3。正常使用極限狀狀態(tài)計算軸軸力圖和彎彎矩圖見圖6611承載力極極限狀態(tài)軸軸力圖(kN)圖2.6.5-2承載力極極限狀彎矩矩態(tài)圖(kN.mm)33承載力極極限狀態(tài)剪剪力圖(kN)圖2.6.5-4正常使用用狀態(tài)軸力力圖(kN)55正常使用用狀態(tài)彎矩矩圖(kN.mm)圖2.6.5-6正常使用用狀態(tài)剪力力圖(kkN)2）主體結構配筋筋表見表2位置彎矩（KN·mm）配筋選擇裂縫驗算備注頂板跨中（內側側）1251φ28＠100+φ255＠1000.14＜0..3拱腰頂部（內側側）22φ28＠100可不驗算拱腰底部（外側側）1592φ28＠100+φ255＠1000.166＜00.2側墻上部（外側側）1170φ28＠100+φ255＠1000.09＜0..2側墻底部（外側側）1176φ28＠100+φ255＠2000.167＜00.2底板跨端（下側側）1187φ28＠100+φ255＠2000.058＜00.2側墻鋼筋甩入底底板底板跨中（上側側）3117φ28＠100+φ255＠1000.265＜00.3側墻與拱腰節(jié)點點范圍剪力V＝11125kkN＜0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.25＝13777.8kN（拱腰腰側），滿滿足抗剪要要求剪力V＝11200..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（側墻側側），滿足足抗剪要求求側墻與底板節(jié)點點范圍剪力V＝11880..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.55＝17088.4kkN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（底板側），滿滿足抗剪要要求剪力V＝11650..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（側墻側），滿滿足抗剪要要求注：本表彎矩、軸軸力值為考考慮折減或或調幅后的的數值。2.7西岸防防淹門段計計算及配筋筋（里程CCK0+220）：2.7.1結構主要要尺寸的擬擬定1）結構主要尺寸寸的擬定原原則a）結構尺寸應滿滿足匝道使使用功能的的要求。b)結構尺寸寸應滿足結結構各種狀狀態(tài)下承載載、變形要要求。c)結構尺寸寸應滿足施施工工藝的的要求。結構尺寸參數表表表2.7.1-1主體結構（標準準段）項目結構尺寸(m))項目結構尺寸(m))頂板0.8側墻1.1拱腰0.8~1.11底板1.42.7.2荷載與組組合按照《建筑結構構荷載規(guī)范范》要求執(zhí)執(zhí)行。2.7.3計算模型型與計算簡簡圖1）計算基本假定定及圖式（a）采用荷載結構模模型有限桿桿單元法進進行計算,匝道結構構按底板支支撐在彈性性地基上的的平面框架架進行內力力分析，并并采用SAP計算軟件件來進行結結構分析。（b）用布置于節(jié)點上上的彈簧單單元來模擬擬地基與底底板的相互互約束；假假定彈簧不不承受拉力力，即不計計地基與底底板間的粘粘結力；彈彈簧受壓時時的反力即即為地基對對底板的彈彈性抗力。（c）圍護結構與主主體結構采采用分離，橫向結構構為板、梁梁、柱、墻墻中線距離離，沿主體體結構縱向向取1延米建模模，其計算算簡圖見下下圖2.7.3-1：圖2.7.3-11結構計算算簡圖2.7.4荷載取值值考慮遠期運營階階段，采水水土分算，側側壓力系數數取0.5。頂板土浮容重：：q土=7.7*（20-110）=77kN//m；拱腰土壓（上部部）：q土側上=77.7*（20-110）=77kN//m；拱腰土壓（下部部）：q土側下=9.7*（20-110）=97kNN/m；側墻土壓（上部部）：q土側上=9.7*110*00.5=48.55kN//m；側墻土壓（下部部）：q土側下=18.3*10**0.55=91.5kkN/m；頂板水壓：q水水=7.7*10==77kN//m；拱腰水壓（上部部）：q水側上=77.7*100=77kN//m；拱腰水壓（下部部）：q水側下=9.7*110=97kNN/m；側墻水壓（上部部）：q水側下=9.7*110=97kNN/m；側墻水壓（下部部）：q水側上=118.3*10=1183kN//m；底板水壓（下部部）：q水側下=118.3*10==183kN//m；地面超載：q超超=20kkPa；結構自重軟件自自動計算。2.7.5典型斷面面計算結果果及分析1）結構內力計算算和分析承載力極限狀態(tài)態(tài)計算軸力力圖和彎矩矩圖見圖22.7.5-1～2.7.5-3。正常使用極限狀狀態(tài)計算軸軸力圖和彎彎矩圖見圖6611承載力極極限狀態(tài)軸軸力圖(kN)圖2.7.5-2承載力極極限狀彎矩矩態(tài)圖(kN.mm)33承載力極極限狀態(tài)剪剪力圖(kN)圖2.7.5-4正常使用用狀態(tài)軸力力圖(kN)55正常使用用狀態(tài)彎矩矩圖(kN.mm)圖2.7.5-6正常使用用狀態(tài)剪力力圖(kkN)2）主體結構配筋筋表見表2位置彎矩（KN·mm）配筋選擇裂縫驗算備注頂板跨中（內側側）1145φ28＠100+φ255＠2000.253＜00.3拱腰頂部（內側側）257φ28＠1000.026＜00.3拱腰底部（外側側）1700φ28＠100+φ322＠1000.193＜00.2側墻上部（外側側）2212φ28＠100+φ322＠1000.145＜00.2軸力1000KNN側墻底部（外側側）1625φ28＠100+φ255＠2000.184＜00.2軸力1200KNN底板跨端（下側側）1722φ28＠100+φ255＠2000.103＜00.2底板跨中（上側側）2489φ28＠100+φ255＠1000.226＜00.3側墻與拱腰節(jié)點點范圍剪力V＝11671..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.25＝13777.8kN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（拱腰側側），滿足足抗剪要求求剪力V＝11820..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（側墻側側），滿足足抗剪要求求側墻與底板節(jié)點點范圍剪力V＝11652..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.55＝17088.4kkN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（側墻側側），滿足足抗剪要求求剪力V＝11823..0kN＞＞0.7·ft·b·h0＝0.77*15775*1**1.05＝11577.3kkN，根根據剪力分分布特征，故故在節(jié)點范范圍布置φφ12@2200×3300箍筋筋（底板側側），滿足足抗剪要求求注：本表彎矩、軸軸力值為考考慮折減或或