集中型熱泵系統(tǒng)關(guān)鍵設(shè)計參數(shù)怎樣確定

目錄HYPERLINK"二、設(shè)備選型分分分析1HYPERLINK"四、集中型熱泵泵泵系統(tǒng)設(shè)設(shè)計參參數(shù)優(yōu)化化建議議13熱泵系統(tǒng)的設(shè)計計計參數(shù)與與運行行情況是是否相相符會對對系統(tǒng)統(tǒng)的投資資與運運行能耗耗、能能效有很很大影影響，是是衡量量系統(tǒng)設(shè)設(shè)計水水平的一一個重重要依據(jù)據(jù)。王王靖華等等人對對空氣源源熱泵泵熱水系系統(tǒng)的的設(shè)計參參數(shù)進進行了探探討，指指出空氣氣源熱熱泵容量量選型型不當將將會影影響機組組實際際運行的的高效效性和可可靠性性。馬珂珂妍等等人分析析了嚴嚴寒地區(qū)區(qū)地源源熱泵系系統(tǒng)關(guān)關(guān)鍵設(shè)計計參數(shù)數(shù)對系統(tǒng)統(tǒng)運行行特性的的影響響，并在在系統(tǒng)統(tǒng)運行特特性分分析的基基礎(chǔ)上上，考慮慮多種種因素相相互作作用，對對影響響地源熱熱泵系系統(tǒng)運行行的關(guān)關(guān)鍵設(shè)計計參數(shù)數(shù)進行逐逐項分分析并給給出了了優(yōu)化方方法。江江凱等人人強調(diào)調(diào)了在設(shè)設(shè)計和和布置地地源熱熱泵系統(tǒng)統(tǒng)地埋埋管換熱熱器時時，需要要考慮慮實際運運行情情況，不不能盲盲目采用用標準準或經(jīng)驗驗公式式中給出出的設(shè)設(shè)計指標標。筆筆者在《集集中中式電驅(qū)驅(qū)動水水-水熱泵機機組組制熱工工況運運行能效效實測測分析》《集集中型熱泵供供暖系統(tǒng)輸配配能效實測分分析》2篇文章中提提出，熱泵機機組選型過大大、輸配系統(tǒng)統(tǒng)設(shè)計或選型型不當將會在在一定程度上上增大熱泵系系統(tǒng)的實際運運行能耗。由由此可見，熱熱泵系統(tǒng)能否否發(fā)揮出其真真實能效，與與系統(tǒng)設(shè)計和和實際運行情情況有很大的的關(guān)系。為此，筆者統(tǒng)計計計了我國國北方方寒冷地地區(qū)某某城市18個集中型型熱熱泵供暖暖系統(tǒng)統(tǒng)的設(shè)計計參數(shù)數(shù)，并與與其實實際運行行數(shù)據(jù)據(jù)進行對對比分分析。調(diào)調(diào)研的的熱泵系系統(tǒng)涉涉及地埋埋管地地源熱泵泵系統(tǒng)統(tǒng)與水源源熱泵泵系統(tǒng)，建建筑筑功能包包括住住宅、辦辦公樓樓、賓館館等。探探討了這這些熱熱泵系統(tǒng)統(tǒng)設(shè)計計參數(shù)的的合理理性，并并總結(jié)結(jié)了系統(tǒng)統(tǒng)設(shè)計計的幾個個典型型問題。表1為所調(diào)研的的118個集中型型熱熱泵供暖暖系統(tǒng)統(tǒng)的基本本信息息。表1調(diào)研項項目基本本信息息所調(diào)研的18個個個項目，根根據(jù)據(jù)熱源形形式可可以分為為地埋埋管熱泵泵系統(tǒng)統(tǒng)(11個)、污水源源熱熱泵系統(tǒng)(2個)、海水源源熱熱泵系統(tǒng)(4個)以及空氣氣源源熱泵系系統(tǒng)(1個)。建筑功功能能主要包包括住住宅和公公共建建筑2類，其中中住住宅項目10個(含有住宅宅及及其他功功能的的項目以以住宅宅為主的的均歸歸為住宅宅類)，公共建建筑8個（包括括學學校、醫(yī)醫(yī)院、辦辦公樓、商商業(yè)業(yè)、酒店店、工工廠）。末末端端形式包包含了了常見的的幾類類形式：：全空空氣系統(tǒng)統(tǒng)、風風機盤管+新風系統(tǒng)統(tǒng)、散散熱器、輻輻射射地板等等。筆筆者將分分別從從設(shè)備選選型、設(shè)設(shè)計能效效兩方方面對以以上18個項目進進行行分析。2.1熱泵泵泵容量選選型調(diào)研項目所在城城城市位于于我國國寒冷A區(qū)，供暖暖度度日數(shù)HDD118為240011℃?d，計算供供暖暖期室外外平均均溫度為2.1℃，最低氣氣溫溫約為—10℃。當?shù)氐牡臒釤岜孟到y(tǒng)統(tǒng)主要要用于解解決冬冬季供暖暖需求求，兼顧顧夏季季供冷功功能，裝裝機容量量一般般由冬季季熱負負荷決定定。對對各調(diào)研研項目目的單位位建筑筑面積裝裝機容容量進行行統(tǒng)計計，結(jié)果果如圖圖1所示。圖1熱泵機機組裝機機容量量由圖1可以看出出，不不同系統(tǒng)統(tǒng)裝機容容量差差異較大大。對對于供暖暖裝機機容量，其其均均值和中中位數(shù)數(shù)分別為58.00W/mm2和40.00W/mm2。如圖2a所示，供供暖暖裝機容容量有有18%的系統(tǒng)小小于30WW//m2，41%的系統(tǒng)在30~5500W//m22之間，12%的系統(tǒng)在50~7700W//m22之間，29%的系統(tǒng)高高于70WW//m2。最小值值為為項目M的14WW//m2，最大值值為為項目Q的166WW/m2，遠高于JGJ226—2010《嚴寒和和寒寒冷地區(qū)區(qū)居住住建筑節(jié)節(jié)能設(shè)設(shè)計標準準》給給出的當當?shù)?4層以上建建筑筑物耗熱熱量指指標8.8WW/m2。在這種種情情況下，如如果果熱泵機機組單單臺選型型過大大或群控控策略略不當，將將會會導致機機組長長期運行行在低低負荷率率下，嚴嚴重降低低機組組的運行行性能能。對于于供冷冷裝機容容量，其其均值和和中位位數(shù)分別別為65.00W/mm2和53.00W/mm2。如圖2b所示，供供冷冷裝機容容量有有14%的系統(tǒng)小小于30WW//m2，29%的系統(tǒng)在30~5500W//m22之間，21%的系統(tǒng)在50~7700W//m22之間，36%的系統(tǒng)高高于70WW//m2。圖2裝機容量量統(tǒng)計計在實際調(diào)研過程程程中，上上述問問題普遍遍存在在于各個個系統(tǒng)統(tǒng)中。供供暖裝裝機容量量最大大的項目Q為辦公建建筑筑，通過過運行行記錄分分析發(fā)發(fā)現(xiàn)，其其冬季季尖峰熱熱負荷荷僅為11.11W/mm2，遠小于于供供暖裝機機容量量。相比比之下下，也有有供暖暖裝機容容量較較為合理理的項項目，其其中，居居住建筑筑項目目K供暖裝機機指指標為31WW//m2，與實際際負負荷最為為接近近，最冷冷情況況下設(shè)備備全開開恰好能能滿足足末端供供暖需需求。而而與項項目K供暖裝機機容容量相同同的項項目N，由于地地處處近郊，入入住住率僅為20%。當前入入住住率下該該項目目實際運運行中中尖峰熱熱負荷荷為11.22W/mm2，僅為裝裝機機容量的35%。但當該該項項目入住住率達達到100%之后，折折算算得到的的單位位面積尖尖峰熱熱負荷為55.44W/mm2，當前裝裝機機容量無無法滿滿足供暖暖需求求。將所調(diào)研的項目目目根據(jù)居居住建建筑和公公共建建筑分類類，分分別統(tǒng)計計其熱熱泵供暖暖和供供冷裝機機容量量，結(jié)果果如圖圖3所示。圖3居住建筑筑、公公共建筑筑供暖供供冷裝裝機容量量對比比在所調(diào)研的1888個項目中中，住住宅項目目供暖暖裝機容容量的的均值和和中位位數(shù)分別別為49.00W/mm2和38.00W/mm2，上下四四分分位數(shù)分分別為為30.00W/mm2和65.00W/mm2。而公共共建建筑項目目供暖暖裝機容容量的的均值和和中位位數(shù)分別別為68.11W/mm2和58.55W/mm2，上下四四分分位數(shù)分分別為為35.55W/mm2和84.00W/mm2。住宅項目供冷裝裝裝機容量量的均均值和中中位數(shù)數(shù)分別為48.77W/mm2和38.00W/mm2，上下四四分分位數(shù)分分別為為34.00W/mm2和58.55W/mm2。公共建建筑筑項目的的均值值和中位位數(shù)分分別為81.33W/mm2和73.00W/mm2，上下四四分分位數(shù)分分別為為43.00W/mm2和81.00W/mm2。對于供暖、供冷冷冷裝機容容量，公公共建筑筑項目目普遍高高于住住宅項目目。但但對于住住宅項項目A，由于設(shè)設(shè)計計機械新新風系系統(tǒng)，供供暖和和供冷裝裝機容容量分別別為95WW//m2和104WW/m2。項目R末端采用用散散熱器，供供暖暖裝機容容量為為97WW//m2，均遠高高于于其余住住宅項項目，甚甚至超超過了公公共建建筑裝機機容量量的平均均值。在在設(shè)計時時存在在選型過過大的的問題。2.2水泵泵泵揚程選選型對于水泵選型，需需要確定其工工作點的流量量與揚程，確確保水泵在實實際工作中能能夠高效運行行。其中，水水泵流量由熱熱泵主機需求求的流量決定定，而揚程與與水系統(tǒng)設(shè)計計相關(guān)。在調(diào)調(diào)研過程中，筆筆者對18個項目水泵泵揚程選型進進行了統(tǒng)計，得得到了17個系統(tǒng)的熱熱水泵揚程選選型和15個系統(tǒng)的熱熱源泵揚程選選型，統(tǒng)計結(jié)結(jié)果如圖4所示。圖4水泵額定定揚程程其中項目G、項項項目K負荷側(cè)為為二二級泵系系統(tǒng)，且且均位于于供暖暖站，此此處統(tǒng)統(tǒng)計結(jié)果果為一一級泵和和二級級泵的總總揚程程。項目F為二級泵泵系系統(tǒng)，其其中二二級泵位位于末末端，此此處僅僅統(tǒng)計一一級泵泵揚程。項項目目M為三級泵泵系系統(tǒng)，三三級泵泵位于末末端，此此處統(tǒng)計計的為為一、二二級泵泵總揚程程。其其余項目目均為為一級泵泵系統(tǒng)統(tǒng)。對于熱水泵揚程程程選型，其其均均值和中中位數(shù)數(shù)分別為33.99m和30.00m，最大值值為為項目K的61.00m，最小值值為為項目I的20.00m。其中熱熱水水系統(tǒng)采采用二二級泵或或三級級泵的項項目G，K，M，其熱水水泵泵總揚程程選型型的均值值和中中位數(shù)分分別為為54.33m和57.00m。而采用用一一級泵系系統(tǒng)以以及只考考慮一一級泵揚揚程的的14個項目，熱熱熱水泵揚揚程選選型的均均值和和中位數(shù)數(shù)分別別為29.66m和28.00m。對于熱源水系統(tǒng)統(tǒng)統(tǒng)，其均均值和和中位數(shù)數(shù)分別別為32.55m和30.00m，最大值值為為項目L的42.00m，最小值值為為項目A的27.00m。根據(jù)熱熱源源形式不不同可可以將所所調(diào)研研的項目目分為為地埋管管地源源熱泵系系統(tǒng)和和水源熱熱泵系系統(tǒng)。其其中地地埋管地地源熱熱泵項目目熱源源泵揚程程選型型的均值值和中中位數(shù)分分別為為32.22m和30.00m。所調(diào)研研的的水源熱熱泵項項目O和項目Q的熱源泵泵揚揚程選型型分別別為34.00m和35.00m。可以看看出出，在調(diào)調(diào)研的的15個系統(tǒng)的的熱熱源泵揚揚程選選型中，熱熱源源側(cè)采用用地埋埋管地源源熱泵泵的系統(tǒng)統(tǒng)和采采用水源源熱泵泵的系統(tǒng)統(tǒng)熱源源泵揚程程并無無較大差差異。筆者將水泵實際際際運行揚揚程與與額定值值進行行了對比比統(tǒng)計計，結(jié)果果如圖圖5所示。圖5水泵運行行揚程程與額定定揚程統(tǒng)統(tǒng)計其中，熱水泵實實實際運行行揚程程的均值值和中中位數(shù)分分別為為24.77m和26.00m。而熱源源泵泵實際運運行揚揚程的均均值和和中位數(shù)數(shù)分別別為25.11m和27.00m。由此可可見見，水泵泵實際際運行揚揚程整整體要低低于額額定揚程程。主主要原因因是在在系統(tǒng)設(shè)設(shè)計階階段，水水泵選選型普遍遍附加加了過高高的安安全余量量。但但是，也也有很很多系統(tǒng)統(tǒng)運行行過程中中由于于未能對對系統(tǒng)統(tǒng)進行及及時維維保，如如過濾濾器、換換熱器器臟堵未未及時時清洗或或更換換等，使使得管管網(wǎng)阻力力增大大，高于于其額額定揚程程。如如項目D，其熱源源泵泵與熱水水泵揚揚程選型型均為為30m。但熱源源泵泵實際運運行揚揚程為34m，高于額額定定值，主主要原原因為地地源側(cè)側(cè)大部分分地埋埋管支路路未開開啟，導導致系系統(tǒng)阻力力偏大大，僅地地埋管管管路就就有20m的阻力，而而而項目D熱水泵實實際際運行揚揚程僅僅為22m，遠低于于額額定值。這這2種情況都都會會導致水水泵的的工作點點偏離離額定工工況點點，偏離離較大大時水泵泵效率率可能會會大幅幅下降，輸輸配配能耗上上升；；另一方方面，還還會影響響系統(tǒng)統(tǒng)流量，不不利利于換熱熱設(shè)備備的運行行效果果。2.3輸配配配系統(tǒng)供供回水水溫差設(shè)設(shè)計輸配系統(tǒng)供回水水水溫差決決定了了系統(tǒng)的的流量量，直接接影響響了系統(tǒng)統(tǒng)的輸輸配能耗耗，筆筆者在調(diào)調(diào)研過過程中，對對熱熱源水系系統(tǒng)以以及熱水水一次次水系統(tǒng)統(tǒng)的供供回水溫溫差的的實際值值與設(shè)設(shè)計值進進行了了統(tǒng)計，結(jié)結(jié)果果如圖6所示。圖6輸配系統(tǒng)統(tǒng)供回回水溫差差統(tǒng)計統(tǒng)計結(jié)果顯示，熱熱源水系統(tǒng)設(shè)設(shè)計溫差的中中位數(shù)為5.0℃，上、下四四分位數(shù)分別別為4.3℃和5.0℃，而實際運運行溫差的中中位數(shù)為3.2℃，上、下四四分位數(shù)分別別為2.7℃和3.5℃。對于熱水水一次側(cè)，其其設(shè)計溫差的的中位數(shù)為5.0℃，上、下四四分位數(shù)均為為5.0℃，而實際運運行溫差的中中位數(shù)為4.0℃，上、下四四分位數(shù)分別別為3.5℃和5.0℃。由此可見，在調(diào)調(diào)調(diào)研的項項目中中，熱源源水和和熱水輸輸配系系統(tǒng)供回回水溫溫差普遍遍低于于設(shè)計值值，導導致系統(tǒng)統(tǒng)流量量偏大?！都行蜔岜霉┕┡到y(tǒng)輸配配能效實測分分析》中指出出，造成系統(tǒng)統(tǒng)大流量、小小溫差的原因因主要為管網(wǎng)網(wǎng)末端水力不不平衡，末端端冷熱不勻，運運行人員只能能通過加大系系統(tǒng)整體流量量以保障不利利末端的供暖暖需求。另一一方面，由于于熱泵機組群群控策略不當當，為了確保保熱泵機組蒸蒸發(fā)器、冷凝凝器水流量接接近額定值，當當熱泵機組開開啟臺數(shù)過多多時，也可能能出現(xiàn)整體大大流量、小溫溫差的情況。3.1系統(tǒng)統(tǒng)統(tǒng)供暖能能效除了設(shè)備的出力力力情況之之外，系系統(tǒng)能效效也是是衡量一一個系系統(tǒng)運行行性能能的重要要指標標，通過過此次次調(diào)研，筆筆者者對系統(tǒng)統(tǒng)各設(shè)設(shè)備能效效水平平的設(shè)計計值和和實際運運行情情況進行行了統(tǒng)統(tǒng)計，調(diào)調(diào)研系系統(tǒng)的設(shè)設(shè)計供供暖能效效如表表2及圖7所示。表2設(shè)計工況況圖7系統(tǒng)設(shè)計計供暖暖能效系統(tǒng)的單位熱量量量總能耗耗設(shè)計計值在0.211~~0.556kW?h/(kkW?h)之間，均均值值和中位位數(shù)分分別為0.31，0.300kW?h/(kkW?h)，其中主主機機單位熱熱量的的能耗在0.188~~0.331kW?h/(kkW?h)之間，均均值值和中位位數(shù)均均為0.244kW?h/(kkW?h)；熱水泵泵單單位熱量量的能能耗在0.011~~0.006kW?h/(kkW?h)之間，均均值值和中位位數(shù)均均為0.033kW?h/(kkW?h)；熱源泵泵單單位熱量量的電電耗在0.011~~0.224kW?h/(kkW?h)之間。項項目Q熱源泵單單位位熱量的的能耗耗為0.244kW?h/(kkW?h)，遠高于于其其他項目目，排排除特殊殊的項項目Q后，統(tǒng)計計得得到熱源源泵單單位熱量量的能能耗均值值為0.033kW?h/(kkW?h)。其中單位熱量系系系統(tǒng)能耗耗最高高的為項項目Q，其能耗耗偏偏高的主主要原原因為，熱熱源源側(cè)為海海水源源，出于于防凍凍考慮采采用了了間接連連接系系統(tǒng)。海海水與與熱泵機機組之之間增加加了乙乙二醇溶溶液作作為中間間介質(zhì)質(zhì)，熱源源側(cè)配配置了海海水泵泵與乙二二醇泵泵2組水泵，且且且水泵的的設(shè)計計揚程及及功率率均較大大，乙乙二醇泵泵的揚揚程選型型高達達45m。而同樣樣以以海水為為熱源源的項目N設(shè)計為海海水水直連式式系統(tǒng)統(tǒng)，海水水直接接進入熱熱泵機機組，其其熱源源泵功耗耗遠低低于項目Q。實際投投入入運行后后，項項目N一直運行行正正常，沒沒有出出現(xiàn)熱源源側(cè)溫溫度過低低導致致凍裂的的現(xiàn)象象。隨后，筆者對調(diào)調(diào)調(diào)研項目目的14個系統(tǒng)典典型型工況下下供暖暖能效的的實測測瞬時結(jié)結(jié)果進進行了統(tǒng)統(tǒng)計，結(jié)結(jié)果如表3和圖8所示。系系統(tǒng)統(tǒng)運行的的典型型工況下下單位位熱量系系統(tǒng)總總能耗在0.2~~00.522kkW?h/(kkW?h)之間，均均值值和中位位數(shù)分分別為0.33，0.344kW?h/(kkW?h)。主機能能耗耗在0.144~~0.443kW?h/(kkW?h)之間，均均值值和中位位數(shù)分分別為0.26，0.255kW?h/(kkW?h)；熱水泵泵能能耗在0.011~~0.006kW?h/(kkW?h)之間，均均值值和中位位數(shù)均均為0.033kW?h/(kkW?h)；熱源泵泵能能耗在0.011~~0.111kW?h/(kkW?h)之間，均均值值和中位位數(shù)均均為0.033kW?h/(kkW?h)。表3典型工況況實測測值圖8系統(tǒng)典型型工況況運行供供暖能效效其中，實際運行行行性能最最佳的的為項目O，其設(shè)計計單單位制熱熱量電電耗為0.233kW?h/(kkW?h)，相當于于系系統(tǒng)COPP為4.3；其中主主機機電耗為0.2kkW?h/(kkW?h)，相當于于COOP為5。而實際際運運行能效效高于于設(shè)計值值，單單位制熱熱量電電耗僅為0.2kkW?h/(kkW?h)，相當于于系系統(tǒng)COPP達到5；主機電電耗耗為0.188kW?h/(kkW?h)，相當于于COOP為5.5。而實際際運運行性能能最低低的為項項目E，其單位位熱熱量能耗耗高達達0.522kW?h/(kkW?h)，供應相相同同熱量時時能耗耗為項目O的2.6倍。圖9顯示了以上上114個系統(tǒng)單單位位熱量系系統(tǒng)總總能耗設(shè)設(shè)計值值和實測測值的的對比情情況。調(diào)調(diào)研結(jié)果果顯示示，14個系統(tǒng)實實際際運行的的單位位熱量能能耗普普遍高于于相應應的設(shè)計計值，這這與系統(tǒng)統(tǒng)管理理維護有有很大大關(guān)系?！都惺诫婒?qū)動動水-水熱泵機組組制熱工況運運行能效實測測分析》《集集中型熱泵供供暖系統(tǒng)輸配配能效實測分分析》2篇文章對這這一問題作了了充分的描述述，指出需要要對熱泵供暖暖系統(tǒng)的設(shè)計計選型、設(shè)備備調(diào)試、運行行策略以及維維護保養(yǎng)等環(huán)環(huán)節(jié)進行嚴格格把控，充分分發(fā)揮熱泵系系統(tǒng)的制熱能能效。圖9系統(tǒng)供暖暖能效效設(shè)計值值與實測測值對對比3.2系統(tǒng)供冷冷冷能效在所調(diào)研的熱泵泵泵系統(tǒng)中中，有有部分系系統(tǒng)同同時兼具具供冷冷功能，筆筆者者對其設(shè)設(shè)計供供冷能效效進行行了統(tǒng)計計，結(jié)結(jié)果如圖10所示。圖10系統(tǒng)設(shè)設(shè)設(shè)計供冷能能效效系統(tǒng)的單位冷量量量總能耗耗設(shè)計計值在0.166~~0.337kW?h/(kkW?h)之間，均均值值和中位位數(shù)均均為0.255kW?h/(kkW?h)，主機能能耗耗在0.144~~0.223kW?h/(kkW?h)之間，均均值值和中位位數(shù)分分別為0.18，0.199kW?h/(kkW?h)；冷水泵泵能能耗在0.011~~0.005kW?h/(kkW?h)之間，均均值值和中位位數(shù)分分別為0.04，0.033kW?h/(kkW?h)；冷卻水水泵泵能耗在0.011~~0.118kW?h/(kkW?h)之間，同同樣樣，排除除特殊殊的項目Q后，均值值和和中位數(shù)數(shù)均為為0.033kW?h/(kkW?h)。對上述同時兼具具具供冷功功能的的熱泵系系統(tǒng)中中的4個項目夏夏季季實際運運行能能效進行行測試試統(tǒng)計，結(jié)結(jié)果果如圖11所示。4個系統(tǒng)的的典典型運行行工況況下平均均單位位冷量總總能耗耗、主機機能耗耗、冷水水泵能能耗和冷冷卻水水泵能耗耗分別別為0.32，0.23，0.04，0.055kW?h/(kkW?h)。除了項項目M實際運行行能能效高于于其設(shè)設(shè)計指標標外，其其他3個項目的的運運行能效效均低低于設(shè)計計指標標。圖11部分系系系統(tǒng)典型工工況況運行供供冷能能效熱泵系統(tǒng)作為可可可再生能能源一一度受到到大力力推廣。然然而而在應用用過程程中，有有大量量項目暴暴露出出舒適性性差、能能效水平平低、運運行成本本高等等問題。通通過過實測調(diào)調(diào)研發(fā)發(fā)現(xiàn)，熱熱泵系系統(tǒng)實際際運行行能效普普遍低低于其設(shè)設(shè)計值值。筆者在《集中式式式電驅(qū)動動水-水熱泵機機組組制熱工工況運運行能效效實測測分析》《集集中型熱泵供供暖系統(tǒng)輸配配能效實測分分析》2篇文章對集集中型熱泵供供暖系統(tǒng)在實實際運行過程程中存在的典典型問題進行行了分析。如如圖12，13所示，可以以總結(jié)為供熱熱量高以及運運行能效低2類問題，共共同導致了集集中型熱泵供供暖系統(tǒng)在實實際運行過程程中能耗偏高高。在實際運運行過程中，無無論是熱泵機機組、輸配系系統(tǒng)還是末端端設(shè)備，任何何一個環(huán)節(jié)出出現(xiàn)問題，都都會導致系統(tǒng)統(tǒng)整體運行性性能的降低。圖12集中型型型熱泵供暖暖系系統(tǒng)供熱熱量高高的典型型問題題圖13集中型型型熱泵供暖暖系系統(tǒng)能效效低的的典型問問題這一方面是由于于于系統(tǒng)在在實際際運行過過程中中的管理理與維維護不當當導致致的。另另一方方面，也也與系系統(tǒng)的設(shè)設(shè)計、選選型有很很大關(guān)關(guān)系。系系統(tǒng)設(shè)設(shè)計、選選型不不佳將無無法為為實際運運行提提供保障障和操操作空間間，也也是導致致運行行效果不不佳的的關(guān)鍵問問題。從本文調(diào)研的熱熱熱泵系統(tǒng)統(tǒng)來看看，各項項目在在設(shè)計階階段都都只針對對設(shè)計計工況的的負荷荷進行了了計算算，并依依此進進行系統(tǒng)統(tǒng)設(shè)計計與選型型，與與實際運運行情情況有不不小的的偏差，突突