防城港市針魚嶺大橋##墩水上施工方案

目錄工程概況2人員、設(shè)備、材料組織籌備計劃2施工計劃39#（10#）墩施工方案的選擇49#（10#）墩施工工藝過程59#（10#）墩水上平臺力學(xué)驗算13確保工程質(zhì)量的措施24八、施工安全生產(chǎn)保證體系27一、工程概況xxx市xxx大橋位于防城江出?？?，防城江在此匯入西灣，受海水潮汐影響，水位隨漲潮退潮變化，江口為咸淡水混合，橋位區(qū)兩岸地質(zhì)構(gòu)造為低矮濱海丘陵地貌，階地不發(fā)育，兩岸基巖受河水海水侵蝕切割緩慢，沖刷作用不明顯。東岸有填筑河堤的填筑土，厚度為1~2m，西岸基巖出露，總體地勢西高東低，橋位區(qū)地質(zhì)情況穩(wěn)定。9#、10#墩位于xxx大橋東岸引橋，其中9#墩位于東岸河堤邊的水岸交界處，地表基巖出露，為強風(fēng)化泥巖夾土，墩位局部被自然生長的紅樹林覆蓋；10#墩距離水邊約36m，完全處于水中，橋墩基礎(chǔ)為φ1.5m鉆孔灌注樁。二、人員、設(shè)備、材料組織籌備計劃1、勞動力安排計劃1）勞動力進場計劃為保證水上墩臺的順利施工，對現(xiàn)場施工管理人員以及各作業(yè)班組的人員進場作合理安排，詳見《勞動力使用計劃表》2）各技術(shù)工種安排各技術(shù)工人的安排，以滿足各工作面施工需要為前提，靈活、高效的進行調(diào)配調(diào)度，作到分工明確，崗位明確，職責(zé)明確。詳見《各作業(yè)人員及工種配置表》2、主要施工設(shè)備選用、布置和進場計劃主要施工機械設(shè)備的選用和布置成孔設(shè)備的選擇根據(jù)墩位處的地質(zhì)情況及樁徑，9#、10#墩共有樁基礎(chǔ)16根，每個墩8根，樁徑均為φ1.5m。為保證9#、10#墩順利施工，擬每個墩投入2臺JT1800沖孔鉆機用于橋梁樁基施工。起重及鋼管樁施工設(shè)備的選擇由于9#、10#墩施工平臺采用水上平臺的形式，且橋?qū)掃_36m，因此擬采用一臺60T打擊力打板機作為水上鋼管樁成樁機械，打板機安裝在船上，鋼管樁的調(diào)運采用25噸汽車吊配合運輸車進行。鋼護筒加工及安裝設(shè)備鋼護筒加工設(shè)備主要包括6臺電焊機，1臺卷板機，施工設(shè)備同鋼管樁施工機械一樣，采用60T打板機施工。砼施工設(shè)備混凝土施工計劃采用商品混凝土，混凝土運輸車及輸送泵將是混凝土施工的主要機械。用電設(shè)施的準(zhǔn)備情況施工用電已在當(dāng)?shù)毓╇姴块T的幫助下，安裝了一臺500KVA變壓器，為東岸橋梁施工提供電力。⑥擬投入本工程的機械設(shè)備及計劃進場時間詳見《機械設(shè)備進場計劃表》3、原材料組織籌備本工程所用原材料已基本落實，各種原材料的進場前試驗工作正有序進行。鋼材的采購計劃從柳鋼購進，供貨合同已商定。其他材料的組織正在加緊商洽和聯(lián)系之中。三、施工計劃9#、10#墩施工計劃從屬于xxx大橋總體施工進度計劃，為與主橋施工進度相協(xié)調(diào)，按項目部的總體計劃安排，9#、10#墩計劃放在8月份雨季后期展開施工。單個墩鋼管樁施工計劃用8天，水上平臺施工7天，振鋼護筒5天，樁基施工計劃用25~30天，承臺鋼圍堰及承臺施工計劃用30~35天，墩身施工15天，但絕對時間計劃用90~100天。施工計劃見《xxx大橋引橋9#、10#墩施工進度計劃橫道圖》四、9#（10#）墩施工方案的選擇1、施工平臺方案的選擇通過對9#、10#墩墩位現(xiàn)場的勘察，兩個墩均位于防城江河道常水位范圍內(nèi)，9#墩位于東岸水岸交界處，水深約0~3.5m，10墩位于距離東岸岸邊約36m，水深約8~10m。根據(jù)設(shè)計單位提供的《xxx市xxx大橋工程地質(zhì)勘察報告》及《xxx市xxx大橋工程施工圖設(shè)計說明》，綜合現(xiàn)場水文地質(zhì)情況分析，同時考慮以后橋梁上構(gòu)施工，從工程進度、技術(shù)上的可行性、施工過程的經(jīng)濟性考慮，決定對9#、10#墩施工平臺采用水上鋼管樁支撐平臺的方案。具體工藝后述。樁基礎(chǔ)施工方案的選擇9#、10#墩基礎(chǔ)設(shè)計采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，根據(jù)設(shè)計提供的《工程地質(zhì)勘察報告》，9#墩所處的東岸表層覆蓋主要為泥巖碎塊夾腐質(zhì)土，厚度0.5~3.50m，下層為承載力較高的中風(fēng)化泥質(zhì)砂巖。10#墩處于東岸河床上，表層覆蓋主要為3.0~5.0m的淤泥，淤泥下層為中風(fēng)化泥質(zhì)砂巖。由上述9#、10#墩墩位地質(zhì)情況分析，樁基礎(chǔ)施工宜采用沖孔鉆機進行成孔。3、承臺施工方案的選擇上述兩個墩承臺頂面高程均處于最高潮位以下，因此承臺的施工采用整體式單壁鋼圍堰法進行施工。施工過程將鋼圍堰整體下沉，使鋼圍堰底面標(biāo)高低于承臺底約0.5m~0.8m，鋼圍堰沉到位后，清底整平，用澆筑水下混凝土的工藝封底，待封底混凝土結(jié)硬后可抽水進行承臺施工。為保證鋼圍堰能沉到設(shè)計位置，在9#墩右幅墩位打鋼管樁前先用挖掘機清理水岸交界處的表土，盡量挖至右幅承臺底標(biāo)高。具體工藝后述。4、花籃實體墩施工方案選擇因施工平臺采用鋼管樁支撐水上平臺的形式，所以可為墩身施工提供較為穩(wěn)固的作業(yè)平臺。施工過程中計劃用吊車作為物料垂直運輸工具，用人工配合吊車進行墩身施工，計劃墩柱整體一次性澆筑。五、9#（10#）墩施工工藝過程水上平臺施工工藝根據(jù)9#、10#墩位置的水文地質(zhì)情況，同時考慮橋梁上構(gòu)箱梁臨時墩的支撐平臺，決定采用鋼管樁支撐水上平臺施工方案，因為9#、10#墩水上平臺的結(jié)構(gòu)形式基本一樣，因此以10#墩水上平臺的施工方法為例，具體說明水上平臺的施工過程。1）鋼管樁的布設(shè)及施工根據(jù)對上構(gòu)施工荷載的計算，每個墩的水上平臺左、右幅共布設(shè)96根φ530*8的鋼管樁，以墩中心線為軸線，橫橋向左、右幅共布設(shè)16列，順橋向前后共布設(shè)6列，具體樁位布設(shè)見《xxx大橋引橋9#、10#墩水上平臺鋼管樁樁位布置圖》。鋼管樁施工以打擊力為60噸的打板機實施，機械安裝于浮船上，吊車在已建好的棧橋上配合，施工時液壓夾頭夾住鋼管樁端部，調(diào)豎直后吊至樁位處打擊沉管，沉至樁管在連續(xù)振動三分鐘下沉量小于1cm即可停錘，所有施工完畢的鋼管樁之間用16#槽鋼焊接連成排架，具體焊接位置見《xxx大橋引橋9#、10#墩水上平臺施工構(gòu)造圖》，每墩樁管頂部高程以低于橫橋向同位置處棧橋橋面約30cm為宜。2）水上平臺的施工水上平臺在已施工完畢的鋼管排架樁上進行，由于橫橋向?qū)挾葘⒔?0米，因此第一段平臺施工在打完橫橋向第六列鋼管樁時即可進行，然后逐次由左幅向右幅推進，直至施工完畢。樁頂橫梁采用2Ⅰ36a工字鋼作為分配梁，先施工橫橋向各列樁頂橫梁，橫梁長度6m，嵌入樁頂26cm，焊接穩(wěn)固；順橋向以墩中心線為軸線，前后各布設(shè)6根Ⅰ32a工字鋼作為分配梁，間距98cm。在6根Ⅰ32a工字鋼上鋪設(shè)δ10mm鋼板作為平臺面，順接鋼棧橋。平臺上沿墩位軸線前后左右留出足夠?qū)挼奈恢媒o后續(xù)護筒、樁基、承臺施工。平臺周邊用鋼管焊接成護欄，以保證施工安全。3）橋梁樁基鋼護筒施工9#、10#墩每個墩各有8根φ1.5m樁基，樁長分別為12m（9#墩）和23m（10#墩），護筒直徑采用φ1.80m，在護筒就位下沉過程中，先在施工平臺上以樁中心為基準(zhǔn)引出四個護樁點，在用振動錘振護筒過程中，每下沉50cm左右即效驗一次護筒的平面位置和垂直度，發(fā)現(xiàn)偏位及時糾正。糾偏時可用振動樁錘液壓夾頭沿護筒周邊不同部位實施不對稱偏心振動。護筒底部應(yīng)穿過河床底部淤泥層，最好進入砂層或砂礫石層一定深度(2.0m以上)，以保證護筒的穩(wěn)定性，護筒頂施工完畢后應(yīng)高于施工平臺約20cm。護筒施工完畢后，應(yīng)把各護筒與平臺臨時聯(lián)接在一起，避免受到?jīng)_撞。施工過程中應(yīng)經(jīng)常檢查護筒平面位置變化情況，發(fā)現(xiàn)偏移應(yīng)采取措施糾偏。2、沖孔灌注樁施工工藝鋼管樁水上工作平臺為沖樁施工提供了較為穩(wěn)固和寬闊的工作場地，為與主橋施工進度相協(xié)調(diào)，引橋9#、10#墩擬各投入2臺沖孔鉆機，分別布置于墩位上采用退打的方式進行施工。1）沖孔前的準(zhǔn)備工作由于是在水上進行樁基作業(yè)，因此鉆機就位前，需把左、右幅各四個鋼護筒用流槽串接在一起，流槽高度應(yīng)高于最高潮位2.5m以上，以形成泥漿池和泥漿循環(huán)溝，循環(huán)溝的路徑盡量長，以利于鉆渣沉淀，泥漿池盡量大而深，以確保有足夠的泥漿補充。2）沖孔過程中應(yīng)注意以下事項：①沖程應(yīng)根據(jù)土層情況分別規(guī)定：一般在通過堅硬密實卵石或基巖漂石之類的土層中時宜采用高沖程（100cm），在通過松散砂、礫類土或卵石夾土層中時宜采用中沖程（約75cm）。沖程過高，對孔底振動大易引起坍孔。在通過高液限粘土、含砂低液限粘土?xí)r，宜采用中沖程。在易引起坍塌或流砂地段宜采用小沖程，并應(yīng)提高泥漿的粘度和比重，在9#墩的沖孔過程中，應(yīng)注意此類情況的出現(xiàn)。②在通過漂石或巖層，如表面不平整，應(yīng)先投入粘土、小片石，將表面墊平，再用十字形鉆錐進行沖擊鉆進，防止發(fā)生斜孔、坍孔事故，在9#墩的沖孔過程中，應(yīng)注意此類情況的出現(xiàn)。③要注意均勻地松放鋼絲繩的長度。一般在松軟土層每次可松繩5~8cm，在密實堅硬土層每次可松繩3~5cm。應(yīng)注意防止松繩過小，形成“打空錘”，使鉆機、鉆架及鋼絲繩受到過大的意外荷載，遭受損環(huán)。松繩過多則會減少沖程，降低鉆進速度，嚴(yán)重時使鋼絲繩糾纏發(fā)生事故。④在任何情況下，最大沖程不宜超過6m，防止卡鉆、沖壞孔壁或使孔不圓。⑤為正確提升鉆錐的沖程，宜在鋼絲繩上油漆長度標(biāo)志。在掏渣后或因其他原因停鉆后再次開鉆時，應(yīng)由低沖程逐漸加大到正常沖程以免卡鉆。⑦由于沖孔是在河床上進行的，因此沖孔過程中必須保持孔內(nèi)水位比河面水位高1.5~2.0m，同時孔內(nèi)泥漿比重應(yīng)保持在1.3~1.5，粘度在19~24S。⑧由于孔內(nèi)的壓力比孔外高，有一部分泥漿會通過砂礫層滲漏出去，因此沖孔過程需經(jīng)常觀察空內(nèi)泥漿面的高低，及時補充泥漿。⑨在鉆機沖孔過程中，需每24小時復(fù)測孔位，以確保樁位不出現(xiàn)太大偏移。復(fù)測工作必須用全站儀進行，不允許采用引護樁的形式。3）清孔要求①沖孔深度達到設(shè)計標(biāo)高后，應(yīng)對孔深、孔徑進行檢查，符合表一的要求后方可清孔，清孔可采用氣舉反循環(huán)的工藝進行。②孔底沉淀土的厚度不大于設(shè)計規(guī)定。③清孔后的泥漿性能指標(biāo)：含砂率不大于2%，相對密度為1.03～1.10，粘度為17～20s，膠體率≥98%，各項指標(biāo)在鉆孔的頂、中、底部分別取樣檢驗，以其平均值為準(zhǔn)。④在吊入鋼筋骨架后，灌注水下混凝土之前，應(yīng)再次檢查孔內(nèi)泥漿性能指標(biāo)和孔底沉淀厚度，如超過規(guī)定，應(yīng)進行第二次清孔，符合要求后方灌注水下混凝土。⑤在清孔排渣時，必須注意保持孔內(nèi)水頭，防坍孔。⑥不得用加深鉆孔深度的方式代替清孔。表一鉆、挖孔成孔質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)項目目允許偏差孔的中心位置（mm）群樁：100；；單排樁：：50孔徑（mm）不小于設(shè)計樁徑徑傾斜度鉆孔：小于1%%；挖孔：：小于0.5%%孔深摩擦樁：不小于于設(shè)計規(guī)定定支承樁：比設(shè)計計深度超深深不小于550mm沉淀厚度（mmm）摩擦樁：符合設(shè)設(shè)計要求，當(dāng)當(dāng)設(shè)計無要要求時，對對于直徑≤1.5mm的樁，≤300mmm；對樁樁徑＞1..5m或樁樁長＞400m或土質(zhì)質(zhì)較差的樁樁，≤500mmm支承樁：不大于于設(shè)計規(guī)定定清孔后泥漿指標(biāo)標(biāo)相對密度：1..03～1.10；粘度：17～20Paa.s；含砂率率：＜2%；膠體率率：＞98%4）灌注水下混凝土樁基成孔后，經(jīng)清孔符合設(shè)計要求，得到監(jiān)理工程師驗收合格后，必須盡快在24小時內(nèi)灌注完畢。灌注水下混凝土過程如下：（1）灌注水下混凝土是鉆孔灌注樁施工的重要工序，應(yīng)特別注意。鉆孔應(yīng)經(jīng)成孔質(zhì)量檢驗合格后，方可開始灌注工作。（2）灌注前，對孔底沉淀層厚度應(yīng)再進行一次測定，如厚度超過規(guī)定，可用空壓機向孔底噴射3min~5min高壓空氣，使沉渣懸浮，然后立即灌注首批水下混凝土。（3）剪球或拔栓，將首批混凝土（φ1.5m樁初灌量應(yīng)達3m3）灌入孔底后，立即測探孔內(nèi)混凝土面高度，計算出導(dǎo)管內(nèi)埋置深度，如符合要求，即可正常灌注。如發(fā)現(xiàn)導(dǎo)管內(nèi)大量進水，表明出現(xiàn)灌注事故，應(yīng)按事故的處理方法進行處理。（4）灌注開始后，應(yīng)緊湊、連續(xù)地進行，嚴(yán)禁中途停工。在灌注過程中，要防止混凝土拌和物從漏斗頂溢出或從漏斗外掉入孔底，使泥漿內(nèi)含有水泥而變稠凝結(jié)，致使測深不準(zhǔn)確。灌注過程中，應(yīng)注意觀察管內(nèi)混凝土下降和孔內(nèi)水位升降情況，及時測量孔內(nèi)混凝土面高度，正確指揮導(dǎo)管的提升和拆除。導(dǎo)管提升時應(yīng)保持軸線豎直和位置居中，逐步提升。如導(dǎo)管法蘭卡掛鋼筋骨架，可轉(zhuǎn)動導(dǎo)管，使其脫開鋼筋骨架后，移到鉆孔中心。當(dāng)導(dǎo)管提升到法蘭接頭露孔口以上有一定高度，可拆除1節(jié)或2節(jié)導(dǎo)管（視每節(jié)導(dǎo)管長度和工作平臺距孔口高度而定）。此時，暫停灌注，先取走漏斗，重新系牢井口的導(dǎo)管，并掛上升降設(shè)備，然后松動導(dǎo)管的接頭螺栓或快速接頭，同時將起吊導(dǎo)管用的吊鉤掛上待拆的導(dǎo)管上端的吊環(huán)，待螺栓全部拆除或快速接頭拆除后，吊起待拆的導(dǎo)管，徐徐放在地上，然后將漏斗重新插入井口的導(dǎo)管內(nèi)，校正好位置，繼續(xù)灌注。拆除導(dǎo)管動作要快，時間一般不宜超過15min。要防止螺栓、橡膠墊和工具等掉入孔中。要注意安全。已拆下的管節(jié)要立即清洗干凈，堆放整齊。（5）在灌注過程中，當(dāng)導(dǎo)管內(nèi)混凝土不滿，含有空氣時，后續(xù)混凝土要徐徐灌入，不可整斗地灌入漏斗和導(dǎo)管，以免在導(dǎo)管內(nèi)形成高壓氣囊，擠出管節(jié)間的橡皮墊，而使導(dǎo)管漏水。（6）當(dāng)混凝土面升到鋼筋骨架下端時，為防鋼筋骨架被混凝土頂托上升，可采取以下措施：①盡量縮短混凝土總的灌注時間，防止頂層混凝土進入鋼筋骨架時混凝土的流動性過小，建議使用緩凝劑、粉煤灰等增大其流動性；②當(dāng)混凝土面接近和初進入鋼筋骨架時，應(yīng)使導(dǎo)管底口處于鋼筋籠底口3m以下和1m以上處，并徐徐灌注混凝土，以減小混凝土從導(dǎo)管底口出來后向上的沖擊力；③當(dāng)孔內(nèi)混凝土進入鋼筋骨架4m~5m以后，適當(dāng)提升導(dǎo)管，減小導(dǎo)管埋置長度，以增加骨架在導(dǎo)管口以下的埋置深度，從而增加混凝土對鋼筋骨架的握裹力。（7）為確保樁頂質(zhì)量，在樁頂設(shè)計標(biāo)高以上應(yīng)加灌一定高度，以便灌注結(jié)束后將此段混凝土清除。增加的高度，可按孔深、成孔方法和清孔方法確定，一般不宜小于0.5m，長樁不宜小于1.0m?；炷凉嘧⒌浇咏O(shè)計標(biāo)高時，工地值班人員要計算還需要的混凝土數(shù)量（計算時應(yīng)將導(dǎo)管內(nèi)的混凝土數(shù)量估計在內(nèi)），通知拌和站按需要數(shù)拌制，以免造成浪費。為減少以后鑿除樁頭的工作量，可在灌注結(jié)束后，混凝土凝結(jié)前，挖除多余的一段樁頭，但應(yīng)保留10cm~20cm，以待隨后修鑿，接澆墩柱或承臺。（8）在灌注將近結(jié)束時，由于導(dǎo)管內(nèi)混凝土柱高度減小，超壓力降低，而導(dǎo)管外的泥漿及所含渣土稠度增加，相對密度增大。如在這種情況下出現(xiàn)混凝土頂升因難時，可在孔內(nèi)加水稀釋泥漿，并掏出部分沉淀土，使灌注工作順利進行。在拔出最后一段長導(dǎo)管時，拔管速度要慢，以防止樁頂沉淀的泥漿擠入導(dǎo)管下形成泥心。（9）在灌注混凝土?xí)r，每根樁應(yīng)至少留取兩組試件，樁長20m以上者不少于3組；樁徑大、澆筑時間很長時，不少于4組。如換工作班時，每工作班都應(yīng)制取試件。試件應(yīng)施加標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護，強度測試后應(yīng)填試驗報告表。強度不合要求時，應(yīng)及時提出報告，采取補救措施。（10）有關(guān)混凝土灌注情況，應(yīng)指定專人填寫“鉆孔樁水下混凝土記錄表”。3、水下承臺的施工工藝水下承臺的施工工藝，主要表現(xiàn)在單壁鋼圍堰的施工效果上，施工過程采用水下混凝土封底方法進行承臺施工。工藝過程如下：對于9#墩右幅水岸交界處的承臺位置應(yīng)用挖掘機將承臺范圍周邊部分土石挖除（此工作最好在鋼管支撐樁施工前進行），挖除范圍比承臺尺寸寬1.5~1.8m，使基坑坡面接近自然坡比，挖深約2.8m（以承臺底高程下0.8~1.0m）。墩位處的樁基澆筑完并驗樁合格后，在水上平臺上拼裝鋼圍堰。鋼圍堰的各拼接板塊為桁片式結(jié)構(gòu)，桁架加模板厚度為50cm，鋼圍堰的內(nèi)邊尺寸略大于承臺尺寸，取6.3mx2.8m，高度3.5m。鋼圍堰的底部桁片用5mm鋼板整體焊接而成，底部桁片用4組2【16槽鋼托底吊掛，為保證鋼圍堰的整體剛度，在鋼圍堰內(nèi)沿長度方向設(shè)兩道支撐，寬度方向設(shè)一道支撐，支撐布置能避開圍堰內(nèi)的樁頭。拼接成的鋼圍堰要求各拼封嚴(yán)密，不允許漏水。在鋼圍堰的四個角設(shè)四個吊點。拼接好的鋼圍堰以樁位處的鋼護筒作為導(dǎo)向柱，導(dǎo)向柱與鋼圍堰底板間的間隙為3~5cm。用兩臺25T輪胎吊車將鋼圍堰整體起吊，沿導(dǎo)向柱緩慢沉如水中，放入過程若遇到泥砂阻礙，則準(zhǔn)備兩支高壓氣槍噴射腳部，使鋼圍堰逐步沉入到位。（高壓氣槍的氣源由9m3空壓機提供）鋼圍堰沉入頂面高程控制在高于承臺頂50~80cm。鋼圍堰沉到位后，仔細測量各點深度，基本保證各點深度控制在3.4m~3.6m，同時采用型鋼架固定鋼圍堰，使之與水上平臺穩(wěn)固的連接在一起。采用灌注水下混凝土的方法，將圍堰底部用混凝土封底，封底厚度0.5m~0.8m。24小時后，抽干圍堰內(nèi)的水，人工清底，破樁頭，進行承臺施工。4、墩柱施工工藝承臺澆筑完成后后，暫時保留留鋼圍堰，認(rèn)真測出橋墩中心線，用全站儀定出墩身的軸線，彈出墩身邊線。根據(jù)現(xiàn)場施工條件，可充分利用水上平臺形成的較為寬闊的工作面，用人工配合吊車進行墩身施工。為加快工程進度，擬同時進行兩個墩的施工。施工過程中，合理考慮施工工藝的選擇，人員材料的調(diào)配，力求取得最佳的施工效益。模板工藝的選擇擇及施工墩身模板采用定定型鋼模，模板安裝裝過程中，用用人工配合合吊車進行行安裝。整整條墩柱一一次性澆筑筑到墩頂。鋼鋼模拼接后后用10#槽鋼加固固，半幅兩兩根墩柱一一次澆筑。（2）墩身鋼筋筋加工及安安裝由于墩身較高，在安裝鋼筋骨架時必須設(shè)法保證骨架穩(wěn)定，在安裝過程中切實拉好纜風(fēng)繩。（3）墩身混凝土澆澆筑墩身混凝土澆筑筑前，認(rèn)真真檢查鋼筋筋的數(shù)量、綁綁扎及連接接質(zhì)量，同同時檢查模模板的穩(wěn)固固程度以及及板縫的嚴(yán)嚴(yán)密性，在在取得監(jiān)理理工程師認(rèn)認(rèn)可后，可可進行混凝凝土澆筑。為為保證混凝凝土表面光光潔，在每每一塊鋼模模安裝前，均均要求涂抹抹清潔的模模板油或脫脫模劑?；旎炷翝仓捎没炷凛斔捅帽米鳛檩斔退凸ぞ?，通通過腳手架架將泵管接接至工作面面。澆筑過過程中，注注意控制混混凝土的塌塌落度，振振搗采用插插入式振動動棒搗固，振振搗時避免免觸及鋼筋筋及模板，振振動棒插入入下層混凝凝土的深度度不得大于于5cm。在在墩身鋼筋筋布置特別別密集的地地方，外設(shè)設(shè)附著式振振動器于模模板上振搗搗，以確保?；炷撩苊軐嵠秸夤鉂?。（4）混凝土養(yǎng)生澆筑完后的墩身身混凝土在在終凝后即即開始養(yǎng)生生。養(yǎng)生采采用灑水覆覆蓋的方式式，由于墩墩身垂直面面不易用麻麻袋覆蓋，故故在拆模后后用塑料薄薄膜纏裹墩墩身，灑水水并保持墩墩身混凝土土表面經(jīng)常常處于濕潤潤狀態(tài)，養(yǎng)養(yǎng)生天數(shù)不不得少于7天。六、9#（100#）墩水上上平臺力學(xué)學(xué)驗算（一）、水上平平臺主要構(gòu)構(gòu)件及基本本技術(shù)參數(shù)數(shù)平臺尺寸（全幅幅）：40mXX6m平臺面板：δ110mmAA3鋼板，焊焊接在Ⅰ16工字鋼上上，工字鋼鋼間距40cm，板塊塊與板塊在在鋪好后接接縫處應(yīng)間間斷焊接，連連成整體。平臺橫梁：Ⅰ116工字鋼，間間距40ccm，與面板及及下部支撐撐的Ⅰ32a工字字鋼焊接牢牢固。平臺縱梁：平臺臺面板下設(shè)設(shè)置6根Ⅰ32a工字字鋼，中心心間距988cm，橫橋橋向通長布置，縱縱梁必須與與面板和底底部橫梁焊焊接牢固。平臺分配梁：在在平臺的縱縱梁下，鋼鋼管樁頂部部設(shè)置分配配梁，分配配梁采用2Ⅰ36a制作作，兩根Ⅰ36a作為為一組，之之間焊接牢牢固，長度度6m，分配配梁與縱梁梁之間焊接接牢固。平臺基礎(chǔ)：水上上平臺采用用φ530**8mm鋼管管樁為基礎(chǔ)礎(chǔ)，每個墩墩8排（半幅），每每排3根，中心心距20000mm，管管樁間用【16a槽鋼連接，樁頂設(shè)置260mm凹槽，兩根Ⅰ36a工字鋼分配梁嵌入鋼管樁中，焊接牢固，分配梁與鋼管樁交界的部位下的30cm管壁需在外部加厚鑲鋼板焊接，同時用筋板托焊分配梁底部。（具體見交界部位大樣圖）其他構(gòu)件：平臺臺欄桿立柱柱采用φ48*14400鋼管焊接接，間距同同分配梁間間距，立柱柱間用鋼筋筋焊接形成成圍欄。平平臺上周邊邊需設(shè)置警警示燈，防防止船舶撞撞擊平臺。（二）荷載計算算設(shè)計的水上平臺臺主要分兩兩個階段使使用，第一一階段是橋橋梁樁基礎(chǔ)礎(chǔ)、承臺、墩墩體施工階階段，此時時水上平臺臺主要承受受樁機、混混凝土罐車車、泵車、25噸吊車、鋼鋼沉箱及承承臺混凝土土等施工荷載載；第二階階段是上部部箱梁施工工階段，此此時水上平平臺則成為為臨時支撐撐墩的基礎(chǔ)礎(chǔ)，承受臨臨時墩、箱箱梁支架、上上部箱梁以以及箱梁施施工期間的的施工面上上的活載。一）第一階段活載計算：混凝土罐車：4450KNN混凝土泵車：4450KNN25噸吊車：4000KN行人及其他臨時時行走機械械：2KN//m恒載計算：平臺δ10mm面板：：4.011KN/mm（橫橋向向）Ⅰ16工字鋼橫梁：22.82KN//m（橫橋向）Ⅰ32a工字鋼縱縱梁：3.1KKN/m（橫橋向向）(橋面系合計：99.93KNN/m)鋼圍堰：1599.63KKN（單個個）承臺混凝土：11192..5KN荷載組合：取恒載安全系數(shù)數(shù)1.2，活載安安全系數(shù)1.3。根據(jù)《公公路橋涵鋼鋼結(jié)構(gòu)及木木結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)范》，臨臨時結(jié)構(gòu)容容許應(yīng)力可可提高1.3（組合I）、1.4（組合Ⅱ~Ⅴ）。本結(jié)結(jié)構(gòu)彎曲容容許應(yīng)力取?。?.4**145==203MMpa，容許剪剪應(yīng)力?。海?.4**85=1119Mppa。1、按混凝土泵車車+混凝土罐罐車同時一一線前后排排列作用在在平臺上的的狀態(tài)驗算算；1）橋面板驗算橋面板為δ100mm鋼板板，鋼板下下設(shè)置中心心距4000mm的Ⅰ16工字鋼橫橫梁，橋面面板凈跨距距320mmm（Ⅰ16工字鋼翼翼板寬度為為8.8cm），橋面板板與工字鋼鋼間斷焊接接，面板計計算跨徑按按320mmm計算。根根據(jù)《公路路橋涵設(shè)計計通用規(guī)范范》（JTGD60--20044）車輛荷荷載前軸軸軸重取30KN，前輪著著地寬度及及長度為0.3mmX0.22m，故按按前軸單胎胎重作為均均布荷載計計算。P=30/2==15KNNq=1.3*115/0..3=655KN/mm根據(jù)材料力學(xué)性性能參數(shù)及及指標(biāo)取0.2m板寬((橫橋向長長度)，δ10mmm鋼板進行行計算：W=bh2/66=0.22*0.00102/6=33.33XX10-66m3I=bh3//12=00.2*00.01003/12==1.677X10-8m3A=b*h=00.2X00.01==0.0002m2EI=2.1XX10111X1.667X100-8=3.5007X1003N.m2受力分析圖：q=65KN//m300mm320mm根據(jù)《路橋施工工計算手冊冊》靜力計計算公式及及用表附表表2-3Mmax=0..55KNN.mQmax=1..22KNN強度驗算δmax=Mmmax/W=0..55x1103/3.333X100-6=165MMpa＜【δ】=2033Mpa，合格τmax=Qmmax/AA=1.222/0..002==0.611Mpa＜【τ】=1199Mpa，合格剛度驗算fmax=1..5mm，結(jié)構(gòu)剛度度對結(jié)構(gòu)正正常使用及及安全影響響不大，可可正常使用用。2）Ⅰ16工字鋼橫梁驗算算鋼板下橫梁采用用Ⅰ16工字鋼，中中心間距440cm，與與鋼板及Ⅰ32a工字字鋼焊接牢牢固。荷載計算：Ⅰ16工字鋼橫梁主要要承受泵車車、混凝土土罐車等活活載。恒載為橋面板及及自重，按按均布荷載載計算，每每根Ⅰ16工字鋼橫橫梁承受的的恒載為（包包含自重）：：q=1.2*(0..4*5..3*0..01*77850//5.3++20.55)/10000*110=0.62KN//m活載計算：以最重的混凝土土泵車作用用在Ⅰ16工字鋼上上的情況為為分析對象象，車體兩兩后輪間距距為1.44m，按兩兩后輪（四四個輪胎）作用在跨中考慮，后輪輪胎橫向?qū)挾?.4m，換算成均布荷載為：P=1.3*1055/2=68.225KN材料力學(xué)性能參參數(shù)及指標(biāo)標(biāo)Ⅰ16工字鋼：Ⅰ=1.13x1007mm4W=1.41x105mm3A=2610mm2EI=2.1xx10111x1.133x10-5=2.377x106Nm2受力分析圖：PP=68.225KNPP=68.225KNq=0.62KN//m40cm98cm98cmm998cm988cm988cm承載力驗算（把把輪胎作用用力按均布布荷載計算算）：根據(jù)《路橋施工工計算手冊冊》等截面面五等跨連連續(xù)梁內(nèi)力力及撓度計計算附表2-111及附表2-9Mmax=0..033xxqx0..982+0.2889xPxx0.988=19..35KNNmQmax=0..606xqqx0.998+1..134xxP=777.8KNN強度檢驗：σmax=Mmaax/W==19.335x1006/1.411x1005=137Mpa＜【δ】=2033Mpa,,合格（若采用Ⅰ144工字鋼，σσmax==189..7Mpaa，偏大）τmax=Qmmax/AA=77.8xx103/2610=29..8Mppa＜【τ】=1199Mpa，合格剛度檢驗：跨中撓度f=00.1511xqx00.9844/1000EI+11.8833xPx00.9833/1000EI=00.51mm＜980/4000=2.44mm合格3）Ⅰ32a工字鋼驗驗算Ⅰ32a工字鋼作作為水上平平臺的縱梁梁橫橋向6根均布，間間距98ccm，與上上層Ⅰ16工字鋼及及下層樁頂頂2Ⅰ36a工字字鋼分配梁梁焊接牢固固。驗算時時按一輛45噸汽車作作用于三跨跨連續(xù)梁計計算。荷載計算：Ⅰ32a工字鋼縱縱梁承受的的恒載為橋橋面板、Ⅰ16工字鋼橫橫梁及自重重。恒載計算為：q=1.2x[0..01x55.3x11x78550+6xx20.55x1/00.4+552.7xx6]/1000=12.488KN/mm45噸汽車自重荷載載：P前=30KKN，P中軸=2xx90KN，P后軸=2x1120KNN，安全系系數(shù)1.3。則P1=339KN，P2=1117KNN，P3=1156KNN，軸距：：3.0mm+1.4mm+7m+1.4mm材料力學(xué)性能參參數(shù)及指標(biāo)標(biāo)6根Ⅰ32a工字鋼縱縱梁：A=6x67005=400230mmm2W=6x6.9922x1105=4.15532x1106mm3I=6x1.11075xx108=6.6445x108mm4EI=6x2..1x10011x1..10755x1088=1.4xx108Nm2受力分析：P3=156KKNP2==117KKNP1=339KNq=12.48KKN/m250cm2000cm250ccm在汽車荷載作用用下Ⅰ32a工字字鋼縱梁驗驗算根據(jù)《路橋施工工計算手冊冊》三不等等跨連續(xù)梁梁內(nèi)力系數(shù)數(shù)附表2-133Mmax=0..08577xqx22.52+0.2229xP33x2.55=96KN.mmQmax=0..58599xqx22.5+11.3111xP3+0.0225xP11=224KN強度驗算σmax=Mmmax/WW=96x106/4.11532xx106=23..11Mpa＜【δ】=2033Mpa,,合格τmax=Qmmax/AA=2244KN/400230mmm2=5.57Mpa＜【τ】=119Mppa,合格剛度驗算Fmax=0.1156xPP1x2..53/1000EI+11.6055xP3xx2.533/1000EI=2..86mmm＜2500/4000=6..25mmm滿足要求。4）鋼管樁頂分配配梁計算鋼管樁頂分配梁梁采用2Ⅰ36a工字字鋼，工字字鋼分配梁梁嵌于鋼管管樁內(nèi)2660mm并并與鋼管樁樁焊接牢固固，分配梁梁與Ⅰ32a工字字鋼縱梁焊焊接牢固，分分配梁與鋼鋼管樁交接接處下部330cm管管身需加厚厚焊接鋼板板。荷載計算2Ⅰ36a工字鋼分分配梁承受受自重（均均布）以及及縱梁傳遞遞來的集中中荷載，集集中力大小小為：橋面系恒載:PP1=1.2xx3.866=4.664KN在進行承臺混凝凝土澆筑時時靠近承臺臺的兩根Ⅰ32a工字字鋼縱梁傳傳來的集中中荷載：P2=1.2xx（159..63KNN+11992.5KKN）/16==101..4KN活載（汽車后軸軸作用在橫橫梁上）：：P3=1.3x（2xx120++2x900）/6=911KN恒載組合：P右右=P1++P2+PP3=1997KNPP左=P1++P3=995.644KN分配梁自重：qq=1.22x2x559.9//10000x10==1.444KN/mm材料力學(xué)性能參參數(shù)及指標(biāo)標(biāo)：I=2x1.558x1008mm4=3.166x108mm4W=2x8.775x1005=1.775x1006mm3A=2x76444=155288mmm2EI=2.1XX10111X3.116X1008=6.644x1077Nm2受力分析：P右=197KKNP右=197KKNP左=95.64KKNP左左=95..64KNNP左=95..64KNNP左=95..64KNNq=1.44KNN/m25cm2000cm200ccm225cm承載力驗算：根據(jù)《路橋施工工計算手冊冊》兩等跨跨連續(xù)梁內(nèi)內(nèi)力系數(shù)附附表2-8M跨中max=00.0700xqx222+0.2222xPP左x2+0..203xx（P右-P左）x2=996.2KKN.mM中間支座maxx=-0..125xxqx222-0.3333xP左x2-00.0944x（P右-P左）x2=883.477KN.mm（按跨中最大彎彎矩驗算強強度）Qmax=0..625xxqx2++1.3333xP左左+0.5594xPP右=246KKN（中間間支點右側(cè)側(cè)）強度驗算：σmax=M跨跨中max/W=966.2KN.mm/1..75x1106mm3=55Mppa＜【δ】=2033Mpa,,合格τmax=Qmmax/AA=2466KN/1152888mm2=16.11Mpa＜【τ】=1199Mpa,,合格剛度驗算：fmax=0..521xxqx244/100EEI+1..497xx（P右-P左）x23/100EEI+1..466xxP左x23/100EEI=3.54mm＜＜20000/4000=5mmm合格二）第二階段當(dāng)水上承臺、墩墩柱施工完完畢后，進進入第二階階段施工，此此時水上平平臺上部需需做修改，去去除平臺面面板和Ⅰ16工字鋼，將將6根Ⅰ32a工字字鋼合并起起來，上鋪鋪δ10mmm鋼板，設(shè)設(shè)置于水上上平臺橫橋橋向中軸線線上。具體體見《xxxx大橋東東岸引橋連連續(xù)箱梁貝貝雷支架及及支墩布置置圖》，由由《xxxx市xxx大橋橋引橋現(xiàn)澆澆箱梁貝雷雷片模架計計算書》相相關(guān)上構(gòu)荷荷載計算得得，東岸36米箱梁支架架中墩受豎豎向荷載最最大，366m跨恒載載為213449.155KN（不含支支墩）。以第十一跨為例例，計算水水上平臺支支架中墩荷荷載分布：：受力圖如下：q=21349..15/336=5993KN//mAABBCC4.7m114.0mm14.117m3.133m根據(jù)《路橋施工工計算手冊冊》靜力計計算公式及及用表附表表2-6支點反力：RB=qx14x(11-4.772/142)/2++qx144.17xx(1-33.1322/14..172)/2=76800KN第十一跨水上平平臺中墩恒恒載計算：：中間貝雷片支墩墩恒載：P1=1..2x(222x2770+133x65++36x3++52x11.5+88x80++50x443.4))/1000==117..4KN鋼砂箱：P2==1.2xx4x5000/1000=244KN6根Ⅰ32a工字鋼滑滑軌及墊板板按均布荷荷載布置：：q=1.2xx(6x116.5xx52.77+0.001x1..78x116.5xx78500)/1000/166.5=55.47KKN/m上部箱梁支架及及支墩荷載載通過砂箱箱傳遞至平平臺面上的的6根Ⅰ32a工字字鋼滑軌及及墊板上，形成四個均布荷載：q1=P/1.7=(RRB+P1++P2)//4/1..7=(76800+1177.4+224)/44/1.77=1150KN/m(注：鋼砂箱為1..7mx11.7m方方形砂箱)第十一跨中間支支撐墩受力力分析圖如如下：q1=1150KN//mq1=11550KN/mq1=11550KN/mq1=11550KN/m1.7mq=5.447KN//m1.25m4.5mm44.5m4.5mm11.25mm2.5m2..0m2..5m2.0mm2.55m2.00m2..5m`由于均布荷載qq1在左邊第第一跨作用用時對第五五跨和第七七跨形成的的影響很小小，可以不不計，故計計算時將受受力圖從中中間斷開，只只考慮三跨跨內(nèi)集中力力和均布荷荷載的影響響。根據(jù)《路路橋施工計計算手冊》等等截面連續(xù)續(xù)梁內(nèi)力和和變形（三三跨連續(xù)梁梁的內(nèi)力和和撓度系數(shù)數(shù)）附表2-9及附附表2-3Mmax=0..08xqqx2.552+1150x1.7x【0.4xx0.855/2.55-0.4452/2/11.7】=152.22KN.mmQmax=0..6xqxx2.5++q1x11.7x((0.4++1.7))/2.55=16500KN6根Ⅰ32a工字鋼組組合滑軌材材料力學(xué)性性能參數(shù)及及指標(biāo)I=6x1.11075xx108mm4=6.6445x1008mm4W=6x6.992x1005mm3=4.15532x106mm3A=6x67005=400230mmm2EI=2.1xx10111x6.6645x1108=1.44x1088Nm2強度驗算：σmax=Mmmax/W=1552.2KKN.m//4.15532x106mm3=36.65Mppa＜【δ】=2033Mpa,,合格τmax=Qmmax/AA=16550KN//402330mm22=41Mpaa＜【τ】=1199Mpa,,合格剛度驗算：fmax=0..677xxqx2..54/1000EI+11.6155xPx22.53/1000EI=3.53mm＜＜25000/4000=6.225mm合格七、確保工程質(zhì)量量的措施引橋項目施工組組參與本項項目建設(shè)的的所有施工工管理人員員，均有豐豐富的公路路橋梁施工工管理經(jīng)驗驗，各類施施工和管理理的專業(yè)技技術(shù)人員以以及鋼筋工工、木工、混混凝土工、試試驗工、電電工、電焊焊工、潛水水工和各類類機械操作作工等，有有扎實的專專業(yè)基礎(chǔ)和和素養(yǎng)；勞勞務(wù)隊伍穩(wěn)穩(wěn)定，勞務(wù)務(wù)工人大部部分是從事事路橋施工工多年的人人員，工種種齊全，崗崗位技能熟熟練，質(zhì)量量意識較強強，能很好好的完成工工程施工任任務(wù)。項目目部組織大大批精良的的施工機械械及檢驗、測測量設(shè)備，為為保證工程程施工質(zhì)量量提供了堅堅實的物質(zhì)質(zhì)基礎(chǔ)。技術(shù)管理和質(zhì)量量管理最終終落實到現(xiàn)現(xiàn)場，現(xiàn)場場管理是確確保工程質(zhì)質(zhì)量的關(guān)鍵鍵。項目經(jīng)經(jīng)理部將加加大現(xiàn)場管管理力度，發(fā)發(fā)現(xiàn)有違規(guī)規(guī)行為，立立即發(fā)出糾糾正措施通通知，限期期進行整改改糾正，每每個施工點點都堅持有有施工員旁旁站監(jiān)督管管理，嚴(yán)格格按操作規(guī)規(guī)程施工，對對工藝精益益求精；規(guī)規(guī)定應(yīng)持證證上崗的人人員，必須須具備上崗崗資格；做做好施工日日志和各種種施工原始始記錄，項項目經(jīng)理部部定期組織織對本合同同段的實體體工程質(zhì)量量和質(zhì)量管管理工作進進行檢查，根根據(jù)質(zhì)量的的優(yōu)劣進行行獎罰，不不斷激勵員員工的質(zhì)量量意識和創(chuàng)創(chuàng)優(yōu)意識。執(zhí)行工地會議制制度，定期期召開工地地會議，交交流、聯(lián)絡(luò)絡(luò)工地現(xiàn)場場信息，協(xié)協(xié)調(diào)解決施施工和管理理中出現(xiàn)的的問題，總總結(jié)經(jīng)驗教教訓(xùn)，促進進質(zhì)量體系系的有效運運行和工程程施工的正正常開展。嚴(yán)格控制用于工工程結(jié)構(gòu)的的材料和物物資的質(zhì)量量。采購前前，根據(jù)材材料和物資資的質(zhì)量要要求選擇供供貨單位，對對供貨單位位的生產(chǎn)能能力和管理理水平、其其產(chǎn)品在其其他單位的的使用效果果以及信譽譽、價格等等情況，進進行了解和和評價，確確定合格的的供應(yīng)商，并并對供應(yīng)過過程實行動動態(tài)控制。對采購進場的物物資、材料料的類別、型型號規(guī)格、數(shù)數(shù)量、質(zhì)量量指標(biāo)等進進行驗證，并并按規(guī)定要要求進行抽抽樣復(fù)檢，杜杜絕不合格格品進入施施工現(xiàn)場。鋼鋼材分類存存放，做好好防潮防銹銹；各種物物資材料按按規(guī)定進行行產(chǎn)品標(biāo)識識和檢驗狀狀態(tài)標(biāo)識。施工中嚴(yán)格執(zhí)行行質(zhì)量檢驗驗制度，工工地試驗室室按質(zhì)量標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)對各種種工程材料料進行檢驗驗和試驗，確確保工程材材料質(zhì)量；；按技術(shù)規(guī)規(guī)范要求，及及時完成各各種標(biāo)準(zhǔn)試試驗，為工工程施工提提供科學(xué)依依據(jù)。項目目經(jīng)理部質(zhì)質(zhì)檢股組織織對施工工工序、過程程及分項工工程的質(zhì)量量進行檢驗驗，每道工工序經(jīng)監(jiān)理理檢驗合格格簽認(rèn)后才才進行下道道工序施工工，檢驗發(fā)發(fā)現(xiàn)的不合合格品及時時進行評審審和處置。分分項工程完完工后，按按工程質(zhì)量量檢驗評定定標(biāo)準(zhǔn)的要要求進行自自檢評定；；同時，積積極配合監(jiān)監(jiān)理工程師師對工程質(zhì)質(zhì)量進行的的抽檢和聯(lián)聯(lián)檢，并按按有關(guān)程序序的規(guī)定，完完善各工序序和分項工工程的開工工申請和檢檢查驗收等等手續(xù)。施工中形成的各各種施工記記錄，試驗驗檢測資料料、工程技技術(shù)文件和和質(zhì)量管理理資料，客客觀反映了了工程施工工和管理的的過程及工工程的實體體質(zhì)量，也也是工程質(zhì)質(zhì)量評定和和竣工驗收收的主要依依據(jù)。項目目經(jīng)理部指指定專人負負責(zé)工程文文件和資料料的管理，認(rèn)認(rèn)真及時