鄭州某高層住宅工程塔吊(qtz5313-qtz63)施工方案(計算書)

***·***工程塔吊施工方案編制：審核：審批：2010年3月編制依據(jù):1、工程地質勘察報告2、設計院設計的相關施工圖紙3、工程測量規(guī)范GB50026-934、建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范GB50202-20025、建筑施工安全檢查評分標準JGJ59-996、建筑機械使用安全技術規(guī)程JGJ33-20017、施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)程JGJ46-20058、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-919、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2002***置業(yè)***工程塔吊施工方案工程概況***置業(yè)***項目位于鄭州市鄭東新區(qū)中興路與七里河北路交叉囗西北角。本工程南鄰七里河北路，西側鄰心怡路，本工程為地下二層，地上22層局部26層，屬剪力墻結構，±0.000絕對標高為88.5米，室內(nèi)外高差為0.45米。地下室使用功能為戊類儲藏庫，地上為住宅塔機設置（一）、1#樓塔機設計根據(jù)本工程及周邊建筑物的情況，1#樓塔吊選擇在布置在36—37軸間，距37軸500，p軸向北1900，塔臂與p軸成14°向北旋轉，指向西北方向。塔吊選用新鄉(xiāng)克瑞公司生產(chǎn)的QTZ5313塔吊一臺，鑒于目前車庫圖紙沒有確定，車庫基礎無法確定，車庫具體施工時間無法確定，為了不影響將來車庫施工，將塔吊基礎埋置在主樓基礎標高以下，基礎底面標高為-7.22，基礎厚1.35，基礎長寬均為6.5米，采用C35砼，鋼筋采用φ20圓鋼，基礎頂面和主樓墊層頂面平，作為本工程主體階段的垂直運輸。（詳見附圖《塔吊定位圖》和塔吊基礎施工圖）?；A持力層為第二層粉土層，地基承載力特征值100.00kPa塔機基本性能最大工作幅度53米，臂端點吊重1.3噸。最大單機功率24kw，總功率37.7kw。固定獨立高度40米，附著式145米。（二）、3#樓塔機設計根據(jù)本工程及周邊建筑物的情況，3#樓塔吊選擇在布置在30—31軸間，距31軸300，V軸向北2050，塔臂與V軸成13°向北旋轉，指向西北方向。塔吊選用上海吳淞建筑機械有限公司生產(chǎn)的QTZ63塔吊一臺，鑒于目前車庫圖紙沒有確定，車庫基礎無法確定，車庫具體施工時間無法確定，為了不影響將來車庫施工，將塔吊基礎埋置在主樓基礎標高以下，基礎底面標高為-7.22，基礎厚1.35，基礎長寬均為6.5米，采用C35砼，鋼筋采用φ20圓鋼，基礎頂面和主樓墊層頂面平，作為本工程主體階段的垂直運輸。（詳見附圖《塔吊定位圖》和塔吊基礎施工圖）。基礎持力層為第二層粉土層，地基承載力特征值100.00kPa塔機基本性能最大工作幅度50米，臂端點吊重1.4噸。最大單機功率24kw，總功率37.7kw。固定獨立高度40米，附著式125米。塔吊天然基礎的計算（一）、1#樓塔機天然基礎計算書本計算書主要依據(jù)施工圖紙及以下規(guī)范及參考文獻編制：《塔式起重機設計規(guī)范》（GB/T13752-1992）、《地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2002）、《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2001）、《建筑安全檢查標準》（JGJ59-99）、《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2002）等編制。一、參數(shù)信息塔吊型號：QTZ5313，塔吊起升高度H：85.00m，塔身寬度B：1.65m，基礎埋深d：7.10m，自重F1：450.8kN，基礎承臺厚度hc：1.35m，最大起重荷載F2：60kN，基礎承臺寬度Bc：6.50m，混凝土強度等級：C35，鋼筋級別：I級鋼，額定起重力矩：630kN·m，基礎所受的水平力：25kN，標準節(jié)長度a：2.5m，主弦桿材料：圓鋼,寬度/直徑c：120mm，所處城市：河南鄭州市，基本風壓W0：0.45kN/m2，地面粗糙度類別：D類密集建筑群，房屋較高，風荷載高度變化系數(shù)μz：1.19。二、塔吊基礎承載力及抗傾翻計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。計算簡圖:當不考慮附著時的基礎設計值計算公式：當考慮附著時的基礎設計值計算公式：當考慮偏心矩較大時的基礎設計值計算公式：混凝土基礎抗傾翻穩(wěn)定性計算：E=M/(F+G)=2598.89/(612.96+1711.13)=1.12m≤Bc/3=2.17m根據(jù)《塔式起重機設計規(guī)范》（GB/T13752-92）第4.6.3條，塔吊混凝土基礎的抗傾翻穩(wěn)定性滿足要求。式中F──塔吊作用于基礎的豎向力，它包括塔吊自重和最大起重荷載,F=612.96kN；G──基礎自重：G=25.0×Bc×Bc×hc×1.2=1711.13kN；Bc──基礎底面的寬度，取Bc=6.500m；M──傾覆力矩，包括風荷載產(chǎn)生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×1856.35=2598.89kN·m；e──偏心矩，e＝M/(F+G)＝1.118m,故e>Bc/6=1.083m；a──合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算：a=Bc/2-M/(F+G)=6.500/2-2598.890/(612.960+1711.125)=2.132m。經(jīng)過計算得到:有附著的壓力設計值P=(612.960+1711.125)/6.5002=55.008kPa；偏心矩較大時壓力設計值Pkmax=2×(612.960+1711.125)/(3×6.500×2.132)=111.817kPa。三、地基承載力驗算地基承載力特征值計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2002第5.2.3條。計算公式如下:fa--修正后的地基承載力特征值(kN/m2)；fak--地基承載力特征值，按本規(guī)范第5.2.3條的原則確定；取100.000kN/m2；ηb、ηd--基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù);γ--基礎底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；b--基礎底面寬度(m)，當基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取6.000m；γm--基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度，取18.500kN/m3；d--基礎埋置深度(m)取2.000m；解得地基承載力設計值：fa=159.625kPa；實際計算取的地基承載力設計值為:fa=159.625kPa；地基承載力特征值fa大于有附著時壓力設計值P=55.008kPa，滿足要求！地基承載力特征值1.2×fa大于偏心矩較大時的壓力設計值Pkmax=111.817kPa，滿足要求！四、基礎受沖切承載力驗算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2002）第8.2.7條。驗算公式如下:式中βhp---受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mm時，βhp取1.0.當h大于等于2000mm時，βhp取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用；取βhp=0.95；ft---混凝土軸心抗拉強度設計值；取ft=1.57MPa；ho---基礎沖切破壞錐體的有效高度；取ho=1.30m；am---沖切破壞錐體最不利一側計算長度；am=[1.65+(1.65+2×1.30)]/2=2.95m；at---沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；取at＝1.65m；ab---沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內(nèi)的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內(nèi)，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=1.65+2×1.30=4.25；pj---扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取Pj=111.82kPa；Al---沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=6.50×(6.50-4.25)/2=7.31m2Fl---相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。Fl=111.82×7.31=817.67kN。允許沖切力：0.7×0.95×1.57×2950.00×1300.00=4021492.85N=4021.49kN>Fl=817.67kN；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！五、承臺配筋計算1.抗彎計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2002）第8.2.7條。計算公式如下:式中：MI---任意截面I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值；a1---任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；當墻體材料為混凝土時，取a1=(Bc-B)/2＝(6.50-1.65)/2=2.42m；Pmax---相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取111.82kN/m2；P---相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值；P=Pmax×(3a-al)/3aP=111.82×(3×1.65-2.42)/(3×1.65)=57.04kPa；G---考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×6.50×6.50×1.35=1925.02kN/m2；l---基礎寬度，取l=6.50m；a---塔身寬度，取a=1.65m；a'---截面I-I在基底的投影長度,取a'=1.65m。經(jīng)過計算得MI=2.422×[(2×6.50+1.65)×(111.82+57.04-2×1925.02/6.502)+(111.82-57.04)×6.50]/12=732.54kN.m。2.配筋面積計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2002第8.7.2條。公式如下:式中，αl---當混凝土強度不超過C50時，α1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定，取αl=1.00；fc---混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=16.70kN/m2；ho---承臺的計算高度，ho=1.30m。經(jīng)過計算得：αs=732.54×106/(1.00×16.70×6.50×103×(1.30×103)2)=0.004；ξ=1-(1-2×0.004)0.5=0.004；γs=1-0.004/2=0.998；As=732.54×106/(0.998×1.30×210.00)=2688.67mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:6500.00×1350.00×0.15%=13162.50mm2。故取As=13162.50mm2。建議配筋值：I級鋼筋，Φ20@150mm。承臺底面單向根數(shù)42根。實際配筋值13196.4mm2。（二）、3#樓塔機天然基礎計算書本計算書主要依據(jù)施工圖紙及以下規(guī)范及參考文獻編制：《塔式起重機設計規(guī)范》（GB/T13752-1992）、《地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2002）、《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2001）、《建筑安全檢查標準》（JGJ59-99）、《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2002）等編制。一、參數(shù)信息塔吊型號：QTZ63，塔吊起升高度H：90.00m，塔身寬度B：1.65m，基礎埋深d：2.00m，自重F1：450.8kN，基礎承臺厚度hc：1.35m，最大起重荷載F2：60kN，基礎承臺寬度Bc：6.50m，混凝土強度等級：C35，鋼筋級別：I級鋼，額定起重力矩：630kN·m，基礎所受的水平力：20kN，標準節(jié)長度a：2.5m，主弦桿材料：圓鋼,寬度/直徑c：120mm，所處城市：河南鄭州市，基本風壓W0：0.45kN/m2，地面粗糙度類別：C類有密集建筑群的城市郊區(qū)，風荷載高度變化系數(shù)μz：1.62。二、塔吊基礎承載力及抗傾翻計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。計算簡圖:當不考慮附著時的基礎設計值計算公式：當考慮附著時的基礎設計值計算公式：當考慮偏心矩較大時的基礎設計值計算公式：混凝土基礎抗傾翻穩(wěn)定性計算：E=M/(F+G)=3468.02/(612.96+1711.13)=1.49m≤Bc/3=2.17m根據(jù)《塔式起重機設計規(guī)范》（GB/T13752-92）第4.6.3條，塔吊混凝土基礎的抗傾翻穩(wěn)定性滿足要求。式中F──塔吊作用于基礎的豎向力，它包括塔吊自重和最大起重荷載,F=612.96kN；G──基礎自重：G=25.0×Bc×Bc×hc×1.2=1711.13kN；Bc──基礎底面的寬度，取Bc=6.500m；M──傾覆力矩，包括風荷載產(chǎn)生的力矩和最大起重力矩，M=1.4×2477.16=3468.02kN·m；e──偏心矩，e＝M/(F+G)＝1.492m,故e>Bc/6=1.083m；a──合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算：a=Bc/2-M/(F+G)=6.500/2-3468.024/(612.960+1711.125)=1.758m。經(jīng)過計算得到:有附著的壓力設計值P=(612.960+1711.125)/6.5002=55.008kPa；偏心矩較大時壓力設計值Pkmax=2×(612.960+1711.125)/(3×6.500×1.758)=135.607kPa。三、地基承載力驗算地基承載力特征值計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2002第5.2.3條。計算公式如下:fa--修正后的地基承載力特征值(kN/m2)；fak--地基承載力特征值，按本規(guī)范第5.2.3條的原則確定；取100.000kN/m2；ηb、ηd--基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù);γ--基礎底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；b--基礎底面寬度(m)，當基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取6.000m；γm--基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；d--基礎埋置深度(m)取2.000m；解得地基承載力設計值：fa=151.000kPa；實際計算取的地基承載力設計值為:fa=151.000kPa；地基承載力特征值fa大于有附著時壓力設計值P=55.008kPa，滿足要求！地基承載力特征值1.2×fa大于偏心矩較大時的壓力設計值Pkmax=135.607kPa，滿足要求！四、基礎受沖切承載力驗算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2002）第8.2.7條。驗算公式如下:式中βhp---受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mm時，βhp取1.0.當h大于等于2000mm時，βhp取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用；取βhp=0.95；ft---混凝土軸心抗拉強度設計值；取ft=1.57MPa；ho---基礎沖切破壞錐體的有效高度；取ho=1.30m；am---沖切破壞錐體最不利一側計算長度；am=[1.65+(1.65+2×1.30)]/2=2.95m；at---沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；取at＝1.65m；ab---沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內(nèi)的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內(nèi)，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；ab=1.65+2×1.30=4.25；pj---扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；取Pj=135.61kPa；Al---沖切驗算時取用的部分基底面積；Al=6.50×(6.50-4.25)/2=7.31m2Fl---相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。Fl=135.61×7.31=991.62kN。允許沖切力：0.7×0.95×1.57×2950.00×1300.00=4021492.85N=4021.49kN>Fl=991.62kN；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！五、承臺配筋計算1.抗彎計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2002）第8.2.7條。計算公式如下:式中：MI---任意截面I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值；a1---任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；當墻體材料為混凝土時，取a1=(Bc-B)/2＝(6.50-1.65)/2=2.42m；Pmax---相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取135.61kN/m2；P---相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值；P=Pmax×(3a-al)/3aP=135.61×(3×1.65-2.42)/(3×1.65)=69.17kPa；G---考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重，取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×6.50×6.50×1.35=1925.02kN/m2；l---基礎寬度，取l=6.50m；a---塔身寬度，取a=1.65m；a'---截面I-I在基底的投影長度,取a'=1.65m。經(jīng)過計算得MI=2.422×[(2×6.50+1.65)×(135.61+69.17-2×1925.02/6.502)+(135.61-69.17)×6.50]/12=1027.57kN.m。2.配筋面積計算依據(jù)《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2002第8.7.2條。公式如下:式中，αl---當混凝土強度不超過C50時，α1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定，取αl=1.00；fc---混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=16.70kN/m2；ho---承臺的計算高度，ho=1.30m。經(jīng)過計算得：αs=1027.57×106/(1.00×16.70×6.50×103×(1.30×103)2)=0.006；ξ=1-(1-2×0.006)0.5=0.006；γs=1-0.006/2=0.997；As=1027.57×106/(0.997×1.30×210.00)=3774.59mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:6500.00×1350.00×0.15%=13162.50mm2。故取As=13162.50mm2。建議配筋值：I級鋼筋，Φ20@150mm。承臺底面單向根數(shù)42根。實際配筋值13196.4mm2。塔機安拆資源配置1、配置25T汽車吊一臺，以及各類吊具、吊索。2、人員配置：指揮1名，塔機司機1名，電工1名，安裝工人8名。3、場地要求：50米×20米。塔機的安拆步驟（一）組裝把第一節(jié)標準節(jié)吊裝在預埋在基礎中的基礎節(jié)上，標準節(jié)有爬梯的一面在西邊，并應與建筑物平行，以保證塔吊吊臂指向北邊。將第二節(jié)標準節(jié)裝在第一節(jié)標準節(jié)上，注意爬梯應上下對準。組裝套架：套架上有油缸（即液壓桿）的面，應在南邊方向。組裝上下支座，回轉機構，回轉支承，平臺等為一體，然后整體安裝在套架上，并連接牢固。安裝塔帽：用銷軸與上支座連接，注意塔吊的傾斜面應與吊臂在同一側。吊裝平衡配重，用銷軸與上支座連接。吊裝司機操作室，接通電源。在地面拼裝起重臂、小車、吊臂拉桿連接應固定在吊臂上的支架上，注意，臂長組合表中50米臂長，使用臂節(jié)號長1、2、3、4、5、6、8、9號。用汽車吊把吊臂整體平穩(wěn)地吊起就位，用銷軸和上支座連接，注意吊點號為A、D。穿繞起升鋼線繩，安裝短拉桿和長拉桿與塔帽連接，松馳起升機構鋼絲繩，把起重臂緩慢放平，使拉桿處于張緊狀態(tài)，并松脫滑輪組長的起重鋼絲繩。安裝平衡配重，位置從前面往尾部排列，共6塊計6000公斤。張緊變幅水平鋼絲繩。（二）頂升加節(jié)塔機采用液壓頂升機構升塔，其操作步驟如下所述：1.1在待引進的塔身標準節(jié)下端兩側的四個導向連接套內(nèi)各插入一個引進滾輪，并將其轉到正確方向。1.2起吊標準節(jié)，開動回轉機構，使起重臂回轉到頂升套架的標準節(jié)引進門方向，然后向內(nèi)變幅，到引進橫梁處，下放標準節(jié)使引進滾輪落在引進橫梁上。1.3回轉制動后，將小車開到約距回轉10米處，保證頂升部分的重心與頂升油缸中心重合。1.4啟動泵站，操縱泵站手柄，使頂升油缸下端的頂升橫梁兩側銷軸落進塔身頂升支耳內(nèi)，關掉泵站。1.5拆掉下支承座與塔身的連接螺栓，檢查頂升有無障礙及其它機械故障，準備頂升。1.6開動泵站，操縱手柄，使油缸頂起塔機的上部結構，當頂升爬爪高出上一個頂升支板的上端面時，停止頂升，并操作手柄使油缸回收，爬爪便慢慢地壓在頂升支板的上端面上。1.7繼續(xù)回收油缸，將頂升橫梁提起，當橫梁兩端銷軸達到頂升支耳時，再次頂升，活塞桿（液壓桿）全伸后，即可將引進梁上的標準節(jié)引進塔身處。1.8將引進的標準節(jié)對準塔身頂端，操縱手柄使油缸回收，標準節(jié)隨同上部結構落在塔身頂端，拆下四個引進輪，用M30高強度螺栓，將引進的標準節(jié)與塔身連接好，螺栓的預緊扭矩1460N·M，誤差控制在6%為宜。頂升作業(yè)注意事項2.1頂升作業(yè)時，風力不大于4級（6.7M/S）2.2頂升過程中，必須將回轉機構制動，防止起重臂滑轉。2.3頂升時，起重臂應處于頂升套架的前方，平衡臂處于其后方，即起重臂指向北方。2.4頂升前應先放松塔身上的垂直電纜，電纜放松的長度應大于需頂升的高度，頂升后，將電纜分段捆扎在塔身上。2.5頂升時，應密切注意，頂升套架上的滑塊沿塔身的滑動情況，泵站油壓表的壓力變化及整個液壓系統(tǒng)的動輸情況，一旦出現(xiàn)異常，應立即停止頂升，排除故障后方能繼續(xù)作業(yè)。（三）調試待塔吊頂升完畢后，調試好塔機小車限位，吊鉤高度限位，力矩限位，起重限位，回轉限位，保證各限位靈敏、可靠。（四）接地裝置及要求塔機的接地裝置采用圓鋼與建筑物筏板接地連接，其重復接地電阻不大于4Ω。塔機的操作維護機操人員必須持證上崗，熟悉機械的保養(yǎng)和安全操作規(guī)程，無關人員未經(jīng)許可不得攀登塔機。塔機的正常工作氣溫為-20~+40℃，風速低于13m/s。塔機的每次轉場安裝使用都必須進行空載，靜載實驗，動載試驗，靜載實驗吊重為額定荷載的125%，動載實驗吊重為額定荷載的110%。夜間工作時，除塔機自有的照明外，施工現(xiàn)場應備有充足的照明設備。塔吊的操作必須落實操作維修制度，司機的操作按操作規(guī)程執(zhí)行，處理電氣故障時，須有維修人員兩人以上。塔機應當經(jīng)常檢查、維修、保養(yǎng)、傳動部件應有足夠的潤滑，對易損件應經(jīng)常檢查，維修或及時更換，對連接螺栓，特別是經(jīng)常振動的堆件，應檢查是否松動，如有松動則必須及時擰緊。檢查和調整制動瓦和制動輪的間隙，保證制動靈敏可靠，其間隙在0.5~1mm之間，磨擦面上不應有油污等雜物。鋼絲繩的維護和保養(yǎng)應嚴格按GB5144-95執(zhí)行，發(fā)現(xiàn)在超過規(guī)定的，必須立即更換。塔機的各結構、焊縫及有關構件是否有損壞、變形、松動、銹蝕、裂縫，如有問題應及時修復。各電器線路也應定時檢查是否電化、故障、損傷等情況應及時修復和保養(yǎng)。塔機沉降、垂直度測定及偏差校正塔機基礎沉降觀測應定期進行，一般為半月一次，垂直度的測定當塔機在獨立高度時應半月一次，當安裝附墻后應每月一次（安裝附墻時要觀測垂直度，以便于附墻調節(jié)）。當塔機出現(xiàn)沉降不均，垂直度偏差，超過塔高的1/1000時，應對塔機身進行偏差校正，在附墻未安裝時，在最低節(jié)與塔機基礎節(jié)基腳螺栓間加墊鋼片校正，校正過程中用高噸位千斤頂頂起塔身為保護安全，塔身用大纜繩四面纜緊，不能將基腳螺栓拆下來，只能松動螺田，松動長度根據(jù)加墊鋼片的厚度確定，當有多道附墻架時，塔機的垂直度校正，在保證安全的前提下，可通過調節(jié)附墻拉桿的長度來實現(xiàn)。十一、塔機的拆卸塔機的拆卸方法與安裝方法基本相同，只是工作程序與安裝時相反，即后裝的先拆，先裝的后拆，必須嚴格執(zhí)行，拆塔時風力低于4級（6.7米/s）。由于塔機拆卸時建筑物已建成，工作場地不如安裝時寬敞，更應小心，起吊和堆放位置必須安裝好，以免發(fā)生事故。拆卸時應注意：液壓頂升油缸的頂升橫梁兩端銷軸必須落入下一個頂升支座內(nèi)，否則不能頂升拆除標準節(jié)。在拆下標準節(jié)與下支承座的連接螺栓，頂升套架向上頂升，下支承座脫開標準節(jié)前，將回轉判動開關置于“制動”位置。拆掉一個標準節(jié)后，頂升套架下落時，應用人工翻轉兩邊的爬爪，以使頂升套架順利落到下一個標準節(jié)頂端上。吊鉤起吊任何重物前，均應將標準節(jié)和下支承座的連接螺栓緊固好。拆卸起升鋼絲繩時，小車吊籃限截一人且必須佩戴安全帶，嚴禁牽引小車與起升，回轉機構同時動作。附墻裝置的拆除原則當塔機高度超過獨立高度時，就要加裝附墻裝置進行附著，附墻技術要求參照說明書要求。在升塔前，要嚴格執(zhí)行先裝后升的原則，當自由高度超過規(guī)定高度時，先加裝附墻裝置，然后才能升塔。在降塔拆除時，也必須嚴格遵守先降后拆的原則，即當爬升套架降到附墻，不能再拆塔身時，才能拆除附墻，嚴禁先拆附墻后再降塔。安全措施1．基本規(guī)定上崗前對操作人員進行安全教育，戴好安全帽，嚴禁酒后操作。塔機的安拆工作時，風速超過4級（6.7M/s）和雨雪天，應嚴禁操作。操作人員應佩戴必要的安全裝置，保證安全生產(chǎn)。服從統(tǒng)一指揮，禁止高空作業(yè)。注意周圍環(huán)境，如高壓線、地面承載能力等，確保裝拆塔機安全。安裝拆卸塔機派專門人員警戒，嚴禁無關人員在作業(yè)區(qū)內(nèi)穿行。拆裝塔機的整個過程，必須嚴格按操作規(guī)程和施工方案進行，嚴禁違規(guī)操作。塔身的自由高度應符合原廠規(guī)定。起重機的變幅小車前后部位配置前后限位，吊鉤高度限位和力矩限位，回轉制動器等安全裝置應齊全、靈敏、可靠。塔機的專用配電開關箱，應固定在塔機旁，便于操作，塔機的供電電纜應無接頭和被壓、軋、破損現(xiàn)象，且禁用鐵絲將電纜綁扎在塔身上，塔機應設有保護接地（零）和避雷接地保護。班前應對塔機的起重、變幅、回轉機構的制動