光伏電站并網(wǎng)逆變器與無功補(bǔ)償裝置的協(xié)調(diào)控制策略

光伏電站并網(wǎng)逆變器與無功補(bǔ)償裝置的協(xié)調(diào)控制策略樊懋;姚李孝;張剛【摘要】ThroughestablishingtheequivalentcircuitdiagramofthePVpowerstation,thevariationoftheactivepowerwhichexertstheinfluenceonthevoltageofthegridisanalyzed.AccordingtothetechnicalrequirementsofGB/T29321-2012forreactivepowercompensation,acoordinatedcontrolstrategyisproposedtoensurethesafeandstableoperationofthepowergrid,andtheminimumlinelossandthegridcapacitylimitationaretakenintoaccountatthesametime.BasedontheSimulinkplatform,thesimulationmodelofthePVpowerstationisestablished,andthevalidityofthevoltagestabilityanalysisandtheeffectivenessofcoordinatedcontrolareverified.%通過建立光伏電站的等效電路圖，分析了其有功出力變化對(duì)并網(wǎng)點(diǎn)電壓造成的影響?根據(jù)GB/T29321-2012對(duì)無功補(bǔ)償?shù)募夹g(shù)要求,提出了在優(yōu)先保證電網(wǎng)安全穩(wěn)定運(yùn)行的前提下,同時(shí)考慮滿足線損最小及容量限制等要求的協(xié)調(diào)控制策略.并基于Simulink的軟件平臺(tái)，搭建了光伏電站的仿真模型,驗(yàn)證了并網(wǎng)點(diǎn)電壓穩(wěn)定性分析的正確性和協(xié)調(diào)控制策略的有效性.期刊名稱】《電網(wǎng)與清潔能源》年(卷),期】2017(033)010【總頁數(shù)】10頁(P107-115,123)關(guān)鍵詞】光伏電站;并網(wǎng)點(diǎn)電壓;并網(wǎng)逆變器;無功補(bǔ)償;協(xié)調(diào)控制作者】樊懋;姚李孝;張剛【作者單位】西安理工大學(xué)水利水電學(xué)院,陜西西安710048;西安理工大學(xué)水利水電學(xué)院,陜西西安710048;西安理工大學(xué)水利水電學(xué)院,陜西西安710048【正文語種】中文【中圖分類】TM46近年來，光伏發(fā)電產(chǎn)業(yè)發(fā)展迅猛，根據(jù)國家能源局公布的數(shù)據(jù)顯示，2016年我國光伏發(fā)電新增34.54GW，累計(jì)裝機(jī)容量77.42GW，新增和累計(jì)裝機(jī)容量均為全球第一。其中，集中式累計(jì)裝機(jī)容量67.10GW，分布式累計(jì)裝機(jī)容量10.32GW。由此可見，采取集中式光伏電站開發(fā)利用太陽能資源，仍是我國尤其是西北地區(qū)光伏產(chǎn)業(yè)的重要發(fā)展趨勢［1-2］。但是，由于光照資源豐富地區(qū)大部分地處偏僻，遠(yuǎn)離負(fù)荷中心，且多采取高壓長距輸電，電網(wǎng)結(jié)構(gòu)相對(duì)薄弱［3-5］，所以，因氣候等其他客觀因素引起的光照強(qiáng)度或溫度的變化，均會(huì)造成光伏電站出力波動(dòng)，導(dǎo)致并網(wǎng)點(diǎn)電壓不穩(wěn)定，且影響程度取決于光伏電站的容量和接入電網(wǎng)結(jié)構(gòu)的強(qiáng)弱［6-13］。因此，隨著光伏滲透率的逐漸提高，并網(wǎng)點(diǎn)電壓質(zhì)量的有效改善及穩(wěn)定控制等方面的課題研究具有愈來愈重要的意義。針對(duì)電壓穩(wěn)定性的相關(guān)問題，國內(nèi)外學(xué)者在相關(guān)領(lǐng)域展開了廣泛的研究。文獻(xiàn)［14］提出了利用儲(chǔ)能系統(tǒng)支撐電網(wǎng)電壓，實(shí)現(xiàn)光伏電站的低電壓穿越；文獻(xiàn)［15］提出了光伏電站配置無功補(bǔ)償裝置提高光伏輸送容量和系統(tǒng)的穩(wěn)定性，并防止電壓崩潰；文獻(xiàn)［16］基于PSASP仿真研究了不同的天氣條件下，不同形式及容量的并網(wǎng)光伏發(fā)電系統(tǒng)對(duì)微電網(wǎng)電壓質(zhì)量產(chǎn)生的影響；文獻(xiàn)［17］提出了利用分布式光伏逆變器的無功調(diào)節(jié)能力，以抑制配電網(wǎng)接入點(diǎn)電壓波動(dòng)、改善電壓質(zhì)量的控制策略；文獻(xiàn)［18］提出了光伏并網(wǎng)功率直接控制法，對(duì)輸出的有功、無功功率實(shí)現(xiàn)直接、統(tǒng)一控制，從而改善配網(wǎng)電壓質(zhì)量；文獻(xiàn)［19-21］提出了采取功率解耦控制進(jìn)行無功補(bǔ)償，支撐并網(wǎng)點(diǎn)電壓，維持局部電網(wǎng)電壓穩(wěn)定；文獻(xiàn)［22］提出了基于瞬時(shí)電壓—電流控制的動(dòng)態(tài)電壓調(diào)整策略，從而改善PCC電壓升高的問題；文獻(xiàn)［23］以PCC電壓和功率因數(shù)控制目標(biāo)，針對(duì)PV和PQ電源型的大型光伏電站提出了無功電壓控制策略。綜上所述，現(xiàn)階段主要圍繞分布式并網(wǎng)光伏發(fā)電系統(tǒng)電壓質(zhì)量及穩(wěn)定控制等問題，展開了深入廣泛的研究，而針對(duì)集中式光伏電站在此方面的相關(guān)研究較少，且提出的控制策略未明確給出站內(nèi)無功優(yōu)化分配的方案，也未涉及在電網(wǎng)發(fā)生故障或其他突發(fā)情況下，光伏電站如何提供緊急無功支持的控制策略。鑒于此，本文提出了一種光伏電站并網(wǎng)逆變器與無功補(bǔ)償裝置的協(xié)調(diào)控制策略，并通過實(shí)例仿真進(jìn)行了驗(yàn)證。光伏電站的組成結(jié)構(gòu)及控制系統(tǒng)如圖1所示的西北某20MW光伏電站的結(jié)構(gòu)框架具有典型的分單元、模塊化布置，中高壓集中并網(wǎng)的特點(diǎn)。圖1光伏電站結(jié)構(gòu)圖Fig.1StructurediagramofthePVpowerstation圖1中，PV表示光伏陣列；T表示變壓器；P和Q表示光伏電站送出的有功和無功功率；u315pv表示光伏發(fā)電單元交流側(cè)315V母線電壓；u35pv表示光伏電站35kV母線電壓；u35pcc表示110kV光伏升壓站35kV母線電壓；u110pcc表示110kV光伏升壓站110kV母線電壓；u110表示330kV系統(tǒng)匯集站110kV母線電壓；u330表示330kV系統(tǒng)匯集站330kV母線電壓。由圖1可知，兩套獨(dú)立的光伏陣列和并網(wǎng)逆變器構(gòu)成一組光伏發(fā)電單元，n組光伏發(fā)電單元和配電升壓變壓器組成一個(gè)聯(lián)合單元，兩個(gè)聯(lián)合單元及相應(yīng)的集電線路就組建起了整個(gè)光伏電站。通過其基本組成結(jié)構(gòu)可知，光伏陣列通過并網(wǎng)逆變器及35kV配電升壓變將電能送至光伏電站35kV母線，然后匯入110kV升壓變電站，經(jīng)過長距離高壓交流輸電網(wǎng)將電能送入大電網(wǎng)中。并網(wǎng)逆變器的控制系統(tǒng)并網(wǎng)逆變器作為光伏電站的核心部件，其控制系統(tǒng)的優(yōu)劣至關(guān)重要［24］，本文采取LCL濾波并網(wǎng)逆變器，其拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖2所示。圖2中，ugabc表示電網(wǎng)的三相電壓；i2abc表示并網(wǎng)側(cè)的三相電流；udcref表示光伏陣列最大功率點(diǎn)的直流參考電壓；udc和ide分別表示光伏陣列輸出電壓和電流的直流實(shí)際值；表示無功功率的參考值；idref和iqref分別表示并網(wǎng)側(cè)電流的直流參考值；i2d和i2q分別表示并網(wǎng)側(cè)電流的直流實(shí)際值；ugd和ugq分別表示電網(wǎng)電壓的直流實(shí)際值；e表示鎖相環(huán)PLL檢測出的電網(wǎng)電壓的相位角。由圖2可建立三相靜止坐標(biāo)系下的狀態(tài)方程［25］：圖2dq坐標(biāo)系下三相LCL型并網(wǎng)逆變器控制系統(tǒng)原理圖Fig.2Schematicdiagramofthethree-phasegrid-connectedLCLinverterunderthedqcoordinatesystem將式（1）轉(zhuǎn)換為dq同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系下的狀態(tài)方程：由式（2）可知，如果選取并網(wǎng)側(cè)電流i2d、i2q反饋控制，則其控制系統(tǒng)如圖2所示，主要包括電流內(nèi)環(huán)和電壓外環(huán)。由于光伏電站并網(wǎng)逆變器普遍采取單位功率因數(shù)的運(yùn)行方式，即若采取恒無功功率的運(yùn)行方式，可通過調(diào)節(jié)的大小實(shí)現(xiàn)并網(wǎng)逆變器輸送無功功率。光伏電站無功與電壓調(diào)節(jié)能力分析并網(wǎng)點(diǎn)電壓穩(wěn)定性分析根據(jù)戴維南定理，可將圖1所示的光伏電站結(jié)構(gòu)圖進(jìn)行簡化以便分析，如圖3所示。圖3光伏電站的結(jié)構(gòu)簡化圖Fig.3SimplifiedflowdiagramofthePVpowerstation圖3中，P1+jQ1、P2+jQ2分別表示聯(lián)合單元1、2發(fā)出的有功和無功功率；S二P+jQ表示光伏電站并入電網(wǎng)的有功和無功功率；Qs表示光伏電站無功補(bǔ)償裝置發(fā)出或吸收的無功功率；I表示光伏電站的并網(wǎng)電流；Z表示電網(wǎng)輸電線路等合成的等值阻抗。若忽略對(duì)地導(dǎo)納，圖3可進(jìn)一步簡化得到等效電路圖，如圖4所示。圖4中，upcc表示并網(wǎng)點(diǎn)電壓；u1表示電網(wǎng)電壓。以電網(wǎng)電壓u1為參考，且視其為一理想電壓源，取u1與實(shí)軸重合，則有：圖4等效電路圖Fig.4Equivalentdiagramofthecircuit將S=P+jQ，Z=R+jX代入式（3）可得將式（4）改寫為則又可得由上述推導(dǎo)可知，當(dāng)光伏電站采取單位功率因數(shù)運(yùn)行，且不采取任何無功補(bǔ)償措施，即Q1=Q2=Qs=0時(shí)，則需要由電力系統(tǒng)提供無功功率以補(bǔ)償光伏電站、變壓器及輸電線路的無功損耗，即QvO。由于高壓輸電線路RvX,所以當(dāng)光伏電站有功出力較小時(shí),Au<0,Su>0,且Au的影響程度大于Su,貝L造成并網(wǎng)點(diǎn)電壓低于電網(wǎng)額定電壓；當(dāng)光伏電站有功出力逐漸增加，逐漸變小，逐漸變大，即Au的影響程度小于Su,貝L并網(wǎng)點(diǎn)電壓逐漸升高，若有功出力繼續(xù)增加到一定程度時(shí)，甚至可能超過電網(wǎng)電壓要求的最大限度。電壓相量變化過程如圖5所示綜上所述，光伏電站在不采取任何無功補(bǔ)償措施的情況下，并網(wǎng)點(diǎn)電壓將受到其有功出力變化的直接影響，造成電能質(zhì)量惡化甚至越限，加大了電壓失穩(wěn)的風(fēng)險(xiǎn)。所以，在電網(wǎng)正常運(yùn)行和突發(fā)事故等情況下，需要利用無功補(bǔ)償裝置和并網(wǎng)逆變器提供充足的無功功率，以維持并網(wǎng)點(diǎn)電壓的穩(wěn)定。圖5電壓相量圖Fig.5Phasediagramofthegridvoltage光伏電站的無功容量設(shè)第j臺(tái)并網(wǎng)逆變器的額定容量為Sjmax，Pj是通過采集光伏發(fā)電單元交流母線電壓和并網(wǎng)逆變器的輸出電流實(shí)時(shí)計(jì)算得到的瞬時(shí)有功功率，貝剩余可支配的無功容量為：同時(shí)由式（9）可知，并網(wǎng)逆變器的無功容量是受其額定容量限制的，當(dāng)有功出力增大時(shí)，無功容量會(huì)不可避免地降低，所以光伏電站應(yīng)加裝一定容量的無功補(bǔ)償裝置，以保證在全站有功出力最大的情況下，滿足并網(wǎng)點(diǎn)電壓的穩(wěn)定性要求。設(shè)全站共有n臺(tái)并網(wǎng)逆變器，無功補(bǔ)償裝置可最大限度吸收和放出的無功功率分別為Qsmin、Qsmax，所以全站的容性和感性無功容量分別為：光伏電站并網(wǎng)逆變器與無功補(bǔ)償裝置的協(xié)調(diào)控制策略4.1國標(biāo)技術(shù)要求根據(jù)GB/T29321-2012《光伏發(fā)電站無功補(bǔ)償技術(shù)規(guī)范》［26］的要求，以接入110kV系統(tǒng)的西北某20MWp光伏電站為例，著重考慮以下關(guān)鍵技術(shù)指標(biāo)。由于SVG（靜止無功發(fā)生器）比SVC（靜止無功補(bǔ)償器）擁有更強(qiáng)的無功調(diào)節(jié)能力，更優(yōu)越的運(yùn)行特性以及更靈活的適用范圍，目前在電力系統(tǒng)中廣泛應(yīng)用。所以西北某20MW光伏電站采取了在其升壓站35kV母線上裝設(shè)SVG的配置方式，本文將以SVG為例進(jìn)行相關(guān)協(xié)調(diào)控制策略的分析。表1光伏發(fā)電站部分關(guān)鍵技術(shù)指標(biāo)Table1TechnicalindicatorsinthePVpowerstation指標(biāo)名稱電壓偏差無功電源配置原則配置地點(diǎn)調(diào)節(jié)方式規(guī)范要求內(nèi)容110kV系統(tǒng)標(biāo)稱電壓的-3%~+7%光伏并網(wǎng)逆變器、集中無功補(bǔ)償裝置分層分區(qū)基本平衡，充分考慮優(yōu)化調(diào)壓方式及降低線損升壓變壓器低壓側(cè)配置集中無功補(bǔ)償裝置調(diào)節(jié)并網(wǎng)逆變器、無功補(bǔ)償裝置的無功功率及升壓變壓器的變比協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)主要包括無功計(jì)算、無功分配、容量限制3個(gè)模塊。無功計(jì)算模塊實(shí)時(shí)監(jiān)測并網(wǎng)點(diǎn)電壓upcc,并將監(jiān)測值傳回系統(tǒng)與電壓參考值uref進(jìn)行比較后，將差值A(chǔ)upcc傳輸給無功計(jì)算模塊，完成無功參考值Qref的整定計(jì)算，如圖6所示。圖6無功計(jì)算示意框圖Fig.6Blockdiagramofthereactivepowercalculation無功計(jì)算可應(yīng)用文獻(xiàn)［27］中的推導(dǎo)公式：式（11）中，X表示輸電線路和升壓變壓器等的等值電抗值。但上述理論計(jì)算方法不適用于工程應(yīng)用，本文采用PI調(diào)節(jié)器計(jì)算無功參考值，具體形式如下：無功分配模塊為保證光伏逆變器最大限度地輸出有功功率，本文進(jìn)行如圖7所示的無功分配時(shí)，優(yōu)先考慮SVG,即將無功計(jì)算模塊得到的無功參考值先與SVG的無功容量進(jìn)行比較。）若Qsmin<Qsvg<Qsmax,則所需的無功功率全部由SVG承擔(dān)；）若Qsvg<Qsmin或QsvgnQsmax,則SVG以最大無功出力運(yùn)行，剩余無功缺額采取線損最小法由并網(wǎng)逆變器分擔(dān)。如圖1所示，以無功傳輸造成的線損為控制目標(biāo)函數(shù)，可表示為式中：APij表示第i個(gè)聯(lián)合單元中第j個(gè)光伏發(fā)電單元傳輸無功造成的線損；Qijref表示第i個(gè)聯(lián)合單元中第j個(gè)光伏發(fā)電單元的無功參考值；u315pvij表示第i個(gè)聯(lián)合單元中第j個(gè)光伏發(fā)電單元的交流母線電壓；rij表示第i個(gè)聯(lián)合單元中第j個(gè)光伏發(fā)電單元到接入變電站低壓側(cè)的等值阻抗。圖7無功分配與容量限制示意圖Fig.7Blockdiagramofthereactivepowerdistributionandcapacitylimitation約束條件為式中，Qshortage表示剩余無功缺額參考值。則由式（13）、（14）可以構(gòu)造一個(gè)拉格朗日函數(shù)：由F分別對(duì)Qijref和入求偏導(dǎo)，則可得到下式：正常運(yùn)行時(shí)，可認(rèn)為u315pv11二…二u315pv21二…二u315pvnn,則由式（16）可得：即當(dāng)式（17）成立時(shí)，線損最小。如圖7所示，設(shè)光伏發(fā)電單元的無功分配系數(shù)為kij，則有聯(lián)立式（14）、（17）及（18），可得由式（19）可解得：4.2.3容量限制模塊由3.2節(jié)可知，并網(wǎng)逆變器的吸收和發(fā)出的最大無功功率分別為Qijrefmin、Qijrefmax。）當(dāng)Qijrefmin<Qijref<Qijrefmax時(shí)，光伏逆變器按照分配的無功參考值進(jìn)行調(diào)節(jié)控制；）當(dāng)Qijref<Qijrefmin或Qijref>Qijrefmax時(shí)，則應(yīng)優(yōu)先考慮電網(wǎng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行，降低所有逆變器有功出力，留出足夠的“通道”，保證逆變器能提供充足的無功支撐，穩(wěn)定并網(wǎng)點(diǎn)電壓。綜上所述，當(dāng)并網(wǎng)逆變器按照分配的無功參考值運(yùn)行工作時(shí)，若分配值超出限制條件，則在保證總功率不超過容量限制的前提條件下，由式（21）重新計(jì)算給定并網(wǎng)逆變器合適的有功功率參考值，控制框圖如圖7所示。實(shí)例仿真圖8光伏電站仿真模型Fig.8SimulatedmodelofthePVpowerstation本文搭建了如圖8所示的光伏電站Simulink仿真模型，主要包括了兩組500kW的光伏聯(lián)合單元和SVG,并選取升壓變110kV高壓側(cè)母線為光伏電站的并網(wǎng)點(diǎn)。根據(jù)表2中的設(shè)備型號(hào)參數(shù)，可近似計(jì)算光伏電站在不采取任何無功補(bǔ)償措施的運(yùn)行條件下，維持并網(wǎng)點(diǎn)電壓基本恒定所需的感性無功容量QLmax~800kV?A。將SVG的無功容量設(shè)定為Qsmax=500kV?A,光伏發(fā)電單元無功優(yōu)化系數(shù)給定為k1=0.4，k2=0.6。表2設(shè)備型號(hào)參數(shù)Table.2Modelsandparametersofthedevices編號(hào)T1、T2、T35距離名稱35kV配電變壓器110kV變壓器330kV變壓器35kV高壓電纜35kV高壓電纜35kV架空線路110kV架空線路T110T3300.6km0.4km2km50kmL1L2L3L4型號(hào)S11-500/35SSZ11-31500/110SFSZ-240000/330YJV22-26/35kV-3x95YJV22-26/35kV-3x95LGJ-185/30JL/G1A-300/40無功容量充足假設(shè)并網(wǎng)逆變器無功容量充足，即可以提供足夠的無功功率以抑制并網(wǎng)點(diǎn)電波動(dòng)。當(dāng)光照強(qiáng)度由200W/m2變?yōu)?000W/m2，仿真結(jié)果如下所示。由圖9仿真結(jié)果可知，在假設(shè)條件成立的情況下，且未采取任何無功補(bǔ)償措施時(shí)，當(dāng)光伏逆變器均處于額定功率的運(yùn)行狀態(tài)時(shí)，并網(wǎng)點(diǎn)電壓最終穩(wěn)定在0.92pu左右；采取無功補(bǔ)償措施后，并網(wǎng)點(diǎn)電壓經(jīng)過短暫的緩沖穩(wěn)定在1.0pu左右，控制效果良好。同時(shí)，也驗(yàn)證了最小線損法的無功分配方案，光伏聯(lián)合單元1由于集電線路較長，所分配的無功較少。相反，光伏聯(lián)合單元2分配的無功較多，達(dá)到了總線損最小的預(yù)期目標(biāo)。但是以上分析均是在并網(wǎng)逆變器無功容量充足的假設(shè)前提條件下進(jìn)行的，當(dāng)光照強(qiáng)度達(dá)到1000W/m2時(shí)，若不采取4.2節(jié)所提出的容量限制調(diào)節(jié)策略，所分配的無功持續(xù)增大，則會(huì)造成總出力超過逆變器額定容量的現(xiàn)象。如圖9(b)可知，此時(shí)并網(wǎng)逆變器的有功出力P已經(jīng)接近250kW，如果無功分配模塊仍繼續(xù)向逆變器分配更多的無功功率，則顯然有功和無功的總出力就會(huì)超出并網(wǎng)逆變器的額定容量，故在上述假設(shè)條件下的控制策略是不夠完整的。無功容量受限圖9無功容量充足時(shí)的仿真結(jié)果Fig.9Simulatedresultsofthesufficientreactivecapacity依據(jù)4.2節(jié)容量限制的調(diào)節(jié)策略，模擬光伏電站的實(shí)際運(yùn)行情況，即并網(wǎng)逆變器的無功容量是受限的。仿真過程中，固定向其中一臺(tái)并網(wǎng)逆變器分配200kV?A的無功功率，在光照強(qiáng)度由200W/m2變?yōu)?000W/m2時(shí)，仿真結(jié)果如圖10所示。圖10采取容量限制后的仿真結(jié)果Fig.10Simulatedresultsofthelimitedcapacity由圖10(b)的仿真結(jié)果可見，當(dāng)光照強(qiáng)度為200W/m2時(shí)，并網(wǎng)逆變器的有功出力較少，僅為30kW左右，此時(shí)采取MPPT最大限度地輸出有功功率，完全可以滿足200kV?A的無功功率分配要求。而當(dāng)光照強(qiáng)度變?yōu)?000W/m2時(shí)，如果仍采取MPPT維持有功功率最大限度的輸出，則并網(wǎng)逆變器因其自身的容量限制而無法承擔(dān)200kV?A的無功補(bǔ)償任務(wù)。所以在考慮容量限制條件的情況下，由圖10可以看出，當(dāng)光照強(qiáng)度變化時(shí)，并網(wǎng)逆變器直流母線電壓由680V左右降低到380V左右，有功出力也由250kW左右降低為150kW左右，從而有效限制了有功功率的輸出，留出了足夠的無功傳輸“通道”，為并網(wǎng)點(diǎn)電壓的穩(wěn)定控制提供了可靠的無功支撐。6結(jié)論本文針對(duì)光伏電站并網(wǎng)點(diǎn)電壓的穩(wěn)定性問題，以并網(wǎng)逆變器與無功補(bǔ)償裝置為研究對(duì)象，探討分析了二者的協(xié)調(diào)控制策略，總結(jié)如下。1)建立了光伏電站的等效電路模型，分析得出在光伏電站在未配置無功補(bǔ)償裝置，且并網(wǎng)逆變器無功輸出為零的情況下，當(dāng)有功出力逐漸增大時(shí)，并網(wǎng)點(diǎn)電壓也隨之升高甚至可能越限。因此需要在輸送有功功率的同時(shí)補(bǔ)償一定的無功功率，以抑制并網(wǎng)點(diǎn)電壓波動(dòng)。2)根據(jù)GB/T29321-2012對(duì)無功補(bǔ)償?shù)募夹g(shù)要求，提出了一種協(xié)調(diào)控制策略，即在優(yōu)先保證電網(wǎng)安全穩(wěn)定運(yùn)行的前提下，考慮線損最小和并網(wǎng)逆變器的容量限制，對(duì)所需的無功補(bǔ)償量進(jìn)行分配，從而使得光伏電站既能高效經(jīng)濟(jì)運(yùn)行，又能提供緊急無功支撐，保證電網(wǎng)安全穩(wěn)定運(yùn)行。3）針對(duì)本文所提出的協(xié)調(diào)控制策略，搭建了光伏電站的Simulink仿真模型，通過分析對(duì)比不同無功容量限制條件下的協(xié)調(diào)控制結(jié)果，驗(yàn)證了該策略的正確性和有效性。參考文獻(xiàn)【相關(guān)文獻(xiàn)】趙爭鳴，雷一，賀凡波，等?大容量并網(wǎng)光伏電站技術(shù)綜述J].電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2011,35(12)：101-107．ZHAOZhengming，LEIYi，HEFanbo，etal．Overviewoflarge-scalegrid-connectedphotovoltaicpowerplants[J]．AutomationofElectricPowerSystems，2011，35(12)：101-107．陳海飛，苗淼，?？?大型并網(wǎng)光伏電站無功電壓控制綜述[J].陜西電力，2016,44(10):20-26．CHENHaifei，MIAOMiao，CHANGKang．Reviewonreactivevoltagecontrolforlarge-scalegrid-connectedPVpowerstation[J]．ShaanxiElectricPower，2016，44(10):20-26．丁明，王偉勝，王秀麗，等?大規(guī)模光伏發(fā)電對(duì)電力系統(tǒng)影響綜述[J]?中國電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2014，34(1):1-14．DINGMing，WANGWeisheng，WANGXiuli，etal．Areviewontheeffectoflarge-scalePVgenerationonpowersystems[J]．ProceedingsoftheCSEE，2014，34(1):1-14．陳煒，艾欣，吳濤，等?光伏并網(wǎng)發(fā)電系統(tǒng)對(duì)電網(wǎng)的影響研究綜述[J]?電力自動(dòng)化設(shè)備，2013,33(2):26-32，39．CHENWei，AIXin，WUTao，etal．Influenceofgrid-connectedphotovoltaicsystemonpowernetwork[J]．ElectricPowerAutomationEquipment，2013，33(2):26-32，39．趙春江，楊金煥，陳中華，等?太陽能光伏發(fā)電應(yīng)用的現(xiàn)狀及發(fā)展[J]?節(jié)能技術(shù)，2007,25:461-465．ZHAOChunjiang，YANGJinhuan，CHENZhonghua，etal.Stateanddevelopmentofphotovoltaicapplication[J]．EnergyConservationTechnology，2007，25:461-465．BOEMERJC，GIBESCUM，KLING，WL．Dynamicmodelsfortransientstabilityanalysisoftransmissionanddistributionsystemswithdistributedgeneration:anoverview[C]//ProceedingsoftheIEEEPowerTechnologyConfer-ence，Bucharest，Romania，2009:1-8．張立梅，唐巍，趙云軍，等?分布式發(fā)電接入配電網(wǎng)后對(duì)系統(tǒng)電壓及損耗的影響分析J].電力系統(tǒng)保護(hù)與控制，2011，39(5)：91-96．ZHANGLimei，TANGWei，ZHAOYunjun，etal．AnalysisofDGinfluencesonsystemvoltageandlossesindistributionnetwork[J]．PowerSystemProtectionandControl，2011，39(5)：91-96．TANYT，KIRSCHENDS．Impactonthepowersystemofalargepenetrationofphotovoltaicgeneration[C]//IEEEPowerEngineeringSocietyGeneralMeeting，Tampa，2007．ALQUTHAMIT，RAVINDRAH，F(xiàn)ARUQUEMO．StudyofphotovoltaicintegrationimpactonsystemstabilityusingcustommodelofPVarraysintegratedwithPSS/E[C]//NorthAmericanPowerSymposium(NAPS)，Arlington，2010．張琪祁，徐政?考慮配網(wǎng)電壓暫態(tài)的大型光伏電站接入選點(diǎn)仿真研究J].高壓電器，2010,46(12)：54-58．ZHANGQiqi，XUZheng．Simulationstudyonintegrationsitingoflarge-scalePVplantconsideringvoltagefluctuationindistributionnetwork[J]．HighVoltageApparatus，2010，46(12)：54-58．戰(zhàn)杰，董存，張彥，等.MW級(jí)光伏電站建模及其并網(wǎng)對(duì)配電網(wǎng)的影響分析J]?山東電力高等?？茖W(xué)校學(xué)報(bào)，2011,14(1):1-6.ZHANJie,DONGCun,ZHANGYan,etal．AffectionanalysisonMW-classPVstationmodelanditsgirdconnectionrelatedtodistributionnetworks[J].JournalofShandongElectricPowerCollege，2011，14(1):1-6.陳權(quán)，李令冬，王群京，等?光伏電站并網(wǎng)系統(tǒng)的仿真建模及對(duì)配電網(wǎng)電壓穩(wěn)定性影響[J].電工技術(shù)學(xué)報(bào)，2013,28(3):241-247.CHENQuan,LILingdong,WANGQunjing,etal.Simulationmodelofphotovoltaicgenerationgrid-connectedsystemanditsimpactsonvoltagestabilityindistributiongrid[J].TransactionsofChinaElectrotechnicalSociety,2013,28(3):241-247.鄒必昌，李濤，唐濤波?分布式發(fā)電對(duì)配電網(wǎng)的影響研究[J]?陜西電力，2011(5):9-13.ZOUBichang,LITao,TANGTaobo.Impactsofdistributedgenerationonpowerdistributionsystem[J].ShaanxiElectricPower,2011(5):9-13.劉耀遠(yuǎn)，曾碧成，李庭敏，等?基于超級(jí)電容的光伏并網(wǎng)低電壓穿越控制策略研究[J]?電力系統(tǒng)保護(hù)與控制，2014,42(13):77-82.LIUYaoyuan,ZENGBicheng,LITingmin,etal.Studyonlow-voltageridethroughcontrolstrategyofphotovoltaicsystembasedonsuper-capacitor[J].PowerSystemProtectionandControl,2014,42(13):77-82.[15]趙萌萌，江新峰，胡琴洪，等.SVG在光伏電站無功補(bǔ)償中的應(yīng)用[J].電力電容器與無功補(bǔ)償，2016,37(3):35-38.ZHAOMengmeng,JIANGXinfeng,HUQinhong,etal.ApplicationofSVGtoreactivecompensationofphotovoltaicpowerplant[J].PowerCapacitor&ReactivePowerCompensation,2016,37(3):35-38.詹敏青，尹柳，楊民京?基于PSASP的光伏發(fā)電系統(tǒng)建模及其并網(wǎng)對(duì)微電網(wǎng)電壓質(zhì)量的影響[J].陜西電力，2014,42(2):16-22.ZHANMinqing,YINLiu,YANGMinjing．Modelingofgrid-connectedPVgenerationsystemandtheimpacttovoltagequalityofmicro-gridbasedonPSASP[J]．ShaanxiElectricPower，2014，42（2）：16-22．黃亞峰，于洋，嚴(yán)干貴，等?光伏逆變器無功調(diào)節(jié)能力分析與控制策略研究J].電網(wǎng)與清潔能源，2013，29（8）：88-93．HUANGYafeng，YUYang，YANGangui，etal.Reactivepowerregulationanalysisandcontrolstrategystudiesongrid-connectedphotovoltaicinverters[J].PowerSystemandCleanEnergy，2013，29（8）：88-93．陳樹勇，鮑海，吳春洋，等?分布式光伏發(fā)電并網(wǎng)功率直接控制方法J].中國電機(jī)工程學(xué)報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