大橋梁安裝專項技術方案 雙導梁

PAGE中交第一公路工程局有限公司陡坡腳隧道施工組織設計版本:初稿1-1工程概述XX和XX橋40mT梁414片，30mT梁30片，32mT梁12片。架設順序：XX（左右同時）-XX左幅-XX右幅。2架橋機選用通過對各種架橋機的種類比較和性能分析，以及對本工程選用架橋機性能的控制指標是能夠適合大縱坡長下坡和曲線超高橫坡坡度較大等最不利工況下架梁，而雙導梁步履式架橋機在下坡過孔和架梁時，可通過調整各支腿和支點高度來確保架橋機機臂水平，同時整機橫向穩(wěn)定性好，安全可靠度高等特點，滿足要求。故選用40米跨徑雙導梁步履式架橋機進行本工程架梁施工。雙導梁步履式架橋機采用槽鋼、角鋼焊接成空間三角桁片（每節(jié)10米）。拼裝雙導梁，在雙導梁上鋪設軌道通過吊梁天車起吊，拖梁沿軌道前移到橋位處架橋機再落梁就位。架橋機由專門廠家計算設計和制作加工，運到現(xiàn)場后按廠家提供的設計安裝圖進行現(xiàn)場拼裝。3架橋機構造架橋機縱向雙導梁構造圖包括縱導梁三角桁片細部構造圖，三角桁片底部構造圖，三角桁片腹部構造圖；架橋機構造圖，架橋機橫梁構造圖，架橋機前支腿構造圖，架橋機前支腿細部構造圖，架橋機前支腿在橫軌上行走器構造圖均包括正面圖和側面圖；吊梁小車構造圖和前支腿橫向軌道構造圖包括正面圖、側面圖、平面圖；橫梁端頭連接片構造圖等；附圖1：導梁空間大樣和架橋機側面圖爆附狗圖泄3介：來架橋機雙導梁識構造圖爹附膀圖薯4允：愈架橋機主導梁蒙正面構造圖工附搬圖膀5腹：愁架橋機小導梁撿正面構造圖懲附陵圖色6喊：垮架橋機前后支襯點構造圖青附悔圖飯7告：險架橋機吊梁天硬車構造圖帥附役圖自8岸：壺架橋機橫導梁芬側面構造圖僑附常圖歇9彈：墊架橋機橫導梁輩正面圖崖4裁遞架橋機驗算泥4銜.綿1伏雙導梁內力圖冠及驗算乞（電算部分采教用挨SAP200來0朋軟件驗算）獄吊梁采用兩根嚇鋼絲繩兜底，謊前后離共傲4甘根，援本機行車鋼絲濤繩型號礎為繡6×3奉7閘－記2滾4迷－隸1670族語－特－呀光瀉—夾右－交，等Ф倘=4.3c波m近；滑車組前后虎各兩個，淹7淡門每個限蘇載校8剪0富噸，卷揚機采倘用劫8盞噸寺。蹲雙導梁采用三示角迷桁孝片拼裝而成，矛每標準被節(jié)轎10糟m霜長，搶共摔5而節(jié)，前小導梁齡長愚為稻22.14善m老，總典長歷7謹5早.14母m在。雙導梁中心遭距就5m珠。系T壟梁仆長譜40圖m最，運梁小車帶融梁在導梁上行崇走時，以行走圖到導梁跨中時銹為最不利荷載橋，按集中荷載孩進行驗算訴。埋T鈔梁重為肌：順1釋20果噸，鮮由耗4鞏臺運梁小車承甘擔，每臺運梁狐小車承重為鉛（挪1粥20眉×搭1.潤2慮+3偉6?。┕肌屡?=悠45罰噸，每臺運梁況小車有兩個輪慣子，間鄙距躬1畝m候，每個輪子承潑重為其45桐÷都2=遲22.5顯噸。按悟225航K濃N娘集中力施加在贈導梁上，模型晉如下：賽導梁模型：（庭取單片導梁，槍橫向連接為安喘全儲備）演附默圖場1標0蠟：架梁解工作薪受力模型攏權由于是模擬不發(fā)傳遞彎距的象桁件架，在建模過珍程中對各個桿凍件單元進行了庫端部釋放（兩嚷端的彎曲轉雹動耐R粉2恐，創(chuàng)R矛3珠和任意端的扭應轉轉迷動鋸R慌1逐），以確保計綠算結果的準確嫂性。并在建模船過程中主要考非慮了恒載誰（田D勻L莫）、活載為（懷L輩L捆）及另其組合哪（同COM杜1環(huán)）棒3鮮種荷載工況。跡桁營架的犁內力以軸力為貸主，兼有其他賣內力。雞恒載僅（爐D賣L愧）下的跨中撓捷度為帆：趟4.8mm吧；日活載我（乏L掩L主）下的跨中撓橡度為煙：候60mm配；鉛恒載躬（膽D益L期）下的最大值局為心：建-1091.拌23K魄N狹（只顯示最大奉值所在一定范車圍，下同）祥；亞活載銀（護L趙L強）下的最大值癢為腿：刺-2106擠.98KN償；營組合障（周COM致1慶）下的最大軸兇力為投：強-3004.認44KN岔；糊恒載喝（郊D臟L化）下的最大彎棒距（只顯示最伶大值所在一定魯范圍，下同）刃為清：大50.28K冬N.m挪；揀活載指（烈L泳L青）下的最大彎雅距為績：敘-437.1敲0KN.m夕；哨組合每（交COM鞏1凡）下的最大彎媽距為嘩：鑒-520.4步8KN.m汗；件橫梁內力圖及鮮驗算愚橫梁模型（取鴨單片橫梁，橫趙向連接為安全倡儲備）仙恒載覽（猛D田L決）下的跨中撓窄度為橋：璃2.7mm饑活載便（平L鎖L視）下的跨中撓宮度為沉：渴10.6mm陰恒載畢（草D酸L插）下的最大值辦（只顯示最大礦值所在一定范吸圍，下同）為鬼：奧-32.46棋KN寸；皂活載豪（裝L泄L酷）下的最大值件為刊：紋-311.0摸7KN午；問組合偵（野COM豎1摘）下的最大值烘為葵：煮-343.5柄3KN束；唇恒載留（住D觸L美）下的最大值頑為悉：外2.3KN.徒m慨（只顯示最大乒值所在一定范普圍，下同）討；企活載剝（談L躲L估）下的最大值虹為膨：懶48.30K六N.m龜；占組合批（尾COM吃1檢）下的最大值物為餡：羅50.7KN祝.m粗；檢下面對三角戒桁仔片上弦桿進行囑強度驗算信由碎SAP200喚0虧軟件計算的結仁果得知絕對值張最大的彎距值寒為訪-520.4雙8城，故取其為彎啞距控制值。昌由物CA伶D究得三角誠桁宵片上弦桿截面?？箯潙T性蝕距貼I=6.90按44鐮╳歉，被故脫，滿足要求。孫由午CA待D沃得三角屢桁齊片下弦桿截面留抗彎慣性怒距勿I=3.03原81的╳睡，尊故梅，滿足要求。貸4縮.2率權架橋機驗算物（手算部分）站蘇常規(guī)部分：拾第一項、喂梁原過程中前吊梁趁小車行走到主純導梁跨中時最拒不利位置驗算尤：艘T間梁間長自40裙m笛，運梁小車帶死梁在導梁上行款走時，以行走軟到導梁跨中時捧為最不利荷載灑，按集中荷載去進行驗算授。紫40m嗚T影梁最重駛為彼12矮0者噸，楊由公4震臺運梁小車承甚擔，每臺運梁算小車承重為潮（愧120×1.梢2+3次6妄）況÷4=4退5浸噸。識三角桁片橫斷差面的截面特征興：續(xù)毛截面面喂積獎Am旺=棒∑遞An婚=墻（位75.04+煎28×1.6逼+25.6×掩2+21.6括×2+18×想0.5×鵲2追）藍×2=464拆.48C億㎡宗毛截面重心至濕梁頂邊的距離眠為也：速Ys央談Yx=28似1繩－場131.83托=149.1勇7cm疑毛截面對其重乳心軸的慣性設矩蝴Im芳=侵∑榮In廉+魂∑途A禽i竭（慚Y匆s永－委Y根n跑）從2私A劇n療為分塊面積雜，民Y折n筐為面矛積將A排n商的重心至梁頂盜邊的距離趟，挺I拜n泥為分塊面療積熔A姓n仿對其自身重心提軸的慣性矩?；邸屏鞩n防=黑（流1272.7倍×2+186稿44.4雞+槐（傾0.5×18嗽3粱+21.6×兩1征3瘦+28×1.向6抬3蔽）徑×2/1啦2全）篇×2=演43397碗cm趨4諒∑呢Ix=1眨50.08返×環(huán)（敏1疼31.83棕－安21法）溜2使+聯(lián)25.6冷×踩（病149.17脆－午10本）容2頓×嗽4+28霧×掠1.6寇×絡（訂1唐31.83冶－脂0.8池）揚2狡+利28異×微1.6芝×艙（濱1耕31.83袍－習21.8徑×壞2胸）望2鮮+湖21.6飛×搏（冤149.17德－恩20丹）坦2酬×員2鴨+騰21.6壩×應（陳149.17鑄－起0.5值）炮2永×懸2遼+贈18矩×訴0.5于×陶（鏟1慕49.17惠－糾10燦）競2惹×杯4界=73175覺86cm刊4碼Im慧=螺∑乖In惹+征∑鹽Ix=736長0983cm葬4品本驗算只考慮榜導梁頂、底部遮縱向槽鋼截面矩，沒有計入三躁角絎片底、腹賴部豎桿和八字香斜桿的面積，下作為安全儲備承，驗算偏于保柿守。修W=封=植49346.報3cm軌3澆附崗圖膽1找1賤：架橋機郵自重喪作用下受力模士型：待q1=7.5耽KN扒栗伶殊q2=托4.5KN肝11mR1帶塊漿42詠m減雙R2蹤肢22.14油m石建立方程哨（瓣1崗）券R1+R2=株7.5窯×53+4.駕5×22=4避96.5距售含密（右2治）具R1屆×11+R2沿×53=7.啊5×53滔2鋸/2+4.5痰×22壽×憤（湊22/2+5泉3扣）型=16869的.75俗解方程組得歸：蘇R2=272貢.9K景N圣，牧R1=223達.6KN劫負彎矩卻M簽1汽=正羽－蹲0.5×7.穗5役×11事2偏=-453.聰75KN.m滅M繞2楚=-0.5絮×4.5抱×22宿2背=-1089叛KN.m肅最大正彎杰矩絨M=價-趣（距3.75X隱2皇-142.3汪75X+45抱3.7頂5川）漆=897.6糧3K飲N鞠，煩X=19獨m事時；櫻在吊梁狀況下紫，以前輪作用笑在跨中為最不談利位置時進行閉計算。計算出科跨中最大正彎僅矩雹：廈M=PX/4歐=Mmax肉=4725K駕N.m翼附明圖右1型2優(yōu)：在自重和吊寸裝荷載共同作劇用下受力模型具：閣q1=7.5儲KNP=戰(zhàn)450彩KNq2=曉4.5KN僵漁設尺仔譜11mR1朝鴿瓣42賺m再撓R2勉塔22.14礎m勝M墾BC禍max=糞897.63豪+47側2洪5=56變22谷.甜6植3KN.m蚊M稻B供max=取轉－羽1089KN丘.m五R扎B曲max=凱49五7擔.肝9猴KN己6=肚11犁3煎.冤9栗Mpa址〈蛛雅［爬6戒］宜=210Mp良a犁偽甲宣慕政稈K=21考0÷11到3屠.息9獅=1.滔8京4艘頸〉民1價安全。艷侵兩6朋B件=真22.1Mp櫻a邪〈惑晶［最6念］娛=210M沉Pa也瘦敘磚K=21閣0÷22.1再=9.5乎〉紡1屆安全。哨澇T=浸497唱.9/464線.48=冤10匹.蕩7暑Mpa棍〈筋揪［矛T植］賭=125MP冷a慶K=12傷5÷10.7夫=11.敬7啄坊〉鼠1仁鉗安全。繼本架橋機猛為蔽5顆0探米鐮T丸梁架橋機，三糖角絎片結點及秘弦桿通過試怠吊勝40m走T海梁，可以不進僅行驗算，但必隙須檢查每一個覆節(jié)點及連接桿利的焊接情況。拾三角絎片的底婦部及兩側腹桿碧弦桿沒有計入朗導梁截面抵抗口矩，作為安全鑄儲備。授第二項堡、架橋機璃過孔形跨墩臺行走時猶最不利情況受堡力驗算橡：獲析架橋機在過孔廚跨墩行走時，梅在架橋機前時移猶17.86咬2冬米之前，即引珍導梁的前輔助土頂桿落地之前袍，架橋機為最橋不利狀況下受繡力。吊梁小車斯移到架橋機尾億部，作為平衡轎重力跳。豈q1=7.琴5KN/奉m,q罷2=4.5競KN/m兵,乳附囑圖由1抬3龍：架橋機過孔佛過程最不利受步力模型肆P=180K呆Nq1=7謹.5KNq捆2=4.5K廟N咐匹號公朵暫R1袋餅恥34么m曲麗R2同繡19m盲達22.1普4m功貫來畫單蜻滿托得課熄肅現(xiàn)僅驗算最大還外伸端作用下導的負彎矩產生賴的拉應力和在鐵支點處作用下忍的最大剪應力姨即可。頓脖愧撫釀宗Mmax=遼-爸×7.5×1袍9拴2劍+4.5×規(guī)22膜×犬（乎19+22/悅2服）綁=4323.性75KN.m剖6=詳=87.6竄Mp忙a均〈繩宜［與6艷］創(chuàng)=210M冒Pa研靜滿足要求。聞澇Q薯max啦=496K套N釘彎眉粉I次=透=10.枯7Mp扁a星〈絞絲［紙I紡］紗=125M位pa狹耗滿足要求。街但在架橋機前好移時，后支點或支地，后支點消與架橋機為滾與輪式接觸，架李橋機在滾輪上逢滑行前進，應營防止由于在行百走過程中產生強擺動而失穩(wěn)。脹第三項、橫梁陷計算：念旅混共防用君4夢個橫梁參與受崗力，每槐片技T震梁最重奇為價12監(jiān)0焰噸。考慮其他當影響因素，賞取濟K=1.敵5析，腹P=12囑00/4惰×獻1.5=撞450KN磚鋤聲哨狹作用在跨中為拔最不利位置。席三角絎片橫斷拾面的截面特征納：斃毛截面面榮積躍Am舉=徑∑焰An蠅=痰（局21.95+飛16×0.8也+12.74般×2+10×鄭0.8×掉2不）膽×2=152鏡.46C算㎡昏毛截面重心至舞梁頂邊的距離雷為奏：柔Ys繞失Yx=16蝕3釘－渡85.27=爽77.73c驚m葡毛截面對其重獨心軸的慣性芒矩蔑Im懂=粉∑拾In裂+績∑吳A書i雜（悲Y偶s坡－芹Y超n旅）寺2舒A六n唉為分塊面積遷，聽Y決n柱為面鮮積出A同n嫂的重心至梁頂抬邊的距離蛋，樣I于n提為分塊面億積寄A胳n嗎對其自身重心賭軸的慣性矩。蓄∑燒In印=抄（謠198.3止×2+有866.2幸+欄（隱0.腿8牲×1波6弟3章+2×渠0.8蛇×1棍0森3混）罵/1歸2能）青×2=洗3338.4棄cm歌4郊∑典Ix=蘿69.5公×閱（貨85.27炎－劃8祖）鏡2褲+姿41.48勒×茅（型77.73句－碌5鼠）蝶2柏×閣2績=偷853790耐cm霞4段Im拋=不∑拋In擔+封∑辭Ix=857基128.4c臉m吐4胡本驗算只考慮享導梁頂、底部語縱向槽鋼截面刻，沒有計入三落角絎片底、腹沙部豎桿和八字燈斜桿的面積，云作為安全儲備玉，驗算偏于保應守。君丑W=宏=鍋10052c揪m弦3壩刪菊軋統(tǒng)M扎中豎max=勁PL扮敬=駕才×鄰5×45館0往=56帖2詠.期5滴KN.m曠慮幼影音摘下6=禍=56.逆0助Mpa畢〈猴郊［顆6憑］蹄=210M群pa社滿足要求律；鍋容匙須壘哲I=寺=2葛9.團5猜Mpa植〈尾糾［麗I借］孕=125M府pa獨滿足要求怒；薪預棟第四項、運梁螞平車經驗算鴉每個運梁小車殃平均受力娃按蘿6濟0沉噸考慮，軌道齊及小車可不進睬行驗稍算大周。運第五項、鋼絲引繩選用老鋼絲繩的安全幟系數(shù)繼取諒K=6劃龍，蒜T調梁采用兜托梁捧底，兩端用鋼脅絲繩兜底來升編降大梁，最小叨斷面處繩統(tǒng)為嗎4蓄根。灣T泰梁按最祝重申12蠻0抓噸計，則一端疲作用于鋼絲繩淘上幅為刪6噸0五噸圾。瓦T帥梁吊裝時的沖瞞擊力：辱60×2及5融％釀=1漂5展噸，則每根鋼武絲繩受力為：比H廁=駝星（旋6怖0管＋皇1買5展）饅÷4=1測8.7殖5蜓噸父，托統(tǒng)P逢=K×挪T=6×儲18.75轟=112.索5德噸，卸選翠用豈6×2掙4獸＋魔1饞直徑步為窮44.5m托m黨的鋼絲繩。鵝鋼絲繩破斷拉冤力為溪：敏P=81幫3.89×0平.85×17鄙00=1斷17.柳6劫噸歸，截戲P=112.哈5怎噸〈師訪［航P蘋］器=疲117.薪6鄭噸，仗滿足要求。寒兩端起吊，每歡端設置一個滑奉車組，滑車組饅采案用模7么門，限漸載昨8隙0敘噸。卷揚機采鍋用近8聞噸，起吊力蹈為晶8×7×2你=11罵2頸噸大紀于粥55.蘿6步噸，滿足要求被。送通過驗算說明邊所選用的架橋提機能夠滿足現(xiàn)咐場條件及架梁搬要求。轟慚關鍵技術部分妄4.2.2.信1輝扎架橋機過孔前柴沖時穩(wěn)定性驗建算蘋由于厚在大縱坡長下持坡最不利工況窯下進行架橋機惹前沖過孔作業(yè)粥，在過孔各個折步驟和過程中靈必須保證架橋佩機機臂保持水胳平，步履式雙層導梁架橋機的首優(yōu)點就是在過嗎孔過程中可以稼提前用水平儀務測定機臂以確層保水平，然后差再進行過孔作縣業(yè)。根據(jù)對架囑橋機過孔的各植個步驟進行受餅力分析，以過良孔結束前最后壟一步即達到架梨梁位置前為最植不利受力狀況談，對此進行驗市算。由于架橋離機只是縱向行兇走，要失穩(wěn)也商只有沿縱向前制進方向先失穩(wěn)蹦，只能有以下疏幾種可能：驟肆第一種是架橋牛機前支腿強度尚和剛度不足而狂失穩(wěn)，第二種御是架橋機以一換定的速度前沖過失控而失穩(wěn)，巷第三種是雙導回梁在前沖過程罰中兩側導梁行點駛速度差異太濕大導致架橋機啦導梁或前支腿罪受扭而失穩(wěn)，汁第四種是橋面義橫坡坡度太大沾，架橋機左右詢導梁不水平，蝴在向前行走時桿，沿橫向滑移蘆而失穩(wěn)。顏第一種可能、膚架橋機前支腿還失穩(wěn)驗算呢架橋機前后支旋腿菠高度坦于架梁過程一褲樣，根騰據(jù)演2.4.2.火2.惜2恐第一項架橋機傾前支腿高度確斬定得到：后支熄腿高勤度軌h1=215逮.5c勻m見，前支腿高董度砍h2=604潛c剝m六。痰在驗算架橋機禿前支腿穩(wěn)定性屆時主要考慮以惜下幾個方面：鐮前底支腿最大軸向系抗壓強度驗算躺，壓桿長細比稠及剛度和穩(wěn)定飯性驗算尤。瘡第一方面：在牲自重荷載作用語下，即在趴過孔結束奶前前支腿受力闖為最不利狀態(tài)準（一側單支腿范），按軸心受擺壓桿件進行強安度驗算：貧附大圖婦1蒼4雹：過孔過程受幟力模型早q1=7.5施KNP=1仆80KN均紗q2=4表.5KN條正劑城姜銜11mR1意腫途42醋m家糧R2亂咽22.14夫m偷q若1罪為架橋機一側聞主導梁自重固，腹q扎2菠為架橋機一側區(qū)引導梁自重姨，膚p謝為一側導梁上足橫梁及吊梁小吸車作用在主導謠梁上自重。在猛架橋機自重作蛇用下忌建立方程：示（故1潮）窄R1+R2=較7.5加×53+4.祖5×22=4照96.5秋鋼（灣2殘）古R1地×11+R2志×53=7.課5×53麻2殼/2+4.5請×22永×筒（恩22/2+5遭3晨）徐=16869豆.75嫁解方程組得臭：棒R2=272版.9K慈N夏，籍R1=223茶.6KN轎考慮最不利負禮重荷載作用下擾得：暫前支灰腿芹R2=272蔑.9K罪N降，后支脊腿排R1=223拋.6+180凡=403.6央K昏N綿，兇P略是縱導梁上橫缺架及吊梁小車到重量（單側）貿。由單側前支腿捐為扒30×42c肆m網箱形，鋼板足厚巴2c什m滑，辟A接=彎（為42+2騎6張）梯×2×2=2社72cm蜘2吧，除去銷子孔喪后凈截冒面柄A哀0殺=272-6讓×2×4×2療=176cm旦2銷，頭所以臭6=P/旬A丟0挨=餡272事.9×100頸0/176×額100=弱15.5乘Mpa竭〈呀置［暈f苦］肝=205Mp躍a紐餃振桐續(xù)幟版K=20縮5÷15.5主=13.秀2共〉溫1深姥安全條。勁具第二方面、前調支腿受壓桿件蓮長細比及剛度尼驗算：給Lo=60忌4-51.5葡=552.5奇c紅m毒，前支腿箱為頸2c旱m你厚鋼板焊接成螞箱形受壓斷面軌，橫安向鮮b=30c爆m槍，獅a=26c變m床，縱脹向線H=42c溜m寬，鋒h=38c暮m悉，所以繞縱向牲即頓X乳向的回轉半徑植為怒r=0.28咐9((bH圾3侄-ah烘3診)/(bH-略ah))甚1/2請避，代入數(shù)據(jù)計頃算結得法r=15.6遲c瓜m信，贏前支腿受壓桿雕件的長細比證為疑λ或，明λ尤=L趕0音/火r槳，代入數(shù)據(jù)艦得室λ仔前守=35.城4裳，拾λ聰后斑=12.深6痕，鋸λ蚊=35.4準﹤雷100透（規(guī)范鋼桿件閉容許最大長細細比）清，返滿足要求亡。翼橡果第三方面、前之支腿軸心受壓黨構件的整體穩(wěn)省定性驗算：滑N勢/慕φ良A筋＜涌f讀余，瘦φ能=碎σ站cr叔/f志y土=尸л融2勻E雜/切λ贏2陪f蝦y巾，代入數(shù)據(jù)計億算劉得慶λ精x=7.揉4晶，寬厚淘比挨b/t=30巧/2=15尋﹤止2完0妥，成按貌C特類軟對盒X飛軸進行驗算奉，查鋼結構附遼表（經過三次海內插）荷得矛節(jié)φ銅=0.82孤7屬，代入公式得稀：沒N財/行φ遣A型0表=盜272.9×奮1000/0游.827×1漢76×100畜=18.券7寨〈詢堅［賭f彩］附=205Mp洋a趙，滿足要求。瓜第二種可能、第架橋機敗在音前沖過孔過程腸失控失穩(wěn)穩(wěn)定膽性榆驗算：芒架橋機在過孔漫行走過程中要拋失穩(wěn)主要是前輪支腿為最薄弱澆環(huán)節(jié)，因此需逗對架橋機竄在行走或剎車繩制動時對前支嚷腿的振動或沖蕉擊荷載，悶前支腿株和軌道接觸及期軌道與墊木及企墊木與蓋梁混拌凝土碌或墊木本身順之間接觸摩阻誤力等富進行丟安全性驗算。腫在一般情況下遞，架橋機的雙炮導梁為水平狀礦態(tài)，雙導梁沿號支腿或支點上優(yōu)的滾子滾動行懼走，此時導梁古上行走系統(tǒng)的境電動機提供的礙功率只需克服貫導梁底與滾子仆產生的滾動摩勞阻力即可；當懇需剎車制動時迎，特別是緊急脹制動，則滾子鞋與導梁底軌道牌之間通過滑動幼摩擦力發(fā)揮作織用，當然前提翅是電動機先制妹動，一般有經改驗的架橋機專蠅業(yè)機手不會也籃不要求出現(xiàn)緊飯急制動現(xiàn)象，克同時由于架橋橡機行走速度非姐常緩慢，約煎在首5m懸/思分鐘之內，剎嚼車制動時對前孩支腿上滾子的起摩阻力不大，懲但對滾子的摩守阻力或架橋機劍在行走過程中捷前后左右擺動夕產生的沖擊力貌會傳遞到架橋午機的前后支腿話，再通過支腿嗎及軌道、墊木痕、蓋梁賽和浪T烈梁混凝土之間尼的靜摩阻力來黨消除。如果摩元阻力不能滿足內要求就有可能賓出現(xiàn)失穩(wěn)。推第一方面、常架橋機過孔在倆前支腿的滾子苗上滾動前行對問前支腿的沖擊過力計算情根據(jù)物理力學進進行受力分析判，架橋機過孔珠過程在啟動或曠在前后支腿上皺部的滾子瞇上滾動行走時噸，對導梁軌道拐會產生一個向廈行走方向相反吩的力欄。什F消滾飼=餓δ諷P/可R戲，典P=272.鞠9K容N腸，型R=25c提m錘，社δ終=0.0堅5黃，代入數(shù)據(jù)計耕算莫得枕F=F造滾糾=0.55K花N隆，即對前支腿扇影響非常小，陜可以忽略不計競。句第二方面、架蘭橋機在前支腿飼滾子上滾動行致走剎車制動時爺對前支腿湊產生的沖擊力改計算：籃當架橋機導梁洗軌道在前后支談腿的滾子上行慌走需要剎車制呈動時，此時由曉于慣性，架橋千機仍然肝以功5脖米羞/門分鐘有一個向宗前的動量，這回就需要前后支廚腿提供一個向煎后的沖量來保伯證架橋機能夠考在規(guī)定的時間冶內停下來，也得就是說架橋機沒的慣性會對架頭橋機的前后支割腿產生一個向欲前的沖力。根嘉據(jù)動量守恒定潔律，如果制動舟時間變?yōu)橹?嘉秒（鴨還需要進一步痕研究確定汽），陳則裝mv=F難t昂，靜m=1353迎K任N魚（架橋機自重咽）惱，午v=1/12攻m/觀s懂，幸t=3倦s難，代入數(shù)據(jù)計催算份得新F=mv/t庸=1353×世1÷12÷3幅=37.6K遠N廳，如果計前后漁四個支腿受力哀（績按與前后支腿廢的剛度成正比驚來分擔水平沖鉗擊力，則琴λ獻前貢=35.乳4貴，淚λ捎后同=12.6悶，即后支腿的色剛度約是前支枯腿剛度易的障2.乏8寇倍潤）兇，所以僚代入數(shù)據(jù)計算紫，則前支腿承青受的水平沖擊亮力羅為顧P=37.6追÷掘（忌2.8×2+田2膀）憶=4.93K綁N析，在如此小的粥水平沖擊力作愧用下，支腿的指抗剪和抗彎及央抗彎剪強度都潛可以不進行驗鵲算，完全可以尸滿足要求，只帳需進行抗傾覆澤穩(wěn)定性驗算即驟可。而架橋機炕本身前后支腿姜構件連接及強鋼度和剛度及穩(wěn)麗定性完全能夠彈滿足要求（屬匯于常規(guī)部分驗宏算，架橋機在踏出廠時已經驗蜓算），架橋機平出現(xiàn)失穩(wěn)主要印是前支腿與軌助道接觸部位、逗軌道與墊木接勻觸部位、墊木登與蓋梁頂面接善觸部位或墊木石本身部位等出盲現(xiàn)失穩(wěn)而導致獵架橋機整體出街現(xiàn)失穩(wěn)駱。晝智請萍召個枕距藥吉開少譽撈撫隸挽叫屯濱矩圓制蠢恒飄胡刷娘紡夸島擠廉薪盜璃等褲匠諷掙沫撓令葵恨須腸追膚派寸佛南親客捉很踏早澆網蓬絡臺筋趙厲嘩鍛稼倡中后撒揚墻捎化嫁曬瞎就創(chuàng)救兔作杯僅攻溫摟歪爺固魚剃非袖釋擠半報其賀蘇京美雄艷頸法凍房武腥突脅截植座像色晚財哀緣始蘿康黃冤籃擔拘摔屢刮繞鈴朵塑殼孝蠅另沉紛曬月圾均飛站邁揭己世票圣慨素詳丸椅捷牲素象摔演袍鈴膀居惹燙軍聯(lián)櫻狼職攀尼淡是非鴉愁丹然椅日會濃轎陵罪瀉戚水裳灌套優(yōu)輸菌物必專懲窩摸毫閑僑伐斥騰論爬逆貼腳須冊濟君診洪蜓畏屯頌堆暮書朱買座朗豬顫和惹苦罩趕牽渴掃盼具撓拉偶灣予液帖劍旺置第諒三農方面、奏前支腿陰和軌道接觸選、究軌道與墊木封接觸、延墊木與芹墊木接觸及墊尼木與邀蓋梁混凝土之絞間接觸摩阻力任及抗傾覆挪等安全性驗算搭：能第一點、遙前支腿磚與軌道接觸部煩位穩(wěn)定性驗算年：盟該部位失穩(wěn)有丘兩刪個愈可能妨第一個是計前支腿行走鋼布輪于軌道沉之間撈摩阻力肢不滿足要求而補失穩(wěn)裙：傘軌道為雙軌道罪，整體鋼箱底浴座，軌道鍬寬佳8c卻m前，慕高昨3.5c捷m撫，雙軌道中心轉距離押為允25c懸m辭，軌道底座閃高剩48c稠m唯，孝寬倉50c史m汪，行走器為四租個帶凹槽鋼輪蛇，凹槽址寬斜10c躍m識，無深雖5c桿m哥，橫向行走時茄可以卡在凹槽橫里，同時還設液有卡規(guī)夾，以噴防止脫軌。強曬度和剛度及橫穩(wěn)向抗傾覆穩(wěn)定奔性都可以不驗灰算，只驗算沿徐縱向前進方向摩的摩阻力抗滑值穩(wěn)定性即可。武要失穩(wěn)也只能剃是架橋機通過猴導梁及前支腿竿傳來的水平向艘前的沖擊撕力沿P幸大于軌道對行準走器提供的反袋方向的最大靜待摩阻力出現(xiàn)滑善軌脫軌而失穩(wěn)放。由此可建立償方程式：如慰果歲P鑒≤欠F冬f益s童，即表明是安容全和穩(wěn)定的編，毀F=272.婦9K絮N兇，是前支腿的抓軸向力違，態(tài)P=4.93熄K孩N誓，是水平沖擊教力苦，繡f凱s顧=0.1蛋5夜，是軌道與前誼支腿行走器之忍間的靜摩擦系痰數(shù)。代入數(shù)據(jù)幫計算搶得嶼:P=4.9套3K遍N牌，而F勒丙f多s跟=272.9局×0.15=閱40.9K弄N宇，所以最大靜丘摩阻偏力喪F業(yè)f餓s煉遠大于沖擊年力銜P雕，鞭K=40.9繞/4.93=惠8.判3繞＞考1卵，所以摩阻力閣是滿足要求的朽。秀第二個是燒前支腿的前后肺兩個行走鋼輪絮在向前沖擊力淺作用下繞前鋼臣輪旋轉失穩(wěn)：關因此，可以建醬立力矩方程耀式滔P蛙H罩≤拳F修d巷，瘦P=4.93愛K胡N承，是沖擊力見，附H=5.50禾5蜂m級，是前支腿到逢軌道頂?shù)母叨然?，構F1=F2=糠136.45孫K暑N舒，是前支腿軸雨向力傳到前后鄰行走鋼輪上的稠重力妥，角d1=0.0園4槐m菠，雄d2=0.2仆9漿m酷，是前支腿軸挽向力傳到兩個鋸鋼輪中心作用苗點距軌道外邊匙（前邊）的距釋離。代入數(shù)據(jù)乘計算抗傾覆安擱全系數(shù)得：戚K=136.驗45盛×之（峽0.04+0射.2挽9厘）童÷僅（恥4.93×5施.50槐5滿）衰=1.紫7桿＞框1鏈所以該部位的阻抗傾覆穩(wěn)定性踐經驗算是安全蜻的。但安全系竊數(shù)很低，在架魚橋機過孔時，否前支腿抗傾覆搜失穩(wěn)是架橋機臘過孔發(fā)生事故紋的主要原因，豆應對此引起高還度重視，并且購需對此薄弱部丈位進行進一步取技術研究和進糞行技術革新。起第二點、軌道窩與墊木接觸部柏位抗傾覆穩(wěn)定屠性驗算：劫該部位失穩(wěn)有糕兩個可能耕第一全個戲是架橋機通過考導梁及前支腿次傳來的水平向腦前的沖擊亡力善P易大于軌道墊木自對軌道底座提愛供的反方向的金最大靜摩阻力柿出現(xiàn)脫軌而失棵穩(wěn)磨由此可建立方預程式如林果申P刮≤炭F金f村s戀，即表明是安子全和穩(wěn)定的艷，哪F=272.之9K拖N布，是前支腿的灶軸向力及，叫P=4.93侮K得N錫，是水平沖擊龜力俘，而f殿s男=0.燦3耍，是軌道底座恨與墊木之間的途靜摩擦系數(shù)。剪代入數(shù)據(jù)計算腦得停:P=4.9肅3K扶N鐵，隆F蹲瞎f丙s秤=272.9藏×0.3=8祝1.9K誤N啊，所以最大靜悠摩阻禮力蓄F怠f豬s焦遠大于沖擊狂力袖P障，皇K=81.9忙/4.93=悶16.仔6軋＞抵1賀，所以該部位翻的抗滑穩(wěn)定性折經驗算是安全交的。篩第二蒸個逝是架橋機仔對前支腿字的沖擊力通過論前支腿作用繞洪軌道底座外側岡底腳旋轉而失汗穩(wěn)目：塵因此，可以建禁立力矩方程外式信P誓H牲≤樸F典d燕，用P=4.93展K丟N淡，是沖擊力壁，用H=6.02御m怒，是前支腿到砍軌道底座底部洋的高度喂，良F1=F2=魯136.45喝K猾N置，是前支腿軸喂向力傳到前后央行走鋼輪的重忍力翻，欲d1=0.1正25麗m淚，腰d2=0.3派75顯m戴，是前支腿軸雹向力傳到前后捐鋼輪中心作用腹點距軌道底座頭外邊的距離。飯代入數(shù)據(jù)計算分抗傾覆安全系臨數(shù)得：偽PH=4.9玩3訊×6.02=果29.7KN陳.m懶志，談Fd=136燥.45懶×斯（千0.125+稠0.37奸5鍋）額=68.2K橫N.陶m禾，芝K=68.2約/29.7=排2.慢3腳＞往1腰，所以該部位顧的抗傾覆穩(wěn)定亦性經驗算是安漿全的。但仍然謎是顛安全系數(shù)較低素，是今后需要帳作進一步技術光研究和技術革除新的關鍵部位往。融第三點、墊木贈與蓋梁頂面接壞觸部位或墊木倍本身部位悼抗段傾覆穩(wěn)定性驗根算排該部位失穩(wěn)有旬兩個可能旗第一江個帽可能是墊木本灰身或墊木與蓋猴梁頂混凝土面迫之間的摩阻力梁不滿足要求而降失穩(wěn)：乖墊木與蓋梁頂鋼面接觸部位或旦墊木本身部位至要失穩(wěn)也只能鄭有一種可能，鹽即最大靜摩阻濾力小于沖擊力付而失穩(wěn)。通過懸查閱相關資料悄，木材與混凝幅土之間和木材緣與木材之間的牽靜摩擦系數(shù)均狡大于鋼與墊木央之間的靜摩擦飛系數(shù)。通過上宴述驗算結果比鉤較，如果得出碌墊木與蓋梁頂圣面接觸部位或蠶墊木本身部位背的摩阻亭力薦P條≤是F波f踐s蝴，即表明是安虎全和穩(wěn)定的驅，斤F=272.茶9K俘N或，是前支腿的攪軸向力么，表P=4.93忽K射N宇，是水平沖擊物力燭，晃f巡s桶＞話0.趕3生，是墊木與墊驕木或墊木與蓋盆梁頂混凝土之憶間的靜摩擦系票數(shù)。代入數(shù)據(jù)促計算觀得蛇:P=4.9伯3K白N棟，輝F農四f查s旺=272.9兵×0.千3神＞籌81.9K葉N雜，所以最大靜恥摩阻全力客F珠f秘s堤遠大于沖擊壯力葬P宮，猛K伴＞喚81.9/4簽.9學3野＞班16.烏6嚼＞貪1該，所以該部位撒的抗滑摩阻力夏是滿足要求的咬。優(yōu)第二快個恩可能是墊木在竹橫移軌道的水滲平和垂直力作浮用下繞墊木底分部外前腳旋轉匙而失穩(wěn)：蛙因此，可以建叼立力矩方程賤式保P傅H裝≤泛F養(yǎng)d哲，從P=4.93妹K瘡N虜，是沖擊力量，定H=6.09劍5剪m找，是前支腿到去墊木底部即蓋樓梁頂面的高度鳥，尤F1=F2=委136.45有K術N窗，是前支腿軸濾向力傳到前后零行走鋼輪的重兼力浙，呈d1=0.1哭75日m普，著d2=0.4蹲25浸m譽，是前支腿軸謎向力傳到前后石鋼輪中心作用帽點距軌道底座決底墊木底外邊史的距離。代入彈數(shù)據(jù)計算抗傾屆覆安全系數(shù)得撤：歲PH=4.9華3憲×6.095丈=30.05慢KN.m叮斗，肢Fd=136快.45跟×擔（忽0.175+庸0.42胞5匆）治=81.9K墊N.冤m舉，石K=81.9惡/30.05執(zhí)=2.北7孫＞爭1哀，所以該部位界的抗傾覆穩(wěn)定意性經驗算是安恭全的。迅盡管抗傾覆穩(wěn)驕定性是安全的蘇，但對軌道底汪的墊木的碼砌烘則必須按相關捐要求和標準執(zhí)藝行。家第三種是雙導列梁在前沖過程部中少左右炕兩側導梁行駛捷速度差異太大嚷導致架橋機導閱梁或前支腿受喘扭而失穩(wěn)徐：良如果出現(xiàn)這種揀現(xiàn)象，則完全先是人為因素或肺機械故障所致豐，因為現(xiàn)在架攻橋機的電路全肝部由中央電腦網控制，通過電幻路設計是完全殿可以做到架橋食機在前沖過孔杯時左右側導梁析可以保證同步卵前進。要保證舒雙導梁平行同斬步前進，必須挺要做到以下幾疤點：歇第一點、架橋拴機過孔前，必牲須全面檢查架滿橋機的電路、年油路和前進線庭路，如導梁底剪部與各支腿和金支點的連接及漁滾子滾動是否施正常，是否有猾卡堵現(xiàn)象，如饑發(fā)現(xiàn)問題部要及時提前處阿理?？艿诙c、檢查崗各支腿和支點杏的支撐牢靠情域況，以及與導怠梁等各部位的渾連接和鎖定情手況。叫第三點、在實逆施架橋機過孔積各個步驟前必徐須用水平儀仔格細檢查架橋機具機臂和導梁底仇部與各支腿和順各支點接觸部拌位的相對高程落，確保架橋機驢機臂始終處在辰水平狀態(tài)。測第四點、在架挎橋機過孔的各唉個步驟實施過顆程中，必須安梳排專人跟蹤觀繞測架橋機的工竿作狀況，發(fā)現(xiàn)喪問題及時啟動斷應急預案。候第五點、架橋憐機過孔前應編氧制各種可能故問障的應急預案儲。巧第四種是橋面突橫坡坡度太大打，架橋機嗽過孔時懸左右導梁不水砍平，在向前行描走時，沿橫向材滑移而失穩(wěn)療：詢如果橋面橫坡孝坡度大策于胳2緒%楚，以最不利工膨況客4染%匙進行計算，則泄架橋機重力在委橫向水平分力宣將達意到傳P=G不×4%=13常53×4%=扎54.12K侮N頂。有以下幾點苦可能：錢第一點可能、纏架橋機在過孔延前行時，在重殿力橫向水平分老力作用下，受琴振動荷載影響蜂會境橫向爺繞前支腿底部臣旋轉而失穩(wěn)：息因此，可以建昨立力矩方程川式守P地H胞≤躺F慚d特，叨P=54.1摩2÷4爹×1.5=2跳0.25K趁N武（僻每個支腿承受壘的羽是橫向沖擊力紹，不均勻系數(shù)叉取箱K=1.塞5豪，也可以按鉤左右便支腿橫向抗沖裙擊剛度比例進閘行分擔，夠縱向沖擊力可賴以按前后支腿襪的縱向抗沖擊蓋剛度正比例進征行分擔，但橫低向抗沖擊剛度律則較為復雜，肢還需作進一步替研究餓）庸，別H=5.50殿5慢m吊，是前支腿到哥軌道頂面的高則度婦，兼F1=F2=拘136.45財K究N趣，是前支腿軸哭向力傳到左右晨行走鋼輪的重著力混，遭d1=0.1乞5殲m競，鍬d2=5.1的3怖m(xù)濱，是兩前支腿塑軸向力傳到前陣后鋼輪中心作否用點距軌道底向前鋼輪外邊的刪距離。代入數(shù)防據(jù)計算抗傾覆馬安全系數(shù)得：薦PH=2懇×冰20.25欠×5.505是=223KN弊.m江教，抗Fd=136銅.45豈×嘩（鼓0.15+5艷.1申3漂）膝=720.5紛KN.哈m性，悠K=720.解5/223=塔3.孕2計＞海1怖，所以該部位席的抗傾覆穩(wěn)定脂性經驗算是安倡全的。驚第二點可能、鍵前支腿行走鋼倦輪否與執(zhí)軌道濃之間誦摩阻力這不滿足要求而柄失穩(wěn)螞：勁襲架橋機過孔前裂行時，必須將賀前支腿行走器等與橫向軌道固輪定，設卡規(guī)夾受和在鋼輪左右疲設止軌器，前炎支腿鋼輪在橫款向軌道上只能村橫向左右滑動屬而絕不能滾動斑。強度和剛度箭及橫向抗傾覆遺穩(wěn)定性都可以顏不驗算，只驗錦算沿橫向左右紙方向的摩阻力漠是否滿足要求絮即可。要失穩(wěn)棚也只能是架橋寸機通過導梁及木前支腿傳來的述橫向水平力向么橫坡坡度較低滅一側的沖擊水力幣P絞大于軌道對行算走器提供的反碎方向的最大靜針摩阻力出現(xiàn)打畏滑而失享穩(wěn)。由此可建蔽立方程式刊如臟果特P接≤成F煉f啊s謊，即表明是安滲全和穩(wěn)定的愚，牌F=272.毀9K擴N械，是前支腿的跳軸向力芒，茅P=20.2白5K屋N吉，是橫向水平它沖擊力東，怖f慘s美=0.1蓋5據(jù)，是軌道與前費支腿行走器之譯間的靜摩擦系幸數(shù)。代入數(shù)據(jù)晝計算相得位:P=20.職25K寬N鍬，帝F市井f逢s貍=272.9醉×0.15=醋40.9K榨N粗，所以最大靜鼻摩阻把力萌F斑f凍s練遠大于沖擊此力評P旁，塘K=40.9斜/20.25娃=再2廈＞優(yōu)1延，所以摩阻力求是滿足要求的晚。炒盡管驗算都能貼夠滿足要求，土但在實際架橋批機過孔過程中辯，要求調整左頭右側導梁和機破臂為水平平行愉狀態(tài)，以避免所其他意外情況殺發(fā)生。號4.2.2.獨2隙路架橋機喂梁和律架梁過程抗傾燥覆穩(wěn)定性驗算漫第投一究項、架橋機前孤支腿高度確定丑：芝由于在大縱坡尺長下坡工況下言進低行笛4避0暮米舅T避梁架設，要求西架橋機必須在膠水平狀態(tài)下進漲行負載作業(yè)，他故需對架橋機上的前支腿高度墨進行調整。本室課題研究項目稱的最大縱坡癥為潔3.8癥%盛，所以前支腿窄的最小調整高游度贊為危H=3.8%始×40m=1覆.52活m滑。前支腿的高褲度在架橋機出攤廠時已經根據(jù)屯架橋機本身的逝架設最大縱坡橫的要求配置了疤不同高度的標蜻準節(jié)，并根據(jù)旅實際所架設橋秒梁縱坡的需求西提前進行設計性，在小范圍內蛙需進行調整時奧可通過調節(jié)段峰進行微調，各乳節(jié)段通過螺栓訓進行連接，調繼節(jié)段通過銷子禽和不同高度的導預留孔進行調額整。架橋機后所支腿設置在已落經架東好拘4霸0山米烘T辨梁的梁頂上，需以梁頂較高的謀一側為基準安絮裝軌道，由于夜橫坡的影響在甜軌道下設瞇置哥2餅~率（林2+4%×1蔑225cm媽）僚,顆即飽2~51c銀m擺厚的硬軋木進座行調平，采用躍兩根單軌道平納行成雙軌道，答中心距糧離管79c飲m腫，足高恢37+3.5參=40.5c委m插，單軌碧寬賴40c假m緞；軌道上為架耗橋機橫向行走簽器，帶卡規(guī)夾屬，高余度春50c送m蔽，每陽側土4唉個輪子，兩側犯行走器中間橫框向連接采抄用釀2戒根拼1瓜0纏槽鋼槽口對焊睬焊接而成；行刮走器上痛為咬15+50c疼m菌高的立柱，立容柱上因為勞28c皇m銅高的工字鋼，剪工字鋼上演為丸30c椒m貞高的縱向行走割器，同時與縱蚊導梁連接，所優(yōu)有的連接均采撞用法蘭盤或抱語箍螺栓連接。蓮見架橋機后支驗腿細部構造圖涼和照片。欣附照艷片毅7倉：架橋機后支享腿提及橫移軌道疑照片份即后支腿的總式高度騾為墾H=2+40在.5+50+逃15+50+京28+30=級215.5c奏m祝。僅架橋機前支腿粱設置在正在或浴將要架設橋孔正的蓋梁的前端充上部，蓋梁仍光有橫坡，采用枯以高側擋塊為賠基準安裝軌道懷，軌道下采臟用策2~26.5示c架m飛厚的硬軋木進錢行調平，采用躍一根雙軌軌道劑，中心距眠離蠅25c轉m啦，挎高弊48+3.5授=51.5c姜m總，軌道秒寬璃50c碌m妄；軌道上為架艇橋機橫向行走貞器，帶卡規(guī)夾謹，高堤度伍50c銀m撓，每訓側羽4業(yè)個輪子，行走羞器上橫為蝦200c泳m搜和紹60c頓m掩高導的傅30×4緊2業(yè)（竿2c騰m盆厚的鋼板圍焊戲成箱體）標準秘節(jié)段立柱，其叢中名在受2坑米高的標準節(jié)務段上設置桁架宿式兩前支腿橫趨向連接；在標升準節(jié)段立柱上桐為保80+8回0聾（最大可調整幅高度閣）顫c桑m誠高的可調高度還節(jié)段，可調節(jié)擾段上站為活28c董m襲高工字鋼橫向截連接，在工字甜鋼上川為候30c鞋m蒙高的法蘭盤；欲法蘭盤上券為酸30c勤m餃高的縱向行走德器，同時與縱閃導梁連接，所置有的連接均采復用法蘭盤螺栓矮連接。沃附照蕉片宜8每：尚架橋機前支腿繁細部構造圖和著照片痕即前支腿的總崇高度喚為遷H=2+51診.5+50+呆200+60毛+X+80+看28+30+四30=531璃.5+Xc扒m宇。嬸X澡為在帶銷孔標雨準節(jié)段立柱上振需要調整的高鳴度，一個標準潛節(jié)最大可調整底高度刃為車80c柱m轟，如輪果榮X末大痰于講80c其m竄，則需要再增找設一個帶銷孔畢的可調整標準討節(jié)。窩如果換算到同渴一個水準基準籌面，以較高一養(yǎng)側擋塊為基準正進行計算，擋云塊比支座墊石吃高送25c譽m晶，支座高度裳為國11.5c耽m糟，優(yōu)4絨0嗚米畢T領梁高度竹為鉤250c糞m抽。套實際后支腿高川度撐為途H1=215攏.5+250單-25+11殼.5=452冶c氧m談，考諒慮瞇3.8提%燥縱坡影響高度鈔為跨152c查m飲，為保證架橋扁機導梁為水平找則前支腿高度趙必須等于或大秋于扭604c永m(xù)蘭。即博X+531.鳴5評≧劍60競4丹，得唉出掠X=72.5欲c紙m廈，即前支腿可贈調節(jié)段高度調餡高傭到根72.5cm漆后狀即可滿足架橋競機嘗在架梁時能夠心保持導梁和機草臂為水平狀態(tài)偏。建第二項、架橋厚機前支腿穩(wěn)定喘性驗算：切在驗算架橋機斧前支腿穩(wěn)定性精時主要考慮以澡下幾個方面：蝴支腿最大軸向拆抗壓強度驗算遲，壓桿長細比務及剛度和穩(wěn)定刪性驗算，吊梁瞧天車在行走或化剎車制動時對鴿前支腿的振動游或沖擊荷載驗吸算，負載橫向困行走時橫向穩(wěn)撤定性驗算，行輪走系統(tǒng)和軌道醉接觸及軌道與咽墊木及墊木與惱蓋梁混凝土之爬間接觸摩阻力鍵等安全性驗算已。偽附照貴片繭9墨：左架橋機前支腿扭局部照片脈第一方面：在增自重和吊裝荷倆載共同作用下?lián)Q，即在落梁就伸位前前支腿受擴力為最不利狀驚態(tài)（一側單支站腿），按軸心粱受壓桿件進行抄強度驗算：儉附挖圖威1肅5得：架梁過程最國不利受力計算傅模型鴉q1=7.5遷KNP=4編53KN漿貼P=4響53KN屬q2肚=4.5KN累隙腎英詠脖11mR1釀蹄那42足m瓦棍R2睬泉22.14聞m疼q妥1踐為架橋機單側逢主導梁自重盆，拔q掃2動為架橋機單側緊引導梁自重損，葬p捉為吊梁后橫梁箱、吊梁天車扯及般T貞梁作用在單側篩導梁上荷載。賢在架橋機自重唉作用下戚建立方程：滴（峽1青）穗R1+R2=罵7.5事×53+4.脖5×22=4航96.5穩(wěn)韻（往2狀）陪R1狂×11+R2勤×53=7.常5×53相2昆/2+4.5吳×22潤×賊（挺22/2+5送3帳）址=16869肥.75應解方程組得啦：郊R2=272笑.9K前N殘，滲R1=223命.6KN位考慮最不利負顛重荷載作用下主得：用前支多腿剛R2=272滅.9+453覽=725.9餃K竹N倉，美典捐后支系腿至R1=223就.6+453就=676.6愚KN揪單側前支腿隔為攜30×42c愿m主箱形，鋼板壤厚敏2c跪m腦，咳A糖=掀（須42+2伙6御）塘×2×2=2眠72cm楚2盼，除去銷子孔旋后凈截竭面雙A索0躺=272-6薦×2×4×2醋=176cm知2波，個所以覆6=P/芳A諒0頸=725.9銅×1000/鑄176×10炎0=41.2廉Mpa款〈汪遲［聞f帆］聚=205Mp評a忌撓貨狐況碌必K=20洪5÷41.2肆=佳5梅〉均1語冤安全印。廚孕架設內外側邊晌梁時，吊梁天劫車會盡可能的斜靠近外側支腿撕，此時前外側痛支腿所承受的顯軸向力最大，扁可能達到總荷農載覆的靈90突%鴨，史P=725.慈9+453躍×0.9=1初133.6K適N藍，代入公落式傾6=P/汗A延0昏=1133.農6×1000奉/176×1繳00=64.碎4Mp收a捧〈價昆［嗚f送］姥=205Mp伏a貼申欄正牢剪齊K=20斧5÷64.4麗=3.球2嘗〉宜1般流安全斷。匙鞏第二方面、前蜘支腿受壓桿件佳長細比及剛度研驗算：嶺Lo=60搶4-51.5絮=552.5搶c麗m罪，前支腿碗為買2c毛m模厚鋼板焊接成術箱形受壓斷面結，橫伙向覽b=30c刮m喬，飼a=26c海m鋼，縱爺向認H=42c累m籮，省h=38c你m蔥，所以繞縱向逼即潮X遠向的回轉半徑急為鮮r=0.28藥9((bH黨3互-ah葛3瓶)/(bH-枕ah))揮1/2漂邀，代入數(shù)據(jù)計倘算稿得錄r=15.6岔c倦m惰，徒前支腿受壓桿爪件的長細比突為疊λ市，萬λ星=L戒0填/筐r君，代入數(shù)據(jù)唯得廣λ甲=35.弟4儲，抗λ第=35.4洞﹤飽100恒（規(guī)范鋼桿件駐容許最大長細杜比）扮，屋滿足要求拋。奮略圓第三方面、前小支腿軸心受壓夾構件的整體穩(wěn)降定性驗算：跡N算/撤φ刃A喝＜粒f描菜，追φ勤=民σ擴cr蝶/f黃y鬧=點л本2降E破/框λ莊2俯f竊y搏，代入數(shù)據(jù)計索算圈得障λ爬x=7.掘4世，寬厚開比評b/t=30辟/2=15車﹤跳2秧0貼，批按襯C鵝類恨對浮X馳軸進行驗算趁，查鋼結構附瘦表（經過三次視內插）槽得治開φ扇=0.82煮7難，代入公式得蘭：倒N辟/捕φ誓A似0聾=躁725.9×匪1000/0血.827×1羊76×100棋=49.9石污MP擾a也，架設中梁時尖滿足要求蹦。搶N蝴/貴φ核A扭0甲=湖1133.6還×1000/食0.827×芽176×10坦0=77.9甘沫MP僚a稅，架設邊梁時侵滿足要求。窮第四方面、吊償梁天車在行走闖或剎車制動時各對前支腿的振帆動或沖擊荷載虧驗算：渾在一般情況下怖，架橋機的雙紹導梁為水平狀區(qū)態(tài)，吊梁天車搞在雙導梁上沿尤軌道滾動行走忽，此時天車上裕行走系統(tǒng)的電益動機提供的功痛率只需克服輪信子與軌道產生森的滾動摩阻力蠟即可；當需剎剪車制動時，特郵別是緊急制動煮，則輪子與軌辟道之間通過滑贊動摩擦力發(fā)揮營作用，當然前半提是電動機先旅制動，一般有籃經驗的架橋機椅專業(yè)機手不會浙也不要求出現(xiàn)灑緊急制動現(xiàn)象年，同時由于天缸車行走速度非昆常緩慢，約才在手5m零/此分鐘之內，剎燕車制動時對導姥梁上軌道的摩江阻力不大，但喉對軌道的摩阻咬力賊或爭4伴0披米刺T總梁在行走過程擁中前鬼后左右擺動產連生的沖擊力會淹通過導梁傳遞匹到架橋機的前始后支腿，再通英過支腿及軌道甜、墊木、蓋梁疑和跪T毯梁混凝土之間聞的靜摩阻力來斜消除。如果擺址動幅度太大，歌或摩阻力不滿槳足要求，就可巨能失穩(wěn)。蘇根據(jù)物理力學慕進行受力分析靠，在喂梁時，皂吊梁天車在啟娘動或在導梁軌垮道上滾動行走季時，對導梁軌赤道會產生一個俊向行走方向相詞反的力要。膝F份滾備=仆δ站P/興R逢，擠P=453K嬌N鏟，輔R=25c婦m鹽，把δ戚=0.0險5宣，代入數(shù)據(jù)計肆算唱得夏F=2F室滾石=1.812抬K通N雙，即對導梁和庸前后支腿影響割非常小，可以慰忽略不計。查在喂梁時當?shù)豕蛄禾燔囋趯Я憾绍壍郎闲凶咝璺室獎x車制動時升，此時由于慣窯性共，篇4愛0替米帥T尿梁仍然律以日5仍米表/狂分鐘有一個向丟前的動量，這破就需要導梁軌漠道提供一個向表后的沖量來保疲證膨4吵0傭米芒T規(guī)梁能夠在規(guī)定蹲的時間內停下閣來，也就是飼說深T轟梁和吊梁天車探的慣性會對架斑橋機的前后支害腿產生一個向劃前的沖力。根比據(jù)動量守恒定酒律，如果制動目時間紡為嶼3瞧秒（返還需要進一步市研究確定洋），牛則強mv=F界t荒，墓m季=嫂（壽1200+3扛6懶0臺）尸K碗N氣，刑v=1/12末m/飲s撤，廉t=3碑s稱，代入數(shù)據(jù)計槍算軟得狠F=mv/t竿=1560×名1÷12÷3剖=43.4K干N跌，如果計前后女四個支腿受力譯，按前后支腿謎的抗沖擊剛度蹦正比例進行分孕配，則前支腿尿承受的水平沖呀擊金力肝P=43.4豎÷沙（租2.8×2+稼2專）奴=5.71K創(chuàng)N衰，在如此小的壽沖擊力作用下災，支腿的抗剪申和抗彎及抗彎記剪強度可以不全進行驗算，完間全可以滿足要豐求，只需進行瓜抗傾覆穩(wěn)定性浙驗算即可。而構架橋機本身前們后支腿構件連墓接及強度和剛銜度及穩(wěn)定性完擇全能夠滿足要浸求，架橋機出柿現(xiàn)失穩(wěn)主要是舟行走器與軌道當接觸部位、軌叢道與墊木接觸沃部位、墊木與煙蓋梁頂面接觸石部位或墊木本英身部位等出現(xiàn)婦失穩(wěn)而導致架負橋機整體出現(xiàn)挺失穩(wěn)。傷第五方面、行柏走系統(tǒng)和軌道柜接觸及軌道與衡墊木及墊木與主蓋梁混凝土之蒙間接觸摩阻力紹等安全性驗算扮：吼第一點、誼前支腿翁行走器掃鋼輪溝與軌道接觸部葬位穩(wěn)定性驗算償：管該部位失穩(wěn)有偏兩種可能生第一種是架橋艷機通過導梁及零前支腿傳來的絡水平向前的沖越擊避力含P朋大于軌道對伸鋼輪艙提供的反方向句的最大靜摩阻第力出現(xiàn)脫軌而彼失穩(wěn)輪軌道為雙軌道擁，整體鋼箱底評座，軌道礙寬贈8c澆m翻，含高趨3.5c礦m蟻，雙軌道中心賴距離冒為慘25c獄m章，軌道底座央高暖48c燥m硬，捏寬拼50c無m暗，行走器為四塞個帶凹槽鋼輪貍，凹槽監(jiān)寬唇10c期m壇，式深破5c兇m墨，橫向行走時溫可以卡在凹槽落里，同時還設式有卡規(guī)夾，以乞防止脫軌。強加度和剛度及橫互向抗傾覆穩(wěn)定跳性都可以不驗窮算，只驗算沿霸縱向前進方向離的抗滑安全性輩即可。要失穩(wěn)閣也只能是架橋逼機通過導梁及歇前支腿傳來的核水平向前的沖燃擊初力六P減大于軌道對行耐走器提供的處反方向的最大充靜摩阻力出現(xiàn)立脫軌而失穩(wěn)。怕由此可建立方盟程式：盲如輔果資P伏≤犬F束f漲s返，即表明是安憶全和穩(wěn)定的誓，嫩F=725.康9K卸N群，是前支腿的說軸向力址，腳P=5.71絕K里N坦，是水平向前映沖擊力獎，爛f露s演=0.1緩5稈，是軌道與行組走器之間的靜外摩擦系數(shù)。代輔入數(shù)據(jù)計算荷得手:P=5.7燙1K打N監(jiān)，逃F拾散f加s闖=725.9峽×0.15=號108.9K谷N乳，所以最大靜鍛摩阻堅力僅F禾f得s娃遠大于沖擊值力榨P俯，遷K=108.凍9/5.71爆=19.巡1央＞旗1至，所以該部位衫的抗滑摩阻力畢是安全的。藥第二種是沖擊歌力通過前支腿松作用繞桂前鋼輪侮外側底腳旋轉技而失穩(wěn)宿附照擺片鍛1忌0迅：前支腿偷行走系統(tǒng)細部完照片衰因此，可以建野立力矩方程清式沸P議H貴≤識F怎d悔，際P=5.71尺K也N駛，是沖擊力啟，州H=5.50私5頸m剩，是前支腿到報行走鋼輪底的容高度循，位F1=F2=母363K糞N咐，是前支腿的朝軸向力傳到前舒后行走鋼輪的而垂直力欺，湖d1=0.0粉4諒m匆，蠅d2=0.2壺9營m靠，是前支腿行克走前后鋼輪軸風向力中心作用孩點距外側鋼輪慢底外邊的距離似。代入數(shù)據(jù)計鉛算得：嘗PH=5.7旱1幸×5.505狀=31.4K態(tài)N.m態(tài)衰，云Fd=363泰×閥（偵0.04+0校.2將9息）免=119.8冤KN.賤m恐，愉K=119.燦8/31.4負=3.礦8敵＞旦1怎，所以該部位閑的抗傾覆穩(wěn)定勝性經驗算是安堂全的。失第二點、軌道蔬與墊木接觸部劇位抗傾覆穩(wěn)定奇性驗算：脂該部位失穩(wěn)有治兩種可能奉第一種是架橋冤機通過導梁及瓦前支腿傳來的榮水平向前的沖璃擊顆力晌P清大于軌道墊木灰對軌道底座提恰供的反方向的勇最大靜摩阻力沖出現(xiàn)脫軌而失里穩(wěn)須由此可建立方臂程式如宋果旦P圓≤似F金f磁s爪，即表明是安柴全和穩(wěn)定的擠，匆F=725.愉9K心N觸，是前支腿的擺軸向力狡，據(jù)P=5.71犧K俘N搜，是水平沖擊休力凍，走f倉s個=0.賠3那，是軌道底座街與墊木之間的邪靜摩擦系數(shù)。獻代入數(shù)據(jù)計算娘得耽:P=5.7爹1K真N帖，疊F稿枝f常s喜=725.9饑×0.3=2立17.8K做N護，所以最大靜漆摩阻笑力摸F尤f梁s桿遠大于沖擊革力膊P心，河K=217.另8/5.71虎=38.階1長＞寨1零，所以該部位回的抗滑摩阻力叉經驗算是安全蟲的。游第二種是架橋膜機沿導梁傳來白的沖擊力通過配前支腿作用繞釘軌道底座外側思底腳旋轉而失辜穩(wěn)。出因此，可以建配立力矩方程包式喬P持H戒≤村F乞d認，籮P=5.71詢K處N國，是沖擊力王，驟H=6.02涂m沃，是前支腿到鍛軌道底座底部額的高度淺，病F1=F2=篩363K溪N甩，是前支腿的近軸向力傳到前芳后行走鋼輪的咱垂直力殖，美d1=0.1削25方m薦，煩d2=0.3斥75肝m若，是前支腿軸慧向力傳到行走撓前后鋼輪中心山作用點距軌道微底座外邊的距賊離。代入數(shù)據(jù)氏計算得：先PH=5.7只1需×6.02=好34.4KN潑.m開區(qū)，耀Fd=363抱×木（嚷0.125+蹦0.37燃5疫）辰=181.5膠KN.蝴m右，賀K=181.哀5/34.4怪=5.朽3車＞屋1族，所以該部位串的抗傾覆穩(wěn)定或性經驗算是安宋全的。挪第三點、墊木珠與蓋梁頂面接堂觸部位或墊木紋本身部位爆抗訊傾覆穩(wěn)定性驗雅算刪：探該部位失穩(wěn)有枕兩種可能析第一種是架橋榆機通過導梁及員前支腿傳來的剩水平向前的沖士擊果力懷P比大于軌道墊木慮與墊木之間或中蓋梁頂面混凝滿土刷對期墊木若提供的反方向專的最大靜摩阻蠢力出現(xiàn)陶滑提脫而失穩(wěn)裙由此可建立方銀程式如傾果嘩P浮≤傲F訓f蜓s粒，即表明是安摘全和穩(wěn)定的襖，腳F=725.置9K鷹N餓，是前支腿的鮮軸向力疾，璃P=5.71許K債N囑，是水平沖擊累力應，驚f籠s決=0.隸3繞，是軌道底座用與墊木之間的層靜摩擦系數(shù)，耗通過查閱相關遠資料，木材與案混凝土之間和挨木材與木材之著間的靜摩擦系什數(shù)均大于鋼與蘆墊木之間的靜寒摩擦系數(shù)，即書f污s讓＞幫0.鞠3養(yǎng)。代入數(shù)據(jù)計愿算彼得桿:P=5.7鉆1K期N淚，報F臥倒f腫s郊=725.9惡×0.窯3絮＞拐217.8K敏N干，所以最大靜抄摩阻束力悉F幫f面s寧遠大于沖擊記力晃P泊，蝦K系＞呆217.8/企5.7讀1欠＞燈38.抄1紡＞籮1葛，所以該部位瀉的抗滑摩阻力盒經驗算是安全循的。聾第二種是架橋淡機沿導梁傳來油的沖擊力通過尾前支腿作用繞媽軌道底座先墊木顫外側底腳旋轉選而失穩(wěn)。練因此，可以建閣立力矩方程耽式琴P衛(wèi)H知≤場F淡d廈，扣P=5.71匆K妙N拔，是沖擊力冷，皇H=6.09艇5值m頂，是前支腿到耐墊木底部的高調度依，勸F1=F2=普363K短N衫，是前支腿的傾軸向力傳到前鏟后行走鋼輪的壓垂直力椅，醬d1=0.1成75碎m匪，在d2=0.4楊25前m鉆，是前支腿軸荒向力傳到行走初前后鋼輪中心結作用點距墊木涉底外邊的距離諸。代入數(shù)據(jù)計漂算得：滋PH=5.7蹄1用×6.095擦=34.8K溝N.m跳齡，滴Fd=363燥×推（拜0.175+開0.42擾5眠）臥=217.8泳KN.繡m見，小K=217.見8/34.8它=6.子3喜＞你1箏，所以該部位瞎的抗傾覆穩(wěn)定支性經驗算是安廈全的。鉛通過上述驗算女結果比較，得懶出墊木與蓋梁斗頂面接觸部位驟或墊木本身部喪位的抗傾覆穩(wěn)狼定性是安全的妨。但對軌道底克的墊木的碼砌潤則必須按相關晌要求和標準執(zhí)歐行。表第六方面、負高載橫向行走時輩橫向穩(wěn)定性驗思算：仁架橋機在架梁警過程中，所有蕉垂直荷載均通里過架橋機導梁泰最后傳遞到前略后四個支腿來枝承擔，即使架號設內外邊梁時光荷載的重心線己仍會落在支腿色之間，所以荷秋載垂直力永遠抱都不會導致架涼橋機沿橫向側寶翻。但如果操抖作不當，架橋胃機帶梁橫向整順體行走和架設紫內外邊梁或緊膜急剎車時，使僅得狂T師梁左右擺動太柳大，有可能會境導致架橋機橫吧向失穩(wěn)。下面伐對此進行驗算塔第一種可能：犧軌道摩阻力不播滿足要求或小衣于側向沖擊力偽而引起架橋機誦前后支腿行走劉鋼輪滑出軌道傍而使架橋機橫鐮向失穩(wěn)：果在架設內外邊再梁時，當架橋碑機帶梁整機在膠橫向軌道上行銀走需要剎車制饞動時，此時由百于慣性，架橋奪機我和守4敬0典米姓T創(chuàng)梁仍然艦以沃3秘米萍/屬分鐘（架橋機字本身限定速度譽）有一個向前虧的動量，這就勻需要軌道提供勁一個向后的沖暗量來保證架橋班機臨和稱4民0麗米壇T夏梁能夠在規(guī)定辱的時間內停下糧來，也就是恩說倒T債梁的慣性會對癢架橋機的前后略支腿產生一個句側向的沖擊力如。根據(jù)動量守溜恒定律，如果罰制動時間諷為桿3覆秒薦（還需要進一列步研究確定）痛，直則煤mv=F誓t牌，勤m他=蝴（惜1200+1咱35羅3該）蠟K茄N內（架橋機粘和命4川0非米蛾T雞梁自重）繭，候v=0.05狡m/啊s宵，兇t=3爆s鎮(zhèn)，代入數(shù)據(jù)計蛛算裂得麗F=mv/t霞=2553×忽1÷20÷3撞=42.55吊K籃N逐，如果計前后曉四個支腿受力寨，取不均勻系擱數(shù)嘉K=1.5甘（束可以按與左右縣支腿的橫向抗紙沖擊剛度進行彈橫向水平沖擊噸力分擔，縱向煎可以按前后支拴腿的剛度正比蹦例進行分擔，叉而橫向抗沖擊蒼剛度則較為復奏雜總還需揉作品進一步研究）愚，則每個支腿待承受的側向水寶平沖擊遇力感P=42.5碌5÷4×1.焦5=15.9做6K賄N館，制動力由軌繼道滑動摩擦力莫提供，由此可膏建立方程問式侄F犬max挨=驢滋F把N鳥f受s讓，滅如裙果蒙P裝≤借F逃f褲s第，即表明是安世全和穩(wěn)定的類，歸F=725.伏9K摩N頌，是前支腿的亭軸向力兄，淡P=15.9良6K枝N拿，是水平沖擊衫力港，丘f敢s鄰=0.1鉛5叛，是軌道與行古走器鋼質輪之豈間的滑動摩擦監(jiān)系數(shù)。代入數(shù)尿據(jù)計算綁得巨:P=15.點96K仇N紐，蔬F秩尼f烏s材=725.9吸×0.15=狹108.9K調N據(jù)，所以滑動茶摩阻激力娃F烤f砌s終遠大于制動時美產生的沖擊悄力憐P挽，糾K=108.遷9/15.9鵝6=6.持8臉＞怠1布，所以該部位感的抗滑穩(wěn)定性恭經驗算是安全尋的。嚷第二種可能：哪架設最外側邊貞梁時，在架橋鍬機母和籌T調梁等共同影響扯最不利振動或坊沖擊力作用下宵繞輛最外側支腿行卻走器旋轉而失坐穩(wěn)收：蠅在架設外邊梁野時，四個支腿烤的軸向力是不裳一樣的，根據(jù)赴力矩的分配，呆外側支腿的受塌力約畜占咽T鏡梁總重壁的開90筑%杜，內側支腿的鴉受力約織占攀T取梁總重式的弓10帳%勺。皂架橋機要發(fā)生血側向傾覆也只專能是繞最外側漿支腿行走器旋生轉而失穩(wěn)，建究立力矩方程式慌：坊PH=F哈d歇，屯P=15.9云6K廊N噸，是側向水平繼沖擊力理，怕H=6.09內5館m蠅，是前支腿到達軌道底座的高渾度獄，副F=272.捐9+453圾×0.1=軌318.2K煮N乏，是內側前支搬腿的軸向力旱，冠d=4.98俊m沸，是兩前支腿擊軸向力中心作暴用點的距離。蹦代入數(shù)據(jù)計算倘得：棍PH=15.殿96癢×6.095偉=97.3K術N.m暢慌，壇Fd=318默.2墨×4.98=驟1584.6鍬KN.疑m株，貿K=1584蟻.6/97.繡3=16.街3系＞紐1紀，所以該部位催的抗傾覆穩(wěn)定默性經驗算是安欲全的。題第三種可能：迫架設最外側邊泳梁時，鴉架橋機整機橫眼移，前支腿外枯側行走器父共鋒4翻個輪子，姥有猶2轟個輪子需落在陷蓋梁外側，即慢軌道需懸空受內剪，隙軌道抗剪強度旗或擋塊抗壓強蠻度不滿足要求使而導致架橋機牧橫向失穩(wěn)：六還有一種可能鑼就是在架設內詢外邊梁時，為裁保證邊梁能夠軍準確就位，架株橋機整機橫移鋤，前支腿外側膜行走器親高臭50c貼m研，胡寬緒50c紫m劑，欺長魄80c錢m內，葉共蘭4捧個輪子，剛輪呼直歲徑徑14c形m撒，行走器需橫謎移行走至蓋梁飽外禽側計75c詢m講，即軌道需懸賀空受剪，需對督軌道的抗剪進隸行驗算。由支府腿傳到軌道的宮最大剪烤力痛F=K柳P僵，獅P=725.游9+453炮×0.9=脾1133.6服K量N花，脊K=1.姜5遲，為不均勻分瀉配及安全系數(shù)毯，缺F=1700惕.4K裕N會，軌道底座麻為蘇48cm餓×56c腫m咬，壓2c拍m驟厚鋼板焊接箱凍形截面，軌道吸為樣8c徒m潑寬茶，嫁3.5c掙m遙高，不計軌道圈抗剪，只計軌駕道底座的抗剪媽，拔則遼A=376c掛m挨2至，將數(shù)據(jù)代入跪公式：悲T欣=F/A=1蓄700400焰/37600畏=45.2爬Mp括a決〈緣盼［里t常］園=120Mp翼a倘，滿足要求。帽擋塊砼抗壓強京度驗算：橫移豈軌道支撐在蓋壺梁擋塊上，并穿在橫移軌道底尸座與擋塊混凝費土之間設置薄窄木板，其他部輩位用硬木支墊久。擋塊受壓面田積凡A=50莫×30=15嫩00cm穩(wěn)2灑，把P=1700岸.4K今N研，擋塊欠為蛙C3察0征混凝土宇，艦f=P/A邪=17004就00/150鄙000=11好.3起囑MPa<族喇f帥cd木=13.8M倦P透a片，滿足要求?；?鍵架橋機每安全控制措施崇5拳.供1追、架橋機概述娘：壇架橋機總泳長驕7跳5腳.赤945達m主，其中引導梁代長昏22.1堵4淘米，榨一個節(jié)段三角稍桁互片濟長干10m告。怠?；楸炯軜驒C為畏裝配步履式雙電導梁架橋機彈，可天用于直橋、斜桿橋、曲線橋的應簡支梁架設，延能夠滿足橋線船制梁、梁廠制掘梁等工況，可義攜邊梁一次橫獲移剄位，實現(xiàn)掌全斷面機躁械化移、落梁誤。廣泛用于流芹動作業(yè)工程施秤工，尤其適宜電水橋、高橋墩擴、寬橋面架梁言作業(yè)。恨靈渡該機由主機和船機動運梁車兩鐘大部分組成，驅裝配步履式雙召導梁架橋機，說采用三角桁架畜作主要承載受截力構件單元（蠢如縱導梁、橫膠導梁），單元捐間采用銷軸聯(lián)蒜接。主導梁前孟端設置引導梁寄，重量輕，過苗孔安全可靠；針采用步履過孔后，橋機不需鋪弦設縱移軌道；均采用支點游動擺支撐可適應小部于咐4涉0兄米不同跨徑橋晴梁安裝：采用劈鋪設橫移軌道那實現(xiàn)全斷面架嫌梁到位。該機番配置自力縱、饅橫移走行裝置課、縱導梁步履鐮走行裝置和吊湊重行車，用以析實現(xiàn)安全過孔也，吊、放梁體貝的三維運動。糟選用日揉立旅E昨－哥64H刮R任可編程序控制他器，自動化程邊度高，控制靈乓活可靠，提高喬了架橋機作業(yè)片的安全性、穩(wěn)袖定性和精度。良采用拼裝式，予易于拆裝、運湯輸、便于轉移樓工地，經濟性肚好。圖一為主漿機結構示意圖摸。污附隙圖頸1眨6協(xié)：步履式雙導姿梁架橋機結構睛示意圖盜5鈴.1.均1秀、廊4臉0喉米跨徑步履式撓雙導梁匹架橋機主要性凱能參數(shù)：黨附貼表攤4兼：住4嘉0豪米跨徑步履式午雙導梁詢架橋機主要性照能參數(shù)截表（徹主機部分眼）曉序號察項目名稱優(yōu)單位付參數(shù)值沉1氧額定起重量飽t輕140托2丈主機總重量剝t翼203援3敬適宜跨度董m棗≤左40戒4閉適宜梁型救T合型、工型、箱昌梁型躁5溜整機功率叛kw螞62泄6圓架設梁片適宜淹縱坡瘡%越＜屈5吼7哨架設斜交橋交貌角雖度盜0的～雅45斯8紹架橋機過孔縱矮向行走及吊梁柏小車縱移速度宜m/min嘴5重9習吊梁起落速度貪m/min購0.6貞10夢吊梁后架橋機澤整機橫移速度蝶m/min柜3核11慎吊梁跨中撓度縮mm何70泰12剩過孔懸臂撓度買mm遞300楚13惡架設曲線橋最唉小半徑福m著350屬14譯單元構件最大冰長度忘m摩11.2顯15濾單元構件最大泊重量汪t位6獲16魄過孔方式巨步履式咸17開喂梁方式砍尾部運梁車或欣軌道喂梁寫18猛適應風壓榜N/m鵝2捏25籮0筑（吊梁灑）渾60襲0雨（空載）短19井架梁效率滋片尊/h世1敢20爭控制方式弄手動電控功21挖液壓系統(tǒng)最大蓬工作壓力抗MPa屋25斬5武.1.廁2叛、架橋機結構鮮組成及特點：嘉該機主要由縱關導梁、前輔助收頂桿、前支腿字、中支點裝置竊、后支點裝置種、橫導梁縱移還臺車、橫導梁障、吊梁行車、捉橫移軌道、液棋壓系統(tǒng)、電器中控制系統(tǒng)等組福成。寇5雪糧宋縱導梁脖廊嫂縱導梁由主導跟梁和引導梁組命成。主導梁主陶要承載受力，呼上方設有軌道在供橫導梁縱移暴臺車走行，下捐弦作為導梁縱責移、移動支點碧縱行軌道。引誕導梁結構重量乳輕，降低過孔凍撓度和中支點狠荷載，起安全織引導作用。三嗓角架構件單元若采用銷軸連接如，前、后端各順設置橫聯(lián)構架絕。架設邊梁時婦，為了橫導梁咳與縱導梁連接茶方便，在靠近襪前股、趕中支點處設有刃梯子。惑5箭昌腎前輔助頂桿籠扶舅前輔助頂桿在踐引導梁前端，芒為伸縮式液壓荷頂桿，以實現(xiàn)采過孔并調整導牲梁水平的要求喘。頂桿伸縮柱嗽上有調整高度繼的銷孔，頂升民到位后穿上銷筆軸，起安全保靜護作用。柱身晚上端框架同引軋導梁栓接，可拋以實游現(xiàn)建0慈～煙45踩°踢調整截。隙謙5早溉殃前支座腿換悶盈前支腿由橫移羨臺車、支腿、幻調整架、轉盤周和縱移機構等培組成。橫移臺委車自立走行，得與支腿鉸接可偵以保證車輪始晃終與軌面按觸業(yè)。支腿由調整送節(jié)和基本節(jié)組聞成。調整節(jié)通恨過油缸頂升導槐柱在導套內滑敲動實現(xiàn)高度調貪整，調整到位稈后穿上銷軸固棚定導柱與導套拍，油缸不再承釣受載荷，停止盯工作；架設最液后一孔時將基藝本節(jié)拆除才能勿保證前支腿上悅橋臺，在遇到斧大跨度橋梁及蹄橋面縱坡較大楚時還須將調整籮節(jié)和頂升油缸策一起拆除。轉企盤與調整架可搭以相互轉動以趨實現(xiàn)架設斜橋款之要求?？v移浴機構可自力行尺走，實現(xiàn)前支鹿腿在導染上縱率向運動和縱導意染過孔縱向運丸動，在架梁作插業(yè)時前支腿通姑過縱移機構與者縱導梁鎖定暈。核斥刮＾鴉5程亮櫻中支點裝置拒仔連中支點裝置園由卻縱移機構、調輝整節(jié)、轉盤、共臺車橫拉桿和齒橫移臺車等組刮成?？v移機構司與前支腿縱移萄機構相同，轉爐盤可以實現(xiàn)架污設斜橋的要求挽，橫移臺車為熱雙軌走行臺車渾，臺車側面設經有吊耳板可以繁實現(xiàn)步履過孔鑒時帶橫移軌道間走行，臺車間嘉靠橫拉桿連接浴。救5喚畢除后支點裝置編后支點裝置的宏作用是整機步宅履過孔時作為孫輔助支點實現(xiàn)螺中支點裝置邁肝步前移。烘5啞笛拔橫導梁縱移臺狡車徑橫導梁縱移臺晝車為吊梁縱移血主要動力部件完，臺車軸距坐為劣1900m固m政，架斜橋可按佩實際距離調整鹽，以此滿足架角設斜橋時吊梁彩行車軌距不變堪。臺車上有托堂架，托架與橫銅導梁通過螺栓鄉(xiāng)用壓板緊固，換托架在臺車上捧通過芯軸轉動攏調整角度。同忙時，臺車上專云門設有與縱導鬼梁鎖定夾具，燥在落邊梁時橫禾導梁與縱導梁險連接，防止發(fā)鐮生傾翻現(xiàn)象。產5架數(shù)腫橫導梁飯聽考橫導梁為吊梁鍛主要承載構件脾，采用三角桁敗架結構，橫導宇梁上設有吊梁夏行車軌道，可嗚以滿足行車吊傳梁落梁對位需陷要。整機設有蛛兩組橫導梁（螞每組兩根），蜂架設斜橋時橫浴導梁與縱導梁賞成斜交布置?？?蠶孟重吊重行車矮枕孤該機配置兩臺勸吊重行車，采可用抬吊梁的方陡式實現(xiàn)移落梁臨。吊重行車配稅置杏1潑臺平JM8默t綢慢速卷揚機，爬起重滑車、鋼瑞絲繩、行車驅步動主、從動輪辯組、行車車架其等。吊梁行車篇在鋪設軌道的毀橫導梁頂面上飯運行，實現(xiàn)吊模梁橫移。行車企采用集中驅動碼自力行走，吊拐重行車沿主橫顫梁頂面軌道運帳行，運行軌棕距抽1900m對m鳳，軸摩距志2200m灣m知。行車鋼絲繩椒為侮6×3維7災－疾2考6垮－鍬167低0彩一特一光一右須交，繩長孕為迎L凳＝蜜185m開5伍倦咸橫移軌餃道樹免撓擔營雅橫移軌道為前部支點橫移軌道易一根，中支點萍橫移軌道二根倡，由多節(jié)箱型瘡梁栓接而成，箏支承主機吊梁追傳遞荷載。軌透道連接處設有渡剪力切板道。在吊梁工況釀時，需將軌道何調水平，且軌賺距符合要求。常在橫移軌道兩現(xiàn)端設置限位擋脈塊，滿足架邊辭梁安全要求。涼軌道下方與梁騰體間或橋臺用串硬木方支墊，丙支墊硬木應設辮置于梁體梁梗瘦上何方，不得設于椒無立肋梁翼上艘，以防止損壞桑梁體。橫移軌兩道根據(jù)不同橋血型川和橫坡斥必須進行校核斧，確保在架梁米時軌道為水平寺。訓5暗杏0兼聲運梁車射運梁車是將梁苦片送到主機吊邀梁下方的主要住運送工具。運砍梁車框架管上收方，設置有轉抽向心盤，以便裙于在線路成曲奶線狀態(tài)下運梁恥。運梁車動力歇為電機減速機振，運梁車速度無分為低速喂梁刮、運梁、高速糧返回，由電氣河控制柜及操作舟按扭實現(xiàn)運動庫操作。艱5腦旱1離佛液壓系嶼統(tǒng)名指液壓系統(tǒng)撥布牛前輔助頂桿、緣前支腿、中支膽點和中后輔助蜜頂桿四部分，嫩工作原理見設辣計圖。液壓系原統(tǒng)殘均成由承動力元件油泵寇，執(zhí)行元件油糕缸和各控制元傅件閥等組成。善油泵為軸向柱由塞泵，額定壓想力悅為拆25MP階a柱。抹5吵戶2蘆酬電氣控制系統(tǒng)佛電氣控制系統(tǒng)似工作原理見設首計圖。電氣控之制系統(tǒng)由配電鎮(zhèn)箱和控制盤組雪成，設于導梁敵中支點上方。吹5愿孩2.侍1泰主機主電路原慢理仙架橋機主電路每交流電部分，井動力電纜采用魚滑線架設輸電絕方式。架橋機不主機共有電動前機歇1但6把臺，一臺摩日勤立朽E盼－祖64H沸R返可編程序控制額器轎、霞1烈個漏電空氣開忽關在、勢9進個斷路器旱、車2酬個頻敏電阻慨和慨2鏟5撐個交流接觸器斧相聯(lián)，實現(xiàn)三適相交流電輸送績到工作機。欄控制元件均設晉置于控制操作蕩柜內，由一個泳總電源自動開扮關度lQ酸F幻控制輸入電源祝。薪由暴2Q屑F斯斷路器控制前享、中支點橫移菜電機輸入電源慘。叛由嶺3Q沒F野斷路器控制前脈、中支點自行弟和導梁縱移電炊機輸入電源。忌由儲4Q理F寸斷路器控制前構、后橫導梁縱熟移電機輸入電蓮源鑰。燃倉由茶5Q預F蠅斷路器控制前分、后行車移動局電機輸入電源跪。迎由寫6Q談F腿斷路器控制前他卷揚電機輸入于電源。伐由認7Q捆F羽斷路器控制后罰卷揚機電機輸?shù)廊腚娫?。疲由?Q滴F恢斷路器控制前問輔助頂桿油泵賭電機輸入電源除。急漢瘋由脅9Q瘦F葵斷路器控制前挨支點液壓泵站圣電機輸