腳手架支撐方案

/梁、板模板（扣件鋼管架）計(jì)算書寶雞南站位于陜西省寶雞市，為中型鐵路旅客車站，由站房、站臺(tái)、雨棚等組成.該站房建筑物長203．422m,站房分為A、B、C三個(gè)區(qū)段。A、C段結(jié)構(gòu)高度１8.２m，Ｂ段主體結(jié)構(gòu)高度２7.9m.寶雞南站站場規(guī)模為5臺(tái)1１線。站型為線側(cè)平式,采用下進(jìn)下出的旅客流線模式。地上二層，局部地下一層,地上三層.站房建筑面積為１９990m２.結(jié)構(gòu)形式站房為框架結(jié)構(gòu)屋頂大跨度鋼結(jié)構(gòu),網(wǎng)架覆蓋面積為8４１1.8ｍ2?；菊九_(tái)雨棚采用鋼管混凝土雙肢格構(gòu)柱帶斜拉桿懸挑實(shí)腹H型鋼梁結(jié)構(gòu)，中間站臺(tái)采用鋼管柱懸挑Y型實(shí)腹Ｈ型鋼梁構(gòu)件。雨棚總長45０m,屋面采用壓型鋼板系統(tǒng)屋面，雨棚建筑面積高支撐架的計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(ＪGJ130-20０1）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010－２00２、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(ＧB500０９—2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500１7－2003）等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米,根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算,架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了《施工技術(shù)》20０2（3)：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全》中的部分內(nèi)容.第一章梁段Ｌ1＝１40０×2800mm的計(jì)算一、參數(shù)信息1。模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m）:1。４0；梁截面高度Ｄ(m)：2。80;混凝土板厚度(ｍｍ)：120。00;立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.6０；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m）:０.1０;立桿步距h(m）:１.２0;板底承重立桿橫向間距或排距Lｂ（m)：1。2０；梁支撐架搭設(shè)高度Ｈ（m):9.00;梁兩側(cè)立桿間距(m）:1。60；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):4；采用的鋼管類型為Φ48×3.5;立桿承重連接方式:可調(diào)托座;2．荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度（kＮ/m３）：2６．０0；模板自重（kＮ／m2):0.30;鋼筋自重（kＮ/m3）：３。０0;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2）：２。0;新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值（ｋN／ｍ2）:19.3；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載(kN/m2)：2.０；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kＮ/ｍ2）：４.0;3．材料參數(shù)木材品種：柏木;木材彈性模量E(N/mm2）:9０0０．０；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fｃ（N/mm）:16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fｍ(N/mm2）:17。0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv（Ｎ/mm2)：1．7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(ｍm)：１８.00；面板彈性模量E（N/mm2）:60０0。０；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fｍ(N/mｍ２):13。0;4。梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b（mm）：10０．0；梁底方木截面高度h(mｍ）：100。０；梁底縱向支撐根數(shù)：7;５.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm）：6０0;次楞根數(shù):8;主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：5；固定支撐水平間距（mm）：60０；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：150mm,75０ｍｍ，1３50mm,1950mm，2５50mm；主楞材料：木方；寬度(ｍm)：６0．0０；高度（mm)：９0.０0;次楞材料：木方；寬度(mm）：６０.00；高度（mm）:90。０0;二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按《施工手冊(cè)》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值：F=０．22γtβ1β2V1／２F＝γH其中γ--混凝土的重力密度,取26。000ｋN/m３;t-—新澆混凝土的初凝時(shí)間，取２。0０0h；T-—混凝土的入模溫度,取20.00０℃;V--混凝土的澆筑速度，取1.５００m/ｈ;H—－混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2．8０0m;β1——外加劑影響修正系數(shù)，?。?。2０0;β２—-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.１50。分別計(jì)算得19。3３5kN/m2、７２．800kN／ｍ2，取較小值1９．3３5kN/m2作為本工程計(jì)算荷載.三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為8根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖(單位：mｍ）1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下：σ=Ｍ／Ｗ<[ｆ］其中,W—-面板的凈截面抵抗矩,W=6０×1。8×1.８/6＝32.4ｃｍ3；M－-面板的最大彎矩（Ｎ·mm）；σ—-面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/ｍm2)［f］－－面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(Ｎ/mm2）；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算:Ｍ=0。１ｑ１l２+０。117q2ｌ２其中,q-—作用在模板上的側(cè)壓力,包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值:q1=１．2×0。6×19.34=13。921kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值：q2=1．4×０。6×4=3.３6kN/m；計(jì)算跨度:l=（280０—１２0）/（8－1）＝38２。86mm；面板的最大彎矩M=０．1×1３.９２1×［（2800—120)/(8—1)］２+0．117×3.36×［（28０0—120）/（８-１)]2=2。62×105N·mm;面板的最大支座反力為:N=１．1q1l+1。2q2ｌ＝1.１×１3.921×［(2800—１20）/（8-1)］/100０+1．2×3。３6０×[（280０－120）/(8—1)]/１０00=7.406kN;經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值：σ＝2。62×10５/3。24×10４=8。1Ｎ/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：［ｆ］＝13Ｎ／mｍ2;面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ＝８。1N／ｍm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f］=1３N／mm２，滿足要求?。玻畵隙闰?yàn)算ν＝0。67７ql4／(1００EI)≤［ν]=l／２5０q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值：q=ｑ１＝13。921N/mｍ;ｌ——計(jì)算跨度:ｌ=[（2800－１20)／(8－1）]＝382。８６mm;E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/ｍm２；I——面板的截面慣性矩：Ｉ=60×1.8×1．8×１.８/12=29。16cｍ4;面板的最大撓度計(jì)算值:ν=０．677×13.９２1×[（2800—120）/（8－1）］４/(１00×6000×２.92×1０5）＝1。157mｍ；面板的最大容許撓度值:［ν］=l/250=[(28０0－120)/（8—1）］/250＝1．531mm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=1。157mm小于面板的最大容許撓度值［ν]=1.5３1mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：ｑ=7.406/０。600=１2。3４4ｋN/m本工程中，次楞采用木方，寬度６0ｍm，高度90mm,截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量Ｅ分別為：W＝1×6×9×９／６=81cm3;Ｉ=1×6×9×9×9/12=３64。5cｍ４；E＝９000.0０N/mm2；計(jì)算簡圖剪力圖（ｋN）彎矩圖(ｋN·ｍ）變形圖(mm）經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M＝０.444kN·ｍ，最大支座反力R=8。１４7kN，最大變形ν＝0。336mｍ(1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：σ=M/W〈［f]經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=４.44×105/８。１０×104=5。5N/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：［f］=1７N／mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=5。5N／ｍm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f］=17Ｎ/mm2,滿足要求?。?）次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值：［ν]=６００/4０0=1．5mm；次楞的最大撓度計(jì)算值ν＝0。33６ｍm小于次楞的最大容許撓度值[ν］=１。5ｍm，滿足要求！2．主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力,取次楞的最大支座力８。147ｋN,按照集中荷載作用下的多跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用木方,寬度60mm，高度90mm,截面慣性矩I，截面抵抗矩Ｗ和彈性模量Ｅ分別為:W=1×6×9×9/6=８1cm3；I=1×６×9×9×9/12=364。5ｃm4；Ｅ=90０0.0０Ｎ／mm２；主楞計(jì)算簡圖主楞彎矩圖（kN·m）主楞變形圖（mｍ）經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0。728kN·m，最大支座反力R=13．38９ｋN，最大變形ν＝0。3２4mm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ=Ｍ/W<［f]經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值:σ=7．2８×１0５/8。１0×1０４=9Ｎ/mｍ2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：［f］=1７N/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ＝9N/mｍ2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f］=17N/mm２,滿足要求?。?）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為０．３24mm主楞的最大容許撓度值：[ν］=600/40０=1。5ｍm;主楞的最大撓度計(jì)算值ν＝０．324mm小于主楞的最大容許撓度值[ν］=1。5mm，滿足要求！五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=60０×18×18/６=3.24×104mm3；I=６00×18×18×1８／12=2．92×１0５mm4;1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ＝Ｍ／W<［f］鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kN/m):ｑ1=1.2×[（26．00+3.00）×２．80+0.３0]×0.6０＝５8。６８0kＮ/ｍ；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值（ｋN/ｍ）:ｑ2=１.4×(2.00＋2.0０)×0.60=３．３6０kN/ｍ；q=5８。6８0+3．360＝62．040ｋN/m;最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下：Mmaｘ=0。1q１ｌ２+0。117ｑ2l２=0。1×58.６８×23３。33３2+0。１17×3．３6×233．3３32=3.4１×10５N·mm;RA=RD＝0。4q1l＋0.4５q2l=0.４×58.６８×0。233+0。4５×3。36×0.２33=5。83ｋＮRＢ=RＣ=1．1q１l+1.２q2l=１．1×5８。6８×０。233+1.2×3.３6×0。233＝1６.００２kNσ=Mmax/W=3.41×10５/3．24×1０4=10．5N／mm２;梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=10。5Ｎ/mｍ2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［ｆ］＝13N／ｍm2,滿足要求?。?撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載,同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下:ν=0.677ｑl4/（10０EI）≤［ν]＝l／250其中，q-－作用在模板上的壓力線荷載:q＝ｑ1／1.2＝４8．9０0kN/m;l－—計(jì)算跨度(梁底支撐間距)：l=23３.33ｍm;E--面板的彈性模量：Ｅ=6000．0N/ｍm２;面板的最大允許撓度值:［ν］=２33.33/250=0。９３3mｍ;面板的最大撓度計(jì)算值：ν=０.677×58.68×２３３．３4／（100×60０0×2.９２×105）＝０.673ｍm；面板的最大撓度計(jì)算值：ν＝0。６７3mm小于面板的最大允許撓度值：［ν]=０．93３mm，滿足要求！六、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木.強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1。荷載的計(jì)算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q＝１6。0０2/0．6＝２6。67kN/ｍ2。方木的支撐力驗(yàn)算方木計(jì)算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中,方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩Ｗ分別為：W=１０×10×10/6＝166。６7ｃm3;I=10×10×１0×10/12＝833．33ｃm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:最大彎矩M＝0。1ｑl２=0。１×26.67×0。62＝0。９６kＮ·m；最大應(yīng)力σ＝M/W＝0．９６×1０6／１66666.７＝5．8N／ｍｍ２;抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［ｆ］=1３N/ｍm2;方木的最大應(yīng)力計(jì)算值5。８Ｎ/ｍm２小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值１3N/ｍm２，滿足要求！方木抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:τ=３V/（2bh０）其中最大剪力：V＝0。6×26.67×0．6＝9。6０１kN；方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×９．６０1×１０00／（2×10０×100）=1．44N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［τ］=1。7N/mm2;方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值1。44N／ｍm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1．7N/mｍ２，滿足要求!方木撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:ν=0.677ql4/（1０0EI)≤[ν］=l／250方木最大撓度計(jì)算值ν=0。６7７×26．６7×6００4/（100×9００0×833．333×104）＝0.３12mm;方木的最大允許撓度［ν]=０.6０0×１000/２５０＝2。400ｍm；方木的最大撓度計(jì)算值ν=0．31２mｍ小于方木的最大允許撓度［ν］=2.４mm，滿足要求!3。支撐托梁的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA＝5.8３0kＮ梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RＢ=1６。002kＮ梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：Ｐ3=（１.6０0-1.40０)/４×0.600×(1。2×0.120×26．000+1.4×2．００0)+1。2×2×0。600×(2。8０0－０。１20）×０。3０0＝1。３54kN簡圖(kＮ·m）剪力圖(ｋN)彎矩圖(kN·ｍ）變形圖(ｍm）經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力：N1=N6＝5。３7５kN；N2＝N5=２3。82８kN;N3=N４=1７。986ｋN；最大彎矩Ｍmax=0。717kＮ·m;最大撓度計(jì)算值Vmax=0。186mm;最大應(yīng)力σ=0。717×１０6/８１000＝8．9N/ｍm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度［f］=１7N/ｍm2；支撐托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值８．9N/mm2小于支撐托梁的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度１7Ｎ/mm2，滿足要求！七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計(jì)算八、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ＝N/（φA）≤[ｆ］1。梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中Ｎ—－立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值,它包括:橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=５。3７５kN;腳手架鋼管的自重：Ｎ2=1。2×0.165×9＝1。7８4kN；N＝5．37５+1。784＝7。15９ｋN；φ－－軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i-—計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑（cm):i＝1．５8；A—－立桿凈截面面積（cm2）：A=4.8９;W-—立桿凈截面抵抗矩（cｍ3)：Ｗ＝5．0８；σ-—鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(Ｎ/mm2)；［ｆ］--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f］＝205N／ｍm2;lｏ--計(jì)算長度（m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長度lｏ有兩個(gè)計(jì)算公式lｏ＝kμh和lｏ＝h+2ａ，為安全計(jì)，取二者間的大值，即:lｏ＝Max[1．１85×1。7×1。２,1.2+２×0.１]=2。４17m；ｋ-—計(jì)算長度附加系數(shù),取值為：１．１85;μ——計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.３．3,μ＝1．7;a-－立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度;a=0。1m；得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算長度lｏ/i=241７.4/15。8＝153；由長細(xì)比lｏ／ｉ的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ＝０．298；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=７159。3４/(0．2９8×４8９)=49。1N/mｍ2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=49．１N／ｍm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f］=205N/mm2,滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中Ｎ-—立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1=23.828ｋN；腳手架鋼管的自重：N2=１。２×0．165×(9—２．8)=1.7８４ｋN;Ｎ=N1+N2=23。828+1。229＝25。0５7kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到；i—-計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑（ｃm）：i＝1.５8;A-—立桿凈截面面積（ｃm2)：Ａ=4．８9；Ｗ-—立桿凈截面抵抗矩(ｃm3）：Ｗ＝5。08；σ—-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/ｍｍ２）；[f］—－鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N／mm２；lo-—計(jì)算長度(m）；根據(jù)《扣件式規(guī)范》,立桿計(jì)算長度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=ｋμｈ和lo=ｈ+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值,即：ｌo＝Max[1.１８5×1。7×1.2,1.２+２×０．1]=2．41７m；k—－計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為:1.185；μ-－計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5．3.3，μ=1。7；a－-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度;ａ＝0。1m；得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算長度lo/i=2417．4／15。８=1５3；由長細(xì)比lo／i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0．298；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=25057.１84／（０。２98×489)=1７2Ｎ/mｍ2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ＝１72N/mｍ２小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值［f]=20５Ｎ/mｍ２,滿足要求!考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計(jì)算lｏ＝ｋ1k2（ｈ+2a）＝1。１8５×1。0２9×（1。２＋０.1×2）=1.70７ｍ；ｋ1－－計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值1．185;k2——計(jì)算長度附加系數(shù),h+2ａ＝1．４按照表2取值１.029；lo/i=１７07。１１1／15。8=1０8;由長細(xì)比lo／i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0．５3;鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值;σ＝25０5７。１8４/（0．５3×489）＝9６.7N/ｍｍ2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=96.7N/ｍm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f］＝205N/ｍｍ２,滿足要求！九、立桿的地基承載力計(jì)算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p≤fｇ地基承載力設(shè)計(jì)值:ｆg＝fgk×kｃ=120×1=12０ｋPa；其中,地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk=１20kPa;腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=1；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p=N/A=23。828/0。25=95．312kPａ;其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值:N=２3。828kN；基礎(chǔ)底面面積：A＝0.２5m2。p=9５．３１2≤fg=120kPa。地基承載力滿足要求!第二章梁段L2=1２００×2000mm的計(jì)算一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：1。２0；梁截面高度D(ｍ)：２.00;混凝土板厚度(mｍ）：１20.00；立桿沿梁跨度方向間距La（ｍ):0.９0;立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a（m)：0。10；立桿步距h（m)：1.２0；板底承重立桿橫向間距或排距Ｌｂ（m):1。20;梁支撐架搭設(shè)高度H（m）：9。００；梁兩側(cè)立桿間距（ｍ):1.40;承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：３；采用的鋼管類型為Φ48×3。５;立桿承重連接方式：可調(diào)托座;2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度（kN/ｍ３)：26。00;模板自重(kN／ｍ2）：０。３0；鋼筋自重(kＮ/m3)：2。0０；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(ｋＮ/m２)：2。0;新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(ｋN／m2）:19。3；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載（kN/ｍ2）：２．０;振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載（kN/m2)：4．0;3.材料參數(shù)木材品種:柏木；木材彈性模量E(Ｎ/mｍ2）：900０.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc（N/mｍ）：１６。0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ｆm(N/ｍｍ2）:17．0;木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/ｍm2）：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板;面板厚度(mm）：18。０0；面板彈性模量Ｅ(Ｎ／mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm（N／mm２）:１3。0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b（ｍm）:１0０．０；梁底方木截面高度ｈ（mｍ):100．０;梁底縱向支撐根數(shù)：6；5。梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距（mｍ)：900;次楞根數(shù)：6；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量:4;固定支撐水平間距(mm)：９00；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：１50mm，700mm，１250mm，1８00mm;主楞材料：木方;寬度(ｍｍ）：60。00;高度(mm)：９0.00；次楞材料：木方；寬度(mm）：60.0０;高度（ｍm）:90。00；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按《施工手冊(cè)》,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算,并取其中的較小值:Ｆ=０.2２γtβ1β２V1/2F＝γH其中γ——混凝土的重力密度,取26。0０0kN/m3；t-－新澆混凝土的初凝時(shí)間,取2。000ｈ；T－－混凝土的入模溫度，取20。00０℃；V－－混凝土的澆筑速度，取1。500m/h；H－－混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2。0００m;β1--外加劑影響修正系數(shù),取1．20０；β2-—混凝土坍落度影響修正系數(shù)，?。保?5０。分別計(jì)算得19。335kN／m2、52.00０ｋＮ/m２，取較小值19。33５kＮ/m2作為本工程計(jì)算荷載.三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力.次楞的根數(shù)為6根.面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖(單位:mm）1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下:σ＝M/W〈[ｆ]其中,W--面板的凈截面抵抗矩，W=9０×1。8×１.８/6=48．6cｍ3；Ｍ－-面板的最大彎矩(Ｎ·mm）;σ--面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/ｍm2)［f]—－面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2);按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M＝０.1q1l２+0.117q2l2其中,q——作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值：q1=1.２×0.9×１9．34=20.882kN/m;振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q２=1。4×0．9×4=5．0４kN／m；計(jì)算跨度：ｌ＝(20０0-１2０)/(６－1）=37６ｍｍ；面板的最大彎矩Ｍ＝0.1×20.８８2×［（2000-1２０)/（6－1）］2+0.117×5.04×[(200０—１20)/（6-１)］2=３.７9×1０5N·mm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1ｌ+1.2ｑ2l=1.1×２0。８８2×[（20０0-１２0）/（6—1）］/1０0０+1。2×5．０4０×[(2000-120）/(6—1）］/1000=10．911kN;經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值：σ=３．7９×1０5/４.86×104=７.8Ｎ/mｍ2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：［f]＝13N／ｍm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=7.8N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f］=1３Ｎ/mm2，滿足要求?。玻畵隙闰?yàn)算ν=０．677ql4/（1０0EI）≤[ν]=l／2５0q—-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值:q=q1＝20．8８2N/ｍm;ｌ－-計(jì)算跨度：l=［(200０-1２0)/(6—1）]=376ｍｍ;E—-面板材質(zhì)的彈性模量:E=６000N/ｍm２;Ｉ－-面板的截面慣性矩:Ｉ=90×1．8×1。8×１.8/12=４3．７4cm4;面板的最大撓度計(jì)算值：ν=0．６７7×2０。882×[（2000—１2０）／(6—1)］4/(１0０×6000×4．３7×1０5）=1．077mm；面板的最大容許撓度值：［ν］＝ｌ/２５0=[（2０0０－120)/(６－１）］/２５0=1。５０4ｍm；面板的最大撓度計(jì)算值ν＝1。077mm小于面板的最大容許撓度值［ν]＝1.504mｍ,滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1。次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=10.9１１／０。９0０=12.１23kN／m本工程中，次楞采用木方，寬度60mｍ，高度90mｍ,截面慣性矩I,截面抵抗矩Ｗ和彈性模量Ｅ分別為：W=１×6×9×9/６=8１cm３；I=1×6×９×９×9/１２=3６4．5cｍ4;E=9000.０0Ｎ／mｍ２；計(jì)算簡圖剪力圖（kN)彎矩圖（ｋＮ·m）變形圖(ｍm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M＝０.982kN·m，最大支座反力R=12．002ｋN，最大變形ν＝1。6６9mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:σ＝M/W<[ｆ］經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=9．82×10５/8.１0×104＝12。１N/mm２；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:［ｆ］=17N/mｍ2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=12.1N/mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［ｆ］=１７N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值:[ν]=900/4０0＝2．２５ｍm;次楞的最大撓度計(jì)算值ν＝1.66９mm小于次楞的最大容許撓度值［ν]=２.２5mm，滿足要求!２.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力１２。002kＮ，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中,主楞采用木方,寬度60mm，高度90mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：Ｗ=1×6×９×9/6=８1ｃｍ3;I＝1×６×９×9×9/１２=３64。5ｃm４；Ｅ=9０００．０0N/mm2;主楞計(jì)算簡圖主楞彎矩圖(ｋN·m）主楞變形圖(mｍ)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=0．995kN·m，最大支座反力Ｒ＝18。3９4kN,最大變形ν=0．４01mm(1）主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ=Ｍ/Ｗ<［ｆ］經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值：σ＝9.95×１0５/8.1０×１0４=１2。3N/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：［f]=1７N/ｍm2;主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=12.3Ｎ/mm２小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f]=1７Ｎ/ｍm2，滿足要求!（2）主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為０.4０１mm主楞的最大容許撓度值:[ν］=550／４00＝1．３7５mｍ；主楞的最大撓度計(jì)算值ν=０．401mm小于主楞的最大容許撓度值［ν]=１.3７5ｍm，滿足要求！五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載;撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中,面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W＝90０×１8×18/6=4.86×10４mｍ3;I=9０0×1８×18×１8／12=4.37×１05mm4；1．抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算:σ=Ｍ/W＜[f］鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值（kN/ｍ）：q1＝1。２×［(2６.0０＋２．０0)×２。00+0。30］×0。9０＝60．804ｋN／m;施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kN／m)：q2=1。4×(2.00+2。00)×0.９0＝5．04０kN/m；q=60。804+5。04０=65。844kN/ｍ；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:Mｍａx=0.1ｑ1l２+0。11７q2l2=0.1×60.８04×2４02+０.117×5．0４×２４0２=3.84×105N·ｍm;RA=RD=0.４q１ｌ+0.４５ｑ２l=0。４×60．8０４×0。24＋0．45×5．04×0。2４=6。382ｋNRB＝ＲＣ＝１。1ｑ1l+１.2q2l=１．1×60.804×0.２4+1．2×５.04×0．２4＝１７。５04kNσ＝Mmaｘ/W＝3.８4×105/４。8６×1０4=7.9N/ｍm2;梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ=7。9Ｎ／ｍｍ２小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f］=13N／mm2，滿足要求！2。撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：ν=0.677qｌ４/(10０EI)≤[ν]=l/250其中，q-—作用在模板上的壓力線荷載：q＝ｑ1/1．2＝50.６７0kN／m;ｌ－-計(jì)算跨度（梁底支撐間距）：l=240。0０mm；E——面板的彈性模量:E=60００。０N/mm2；面板的最大允許撓度值：[ν]=240.00／2５0＝0.960mm；面板的最大撓度計(jì)算值:ν=0．677×60.80４×２4０4/（１０0×６０00×4。37×105）=0。52ｍm；面板的最大撓度計(jì)算值：ν＝0。5２mm小于面板的最大允許撓度值:［ν]＝0。９6ｍm,滿足要求！六、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1．荷載的計(jì)算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=17.５04/0.9=19.449kN/m2.方木的支撐力驗(yàn)算方木計(jì)算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩Ｉ和截面抵抗矩W分別為：W＝10×1０×10/６＝166．67cm3;I=１0×10×10×1０／12=８33.33ｃm4;方木強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：最大彎矩Ｍ=０。1qｌ2＝0。1×１9。449×0.９2=1.5７5ｋN·m;最大應(yīng)力σ=Ｍ/W＝１.5７５×10６/1６6６66．7=9.5N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f］＝13N/mｍ２；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值9．５N/ｍm２小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值13N/ｍm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：τ=3V/（2bh0)其中最大剪力：Ｖ=0。6×19．449×0.9=10。５０2ｋN;方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ=3×10。5０２×1000/（2×10０×10０）＝1。575N/mm２；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ］＝1。７Ｎ/mm２；方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值1．5７5N／mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.7N／mm2，滿足要求!方木撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：ν=０．677qｌ４／（100EI)≤［ν]=ｌ/250方木最大撓度計(jì)算值ν=0。677×１9.44９×９００４/（１0０×９000×833.333×104)=1．1５2ｍm；方木的最大允許撓度[ν]=0。900×１00０/2５0=３.６０0mｍ；方木的最大撓度計(jì)算值ν=1。1５２ｍｍ小于方木的最大允許撓度［ν］＝3．６ｍm,滿足要求!3．支撐托梁的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P１=RA=６。382ｋN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：Ｐ2=ＲB=17．５０4kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：Ｐ3=(1。400-１.200）/４×0.90０×(1.2×0。120×26.0００+1。４×２。0０0）+1．２×2×0．900×（2.000－０.120)×0．300＝1.51３kN簡圖（kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖（kＮ·m)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:N1=N5=6。179kN；N2=N4=27。５94kN；N3＝18．259kＮ;最大彎矩Mmaｘ=0．94７ｋN·m；最大撓度計(jì)算值Vmax=0。3２1mｍ；最大應(yīng)力σ=0。9４7×10６/5０80=18６．４Ｎ/mｍ2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度［f］=205N/mm2；支撐托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值１８6.4Ｎ/mm2小于支撐托梁的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度20５N／mm２,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計(jì)算八、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ=N/(φＡ）≤[f］1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中N－—立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括:橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=６.179kN；腳手架鋼管的自重：N2＝1。2×０。１5７×9＝1.696ｋN;Ｎ＝6．179＋１．696=7.８75kN；φ－—軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i查表得到;ｉ-—計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑（cm)：i=１.5８;Ａ--立桿凈截面面積（cｍ2）:A=４。89；W-—立桿凈截面抵抗矩（cｍ3)：W＝5.０８;σ－—鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(N/ｍm2)；[ｆ］—-鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f］=２0５Ｎ／mｍ2；ｌo--計(jì)算長度（m）;根據(jù)《扣件式規(guī)范》,立桿計(jì)算長度ｌo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=ｋμh和lo＝h+2a,為安全計(jì),取二者間的大值，即:ｌo=Mａｘ［1.１85×１.７×1．2，1。２+2×0．1］=２。417ｍ;ｋ--計(jì)算長度附加系數(shù),取值為：1.18５；μ--計(jì)算長度系數(shù),參照《扣件式規(guī)范》表5。3.3,μ=1。7;ａ--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.1m;得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算長度lｏ/i=2417。4/15.8=１53；由長細(xì)比ｌｏ/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0．29８；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值;σ=７87４.74４/(0.２９8×48９）=54N／mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ＝５4N/mｍ2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值［ｆ］=２05Ｎ/mｍ２，滿足要求!2．梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中N－-立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值,它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1=27。59４kＮ；腳手架鋼管的自重：N２=1．２×0．15７×(9-2）=１。696kN；N=N1＋Ｎ2=2７．594+1．３19＝28。912kN；φ—-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lｏ/i查表得到;ｉ-－計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑（ｃm）:ｉ=1.58；Ａ-—立桿凈截面面積(cm２）：Ａ=4。89；Ｗ－-立桿凈截面抵抗矩(cｍ3）：W=５．０８；σ—-鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值（N/mｍ２)；[f］——鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:［f］=２０5N/ｍｍ2;lｏ--計(jì)算長度（m）；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長度ｌｏ有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kμｈ和lｏ=h+２a,為安全計(jì)，取二者間的大值,即：lo=Max［1。185×1.7×１.2,1。２＋2×0。1］=2.４１７m；k-—計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.185；μ-—計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5．３。3，μ=１.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度;a＝０.1ｍ；得到計(jì)算結(jié)果：立桿的計(jì)算長度lo/ｉ=2417。4／15。8=153；由長細(xì)比ｌo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0。２98；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值;σ=28912。399/（0。298×48９）=198.4N/mｍ２;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=198。4N／mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值［f］=2０５N/mm2,滿足要求!考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計(jì)算lｏ=ｋ１k2(h＋2a）=1.18５×１．０2９×(１.2+０.1×2）＝1.7０７m；k１——計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值１。１8５;k2－-計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a=1．4按照表2取值１。0２9；lo/i=1707．111／15。8=108；由長細(xì)比lo／i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0．5３；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值;σ=２8912。３99／(0.5３×4８9）＝111.6Ｎ/mｍ2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=1１1.6N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值［f]＝2０5Ｎ/mm2,滿足要求！第三章梁段L3=800×1800ｍm的計(jì)算一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度Ｂ（m):0。8０;梁截面高度D（m）:1。８0；混凝土板厚度(ｍm）：１20。０0;立桿沿梁跨度方向間距Ｌa(m):０。90；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a（ｍ):0。10;立桿步距h(m)：１.２0;板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m）：1.２0；梁支撐架搭設(shè)高度H（ｍ）：９。0０；梁兩側(cè)立桿間距（m)：1.00;承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：２;采用的鋼管類型為Φ4８×3.5；立桿承重連接方式:可調(diào)托座;２.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m３）：26。00；模板自重(kN/m2)：0。３0；鋼筋自重(kＮ/m3)：１.50;施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值（ｋＮ/m2)：2．0;新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值（ｋN/m２)：19.3；振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載（kN／m2）：2。0；振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載(kN／m2）:4．０；3。材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/ｍm2）：90０0．０;木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc（Ｎ/mm)：16．０；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ｆｍ（N/mｍ2）:１7．0;木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(Ｎ／mm2）：1。7;面板材質(zhì):膠合面板;面板厚度(mｍ):１８。０0；面板彈性模量E（N/ｍm2)：6０00.0;面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(Ｎ/ｍm２)：1３.0；4。梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度ｂ(mｍ）:100.0；梁底方木截面高度h（mm）：1０0。0；梁底縱向支撐根數(shù):4；5。梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(ｍｍ）:9００；次楞根數(shù)：5；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：4；固定支撐水平間距(ｍｍ)：９00;豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：１５0mm，650ｍm,1150mｍ，1650ｍｍ；主楞材料：木方；寬度（ｍm)：60。０0;高度（ｍm）：９０．00；次楞材料：木方;寬度（ｍｍ):60．00；高度（mｍ):90．0０；二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按《施工手冊(cè)》,新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算,并取其中的較小值：Ｆ=0。22γtβ1β２V1/２F=γＨ其中γ－—混凝土的重力密度，取26。000ｋN/m3;t-－新澆混凝土的初凝時(shí)間,取2．000h；T——混凝土的入模溫度，?。?.００0℃;V—-混凝土的澆筑速度，取1。50０m/h；H—－混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度,?。薄?０0m；β1-—外加劑影響修正系數(shù)，?。保玻?；β2-－混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150.分別計(jì)算得19.335ｋN/m2、46．800ｋＮ/m２,取較小值19.335kN／m２作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖（單位：mm）1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下:σ=M/W<[ｆ］其中，Ｗ－－面板的凈截面抵抗矩,Ｗ=9０×１．８×1。8/6＝４8.６cm3；M－—面板的最大彎矩(N·mm)；σ－-面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(Ｎ/ｍm2)［f]—－面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N／mm2）;按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算:M=0。１ｑ1ｌ2+０．1１7q2l2其中,q—-作用在模板上的側(cè)壓力,包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值：q1＝1.2×0。9×１9。34=2０。882ｋN/m;振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值:q2=1．4×０．9×4=５。0４ｋN/m;計(jì)算跨度:l=（1800－12０）/（5-1）=4２0mm；面板的最大彎矩M=0．1×20。8８２×[（1800—１20）/（5-1）]２+0。117×5。0４×［（1８00—120）/（５－1)］２=4。7２×１０5N·mm；面板的最大支座反力為：Ｎ＝1.1q1l+1.2q２l＝１。1×20.８82×［(18０0—12０)/（5—1）]／100０＋1。2×5。040×［（18０0－12０)／(５－1）］／100０=12。188kN;經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值：σ＝４。72×１05／4．8６×1０4=9.７N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:［f]＝13N/ｍm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=9．７N/mm2小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［ｆ]=１3N/mm2，滿足要求?。病隙闰?yàn)算ν=0．677ql4/(100EI）≤［ν］=ｌ/25０q-—作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值:q=q1=２０。8８2N/mm；l—-計(jì)算跨度:l=［（1800-1２０)/（5-1）］=4２0mm;E－—面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2;I——面板的截面慣性矩：I=９０×1。8×１.8×1.8/12=43．7４ｃm4；面板的最大撓度計(jì)算值：ν=０。677×20.８82×［(1８00－12０）/（５—1)]4/（1０0×600０×4．37×105）＝1。676mm;面板的最大容許撓度值:[ν］=ｌ/250=［(１80０-12０）/（5—1）］/25０＝1.68ｍm；面板的最大撓度計(jì)算值ν=1.67６ｍm小于面板的最大容許撓度值［ν］=１。68mm,滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算１。次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=12。188/０．9０0=１3.542kＮ/m本工程中,次楞采用木方，寬度60mm,高度９0ｍｍ，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×6×9×9／6＝8１ｃｍ3；I＝１×６×9×9×9/12=３6４．5cm4；E=9000.00Ｎ/mm2;計(jì)算簡圖剪力圖（ｋＮ）彎矩圖(kN·m）變形圖（mｍ）經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M＝1。０97ｋN·ｍ，最大支座反力Ｒ=１3。407kＮ,最大變形ν=1.8６4mm（1）次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：σ＝M/W<[f]經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ＝1．10×10６／8．1０×１04=13.５N/ｍｍ2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[ｆ］＝17Ｎ/mm２;次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值σ=13。5Ｎ／mm2小于次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f］＝17N/ｍｍ２,滿足要求！(２)次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值：[ν］＝900/4０0=2.２5mm；次楞的最大撓度計(jì)算值ν=1.864mm小于次楞的最大容許撓度值［ν]＝2.25mm，滿足要求！2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力1３．407kN，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度９0mm，截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=1×６×9×9/6=81cｍ3;Ｉ=1×６×9×9×9/12＝３64．5cm4；E=90００．0０Ｎ／mm2；主楞計(jì)算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖（mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩M=1.００5kN·m，最大支座反力R=16。6８7kN，最大變形ν=0。３86mm（1)主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算σ=M/W<［f］經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值：σ＝1.０１×1０６／8．10×１04=12.4Ｎ/mm２；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:［f］=１７N/mm2;主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值σ＝12.4N/ｍm2小于主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f]=17Ｎ/mm２,滿足要求!（２)主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為0．386ｍm主楞的最大容許撓度值：［ν］=50０／400=1.２5mm;主楞的最大撓度計(jì)算值ν=0．386mm小于主楞的最大容許撓度值［ν］=１.2５ｍｍ,滿足要求!五、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度.計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=９00×18×１8／6＝4.86×１0４ｍｍ3;I=９00×18×18×1８/１2=4。37×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：σ＝M／Ｗ<[ｆ］鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(ｋN/m)：ｑ1=1。２×[（２６.00+１。5０）×1。８0+0．30］×0.90＝53．784kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值（ｋＮ／m)：q2＝1.4×（2.00+2。00）×0．90=５。040kN/ｍ;q=53．７84＋5.0４0＝58.8２４kN／m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下：Mmａx=0。1q１l2+0．11７ｑ2ｌ２=０.1×５3。7８4×266.６672+0.1１７×5．04×26６。66７2=4.24×10５N·mm;ＲA=RＤ=０。4ｑ１ｌ+0.45ｑ２l=0．4×53。784×０．2６7＋0．45×5。04×０。２６7=６。３4２kNＲB=RC=1．1q1l+1。2q2l＝1.1×5３.78４×0.2６7+1。２×５．04×0。２67=17。389kNσ=Mｍax/W＝4．24×10５/4.8６×104＝8。７N/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力σ＝8.7N／mm2小于梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=13N/mm2,滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計(jì)算手冊(cè)》剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下:ν=0．677ql4/（100ＥI）≤［ν］=l／250其中，q—－作用在模板上的壓力線荷載：q=q１/1。2＝44。8２0kN/ｍ；l——計(jì)算跨度(梁底支撐間距)：l=２６6.67mm；E—-面板的彈性模量：Ｅ＝6000。0N/mm2；面板的最大允許撓度值：[ν]＝２６６．６7／２50=1.067ｍm；面板的最大撓度計(jì)算值：ν=0．6７7×53。７84×266。74／(１0０×60０0×４．37×10５）=0.702mｍ;面板的最大撓度計(jì)算值:ν＝0．702mｍ小于面板的最大允許撓度值：[ν]=1。06７ｍｍ，滿足要求!六、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用方木.強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1．荷載的計(jì)算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=17。3８９/0.９=19．322kＮ/m2.方木的支撐力驗(yàn)算方木計(jì)算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木的截面慣性矩Ｉ和截面抵抗矩W分別為：W=1０×10×10/6＝１66.6７cｍ3;I＝10×１0×10×10／1２=８３3.33cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下：最大彎矩Ｍ=0.1ｑl2=0．１×19.322×0.９2=１.565ｋＮ·ｍ；最大應(yīng)力σ=M/Ｗ=1．５6５×1０６/166666.7=9．４N/ｍm２；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f]=1３Ｎ/ｍm２；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值9.4N/mｍ2小于方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值１3N/mm２，滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：τ＝3Ｖ/（2bh０）其中最大剪力：Ｖ=0．6×1９。322×０.９=1０.4３4kN;方木受剪應(yīng)力計(jì)算值τ＝3×10．434×１００0／（２×１0０×100)=1．565N/mｍ2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［τ]＝１。7N/mｍ2;方木的受剪應(yīng)力計(jì)算值1。565N/mm2小于方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值1.７N/mm２，滿足要求!方木撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:ν=0.6７７ｑｌ4/（10０EI）≤[ν］=ｌ/25０方木最大撓度計(jì)算值ν=0.677×19。3２2×9004/（100×9000×８3３.333×10４）=1.144mm;方木的最大允許撓度［ν］=0。９00×１000/2５0=3.600mｍ；方木的最大撓度計(jì)算值ν=1．144mm小于方木的最大允許撓度[ν]＝3。6mm,滿足要求！3。支撐托梁的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力:Ｐ1=RＡ=6。342kＮ梁底模板中間支撐傳遞的集中力:P2=ＲB=17。389ｋN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：Ｐ3=(1.００0—0。８0０）/4×０.9０0×(1。２×0。120×２６。00０+1.4×2。000)＋1．2×２×0.900×（1.800－0．120）×0。3００=1.383kN簡圖(kＮ·m）剪力圖（ｋN)彎矩圖(ｋＮ·ｍ)變形圖（ｍm）經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:N1=Ｎ4=5.1５3kＮ；N2＝N3＝１9．96kN；最大彎矩Mmax=０。51５ｋN·m;最大撓度計(jì)算值Ｖmａx=0。1８３ｍm；最大應(yīng)力σ＝0.5１5×106/50８0=1０1.４Ｎ/ｍm2;支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度[ｆ］＝20５N/ｍm2；支撐托梁的最大應(yīng)力計(jì)算值１01．4N/mｍ２小于支撐托梁的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度205Ｎ/mm2，滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計(jì)算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計(jì)算八、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ=N/(φA）≤[f]1。梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中N—－立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值,它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=5。１5３kN；腳手架鋼管的自重:N2=1.２×0.149×9=1．608kN;Ｎ=5.153+１．６08=6.761kN；φ-－軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比lo/ｉ查表得到；i—-計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑（cm）：i=1.5８；Ａ--立桿凈截面面積（cm２）:A＝4。8９;Ｗ-－立桿凈截面抵抗矩(cm３）：W=5.0８；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值（N/ｍm2）;［f]-－鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=2０5Ｎ／ｍm2；lｏ——計(jì)算長度（m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》,立桿計(jì)算長度ｌo有兩個(gè)計(jì)算公式ｌo=kμh和lo＝ｈ+2a，為安全計(jì)，取二者間的大值,即：lo=Mａx［1．185×1。7×1.2，１．2+２×0.1]=２.４1７m;ｋ－-計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為:1．１8５；μ－－計(jì)算長度系數(shù),參照《扣件式規(guī)范》表5。3。3，μ=1。７；a—－立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度;a=０.1m;得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算長度lｏ/i=241７。4/15．8=15３；由長細(xì)比lｏ/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ＝0．2９８；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；σ=6761。2８4／(0.2９8×４８9）=４6．４N/mｍ2;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=４6.4N／mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=2０５N/mｍ２,滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中Ｎ—－立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值,它包括:橫向鋼管的最大支座反力:N1=19.９６2kN;腳手架鋼管的自重：N2=1．2×０.1４9×(９－1。8）＝1．608kＮ；Ｎ＝Ｎ1+N2=1９。962＋1。28６=21.２４8ｋN;φ-－軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比ｌo/i查表得到；i--計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cｍ）:i=1.58；A－-立桿凈截面面積（cm2):Ａ＝4.8９；W－－立桿凈截面抵抗矩(cm３)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值（N/mm2）；［f］--鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[ｆ]=２05Ｎ/mm2;ｌo－—計(jì)算長度（m）；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計(jì)算長度lｏ有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kμh和lo＝h＋2a，為安全計(jì),取二者間的大值，即:lo=Max[１.185×1．7×1。2,１。2+２×0。1]=2。４１7m;k-—計(jì)算長度附加系數(shù),取值為：１．1８５;μ－—計(jì)算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表５。３.3,μ=1.7；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度;ａ＝0。1m；得到計(jì)算結(jié)果:立桿的計(jì)算長度ｌｏ/i=24１7。4/１5。８=153；由長細(xì)比ｌｏ/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.２98;鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值;σ＝21２48。0４/（0。２９８×489）＝145。8N／mm２;鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=14５。8N／ｍm２小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2,滿足要求!考慮到高支撐架的安全因素,建議按下式計(jì)算lo=k１k2（h+２a）=1。185×1.０2９×(１．２+0.1×2）＝1。707ｍ；k１－－計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值1。185;k2-—計(jì)算長度附加系數(shù),ｈ+2a=1.4按照表2取值1.029；lo/ｉ=１70７。１11／15。8＝108；由長細(xì)比lo/ｉ的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=０．53；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；σ=２１248.04/(０．５3×48９)=８２N／mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=８2N/mm2小于鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值[ｆ］＝2０５Ｎ/mm２，滿足要求！第四章板的計(jì)算書一、參數(shù)信息１。模板支架參數(shù)橫向間距或排距（m)：1。2０；縱距（m)：１.20;步距(m）:1.20；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度（ｍ）:0.10;模板支架搭設(shè)高度(m）：9。０0；采用的鋼管（mm)：Φ48×3。5；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；２.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/ｍ2):0。350；混凝土與鋼筋自重（ｋＮ/m３)：26。000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m２):2。500；３.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量Ｅ（N/mm2):60０0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（Ｎ/ｍm２)：13；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm2)：１。40０；木方的間隔距離（mm）:600．000；木方彈性模量E(N/mm2）:9０００.０00；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（Ｎ/mｍ2）:13．000；木方的截面寬度（ｍｍ):6０.00；木方的截面高度（mm）：90。0０;托梁材料為：木方：60×９0mm；４．樓板參數(shù)樓板的計(jì)算厚度（mm)：120.00；圖２樓板支撐架荷載計(jì)算單元二、模板面板計(jì)算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對(duì)面板進(jìn)行驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度模板面板的截面慣性矩Ｉ和截面抵抗矩Ｗ分別為：W=１20×1.8２/6＝64。8cm3;I=12０×1.83/12＝５8。32ｃm４；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡圖1、荷載計(jì)算(１）靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（ｋN／m):q1=26×０.12×1．２+０。35×1.2=4。164ｋN/m；（2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/ｍ)：q２＝2。5×1。2=3kN／m；2、強(qiáng)度計(jì)算計(jì)算公式如下：M＝０.１ql２其中：q=1。2×4。164+1.4×3=9．1９7ｋN/m最大彎矩M=０。１×9.１97×600２＝3３１0８４.８N·ｍ；面板最大應(yīng)力計(jì)算值σ=Ｍ/W=331０84．8/64800=5。109Ｎ/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f］=1３N/ｍm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為5。10