預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁橋畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)

.目

錄中文摘要外文摘要

…………………………Ⅰ…………………………Ⅱ1緒論

……………11.1預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋的概述

…………1.2畢業(yè)設(shè)計(jì)的目的

………………………2基本資料

………………………32.1設(shè)計(jì)基本資料

…………2.2設(shè)計(jì)依據(jù)2.3主要材料

…………………3…………………33方案比選

………………………43.1比選原則3.2設(shè)計(jì)方案

…………………4…………………43.3方案比選

…………………74結(jié)構(gòu)尺寸及施工方確定

………………4.1箱梁梁高尺寸確定4.2箱梁頂板厚度確定4.3箱梁腹板厚度確定4.4箱梁底板厚度確定

…………………………………………………104.5施工方案確定

…………115荷載內(nèi)力計(jì)算

………………5.1恒載內(nèi)力的計(jì)算.

………………………13

.5.2活載內(nèi)力計(jì)算

…………15橫向分慮…………15活載因

…………………17各控制

……………………計(jì)算果…………………225.3內(nèi)力組合

………………承載能合……………正常使合……………計(jì)算結(jié)

…………256配筋設(shè)計(jì)

……………………416.1預(yù)應(yīng)力鋼筋估算原理

………………41按承載求……………41使用荷求…………426.2預(yù)應(yīng)力鋼筋量的估算

………………446.3預(yù)應(yīng)力鋼束的布置6.4普通鋼筋量的估算

…………………46…………………466.5普通鋼筋的布置

………………………487截面驗(yàn)算

……………………497.1截面抗彎承載力驗(yàn)算

……………497.2使用階段斜截面抗剪驗(yàn)算7.3使用階段正截面抗裂驗(yàn)算7.4使用階段斜截面抗裂驗(yàn)算.

…………50…………50……………

.7.5使用階段正截面壓應(yīng)力驗(yàn)算

……………………7.6使用階段斜截面主壓應(yīng)力驗(yàn)算

…………………7.7預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算

……………537.8撓度驗(yàn)算

………………55結(jié)論

………………56參考文獻(xiàn)

…………………………57致謝

………………58附錄一外文參考文（文…………59附錄二外文參考文（文…………63附錄三附表

……………………68附錄三MIDAS建模原數(shù)據(jù)

……………99.

.河南某高速畢業(yè)設(shè)計(jì)摘

要目前預(yù)應(yīng)力混凝土被廣泛的使用于各種中小跨度的橋梁中而且大量采用預(yù)應(yīng)力混凝土將是未來(lái)橋梁發(fā)展的趨勢(shì)在本次畢業(yè)設(shè)計(jì)中對(duì)目前在公路橋梁中經(jīng)常使用的預(yù)應(yīng)力混凝土箱型截面梁橋的設(shè)計(jì)做了全面的介紹，其中包括調(diào)研，外文資料的翻譯，方案設(shè)計(jì)，結(jié)構(gòu)計(jì)算以及施工圖的繪制本設(shè)計(jì)的主要工作是通過(guò)civil計(jì)算完成的包括對(duì)構(gòu)件受力簡(jiǎn)圖的確定，構(gòu)件上荷載的分析計(jì)算，根據(jù)不同情況進(jìn)行內(nèi)力組合，結(jié)構(gòu)的配筋計(jì)算，截面驗(yàn)算，施工組織設(shè)計(jì)的編制和繪制施工詳圖。關(guān)鍵詞：

預(yù)應(yīng)力混凝土；箱型截面；結(jié)構(gòu)計(jì)算；civil；.

.expresswayK29+190designAbstractNowdays,theextensivelyusedinvariousofbridgesofmediumandsmall,anditwilldevelopmenttrendofbridgeinthefuturetoadoptthebridgeofpre-stressedinalargeamount.Inintroductionofpre-stressedboxbridgebridgeusedatpresentand,translationofstructurepartofthecountoftheisbymidastheoftheloadon,makingofforneededforthe,designingconstructionorganizationandmappingoutpians.Key：

Thepre-stressedconcrete；sections;Calculationof；midascivil.

.1

緒論1.1

預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋的概述我國(guó)幅員遼闊大小山脈和江河湖澤縱橫全國(guó)在已通車的公路路線中尚有大量渡口需要改建為橋梁，并且隨著社會(huì)主義工業(yè)、農(nóng)業(yè)、國(guó)防和科學(xué)技術(shù)現(xiàn)代化的逐步實(shí)現(xiàn)，還迫切需要修建許多公路鐵路和橋梁在此我們廣大橋梁工程技術(shù)人員將不斷面臨著設(shè)計(jì)和建造各類橋梁的關(guān)榮而艱巨的任務(wù)。目前，我國(guó)橋梁建筑中仍以預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)為主，其材料鋼筋和混凝土造價(jià)較低，材料來(lái)源豐富，且可以澆筑成各種復(fù)雜斷面形狀，節(jié)省材料，承載力也不低，經(jīng)過(guò)合理設(shè)計(jì)可以獲得較好的抗震性，今后幾十年，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)仍將活躍在我國(guó)建筑史上。由于普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)存在不少缺點(diǎn)如過(guò)早地出現(xiàn)裂縫使其不能有效地采用高強(qiáng)度材料，結(jié)構(gòu)自重必然大，從而使其跨越能力差，并且使得材料利用率低。為了解決這些問(wèn)題預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)運(yùn)而生所謂預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)就是在結(jié)構(gòu)承擔(dān)荷載之前預(yù)先對(duì)混凝土施加壓力這樣就可以抵消外荷載作用下混凝土產(chǎn)生的拉應(yīng)力自從預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)產(chǎn)生之后，很多普通鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)被預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)所代替。預(yù)應(yīng)力混凝土可看做是一種預(yù)先儲(chǔ)存了足夠壓力的新型混凝土材料混凝土施加預(yù)壓力的高強(qiáng)度鋼筋（或稱力筋既是加力工具，又是抵抗荷載所引起構(gòu)件內(nèi)力的受力鋼筋?？紤]到混凝土與時(shí)間相關(guān)的收縮和徐變作用會(huì)導(dǎo)致相當(dāng)可觀的預(yù)應(yīng)力損失必須使用高強(qiáng)材料才能使預(yù)應(yīng)力混凝土獲得良好的使用效果。預(yù)應(yīng)力混凝土除了同樣具有鋼筋混凝土橋梁的優(yōu)點(diǎn)外，還有下述重要特點(diǎn)：（1）能最有效地利用現(xiàn)代高強(qiáng)度材料（高強(qiáng)混凝土、高強(qiáng)鋼材小構(gòu)件截面，顯著降低自重所占全部設(shè)計(jì)荷載的比重，增大跨越能力，并擴(kuò)大混凝土結(jié)構(gòu)的適用范圍。（2）與鋼筋混凝土橋相比，一般可以節(jié)省鋼材30%，跨徑愈大，節(jié)省愈多。（3）全預(yù)應(yīng)力混凝土梁在使用荷載下不出現(xiàn)裂縫，即使是部分預(yù)應(yīng)力混凝土梁在常遇荷載下也無(wú)裂縫，鑒于能全截面參與工作，梁的剛度就比通常開(kāi)裂的鋼筋混凝土梁要大。因此，預(yù)應(yīng)力混凝土梁可顯著減小建筑高度使大跨境橋梁做得輕柔美觀由于能消除裂縫這就擴(kuò)大了對(duì)多種橋型的適應(yīng)性，并更加提高了結(jié)構(gòu)的耐久性。（4）預(yù)應(yīng)力技術(shù)的采用，為現(xiàn)代裝配式結(jié)構(gòu)提供了最有效的接頭和拼裝手段。根據(jù)需要，可在縱向橫向和豎向施加預(yù)應(yīng)力使裝配式結(jié)構(gòu)集整成理想的整體這就擴(kuò)大了裝配式橋梁.

.的使用范圍，提高了運(yùn)營(yíng)質(zhì)量。顯然要建好一座預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁首先要有作為預(yù)應(yīng)力筋的優(yōu)質(zhì)高強(qiáng)鋼材和要可靠保證高強(qiáng)混凝土的制備質(zhì)量同時(shí)需要有一套專門的預(yù)應(yīng)力張拉設(shè)備和材質(zhì)好制作精度要求高的錨具，并且要掌握較復(fù)雜的施工工藝。綜上所述預(yù)應(yīng)力混凝土的種種優(yōu)異性特別是從世紀(jì)年代以來(lái)由于材料性能不斷改進(jìn)設(shè)計(jì)理論日趨完善施工工藝的革新創(chuàng)造使得用這種新型材料修建的橋梁獲得了很大發(fā)展，在橋梁工程中占日益重要的地位。1.2

畢業(yè)設(shè)計(jì)的目的畢業(yè)設(shè)計(jì)的目的在于培養(yǎng)畢業(yè)生綜合能力，靈活運(yùn)用大學(xué)所學(xué)的各門基礎(chǔ)課和專業(yè)課知識(shí)并結(jié)合相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范獨(dú)立的完成一個(gè)專業(yè)課題的設(shè)計(jì)工作設(shè)計(jì)過(guò)程中提高學(xué)生獨(dú)立的分析問(wèn)題解決問(wèn)題的能力以及實(shí)踐動(dòng)手能力達(dá)到具備初步專業(yè)工程人員的水平為將來(lái)走向工作崗位打下良好的基礎(chǔ)。.

.2

基本資料

設(shè)計(jì)基本資料1、橋?qū)挘?.5m欄+11.5m車道護(hù)欄（左幅）2、橋長(zhǎng)：45m+70m+45m，共長(zhǎng)160m3、橋面高：起點(diǎn)高程，點(diǎn)高程4、橋面橫單向2%5、設(shè)計(jì)荷：公路Ⅰ級(jí)荷載6、車道布：本橋?yàn)榉蛛x式單幅，單向三車道設(shè)計(jì)依據(jù)1路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》2路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》3路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》JTG4路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》主要材料1、預(yù)應(yīng)力筋采用ASTM—標(biāo)準(zhǔn)的低松弛鋼絞線（1×7標(biāo)準(zhǔn)型拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值f

MPa拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f

pd

MPa稱直徑15.24mm稱面積140mm，彈性模量E，錨具采用夾片式群錨。p2、非預(yù)力鋼筋：HRB400級(jí)鋼筋，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值f400MPa，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值skfMPa，彈性模E2.0s

5

MPa。3、混凝土主梁采603.60p

4

MPa，壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值MPa，抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f26.5MPa；抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值f2.85抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值MPacdtd.

.3

方案比選比本設(shè)計(jì)橋梁的形式可考慮連續(xù)梁橋、拱橋、板橋三種形式。從實(shí)用、安全、經(jīng)濟(jì)、美觀、環(huán)保以及占地與工期多方面比選。比選原則：（1）實(shí)用性。橋梁必須實(shí)用，要有足夠的承載力。能保證行車的暢通、舒適和安全。既滿足當(dāng)前的需要又要考慮今后的發(fā)展要能滿足交通運(yùn)輸本身的需要也要考慮到支援農(nóng)業(yè)等等。（2）安全性。橋梁的設(shè)計(jì)要能滿足施工及運(yùn)營(yíng)階段的受力需要，能夠保證其耐久性和穩(wěn)定性以及在特定地區(qū)的抗震需求。（3）經(jīng)濟(jì)性。在社會(huì)主義市場(chǎng)經(jīng)濟(jì)體制的今天，經(jīng)濟(jì)性是不得不考慮的重要因素。在能夠滿足橋兩個(gè)方面需求的情況下要盡量考慮是否經(jīng)濟(jì)，是否以最少的投入獲得最好的效果。（4）美觀性。在橋梁設(shè)計(jì)中應(yīng)盡量考慮橋梁的美觀性。橋梁的外形要優(yōu)美，要與周圍環(huán)境相適應(yīng)，合理的輪廓是美觀的主要因素。（5）環(huán)保性。隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，生活水平的不斷提高，人們對(duì)環(huán)境保護(hù)提出了更高的要求在建筑領(lǐng)域一個(gè)工程的建設(shè)不能以犧牲環(huán)境作代價(jià)在保證順利工的前提下要盡量避免對(duì)環(huán)境的破壞以實(shí)現(xiàn)經(jīng)濟(jì)的可持續(xù)發(fā)展。應(yīng)根據(jù)上述原則，對(duì)橋梁作出綜合評(píng)估。設(shè)方案一：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋方案，跨徑組成（45+70+45），全橋160m。上部結(jié)構(gòu)為單箱單室變截面箱形梁下部結(jié)構(gòu)為混凝土重力式橋墩底緣按二次拋物線變化橫截面尺寸按常規(guī)選定其中腹板和底板采用變厚度主橋上部結(jié)構(gòu)采用掛籃懸臂澆筑對(duì)稱平衡逐段施工，施工長(zhǎng)度為3掛籃以萬(wàn)能桿件組拼。墩頂?shù)南淞涸诙张酝屑苌狭⒛，F(xiàn)場(chǎng)澆筑，待橋墩與墩頂?shù)南淞号R時(shí)固結(jié)后進(jìn)行懸臂澆筑施工梁段懸澆施工中模采用了滑升藝，提高了施工效率。.

.

圖3連續(xù)梁橋方案圖(單位：cm）方案二：中承式拱橋方案，跨徑組成(30+100+30)m,全橋長(zhǎng)160m。不等跨鋼管混凝土中承式拱橋。拱肋軸線采用懸鏈線性，拱肋外形為等截面結(jié)構(gòu)，中承式自錨結(jié)構(gòu)，鋼管拱肋。由于橋面位置在拱的中部穿過(guò)可以隨引橋兩端接線所需的高度上下調(diào)整所以適應(yīng)性強(qiáng)鋼管混凝土結(jié)構(gòu)中鋼管對(duì)混凝土的套箍作用使鋼管內(nèi)混凝土處于三向受力狀態(tài)高了混凝土的抗壓強(qiáng)度和變形能力。采用塔架斜拉鎖法施工。拱橋的靜力特點(diǎn)是，在豎直何在作用下，拱的兩端不僅有豎直反力，而且還有水平反力。由于水平反力的作用，拱的彎矩大大減少。如在均布荷的作用下，設(shè)計(jì)得合理的拱軸，主要承受壓力彎矩剪力均較小故拱的跨越能力比梁大得多于拱是主要承受壓力的結(jié)構(gòu)，因而可以充分利用抗拉性能較差、抗壓性能較好的石料，混凝土等來(lái)建造。圖拱橋方案圖示（單位：）.

.方案三：裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T型梁橋，跨徑組成4×40。全橋長(zhǎng)160m。橋梁的橫截面采用T型截面，因?yàn)樵摌虻目缍容^大，預(yù)應(yīng)力鋼筋采用曲線布置，這樣不僅有利于抗剪，而且在拼裝完成后，在橋面上進(jìn)行張拉，可防止梁上緣開(kāi)裂。裝配式橋制造簡(jiǎn)單，整體性好，接頭也方便，而且能有效的利用現(xiàn)代高強(qiáng)材料，減少構(gòu)件截面，與鋼筋混凝土相比，能節(jié)省鋼材，在使用荷載下不出現(xiàn)裂縫等。采用預(yù)制拼裝法施工，即先預(yù)制T型梁，然后用大型機(jī)械吊裝，施工快捷方便。圖3裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土剪T梁橋方案圖示（單位）.

.3.3

方案比選表3方案比選表第一方案：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)

第二方案：中承式拱

第三方案：裝配式預(yù)應(yīng)力混橋型方案箱梁橋建筑高度較低，易保養(yǎng)和維護(hù)，抗震能力強(qiáng)，受力性能好、變

橋建筑高度較低，易保

凝土剪支T型橋建筑高度較低，易保養(yǎng)和維使用性能

養(yǎng)和維護(hù)；抗震能力形小、伸縮縫少、行車平順舒

護(hù)，橋下視覺(jué)效果好。差。適，橋下視覺(jué)效果好。受力復(fù)雜，是一種充分發(fā)揮圬工及鋼筋混受力性能

會(huì)發(fā)生體系轉(zhuǎn)換，受力復(fù)雜

受力明確凝土材料抗壓性能的合理橋型。等截面形式能大量節(jié)約模變截面形式，可減少混凝土圬

施工工藝復(fù)雜，適用板，加快建橋進(jìn)度，簡(jiǎn)易經(jīng)經(jīng)濟(jì)性

工，但施工難度大，維修費(fèi)用

于城市橋梁，費(fèi)用較濟(jì)，但不能充分利用截面作低

高，維修費(fèi)用低用，基礎(chǔ)設(shè)計(jì)量大。美觀性

構(gòu)造簡(jiǎn)單，線形簡(jiǎn)潔美觀

外形美觀

構(gòu)造簡(jiǎn)單，線形簡(jiǎn)潔本橋采用有支架施本橋采用懸臂澆筑法，結(jié)構(gòu)整工，但這種方法需要體性較好，施工變形易控制可

等跨徑布置，細(xì)部尺寸相耗費(fèi)大量的建筑材料施工方面

利用計(jì)算機(jī)程序逐段控制底模

同，可以重復(fù)利用模板預(yù)和勞動(dòng)力，并且工期標(biāo)高。懸澆起重能力要求不高，

制，施工較為方便。較長(zhǎng)，因而大大影響僅起吊鋼筋骨架及混凝土。了拱橋的推廣使用。適用于對(duì)橋下視覺(jué)有要求的工因地基要求高，要求

各梁受力相對(duì)獨(dú)立，避免超程，適用于各種地質(zhì)情況；跨適用性

地質(zhì)情況好；適用于

靜定梁的復(fù)雜問(wèn)題，行車較越能力較大?？梢圆皇軜蛳碌爻鞘袠蛄嚎缒懿?。舒。形條件限制或通航限制當(dāng)前，我國(guó)橋梁設(shè)計(jì)必須遵循實(shí)用、經(jīng)濟(jì)、安全和美”的基本原則。只有滿足實(shí)用這一.

.基本條件后才能談得上對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)的其他要求既做到總造價(jià)經(jīng)濟(jì)又保證工程質(zhì)量和使用安全可靠。在實(shí)用、經(jīng)濟(jì)和安全的前提下，盡可能使得橋梁具有優(yōu)美的外形，并與周圍的環(huán)境相協(xié)調(diào)。方案一和方案二相比：連續(xù)梁結(jié)構(gòu)可以降低梁高，節(jié)省工程數(shù)量，有利于爭(zhēng)取橋下凈空，并改善景觀；其結(jié)構(gòu)剛度大，具有良好的動(dòng)力特性以及減震降噪作用，使行車平穩(wěn)舒適，后期的維修養(yǎng)護(hù)工作也較少。從城市美學(xué)效果來(lái)看，連續(xù)梁造型輕巧、平整、線路流暢，將給城市爭(zhēng)色不少但連續(xù)梁對(duì)基礎(chǔ)沉降要求嚴(yán)格特別是由于聯(lián)長(zhǎng)較大梁體與墩臺(tái)之間的受力十分復(fù)雜，加大了設(shè)計(jì)難度。拱橋的靜力特點(diǎn)是，在豎直何在作用下，拱的兩端不僅有豎直反力，而且還有水平反力。由于水平反力的作用，拱的彎矩大大減少。如在均布荷載q的作用下，簡(jiǎn)直梁的跨中彎矩為ql/8，全梁的彎矩圖呈拋物線形，而設(shè)計(jì)得合理的拱軸，主要承受壓力，彎矩、剪力均較小，故拱的跨越能力比梁大得多。由于拱是主要承受壓力的結(jié)構(gòu)，因而可以充分利用抗拉性能較差、抗壓性能較好的石料，混凝土等來(lái)建造。石拱對(duì)石料的要求較高，石料加工、開(kāi)采與砌筑費(fèi)工，現(xiàn)在已很少采用。由墩、臺(tái)承受水平推力的推力拱橋，要求支撐拱的墩臺(tái)和地基必須承受拱端的強(qiáng)大推力因而修建推力拱橋要求有良好的地基對(duì)于多跨連續(xù)拱橋?yàn)榉乐蛊渲幸豢缙茐亩绊懭珮蜻€要采取特殊的措施或設(shè)置單向推力墩以承受不平衡的推力。但是其造價(jià)較高，不經(jīng)濟(jì)，且對(duì)地基的要求很高，且施工工藝復(fù)雜。故方案一優(yōu)于方案二。方案一和三相比裝配式橋梁施工便捷快速結(jié)構(gòu)受力明確橋梁自重較輕但是預(yù)應(yīng)力張拉后上拱偏大，影響橋面線形，使橋面鋪裝加厚等。故方案一優(yōu)于三。.

.4

結(jié)構(gòu)尺寸及施工方案定4.1

箱梁梁高尺寸確定本橋?yàn)椋?5+70+45）預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，最大跨徑為，本橋采用單箱雙室的截面形式，因?yàn)樵谕廨d和自重作用下，支點(diǎn)截面將出現(xiàn)較大的負(fù)彎矩，從絕對(duì)值來(lái)看，支點(diǎn)截面的負(fù)彎矩大于跨中截面的正彎矩因此采用變截面梁能符合梁的內(nèi)力分布規(guī)律變截面梁的變化規(guī)律采用二次拋物線。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)確定，預(yù)應(yīng)力混領(lǐng)土連續(xù)梁橋的中支點(diǎn)主梁高度與其跨徑之比通常在1/15~1/25之間，主梁梁高H=(1/15~1/25)L=(1/15~1/25)×70=2.8~4.7m，取4m；而跨中梁高與主跨之比一般為1/40~1/50之間，主梁梁h=(1/30~1/50)=(1/30~1/50)×70=1.4~2.3m，取2m。4.2

箱梁頂板厚度確定確定箱型截面頂板厚度一般考慮兩個(gè)因素滿足橋面板橫向彎矩的要求滿足布置縱向預(yù)應(yīng)力鋼束的要求。本設(shè)計(jì)腹板箱內(nèi)頂板厚度均取40cm。4.3

箱梁腹板厚度確定梁的腹板厚度主要是滿足混凝土抗剪和主拉應(yīng)力的要求同時(shí)又要考慮到普通鋼筋或預(yù)應(yīng)力鋼束的布置和混凝土澆筑不發(fā)生困難。一般情況下，腹板內(nèi)無(wú)預(yù)應(yīng)力筋時(shí)可采有預(yù)應(yīng)力筋管道時(shí)可采用250~300mm，有錨頭時(shí)則可采用350mm在大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁橋中腹板厚度可從跨中逐步向支點(diǎn)加厚以承受支點(diǎn)處較大的剪力，一般采用，有達(dá)到。在頂板與腹板接頭處有必要設(shè)置梗腋它可提高截面的抗扭剛度和抗彎剛度減少了扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力和畸變應(yīng)力，底板和腹板接頭處可根據(jù)需要設(shè)置。梗腋形式一般為131，2：1腹板厚度也可以采用以下的經(jīng)驗(yàn)公式估算：跨中：

tH3

墩部：

tH3ss

式中：K——箱梁根部腹板厚度參數(shù)，查公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)《梁橋》(下冊(cè))；2K——箱梁跨中腹板厚度參數(shù)，查公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)《梁橋》(下冊(cè))；3.

.4.4

B——橋面寬度；L——最大跨度；t——箱梁根部腹板厚度總和；t——箱梁跨中腹板厚度總和；H——墩上梁高；sH——跨中梁高；c腹板厚度梁端和跨中為55cm橋墩處為90cm。箱梁底板厚度確定箱形截面的頂板和底板是結(jié)構(gòu)承受正負(fù)彎矩的主要工作部位當(dāng)采用懸臂施工方法時(shí)梁的下緣特別是靠近橋墩的截面承受很大的壓力箱形截面的底板應(yīng)提供足夠大的承壓面積發(fā)揮良好的受力作用。在發(fā)生變號(hào)彎矩的截面中，頂板和底板都應(yīng)各自發(fā)揮承壓的作用。一般來(lái)講，變截面箱梁底板厚度也隨梁高變化，墩頂處底板厚為梁高的，跨中處底板厚一般為，底板厚最小應(yīng)有120mm。本次設(shè)計(jì)的底板厚度由梁端和跨中的30cm漸變至橋墩處的。跨中箱梁截面和墩頂箱梁截面尺寸如圖所示圖支點(diǎn)截面（尺寸單位：cm）.

.圖跨中截面（尺寸單位：cm）4.5工方案確定本橋采用懸臂澆筑法施工掛籃在墩柱兩側(cè)對(duì)稱平衡地澆筑梁段混凝每段長(zhǎng)2~5m)每澆筑完一對(duì)梁段待達(dá)到規(guī)定強(qiáng)度后張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋并錨固然后向前移動(dòng)掛籃進(jìn)行下一梁段的施工，直到懸臂端為止。懸臂澆筑法施工的主要施工優(yōu)點(diǎn)是不需要占地很大的預(yù)制場(chǎng)逐段澆筑易于調(diào)整和控制梁段的位置，且整體性好；不需要大型機(jī)械設(shè)備；主要作業(yè)在設(shè)有頂棚的、養(yǎng)生設(shè)備等的掛籃內(nèi)進(jìn)行可以做到施工不受氣候條件影響各段施工屬于嚴(yán)密的重復(fù)作業(yè)需要施工人員較少，技術(shù)熟練快，工作效率高等。主要施工缺點(diǎn)是梁體部分不能與墩柱平行施工施工周期較長(zhǎng)而且懸臂澆筑施工的混凝土加載齡期較短，混凝土收縮和徐變影響較大。施工工序如下圖.

.同時(shí)進(jìn)行施工下部工程分階段施工下部工程

制作及拼裝掛籃架設(shè)零號(hào)塊的臨設(shè)并設(shè)置臨時(shí)固結(jié)在零號(hào)塊上布置掛籃拼裝模板，布置鋼筋和鋼材混凝土的澆筑及養(yǎng)護(hù)、張拉鋼束移動(dòng)掛籃到下一個(gè)橋梁段施工完第一中間跨，移動(dòng)掛籃施工邊跨施工合龍段KeySeg.)布置永久支座，張拉下部鋼束施工橋面圖施工工序.

24.245

荷載內(nèi)力計(jì)算5.1

恒載內(nèi)力的計(jì)算主梁主梁恒載內(nèi)力，包括主梁自重引起的內(nèi)力（一期恒載Sg1和二期恒載（如鋪裝、欄桿等）引起的主梁后期恒載內(nèi)力Sg2。本次設(shè)計(jì)由MIDAS軟件計(jì)算的有關(guān)截面幾何特性結(jié)果如表所示：表控制截面幾何特性值毛截面幾何特性控制截面

單元號(hào)

截面類型

A（m

Iyy)

YY（）（）

H（m)邊左支點(diǎn)截面邊跨跨面邊跨跨面邊跨跨面橋墩截面左)橋墩截面右)中跨跨面中跨跨面

變截面i段變截面i段變截面j段變截面j段變截面j段變截面i段變截面j段變截面j段

本次設(shè)計(jì)由MIDAS軟件計(jì)算的恒載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果如表3-2所示表恒載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果表扭矩

彎矩單元

荷載

位置

截面

剪力kN）(kN·

(kN·

I[1]I[5]J[9]

左支點(diǎn)邊跨截邊跨截邊跨截橋墩支點(diǎn)左

-2086.641499.395631.98

3224.04.

.

續(xù)表恒載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果表橋墩支點(diǎn)右)0

中跨面中跨面

-5632.220-29.220

恒載作用下彎矩剪力圖如下：圖5-1恒載作用下結(jié)構(gòu)彎矩圖圖5-2恒載作用下結(jié)構(gòu)剪力圖.

.5.2

活載內(nèi)力計(jì)算本次設(shè)計(jì)的活載內(nèi)力計(jì)算為基本可變荷公路一級(jí)梁使用階段所產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)內(nèi)力。橫荷載橫向分布指的是作用在橋上的車輛荷載如何在各主梁之間進(jìn)行分配者說(shuō)主梁如何分擔(dān)車輛荷載當(dāng)把荷載按橫向最不利位置布置在荷載橫向影響線上求得各片主梁分配到的橫向荷載的最大值為m則表示主梁在橫向分配到的最大荷載比例即稱為荷載橫向分布系數(shù)。對(duì)于汽車、人群荷載橫向分布系數(shù)m的計(jì)算公式如下：汽車

2

人群mr

r式中、分別對(duì)應(yīng)于汽車和人群荷載集度的荷載橫向分布影響線豎值。r在實(shí)踐中由于施工特點(diǎn)構(gòu)造設(shè)計(jì)等的不同鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋上可能采用不同類型的橫向結(jié)構(gòu)此荷載橫向分布的計(jì)算能更好地適應(yīng)各種類型的結(jié)構(gòu)特性，就需要按不同的橫向結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化計(jì)算模型擬定出相應(yīng)的計(jì)算方法前常用一下幾種荷載橫向分布計(jì)算方法：（1）杠桿原理法——把橫向結(jié)構(gòu)（橋面板和橫隔梁）視作在主梁上斷開(kāi)而剪支在其上的簡(jiǎn)支梁。（2）偏心壓力法——把橫隔梁視作剛性極大地梁。（3）橫向鉸接板法——把相鄰板之間視為鉸接，只傳遞剪力。（4）橫向剛接梁法——把相鄰主梁之間視為剛性連接，即傳遞剪力和彎矩。（5）比擬正交異性板法——將主梁和橫隔梁的剛度換算成兩向剛度不同的比擬彈性平板來(lái)求解。本次設(shè)計(jì)，因?yàn)槭菃蜗鋯问蚁湫谓孛?，抗扭能力?qiáng)，可以看做時(shí)剛度足夠大，橋面凈寬W=11.5m，計(jì)為單向3道。l70單箱單室亦可簡(jiǎn)化成2片梁肋，5.38故可用偏心壓力法計(jì)算其橫向分布2數(shù)m1）計(jì)算橫影響線豎標(biāo)值.

22.22本設(shè)計(jì)可看作梁數(shù)n=，梁間距為6.5m，則：2

2i

1

22

6.5

2

2

2i1邊主梁跨中截面的橫向影響線豎標(biāo)值為：

11

a21

2i

6.56.5i

12

21

2i

6.522i影響線如下：3

12.56.530.5

1.80.5

1.31.81.31.86.5q1

1q2

q3

q4

q5

q6圖箱梁影響線由幾何關(guān)系：.55q1解得：同理求得

q

；；0.554；0.354；0.077q34q5q6（1）按一車道加載時(shí)：橫向分布系數(shù)：.

q.qm

2

q

1(1.362（2）按二車道加載時(shí)：橫向分布系數(shù)：m

2

q

10562（3）按三車道加載時(shí)：橫向分布系數(shù)：m0722.07活汽車以較高的速度駛過(guò)橋梁時(shí)由于橋面不平整發(fā)動(dòng)機(jī)震動(dòng)等原因會(huì)引起橋梁結(jié)構(gòu)的振動(dòng)，從而造成內(nèi)力增大，這種動(dòng)力效應(yīng)稱為沖擊作用。在計(jì)算中采用靜力學(xué)的方法，即引入一個(gè)豎向動(dòng)力效應(yīng)的增大系數(shù)即沖擊系μ，來(lái)計(jì)及汽車荷載的沖擊作用，汽車荷載的沖擊力即為汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以沖擊系數(shù)μ。沖擊系數(shù)的計(jì)算采用以結(jié)構(gòu)基頻為指標(biāo)的方法梁結(jié)構(gòu)的基頻反映了結(jié)構(gòu)的尺寸、建筑材料等動(dòng)力特性它直接反映了沖擊系數(shù)與橋梁結(jié)構(gòu)間的關(guān)系不管橋梁的建筑材料結(jié)構(gòu)類型是否有差別也不管結(jié)構(gòu)尺寸與跨徑是否有差別只要橋梁結(jié)構(gòu)的基頻相同在同樣條件的汽車荷載下就能得到基本相同的沖擊系數(shù)按結(jié)構(gòu)不同的基頻汽車引起的沖擊系數(shù)在之間變化，其計(jì)算方法為：當(dāng)f<1.5Hz時(shí)，μ=當(dāng)1.5Hz≤f≤，μ=0.1767lnf；當(dāng)f>時(shí)，μ=式中：f—結(jié)構(gòu)基頻（Hz）橋梁的自振頻率（基頻）宜采用有限元方法計(jì)算，對(duì)于連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，當(dāng)無(wú)更精確的方法計(jì)算時(shí)，也可以采用下列公式估算：.

/mg9.81(/mg9.81()fffff

13.616EI23.651EI2m/g式中：l

——結(jié)構(gòu)的計(jì)算跨徑，單位：

；E

——結(jié)構(gòu)材料的彈性模量，單位：N/；I

c

——結(jié)構(gòu)跨中截面的截面慣矩，單位：；m

c

——結(jié)構(gòu)跨中處的單位長(zhǎng)度質(zhì)量（單位：換算為重力計(jì)算時(shí)，其單位應(yīng)為：Ns/；——結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力，單位N/m；g——重力加速度，。計(jì)算連續(xù)梁的沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)時(shí)采用

f

計(jì)算連續(xù)梁的沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時(shí)，采用

f

。因邊垮跨度小按照最不利效應(yīng)計(jì)算法則l＝45m，查得Ic=8.574m4××

kgf

13.616

1028349.49

f

23.651

10

18.86HZμ值可按下式計(jì)算：當(dāng)＜1.5Hz時(shí)，

μ當(dāng)1.5Hz≤≤14Hz時(shí)，

lnf當(dāng)＞14Hz時(shí)，

μ.

式中

f

——結(jié)構(gòu)基頻（Hz求得：正彎矩效應(yīng)：10.406負(fù)彎矩效應(yīng)：2活載因子：

式中1+μ——沖擊系數(shù)；n——車道；

——車道橫向折減系數(shù)，查表；——偏載系數(shù)表車道橫向折減系數(shù)橫

向折減系數(shù)橫向布載車道數(shù)（條）橫向折減系數(shù)

0.6

0.5一車道加載時(shí)：F二車道加載時(shí)：F8.10三車道加載時(shí)：F0.781）剪力影線圖左邊支點(diǎn)右力影響線圖邊跨力影響線.

.圖邊跨跨中剪力影響線圖邊跨力影響線圖左中支點(diǎn)左剪力影響線圖5-9左支點(diǎn)右剪力影響線圖5-10中跨1/4剪影響線圖中跨中剪力影響線.

.2)彎矩影響線圖5-12邊跨1/4彎影響線圖邊跨中彎矩影響線圖5-14邊跨3/4彎影響線圖左支點(diǎn)彎矩影響線圖5-16跨中1/4彎影響線圖中跨中彎矩影響線.

.計(jì)根據(jù)最不利布載原則，在各個(gè)截面的內(nèi)力影響線上按《通規(guī)》第條的布載要求可求得汽車在各個(gè)截面上的最大彎矩、最小彎矩、最大剪力、最小剪力，再考慮沖擊系數(shù)，車道折減系數(shù)以及增大系數(shù)后，可得到活載內(nèi)力，其結(jié)果見(jiàn)表5-4。表—4公路I級(jí)車荷載作用效應(yīng)控制截面

汽車M

汽車Mmin

汽車

汽車

min邊左支點(diǎn)截面邊跨1/4跨面邊跨1/2跨面邊跨3/4跨面橋墩截面左)橋墩截面右)中跨1/4跨面中跨1/2跨面

(kN·6349.717570.564437.122600.152600.154999.157490.07

(kN·-2755.68-4172.40-8909.22-3467.49-2046.21

(kN)1159.51

(kN)-940.46-591.38-224.86-126.98-64.06-1211.51-813.53-480.43圖5-18活作用下最大最小彎矩圖.

n.n圖5-19活作用下最大最小剪力圖5.3

內(nèi)力組合承公路橋涵結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)采用以下兩種作用效應(yīng)組合基本組合和偶然組合，由于本設(shè)計(jì)不考慮偶然作用的影響，故只采用基本組合。基本組合是永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：

S0

(0

SSGiGikQ11

Qj

S)Qjki

j或

S0ud0

Gid

Q

S

Qjd

)ij式中

—承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；

—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，按《通規(guī)》JTG表1.0.9規(guī)定的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)安全等級(jí)采用，對(duì)應(yīng)于設(shè)計(jì)安全等級(jí)一級(jí)、二級(jí)和三級(jí)分別取、1.0和0.9；

Gi

—i永久作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)通規(guī)JTG的規(guī)定采用；

Gik

、

Gid

—i永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；

Q

—汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的分項(xiàng)系數(shù)，取

Q

=1.4。當(dāng)某個(gè)可變作用在效應(yīng)組合中其值超過(guò)汽車荷載效應(yīng)時(shí)，則該作用取代汽車荷載，其分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)采用汽車荷載的分項(xiàng)系數(shù)；對(duì)專為承受某作用而設(shè)置的結(jié)構(gòu)或裝置，設(shè)計(jì)時(shí)該.

.作用的分項(xiàng)系數(shù)取與汽車荷載同值；計(jì)算人行道板和人行道欄桿的局部荷載，其分項(xiàng)系數(shù)也與汽車荷載取同值；

1

Qd

—汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；

Qj

—在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力載外的其他第j個(gè)可變作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，，但風(fēng)荷載的分項(xiàng)系數(shù)=1.1；QjQjS

、

Qjd

—在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的其他第j可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；—在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的其他可變作用c效應(yīng)的組合系數(shù)，當(dāng)永久作用與汽車荷載和人群荷載（或其他一種可變作用）組合時(shí)，人群荷載（或其他一種可變作用）的組合系數(shù)=0.80；當(dāng)除汽車荷效c應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外尚有兩種其他可變作用參與組合時(shí)，其組合系數(shù)??；尚有三種可變作用參與組合時(shí)，其組合系數(shù)?。簧杏兴姆N及cc多于四種的可變作用參與組合時(shí)，取。c根據(jù)《通規(guī)》第規(guī)定，各種作用的分項(xiàng)系數(shù)屈指如下：結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取=1.1；一期恒載作用的分項(xiàng)系數(shù)，當(dāng)作用對(duì)結(jié)構(gòu)的承載能力不利時(shí)，取=1.2；當(dāng)作用對(duì)結(jié)構(gòu)的承載能力有利時(shí)，取=1.0；二期恒載作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，當(dāng)對(duì)結(jié)構(gòu)的承載能力不利時(shí)，取=1.2；當(dāng)作用對(duì)結(jié)構(gòu)的承載能力有利時(shí)，取=1.0；汽車荷載效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)取=1.4；其他可變作用效用的組合系數(shù)=0.8；則承載能力極限狀態(tài)組合為：當(dāng)作用最結(jié)構(gòu)的承載能力不利時(shí)取

S)01G2123當(dāng)作用對(duì)結(jié)構(gòu)的承載能力有利時(shí)取

S)01G2123.

nnnn公路橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求采用以下兩種效應(yīng)組合：1)作用短期效應(yīng)組合永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻率值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：S

SGik1jij

Qjk式中

S—作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；sd

j

—第j個(gè)可變作用效應(yīng)的頻率值系數(shù)，汽車荷載（不計(jì)沖擊力）人群荷載=1.0，風(fēng)荷載，溫度梯度作用，其他作用=1.0；11

j

Qjk

—第j個(gè)可變作用效應(yīng)的頻率值。2)作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：SSldGikjij

Qjk式中

S—作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；ld

j

—第j個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)，汽車荷載（不計(jì)沖擊力=0.4，人群荷載=0.4，風(fēng)荷載，溫度梯度作用，其他作用=1.0；222

j

Qjk

—第j個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值。計(jì)本設(shè)計(jì)中由MIDAS軟件自動(dòng)生成的荷載組合如下表5-5：表5-5荷效應(yīng)組合值名稱cLCB2

激活承載能力

類型相加

組合1.2(cD)+1.2(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4McLCB12cLCB22.

承載能力使用性能

相加1.0(cD)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.4M相加1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.7/(1+mu)M

.續(xù)表5-5荷效應(yīng)組合值cLCB31cLCB36

使用性能使用性能

相加相加

1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+0.4/(1+mu)M1.0(cD)+1.0(cTP)+1.0(cTS)+1.0(cCR)+1.0(cSH)+1.0M附注：cD代表恒荷載；代表鋼束二次；代表徐變二次；代表收縮二次；M代表車道荷載；代表鋼束一次。（1）荷載組合二：重+1.2鋼束二次1.0徐變二1.0收縮二次+1.4車道荷載表荷載內(nèi)力組合二軸向

剪力-y

剪力-z

扭矩

彎矩-y

彎矩-z單元

荷載

位置1cLCB2(最大)I[1]1cLCB2(最大)J[2]5cLCB2(最大)I[5]5cLCB2(最大)J[6]8cLCB2(最大)I[8]8cLCB2(最大)J[9]12cLCB2(最)I[12]12cLCB2(最)J[13]16cLCB2(最)I[16]16cLCB2(最)J[17]17cLCB2(最)I[17]17cLCB2(最)J[18]23cLCB2(最)I[23]23cLCB2(最)J[24]29cLCB2(最)I[29]29cLCB2(最)J[30]1cLCB2(最小)I[1]1cLCB2(最小)J[2]5cLCB2(最小)I[5]5cLCB2(最小)J[6]

(kN)00-8.1-17.82-129.88-165.27-461.84-532.330000-268.29-217.80000-18.45-28.05

(kN)00000000000.420.420.420.420.420.42-2.36-2.36-2.36-2.36

(kN)-1706.84-725.542020.563105.35353.436542.0710445.2711889.7816737.3417294.93-14353.32-13828.37-6581.35-5327.54288.9642.46-3403.19-2281.82670.531771.14

(kN*m)534.46464.37295.05239.16149.41115.0346.0431.342.650738.41725.79531.71490.34263247.140-41.6-169.19-222.02

(kN*m)08002.4212123.597276.2-12928.3-28415.41-97946.08-129206.25-247357.87-262705.05-262705.05-248589.25-91934.07-72347.71-25109.66-24901.2403748.7-603.15-7622.21

(kN*m)00001.673.9211.4813.8821.3922.3410.299.995.844.940.280-99.52-93.14-74.17-71.26.

.續(xù)表5-6荷內(nèi)力組合二8cLCB2(最小)I[8]8cLCB2(最小)J[9]

-163.57-199.31

-2.36-2.36

4021.235196.91

-323.85-371.97

-30734.44-47032.15

-63.44-58.4712cLCB2(最)I[12]12cLCB2(最)J[13]16cLCB2(最)I[16]16cLCB2(最)J[17]

-524.62-597.1400

-2.36-2.36-2.36-2.36

9015.4210417.6115060.9815585.97

-502.95-116758.95-543.75-147765.98-661.71-269060.22-674.94-285349.48

-51.97-48.04-11.19-9.4617cLCB2(最)I[17]17cLCB2(最)J[18]23cLCB2(最)I[23]23cLCB2(最)J[24]29cLCB2(最)I[29]29cLCB2(最)J[30]1cLCB2(全部)I[1]1cLCB2(全部)J[2]5cLCB2(全部)I[5]5cLCB2(全部)J[6]8cLCB2(全部)I[8]8cLCB2(全部)J[9]12cLCB2(全)I[12]12cLCB2(全)J[13]16cLCB2(全)I[16]16cLCB2(全)J[17]17cLCB2(全)I[17]17cLCB2(全)J[18]23cLCB2(全)I[23]23cLCB2(全)J[24]29cLCB2(全)I[29]29cLCB2(全)J[30]

00-320.84-268.85000018.4528.05163.57199.31524.62597.140000320.84268.8500

-0.42-0.42-0.42-0.42-0.42-0.422.362.362.362.362.362.362.362.362.362.360.420.420.420.420.420.42

-16223.75-15669.76-8062.62-6770.17-1054.89-700.913403.192281.822020.563105.35353.436542.0710445.2711889.7816737.3417294.9316223.7515669.768062.626770.171054.89700.91

0-2.02-50.91-68.92-231.58-247.14534.46464.37295.05239.16323.85371.97502.95543.75661.71674.94738.41725.79531.71490.34263247.14

-285349.48-269837.25-103934.93-84192.81-38667.9-38389.708002.4212123.597622.2130734.4447032.15116758.95147765.98269060.22285349.48285349.48269837.25103934.9384192.8138667.938389.7

-97.23-97.17-111.5-110.05-95.23-95.1999.5293.1474.1771.2663.4458.4751.9748.0421.3922.3497.2397.17111.5110.0595.2395.19.

.附注：表中單元為各控制截面所在單元I代單元左節(jié)點(diǎn)代表單元右節(jié)點(diǎn)X軸方向?yàn)檠貥蛄嚎v向，Y軸向?yàn)檠貥蛄簷M向，軸向?yàn)檠貥蛄贺Q向。圖5-20cLCB2最彎矩圖5-21cLCB2最彎矩圖5-22cLCB2包圖.

.（2）荷載組合十二：自重+1.0鋼束二次1.0徐變二次+1.0收縮二次1.4道荷載表5-6荷載內(nèi)力組合十二軸向

剪力-y

剪力-z

扭矩

彎矩-y

彎矩-z單元

荷載

位置1cLCB12(最大)I[1]1cLCB12(最大)J[2]5cLCB12(最大)I[5]5cLCB12(最大)J[6]8cLCB12(最大)I[8]8cLCB12(最大)J[9]12最)I[12]12最)J[13]16最)I[16]16最)J[17]17最)I[17]17最)J[18]23最)I[23]23最)J[24]29最)I[29]29最)J[30]1cLCB12(最小)I[1]1cLCB12(最小)J[2]5cLCB12(最小)I[5]5cLCB12(最小)J[6]8cLCB12(最小)I[8]8cLCB12(最小)J[9]12最)I[12]

(kN)00-5.41-13.7-105.04-135.13-381.48-440.820000-222.27-179.780000-15.77-23.93-138.73-169.17-444.26

(kN)00000000000.420.420.420.420.420.42-2.36-2.36-2.36-2.36-2.36-2.36-2.36

(kN)-1391.34-573.091738.382658.514564.435571.158871.9310091.7314180.2514650.36-11936.45-11498.98-5446.53-4393.4343.55642.77-3087.69-2129.37388.351324.343232.234225.987442.09

(kN*m)534.46464.37295.05239.16149.41115.0346.0431.342.650738.41725.79531.71490.34263247.140-41.6-169.19-222.02-323.85-371.97-502.95

(kN*m)07300.5111941.298186.62-8320.11-21168.07-79309-105508.88-204128.43-216874.79-216874.79-205132.11-74058.74-57575.7-17550.2-17369.2503046.79-785.44-6711.79-26126.25-39784.8-98121.87

(kN*m)00001.673.9211.4813.8821.3922.3410.299.995.844.940.280-99.52-93.14-74.17-71.26-63.44-58.47-51.9712最)J[13]16最)I[16]

-505.630

-2.36-2.36

8619.5612503.89

-543.75-124068.62-661.71-225830.78

-48.04-11.19.

.續(xù)表荷載內(nèi)力組合十二16最)J[17]

0

-2.36

12941.41

-674.94-239519.22

-9.4617最)I[17]17最)J[18]23最)I[23]23最)J[24]29最)I[29]29最)J[30]1cLCB12(全部)I[1]1cLCB12(全部)J[2]5cLCB12(全部)I[5]5cLCB12(全部)J[6]8cLCB12(全部)I[8]8cLCB12(全部)J[9]12全)I[12]12全)J[13]16全)I[16]16全)J[17]17全)I[17]17全)J[18]23全)I[23]23全)J[24]29全)I[29]29全)J[30]

00-274.82-230.83000015.7723.93138.73169.17444.26505.630000274.82230.8300

-0.42-0.42-0.42-0.42-0.42-0.422.362.362.362.362.362.362.362.362.362.360.420.420.420.420.420.42

-13806.88-13340.37-6927.8-5836.03-1000.24-700.613087.692129.371738.382658.514564.435571.158871.9310091.7314180.2514650.3613806.8813340.376927.85836.031000.24700.61

0-2.02-50.91-68.92-231.58-247.14534.46464.37295.05239.16323.85371.97502.95543.75661.71674.94738.41725.79531.71490.34263247.14

-239519.22-226380.11-86059.6-69420.79-31108.44-30857.7207300.5111941.298186.6226126.2539784.898121.87124068.62225830.78239519.22239519.22226380.1186059.669420.7931108.4430857.72

-97.23-97.17-111.5-110.05-95.23-95.1999.5293.1474.1771.2663.4458.4751.9748.0421.3922.3497.2397.17111.5110.0595.2395.19附注：表中單元為各控制截面所在單元I代單元左節(jié)點(diǎn)代表單元右節(jié)點(diǎn)X軸方向?yàn)檠貥蛄嚎v向，Y軸向?yàn)檠貥蛄簷M向，軸向?yàn)檠貥蛄贺Q向。.

.圖cLCB12最大矩圖cLCB12最小矩圖5-25cLCB12包圖.

.（3）荷載組合二十二：自重+1.0鋼束一次+1.0鋼束二次1.0徐變二次+1.0收縮二次+0.7車道荷載（不計(jì)沖擊系數(shù)）表荷載內(nèi)力組合二十二軸向

剪力-y

剪力-z

扭矩

彎矩-y

彎矩-z單元

荷載

位置1cLCB22(最大I[1]1cLCB22(最大J[2]5cLCB22(最大I[5]5cLCB22(最大J[6]

(kN)-44179.26-44868.9-100102.5-100594.4

(kN)0000

(kN)-1640.18-823.9523.141375.46

(kN*m)184.3160.13101.7482.47

(kN*m)-1550.133297.854273.962233.89

(kN*m)00008cLCB22(最大I[8]-101127.388cLCB22(最大J[9]-99026.3912cLCB22(最大)I[12]-94361.8612cLCB22(最大)J[13]-93042.6516cLCB22(最大)I[16]-89837.6516cLCB22(最大)J[17]-89522.1817cLCB22(最大)I[17]-90994.6317cLCB22(最大)J[18]-90384.6623cLCB22(最大)I[23]-80344.7323cLCB22(最大)J[24]-78176.7429cLCB22(最大)I[29]-65976.2529cLCB22(最大)J[30]-65517.21

0000005

-951.92-1469.4777.052927.0613139.5313588.2-12051.29-11613.88-1714.85-656.7-78.52202.7

51.5239.6715.8810.810.910254.62250.27183.35169.0890.6985.22

-315.444550.31-4744.88-9438.37-77477.69-90704.44-88558.95-77585.7-22287.5-17532.87-15772.24-15657.7

0.581.353.964.797.387.73.553.442.011.70.101cLCB22(最小I[1]1cLCB22(最小J[2]

-44179.26-44868.9

-0.81-0.81

-2225.13-1360.54

0-14.35

-1550.131831.05

-34.32-32.125cLCB22(最小I[5]-100106.075cLCB22(最小J[6]-100597.93

-0.81-0.81

57.61915.41

-58.34-76.56

-114.57-2903.49

-25.58-24.578cLCB22(最小I[8]8cLCB22(最小J[9]

-101139-99038.13

-0.81-0.81

-1411.3-1933.32

-111.67-128.27

-6455.49-1869.25

-21.88-20.1612cLCB22(最小)I[12]-94383.5112cLCB22(最小)J[13]-93064.99

-0.81-0.81

-4162419.42

-173.43-187.5

-11232.08-15838.28

-17.92-16.56.

.續(xù)表荷載內(nèi)力組合二十二16cLCB22(最小)I[16]-89837.6516cLCB22(最小)J[17]-89522.1817cLCB22(最小)I[17]-90994.6317cLCB22(最小)J[18]-90384.6623cLCB22(最小)I[23]-80362.8523cLCB22(最小)J[24]-78194.3429cLCB22(最小)I[29]-65976.2529cLCB22(最小)J[30]-65517.21

-0.81-0.81-0.15-0.15-0.15-0.15-0.15-0.15

12561.4812998.9-12696.26-12248.84-2225.63-1154.16-541.9-260.54

-228.17-232.740-0.7-17.55-23.77-79.86-85.22

-84961.26-98512.86-96367.37-84912.6-26425.73-21617.38-20447.5-20308.9

-3.86-3.26-33.53-33.51-38.45-37.95-32.84-32.821cLCB22(全部I[1]1cLCB22(全部J[2]5cLCB22(全部I[5]5cLCB22(全部J[6]8cLCB22(全部I[8]8cLCB22(全部J[9]12cLCB22(全部)I[12]12cLCB22(全部)J[13]16cLCB22(全部)I[16]16cLCB22(全部)J[17]17cLCB22(全部)I[17]17cLCB22(全部)J[18]23cLCB22(全部)I[23]23cLCB22(全部)J[24]29cLCB22(全部)I[29]29cLCB22(全部)J[30]

44179.2644868.9100106.07100597.9310113999038.1394383.5193064.9989837.6589522.1890994.6390384.6680362.8578194.3465976.2565517.21

0.810.810.810.810.810.810.810.810.810.85

2225.131360.54523.141375.461411.31933.324162927.0613139.5313588.212696.2612248.842225.631154.16541.9260.54

184.3160.13101.7482.47111.67128.27173.43187.5228.17232.74254.62250.27183.35169.0890.6985.22

1550.133297.854273.962903.496455.494550.3111232.0815838.2884961.2698512.8696367.3784912.626425.7321617.3820447.520308.9

34.3232.1225.5824.5721.8820.1617.9216.567.387.733.5333.5138.4537.9532.8432.82附注：表中單元為各控制截面所在單元I代單元左節(jié)點(diǎn)代表單元右節(jié)點(diǎn)X軸方向?yàn)檠貥蛄嚎v向，Y軸向?yàn)檠貥蛄簷M向，軸向?yàn)檠貥蛄贺Q向。.

.圖cLCB22最大矩圖cLCB22最小矩圖5-28cLCB22包圖.

.（4）荷載組合三十一：自重+1.0鋼束一次+1.0鋼束二次1.0徐變二次+1.0收縮二次+0.4車道荷載（不計(jì)沖擊系數(shù)）表荷載內(nèi)力組合三十一軸向

剪力-y

剪力-z

扭矩

彎矩-y

彎矩-z單元

荷載

位置1cLCB31(最大I[1]1cLCB31(最大J[2]

(kN)-44179.26-44868.9

(kN)00

(kN)-1696.31-880.47

(kN*m)105.3191.5

(kN*m)-1550.132823.47

(kN*m)005cLCB31(最大I[5]-100103.445cLCB31(最大J[6]-100595.198cLCB31(最大I[8]-101129.43

000

446.121284.1-1072.08

58.1447.1329.44

2958.76752-1918.53

000.338cLCB31(最大J[9]12cLCB31(最大)I[12]

-99027.91-94363.5

00

-1603.96-100.1

22.679.07

2981.68-5879.74

0.772.2612cLCB31(最大)J[13]-93043.7516cLCB31(最大)I[16]-89837.6516cLCB31(最大)J[17]-89522.1817cLCB31(最大)I[17]-90994.6317cLCB31(最大)J[18]-90384.6623cLCB31(最大)I[23]-80346.0423cLCB31(最大)J[24]-78178.4229cLCB31(最大)I[29]-65976.2529cLCB31(最大)J[30]-65517.21

0000.080.080.080.080.080.08

2735.6912904.7813348.61-12077.19-11639.8-1752.53-701.72-173.73103.43

6.170.520145.5143.01104.7796.6251.8248.7

-10354.6-77994.59-91230.81-89085.32-78089.85-23198.54-18574.6-17338.86-17226.71

2.731.971.150.970.0501cLCB31(最小I[1]1cLCB31(最小J[2]

-44179.26-44868.9

-0.47-0.47

-2030.57-1187.12

0-8.2

-1550.131985.3

-19.61-18.355cLCB31(最小I[5]-100105.485cLCB31(最小J[6]-100597.28cLCB31(最小I[8]-101136.078cLCB31(最小J[9]-99034.6212cLCB31(最小)I[12]-94375.8712cLCB31(最小)J[13]-93056.52

-0.47-0.47-0.47-0.47-0.47-0.47

180.11021.21-1334.58-1869.02-381.842445.61

-33.34-43.75-63.81-73.29-99.1-107.14

451.02-2183.65-5427.13-686.65-9586.71-14011.69

-14.61-14.04-12.5-11.52-10.24-9.47.

.續(xù)表荷載內(nèi)力組合三十一16cLCB31(最小)I[16]-89837.6516cLCB31(最小)J[17]-89522.1817cLCB31(最小)I[17]-90994.6317cLCB31(最小)J[18]-90384.6623cLCB31(最小)I[23]-80356.3923cLCB31(最小)J[24]-78188.4829cLCB31(最小)I[29]-65976.2529cLCB31(最小)J[30]-65517.21

-0.47-0.47-0.08-0.08-0.08-0.08-0.08-0.08

12574.4713011.87-12445.75-12002.63-2044.41-985.98-438.52-161.27

-130.39-132.990-0.4-10.03-13.58-45.63-48.7

-82270.92-95692.77-93547.28-82276.65-25563.25-20908.6-20010.43-19884.54

-2.2-1.86-19.16-19.15-21.97-21.68-18.76-18.761cLCB31(全部I[1]1cLCB31(全部J[2]5cLCB31(全部I[5]5cLCB31(全部J[6]8cLCB31(全部I[8]8cLCB31(全部J[9]12cLCB31(全部)I[12]12cLCB31(全部)J[13]16cLCB31(全部)I[16]16cLCB31(全部)J[17]17cLCB31(全部)I[17]17cLCB31(全部)J[18]23cLCB31(全部)I[23]23cLCB31(全部)J[24]29cLCB31(全部)I[29]29cLCB31(全部)J[30]

44179.2644868.9100105.48100597.2101136.0799034.6294375.8793056.5289837.6589522.1890994.6390384.6680356.3978188.4865976.2565517.21

0.470.470.470.470.470.470.470.470.470.470.080.080.080.080.080.08

2030.571187.12446.121284.11334.581869.02381.842735.6912904.7813348.6112445.7512002.632044.41985.98438.52161.27

105.3191.558.1447.1363.8173.2999.1107.14130.39132.99145.5143.01104.7796.6251.8248.7

1550.132823.472958.762183.655427.132981.689586.7114011.6982270.9295692.7793547.2882276.6525563.2520908.620010.4319884.54

19.6118.3514.6114.0412.511.5210.249.474.224.419.1619.1521.9721.6818.7618.76附注：表中單元為各控制截面所在單元I代單元左節(jié)點(diǎn)代表單元右節(jié)點(diǎn)X軸方向?yàn)檠貥蛄嚎v向，Y軸向?yàn)檠貥蛄簷M向，軸向?yàn)檠貥蛄贺Q向。.

.圖cLCB31最大矩圖cLCB31最小矩圖5-31cLCB31包圖.

.（5）荷載組合三十六：自重+1.0鋼束一次+1.0鋼束二次1.0徐變二次+1.0收縮二次+1.0車道荷載表荷載內(nèi)力組合三十六軸向

剪力-y

剪力-z

扭矩

彎矩-y

彎矩-z單元

荷載

位置1cLCB36(最大I[1]1cLCB36(最大J[2]

(kN)-44179.26-44868.9

(kN)00

(kN)-1499.86-682.47

(kN*m)381.75331.69

(kN*m)-1550.134483.78

(kN*m)005cLCB36(最大I[5]-100100.145cLCB36(最大J[6]-100592.458cLCB36(最大I[8]-101122.248cLCB36(最大J[9]-99022.5712cLCB36(最大)I[12]-94357.7712cLCB36(最大)J[13]-93039.8916cLCB36(最大)I[16]-89837.6516cLCB36(最大)J[17]-89522.1817cLCB36(最大)I[17]-90994.6317cLCB36(最大)J[18]-90384.6623cLCB36(最大)I[23]-80341.4523cLCB36(最大)J[24]-78172.5329cLCB36(最大)I[29]-65976.2529cLCB36(最大)J[30]-65517.21

00000000

715.691603.86-651.54-1133.22519.913405.4913726.414187.16-11986.53-11549.09-1620.65-544.13159.49450.86

210.75170.83106.7282.1632.8822.381.890527.44518.42379.79350.25187.86176.53

7561.975938.613692.38471.9-1907.73-7147.81-76185.46-89388.51-87243.02-76325.33-20009.87-14928.55-11855.7-11735.19

009.9115.2815.967.330.201cLCB36(最小I[1]1cLCB36(最小J[2]

-44179.26-44868.9

-1.69-1.69

-2711.54-1794.1

0-29.72

-1550.131445.41

-71.09-66.535cLCB36(最小I[5]-100107.535cLCB36(最小J[6]-100599.75

-1.69-1.69

-248.62650.89

-120.85-158.58

-1528.56-4703.11

-52.98-50.98cLCB36(最小I[8]8cLCB36(最小J[9]

-101146.3-99046.88

-1.69-1.69

-1603.11-2094.06

-231.32-265.69

-9026.37-4825.77

-45.32-41.7712cLCB36(最小)I[12]-94402.6212cLCB36(最小)J[13]-93086.18

-1.69-1.69

-501.412353.94

-359.25-388.39

-15345.5-20404.76

-37.12-34.31.

.續(xù)表荷載內(nèi)力組合三十六16cLCB36(最小)I[16]-89837.6516