廣州機(jī)庫鋼結(jié)構(gòu)整體提升方案

PAGEPAGE106廣州白云機(jī)場南航GAMECO飛機(jī)維修設(shè)施二期工程鋼網(wǎng)架整體提升專項(xiàng)方案編制：審核：審批：中建三局建設(shè)工程股份有限公司二零一二年八月目錄1 工程概況 41.1 工程概況 41.2 焊接球 61.3 連接節(jié)點(diǎn) 62 整體提升施工技術(shù) 92.1 整體提升施工思路 92.2 整體提升系統(tǒng)組成 102.3 整體提升原理 112.4 液壓提升控制 132.5 計(jì)算機(jī)同步控制及傳感檢測系統(tǒng) 143 整體提升施工方案 173.1 提升平臺設(shè)置 173.2 臨時(shí)構(gòu)件 203.3 后裝構(gòu)件 283.4 桿件替換 313.5 搭設(shè)操作腳手架 363.6 液壓提升設(shè)備布置 393.7 液壓提升系統(tǒng)安裝 413.8 相關(guān)專業(yè)配合及提升組織機(jī)構(gòu) 433.9 整體提升施工 434 提升施工模擬分析 514.1 整體提升工況分析 514.2 整體卸載分析 564.2.1 第一次卸載（卸載10%） 574.2.2 第二次卸載（卸載20%） 574.2.3 第三次卸載（卸載40%） 584.2.4 第四次卸載（卸載80%） 594.2.5 第五次卸載（卸載100%） 604.3 提升平臺分析 614.3.1 提升平臺1分析 614.3.2 提升平臺2分析 634.3.3 提升平臺3分析 654.3.4 提升平臺4分析 674.3.5 提升平臺5分析 694.3.6 提升平臺6分析 714.3.7 下吊點(diǎn)吊具分析 744.4 不同步提升分析 774.4.1 提升點(diǎn)1不同步校核 774.4.2 提升點(diǎn)2、16不同步校核 794.4.3 提升點(diǎn)3、15不同步校核 794.4.4 提升點(diǎn)4、14不同步校核 804.4.5 提升點(diǎn)5、13不同步校核 804.4.6 提升點(diǎn)6、12不同步校核 814.4.7 提升點(diǎn)7、11不同步校核 824.4.8 提升點(diǎn)8、10不同步校核 824.4.9 提升點(diǎn)9不同步校核 834.5 混凝土柱驗(yàn)算 844.6 預(yù)埋件驗(yàn)算 122_Toc3345159475 整體提升過程中的監(jiān)測方案 1285.1 提升過程的監(jiān)控 1285.2 網(wǎng)架提升時(shí)的測量監(jiān)控 1295.3 網(wǎng)架提升異常時(shí)的調(diào)整措施 1306 安全文明施工措施 1317 應(yīng)急預(yù)案 1337.1 應(yīng)急救援組織體系 1337.2 應(yīng)急路線 1357.3 現(xiàn)場設(shè)備故障應(yīng)急預(yù)案 1367.4 意外事故應(yīng)急預(yù)案 1377.5 防雨防風(fēng)應(yīng)急預(yù)案 1377.6 防雷擊應(yīng)急預(yù)案 137附圖一：置換桿件平面圖 138附圖二：提升平臺平面圖 141附圖三：下吊點(diǎn)吊具結(jié)構(gòu)平面圖 158附圖四：臨時(shí)桿件平面圖 166附圖五：預(yù)埋件設(shè)計(jì)圖 174工程概況工程概況本工程機(jī)庫大廳鋼結(jié)構(gòu)采用雙層斜放四角錐網(wǎng)架結(jié)構(gòu)形式，其網(wǎng)架跨度184m，進(jìn)深84m，基本網(wǎng)格尺寸為6x6m,厚度為5.9∽8.96m，網(wǎng)架下弦中心標(biāo)高為20.0m，上弦標(biāo)高為25.9∽28.960m不等。整個(gè)網(wǎng)架坐落于四周28機(jī)庫大門網(wǎng)架鋼結(jié)構(gòu)連廊輔助用房10#機(jī)庫網(wǎng)架結(jié)構(gòu)形式主要是圓管構(gòu)件及焊接球組成，圓管構(gòu)件截面從φ102×4到φ500×32共計(jì)16種，焊接球從D300x10到D900x32共計(jì)7種，以及整個(gè)網(wǎng)架通過28個(gè)球型支座與混凝土柱連接，其中大門中柱有一個(gè)鑄鋼節(jié)點(diǎn)。整個(gè)網(wǎng)架重量約為1機(jī)庫大門網(wǎng)架鋼結(jié)構(gòu)連廊輔助用房10#機(jī)庫整體結(jié)構(gòu)建筑效果圖大門中柱鋼網(wǎng)架大門中柱鋼網(wǎng)架機(jī)庫大廳屋頂鋼網(wǎng)架效果圖網(wǎng)架平面布置圖焊接球本工程節(jié)點(diǎn)復(fù)雜，各桿件通過焊接球連接。主要有三類焊接球，分別為：空心焊接球、單肋焊接球和雙肋焊接球。有肋的焊接球，其肋厚度與球壁厚相同?？招那蚓唧w形式如下所示：空心焊接球單肋板焊接球雙肋板焊接球空心球規(guī)格如下：規(guī)格(外徑×壁厚)重量（kg）D300×1020.75D400×1451.47D500×18103.18D600×20165.9D700×25281.04D800×30438.87D900×32594.85連接節(jié)點(diǎn)節(jié)點(diǎn)1節(jié)點(diǎn)2節(jié)點(diǎn)3節(jié)點(diǎn)4節(jié)點(diǎn)5節(jié)點(diǎn)6節(jié)點(diǎn)7節(jié)點(diǎn)8節(jié)點(diǎn)9節(jié)點(diǎn)10

整體提升施工技術(shù)本工程機(jī)庫大廳鋼結(jié)構(gòu)采用“地面原位拼裝、整體提升、局部后期補(bǔ)裝”方法。整體提升施工思路屋蓋網(wǎng)架結(jié)構(gòu)提升利用在原結(jié)構(gòu)混凝土立柱柱頂設(shè)置提升平臺（即上吊點(diǎn)），在網(wǎng)架下弦設(shè)置提升臨時(shí)球節(jié)點(diǎn)（即下吊點(diǎn)，用于安裝地錨及其它臨時(shí)加固桿件），上下兩吊點(diǎn)之間通過鋼絞線連接。為保證整體提升過程中網(wǎng)架不與立柱及柱間連續(xù)梁發(fā)生碰撞，在地面拼裝網(wǎng)架時(shí)，與網(wǎng)架支座相連的所有桿件及與輔助用房連接處墻架均采取后裝，待網(wǎng)架整體提升至設(shè)計(jì)標(biāo)高后再進(jìn)行補(bǔ)裝。屋蓋鋼網(wǎng)架下弦中心標(biāo)高為+20.0m，根據(jù)網(wǎng)架支座布置，網(wǎng)架提升共設(shè)置16個(gè)提升點(diǎn)（如下圖所示），即基本按照每隔一根混凝土柱設(shè)置一組提升點(diǎn)，其中大門的中柱（即提升點(diǎn)1）設(shè)置4個(gè)吊點(diǎn)，H軸中柱（即提升點(diǎn)9）設(shè)置2個(gè)吊點(diǎn)，其余提升平臺上均設(shè)置1個(gè)吊點(diǎn)，共計(jì)20個(gè)吊點(diǎn)，每個(gè)吊點(diǎn)上布置一臺穿芯液壓提升器，共計(jì)20臺。網(wǎng)架提升吊點(diǎn)布置圖網(wǎng)架提升立面圖整體提升系統(tǒng)組成整體提升系統(tǒng)由提升支架、穿芯液壓提升器、鋼絞線、臨時(shí)球及臨時(shí)桿件和計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)五部分組成。提升支架布置于混凝土柱頂，作為穿芯液壓提升器的受力支點(diǎn)；穿芯液壓提升器布置于提升支架上吊點(diǎn)處，用于提升屋蓋網(wǎng)架；臨時(shí)球布置在網(wǎng)架下弦往上一定的距離，用于提升及臨時(shí)加固及鋼絞線的錨固。如下圖所示：提升系統(tǒng)示意圖穿芯液壓提升器提升支架臨時(shí)球及臨時(shí)桿件整體提升原理網(wǎng)架提升是通過穿芯液壓提升器的上下頂升，使上下吊點(diǎn)之間的鋼絞線變短，從而使下吊點(diǎn)不斷上升，帶動網(wǎng)架的整體上升?！耙簤和教嵘夹g(shù)”采用液壓提升器作為提升機(jī)具，柔性鋼絞線作為承重索具。液壓提升器為穿芯式結(jié)構(gòu)，以鋼絞線作為提升索具，有著安全、可靠、承重件自身重量輕、運(yùn)輸安裝方便、中間不必鑲接等一系列獨(dú)特優(yōu)點(diǎn)。液壓提升器兩端的楔型錨具具有單向自鎖作用。當(dāng)錨具工作（緊）時(shí)，會自動鎖緊鋼絞線；錨具不工作（松）時(shí)，放開鋼絞線，鋼絞線可上下活動。液壓提升的一個(gè)流程為液壓提升器一個(gè)行程。當(dāng)液壓提升器周期重復(fù)動作時(shí)，被提升重物則一步步向前移動。穿芯液壓提升器提升流程如下：提升步驟提升原理提升示意圖步驟一緊上錨，夾緊鋼絞線步驟二拔下錨，提升器提升重物步驟三緊下錨，夾緊鋼絞線步驟四主油缸微縮，上錨片脫開步驟五上錨缸上升，上錨全松步驟六主油缸縮回原位液壓提升控制為確保鋼網(wǎng)架結(jié)構(gòu)及混凝土柱在提升過程的安全，根據(jù)鋼網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的特性，擬采用“吊點(diǎn)油壓均衡，結(jié)構(gòu)姿態(tài)調(diào)整，位移同步控制，分級卸載就位”的同步提升和卸載落位控制策略。（1）同步吊點(diǎn)設(shè)置依據(jù)泵源配置共設(shè)置4個(gè)同步提升吊點(diǎn)。每個(gè)吊點(diǎn)處依據(jù)提升器數(shù)量設(shè)置位移同步傳感器。計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)根據(jù)傳感器的位移檢測信號，構(gòu)成“傳感器－計(jì)算機(jī)－泵源比例閥－液壓提升器－鋼網(wǎng)架結(jié)構(gòu)”閉環(huán)系統(tǒng)，控制整個(gè)提升過程的同步性。提升信號流程圖（2）吊點(diǎn)油壓均衡每一吊點(diǎn)處的液壓提升器并聯(lián)，對每個(gè)提升吊點(diǎn)的各液壓提升器施以均恒的油壓，這些吊點(diǎn)以恒定的載荷力向上提升。（3）提升分級加載以主體結(jié)構(gòu)理論載荷為依據(jù)，各提升吊點(diǎn)處的提升設(shè)備進(jìn)行分級加載，依次為20％，50％，80％，在確認(rèn)各部分無異常的情況下，可繼續(xù)加載到100％，直至鋼網(wǎng)架結(jié)構(gòu)全部離地。（4）離地檢查鋼網(wǎng)架結(jié)構(gòu)離地后，停留8～12小時(shí)作全面檢查（包括吊點(diǎn)結(jié)構(gòu)，承重結(jié)構(gòu)體系和提升設(shè)備等），并將檢查結(jié)果生成書面形式報(bào)告。（5）提升過程的微調(diào)鋼網(wǎng)架結(jié)構(gòu)在提升及下降過程中，因?yàn)榭罩凶藨B(tài)調(diào)整和支座就位等需要進(jìn)行高度微調(diào)。在微調(diào)開始前，將計(jì)算機(jī)同步控制系統(tǒng)由自動模式切換成手動模式。根據(jù)需要，對整個(gè)鋼網(wǎng)架提升系統(tǒng)的液壓提升器進(jìn)行同步微動（上升或下降），或者對單臺液壓提升器進(jìn)行微動調(diào)整。微動即點(diǎn)動調(diào)整精度可以達(dá)到毫米級，完全可以滿足鋼網(wǎng)架結(jié)構(gòu)安裝的精度需要。（6）液壓提升速度及加速度鋼網(wǎng)架整體液壓同步提升的垂直速度取決于液壓泵站的流量、錨具切換和其他輔助工作所占用的時(shí)間。液壓同步提升速度約4米/小時(shí)。液壓同步提升作業(yè)過程中，提升力由液壓提升器提供。在液壓提升器啟動直至停止的過程中，提升速度的增加和減少由于液壓系統(tǒng)的特性以及計(jì)算機(jī)程序控制的原因，加速度極小，以至于可以忽略不計(jì)。這為提升過程中立柱、提升平臺結(jié)構(gòu)和鋼網(wǎng)架結(jié)構(gòu)等的安全增加了保證度。（7）整體分級卸載待所有支座處后裝桿件安裝完成后，同步對網(wǎng)架按10%、20%、40%、80%、100%五級卸載，并在卸載過程中檢查上吊點(diǎn)平臺（提升支架、斜撐等）、下吊點(diǎn)等加載前后的變形情況，以及混凝土柱、網(wǎng)架整體的穩(wěn)定性等情況。一切正常情況下，繼續(xù)下一步卸載。依次循環(huán)，直至卸載完成。計(jì)算機(jī)同步控制及傳感檢測系統(tǒng)液壓提升同步控制應(yīng)盡量保證各臺液壓提升設(shè)備均勻受載；保證各個(gè)吊點(diǎn)在提升過程中保持一定的同步性。液壓同步提升施工技術(shù)采用傳感監(jiān)測和計(jì)算機(jī)集中控制，通過數(shù)據(jù)反饋和控制指令傳遞，可全自動實(shí)現(xiàn)同步動作、負(fù)載均衡、姿態(tài)矯正、應(yīng)力控制、操作閉鎖、過程顯示和故障報(bào)警等多種功能。擬用于本工程的液壓同步提升系統(tǒng)設(shè)備采用CAN總線控制、以及從主控制器到液壓提升器的三級控制，實(shí)現(xiàn)了對系統(tǒng)中每一個(gè)液壓提升器的獨(dú)立實(shí)時(shí)監(jiān)控和調(diào)整，從而使得液壓同步提升過程的同步控制精度更高，更加及時(shí)、可控和安全。操作人員可在中央控制室通過液壓同步計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)人機(jī)界面進(jìn)行液壓提升過程及相關(guān)數(shù)據(jù)的觀察和（或）控制指令的發(fā)布。通過計(jì)算機(jī)人機(jī)界面的操作，可以實(shí)現(xiàn)自動控制、順控（單行程動作）、手動控制以及單臺提升器的點(diǎn)動操作，從而達(dá)到網(wǎng)架整體提升安裝工藝中所需要的同步提升、空中姿態(tài)調(diào)整、單點(diǎn)毫米級微調(diào)等特殊要求。通過各吊點(diǎn)的提升系統(tǒng)設(shè)備配置，將主令點(diǎn)處液壓提升器的速度（流量）設(shè)定為標(biāo)準(zhǔn)值，作為同步控制策略中速度和位移的基準(zhǔn)。在計(jì)算機(jī)的控制下從各處各提升器均以速度（流量）來動態(tài)跟蹤比對主令點(diǎn)，保證各提升吊點(diǎn)在鋼網(wǎng)架結(jié)構(gòu)整體液壓提升過程中始終保持同步，確保整體結(jié)構(gòu)在整個(gè)提升過程中的平穩(wěn)。計(jì)算機(jī)同步控制原理框圖詳見下圖：整體提升施工方案整體提升方案包括提升平臺、臨時(shí)構(gòu)件、桿件替換、操作腳手架、液壓提升設(shè)備布置、液壓提升系統(tǒng)安裝、相關(guān)專業(yè)配合及提升前檢查、整體提升施工幾部分。提升平臺設(shè)置根據(jù)提升點(diǎn)受力狀況（見第四章），及結(jié)合結(jié)構(gòu)形式，本工程共設(shè)置六種提升平臺。提升平臺與提升點(diǎn)對應(yīng)表如下：項(xiàng)目提升平臺1提升平臺2提升平臺3提升點(diǎn)12、163、5、13、15項(xiàng)目提升平臺4提升平臺5提升平臺6提升點(diǎn)96、7、810、11、124、14提升平臺與提升點(diǎn)對應(yīng)圖如下：提升平臺布置圖提升平臺1設(shè)置提升平臺1位于大門中柱位置，由于承重大，該提升點(diǎn)處網(wǎng)架構(gòu)件稠密。根據(jù)網(wǎng)架左右結(jié)構(gòu)對稱，選擇具有2個(gè)提升點(diǎn)的扁擔(dān)提升方式，相互平衡，避開了因懸挑對砼柱的不利影響（即避免撓度過大）?？紤]到鑄鋼件及桿件干涉的影響，從地面立兩組塔架，與混凝土柱連接作為提升平臺。提升平臺1效果圖如下圖所示（提升平臺詳圖見附件）：提升平臺1效果圖提升平臺2設(shè)置提升平臺2用于大門軸線處（即A軸），側(cè)柱吊點(diǎn)的提升，共2個(gè)提升點(diǎn)采用此提升平臺形式（即提升點(diǎn)2、16）。位于網(wǎng)架兩側(cè)的砼柱橫向軸線同網(wǎng)架的橫向軸線重合，網(wǎng)架的斜腹桿限制了提升平臺的高度和吊點(diǎn)的設(shè)置，為此，采取了提升梁偏置的方法，避開斜腹桿的位置。提升平臺2效果圖如下（提升平臺詳圖見附件）：提升平臺2效果圖提升平臺3設(shè)置提升平臺3位于兩側(cè)吊點(diǎn)位置，即1軸與24軸，共6個(gè)提升點(diǎn)采用此種提升平臺，（即提升點(diǎn)3、5、13、15）。為避開與相關(guān)桿件干涉，采取如下提升平臺樣式。提升平臺3效果圖如下（提升平臺詳圖見附件）：提升平臺3效果圖提升平臺4設(shè)置提升平臺4位于H軸中柱位置（即提升點(diǎn)9），此處共設(shè)置兩個(gè)提升吊點(diǎn)，考慮到兩側(cè)同時(shí)提升，為達(dá)到力作用點(diǎn)中心位于柱上的目的，采用如下所示提升平臺形式。提升平臺4效果圖如下（提升平臺詳圖見附件）：提升平臺4效果圖提升平臺5設(shè)置提升平臺5位于H軸位置，共6個(gè)提升點(diǎn)采用此形式（即提升點(diǎn)6、7、8、10、11、12），采用如下所示提升平臺形式。提升平臺5效果圖如下：提升平臺5效果圖提升平臺6設(shè)置提升平臺5位于H軸位置，共2個(gè)提升點(diǎn)采用此形式（即提升點(diǎn)4、14），采用如下所示提升平臺形式。提升平臺6效果圖如下：提升平臺6效果圖臨時(shí)構(gòu)件臨時(shí)桿件位置提升下吊點(diǎn)在平面位置上要避開上、下弦桿，在豎直位置上要避開腹桿，同時(shí)要求下吊點(diǎn)的位置要保證臨時(shí)桿件同各連接球的焊接空間充足。根據(jù)其原則，對下吊點(diǎn)進(jìn)行了合理的布置，具體各下吊點(diǎn)的空間坐標(biāo)見下表。（下吊點(diǎn)空間坐標(biāo)的圓心為各自所在砼柱上方的球鉸支座連接的焊接空心球的球心為原點(diǎn)，x軸和y軸分別是網(wǎng)架的橫軸和縱軸，z軸是高度方向）。表中所注坐標(biāo)點(diǎn)為下吊點(diǎn)臨時(shí)球球心相對各自原點(diǎn)的坐標(biāo)，各下吊點(diǎn)編號同提升點(diǎn)編號一致。下吊點(diǎn)編號1234空間位置坐標(biāo)(±3500,0,0）（1450，0,0）（1150，350,1150）（1150，350,1150）下吊點(diǎn)編號5678空間位置坐標(biāo)（1150，350,1150）（0，-1200,1000）（0，-1200,1000）（0，-1200,1000）下吊點(diǎn)編號9101112空間位置坐標(biāo)（±1100,-350,1000）（0，-1200,1000）（0，-1200,1000）（0，-1200,1000）下吊點(diǎn)編號13141516空間位置坐標(biāo)（-1150，350,1150）（-1150，350,1150）（-1150，350,1150）（-14500,0，0）臨時(shí)構(gòu)件是指由于提升吊點(diǎn)需要而增加的構(gòu)件，在卸載完成后，將臨時(shí)構(gòu)件拆除。主要包括臨時(shí)管及臨時(shí)球，臨時(shí)管為下吊點(diǎn)和網(wǎng)架連接球之間焊接的桿件，是傳遞提升力的受力桿件，臨時(shí)球是下吊點(diǎn)的吊裝點(diǎn)，同時(shí)也是下錨的連接點(diǎn)。臨時(shí)桿件效果圖如下圖所示（臨時(shí)桿件詳圖見附件）：提升臨時(shí)桿件提升平臺1提升下吊具鋼絞線需提升桿件液壓提升器球鉸支座及鑄鋼件提升臨時(shí)桿件提升平臺1提升下吊具鋼絞線需提升桿件液壓提升器球鉸支座及鑄鋼件提升平臺1臨時(shí)桿件下吊具鋼絞線球鉸支座臨時(shí)桿件液壓提升器提升平臺2下吊具鋼絞線球鉸支座臨時(shí)桿件液壓提升器提升平臺2提升平臺2臨時(shí)桿件（圖中紅色桿件）球鉸支座提升平臺3臨時(shí)桿件鋼絞線臨時(shí)球液壓提升器球鉸支座提升平臺3臨時(shí)桿件鋼絞線臨時(shí)球液壓提升器提升平臺3臨時(shí)桿件（圖中紅色桿件）提升平臺4球鉸支座臨時(shí)桿件鋼絞線臨時(shí)球液壓提升器提升平臺4球鉸支座臨時(shí)桿件鋼絞線臨時(shí)球液壓提升器提升平臺4臨時(shí)桿件（圖中紅色桿件）球鉸支座提升平臺5臨時(shí)球鋼絞線液壓提升器臨時(shí)桿件球鉸支座提升平臺5臨時(shí)球鋼絞線液壓提升器臨時(shí)桿件提升平臺5臨時(shí)桿件（圖中紅色桿件）臨時(shí)球液壓提升器臨時(shí)桿件提升平臺5球鉸支座臨時(shí)球液壓提升器臨時(shí)桿件提升平臺5球鉸支座提升平臺6臨時(shí)桿件臨時(shí)桿件規(guī)格要求臨時(shí)提升桿件是在下吊點(diǎn)和網(wǎng)架連接球之間焊接的桿件，是傳遞提升力的受力桿件。連接球是臨時(shí)桿件的一個(gè)節(jié)點(diǎn)，同時(shí)也是提升器的下吊點(diǎn)。由于網(wǎng)架的對稱結(jié)構(gòu)，關(guān)于1/12軸對稱的提升點(diǎn)的臨時(shí)桿件相同。臨時(shí)桿件為各種鋼管，桿件的長度由下吊點(diǎn)和網(wǎng)架焊接球的位置確定，截面尺寸由桿件所傳遞的力確定，下面是各提升點(diǎn)臨時(shí)桿件的具體參數(shù)（臨時(shí)桿件長度為桿件兩端球心之間的距離，應(yīng)力比通過sap2000計(jì)算得到）下吊點(diǎn)1臨時(shí)桿件連接圖編號截面規(guī)格/mm長度/mm應(yīng)力比1Φ500×3222750.3772Φ500×3237320.3583Φ140×639050.0344Φ140×647880.001下吊點(diǎn)1臨時(shí)桿件及焊接球規(guī)格下吊點(diǎn)2臨時(shí)桿件連接圖編號截面規(guī)格/mm長度/mm應(yīng)力比1Φ194×1297780.0682Φ245×1432040.6633Φ245×1445410.7024Φ140×649540.073下吊點(diǎn)2臨時(shí)桿件及焊接球規(guī)格下吊點(diǎn)3、4、5、13、14、15臨時(shí)桿件連接圖編號截面規(guī)格/mm長度/mm應(yīng)力比1Φ219×1262260.5082Φ245×1490970.383Φ273×2095780.4514Φ219×1268670.631連接球D500下吊點(diǎn)3和15臨時(shí)桿件及焊接球規(guī)格編號截面規(guī)格/mm長度/mm應(yīng)力比1Φ219×1265450.4162Φ219×1292580.5963Φ245×1492880.4784Φ219×1265450.464連接球D500下吊點(diǎn)4和14臨時(shí)桿件及焊接球規(guī)格編號截面規(guī)格/mm長度/mm應(yīng)力比1Φ159×662260.4952Φ194×1289740.3513Φ194×1294620.5824Φ159×668670.587連接球D500下吊點(diǎn)5和13臨時(shí)桿件及焊接球規(guī)格下吊點(diǎn)6、7、8、10、11、12臨時(shí)桿件連接圖編號截面規(guī)格/mm長度/mm應(yīng)力比1Φ159×628710.338(6/11)/0.535(7/12)2Φ159×644990.362(6/11)/0.614(7/12)3Φ194×127475(7/12)/7425(6/11)0.297(6/11)/0.53(7/12)4Φ194×126612(7/12)/6585(6/11)0.193(6/11)/0.287(7/12)連接球D600下吊點(diǎn)6、7、11、12臨時(shí)桿件及焊接球規(guī)格編號截面規(guī)格/mm長度/mm應(yīng)力比1Φ219×1228710.3842Φ219×1244990.3473Φ219×1275000.4914Φ245×1466600.298連接球D600下吊點(diǎn)8和10臨時(shí)桿件及焊接球規(guī)格下吊點(diǎn)9臨時(shí)桿件連接圖編號截面規(guī)格/mm長度/mm應(yīng)力比12-Φ194×1230390.43222-Φ325×2585710.55632-Φ245×1456600.62944-Φ140×63950/42250.018/0.009連接球D600下吊點(diǎn)9臨時(shí)桿件及焊接球規(guī)格下吊點(diǎn)吊具下吊點(diǎn)吊具為吊點(diǎn)處的連接裝置，共六種做法：下吊點(diǎn)吊具共有6種，下吊點(diǎn)吊具與提升點(diǎn)對應(yīng)關(guān)系如下表所示：詳細(xì)下吊點(diǎn)吊具結(jié)構(gòu)圖見附件（下吊點(diǎn)吊具詳圖）項(xiàng)目吊具1吊具2吊具3提升點(diǎn)12、163、4、14、15項(xiàng)目吊具4吊具5吊具6提升點(diǎn)7、8、9、10、115、136、12后裝構(gòu)件由于采用整體提升施工，提升點(diǎn)處與支座連接構(gòu)件需待提升完成后安裝，四種提升平臺后裝構(gòu)件示意圖如下圖所示：提升平臺1后裝構(gòu)件提升平臺1后裝構(gòu)件提升平臺1后裝桿件（圖中紅色桿件）后裝構(gòu)件提升平臺2后裝構(gòu)件提升平臺2提升平臺2后裝桿件（圖中紅色桿件）球鉸支座提升平臺3后裝構(gòu)件球鉸支座提升平臺3后裝構(gòu)件提升平臺3后裝桿件（圖中紅色桿件）球鉸支座提升平臺4后裝構(gòu)件球鉸支座提升平臺4后裝構(gòu)件提升平臺4后裝桿件（圖中紅色桿件）球鉸支座提升平臺5后裝構(gòu)件球鉸支座提升平臺5后裝構(gòu)件提升平臺5后裝桿件（圖中紅色桿件）提升平臺6后裝桿件（圖中紅色桿件）桿件替換由于采用整體提升施工，經(jīng)分析，在提升過程中，原設(shè)計(jì)部分桿件不能滿足整體提升的要求，需要對原設(shè)計(jì)桿件進(jìn)行替換，確保滿足提升要求。原設(shè)計(jì)狀態(tài)下提升分析對原設(shè)計(jì)狀態(tài)下，桿件分析應(yīng)力比如下圖原設(shè)計(jì)狀態(tài)下桿件應(yīng)力比圖由上分析可得:部分桿件不能滿足提升要求，需要替換。替換桿件對照經(jīng)多次模擬分析，對需要替換的桿件情況如下：1、上弦桿平面上弦桿置換平面圖上弦桿和空心球置換統(tǒng)計(jì)序號截面編號桿件長度（mm）序號空心球編號原設(shè)計(jì)替換后原設(shè)計(jì)替換后146600011223660002233366000323436600043454660005236366000634736600071283660008239346000923103660001034112660001123122460001234132460001427600015266000163460001736600018266000192460002024600021276000222660002、斜腹桿腹桿置換平面圖腹桿置換統(tǒng)計(jì)序號截面編號桿件長度(mm)序號截面編號桿件長度(mm)原設(shè)計(jì)替換后原設(shè)計(jì)替換后1135935321961802135935331265533135996342466154135996351359255136057361359476136118371359697136118381559808126490391262109366149401262101019618041610527611126553426105276122466154324707513589175442470751438917545134440151359254639746416135947471344401713596948377464181559804967746419126210501115349201262105111174440211760025237746422176002531844402313593554367464241359355513444025135996563974642613599657134440271360575837746428136118596774642913611860111534930126490611117444031366149623774643、下弦桿平面下弦桿置換平面圖下弦桿置換統(tǒng)計(jì)序號截面編號桿件長度（mm）序號截面編號桿件長度(mm)原設(shè)計(jì)替換后原設(shè)計(jì)替換后125600034134610225600035276000312461036276000412461037344610527600038354610637600039354610734461040344610835461041376000935461042276000103446104312461011276000441246101212461045256000132760004625600014134610472360001513461048266000161446104926600017144610501442431846700051454243192330005245424320136708534642432112424354234243225660005545424323134243564642432412424357144243251342435845424326124243592960002756600060296000281242436126600029367000622660003023300063236000311446106457600032144610655760003313461066126000序號空心球編號原設(shè)計(jì)替換后123234324424524634734824924102411341223具體替換桿件詳見附圖一（一：下弦桿件替換桿件平面圖、二：腹桿替換桿件平面圖、三：上弦替換桿件平面圖）。其中需要替換桿件紅色標(biāo)出，括號內(nèi)部為原設(shè)計(jì)桿件，無括號的為替換桿件。搭設(shè)操作腳手架為便于提升平臺操作、桿件補(bǔ)裝等，鋼結(jié)構(gòu)安裝過程需搭設(shè)腳手架作為操作平臺以及施工臨時(shí)通道。腳手架圍繞11號機(jī)庫主體結(jié)構(gòu)三面搭設(shè)，橫距1000mm，縱距1500mm，步距為腳手架搭設(shè)平面圖如下：立面圖如下：節(jié)點(diǎn)做法如下圖所示：操作平臺及臨時(shí)樓梯實(shí)例如下圖所示：液壓提升設(shè)備布置根據(jù)施工分析結(jié)合網(wǎng)架特點(diǎn)，共布置20臺液壓提升器，其中TLJ4500型6臺，TLJ2000型10臺，TLJ600型4臺，共布置4臺液壓泵源系統(tǒng)，平面布置圖及液壓提升器如下圖所示：液壓提升設(shè)備及泵源系統(tǒng)布置圖液壓同步提升器根據(jù)提升驗(yàn)算分析結(jié)果，提升設(shè)備選型如下表所示：提升點(diǎn)編號設(shè)計(jì)荷載/KN提升設(shè)備額定提升力(KN)數(shù)量15041.4TLJ4500450025040TLJ45004500221514.8TLJ20002000131250.2TLJ2000200014942.2TLJ2000200015477.4TLJ60060016506.8TLJ60060017799.4TLJ20002000181356.6TLJ20002000192084.6TLJ4500450012084.6TLJ450045001101353.8TLJ20002000111799.4TLJ20002000112505.4TLJ600600113476TLJ600600114942.2TLJ200020001151253TLJ200020001161509.2TLJ200020001提升設(shè)備性能參數(shù)如下表所示：序號參數(shù)名稱TLJ600型TLJ2000型TLJ4500型1額定提升力600KN2000KN4500KN2額定油壓25.0MPa25.0MPa25.0MPa3試驗(yàn)油壓31.5MPa31.5MPa31.5MPa4活塞行程250mm250mm250mm5鋼絞線Φ18mm×4根Φ18mm×12根Φ18mm×30根6整機(jī)重量380Kg990Kg3100Kg7高度1600mm1800mm2030mm提升設(shè)備配置如下表所示：序號名稱規(guī)格型號單重（t）數(shù)量1液壓提升器4500kN級TLJ45002.062液壓提升器2000kN級TLJ20001.0103液壓提升器600kN級TLJ6001.044液壓泵源系統(tǒng)60kWTL-HPS602.245同步控制系統(tǒng)TL-CS11.26液壓油管Ф137傳感器行程/錨具TL-SL液壓提升系統(tǒng)安裝液壓提升設(shè)備安裝1、專用地錨的安裝每一臺液壓提升器對應(yīng)一套專用地錨結(jié)構(gòu)。地錨結(jié)構(gòu)安裝在專用吊具的內(nèi)部，要求每套地錨與其正上方的液壓提升器、提升吊點(diǎn)結(jié)構(gòu)開孔垂直對應(yīng)、同心安裝。地錨結(jié)構(gòu)與專用吊具固定時(shí)，應(yīng)與周邊結(jié)構(gòu)留有一定空隙，使地錨結(jié)構(gòu)可沿圓周方向自由轉(zhuǎn)動，鋼絞線與吊點(diǎn)結(jié)構(gòu)開孔側(cè)壁不致碰擦。2、液壓管路的連接液壓泵源系統(tǒng)與液壓提升器的油管連接：（1）連接油管時(shí)，油管接頭內(nèi)的組合墊圈應(yīng)取出，對應(yīng)管接頭或?qū)宇^上應(yīng)有O形圈；（2）應(yīng)先接低位置油管，防止油管中的油倒流出來。液壓泵源系統(tǒng)與液壓提升器間油管要一一對應(yīng)，逐根連接；（3）依照方案制定的并聯(lián)或串連方式連接油管，確保正確，接完后進(jìn)行全面復(fù)查。3、控制、動力線的連接（1）各類傳感器的連接；（2）液壓泵源系統(tǒng)與液壓提升器之間的控制信號線連接；（3）液壓泵源系統(tǒng)與計(jì)算機(jī)同步控制系統(tǒng)之間的連接；（4）液壓泵源系統(tǒng)與配電箱之間的動力線的連接；（5）計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)電源線的連接。鋼絞線安裝穿鋼絞線采取由上至下穿法，即從液壓提升器天錨穿入至底部下錨穿出。應(yīng)盡量使鋼絞線底部（下端）持平，穿好的鋼絞線上端通過夾頭和錨片固定。待液壓提升器鋼絞線安裝完畢后，再將鋼絞線束的下端穿入正下方對應(yīng)的專用吊具地錨結(jié)構(gòu)內(nèi)，調(diào)整好后鎖定。每臺液壓提升器頂部預(yù)留的鋼絞線應(yīng)沿導(dǎo)向架朝預(yù)定方向疏導(dǎo)。鋼絞線安裝操作工藝如下：（1）根據(jù)具體提升要求用砂輪切割機(jī)或氣割將鋼絞線切割成段。用打磨機(jī)或氣割將鋼絞線兩頭修理平整、圓滑、不松股；（2）將疏導(dǎo)板安裝于液壓提升器正下方，調(diào)整疏導(dǎo)板孔的位置，使其與液壓提升器各錨孔對齊（注意三角形結(jié)構(gòu)），臨時(shí)固定；（3）將鋼絞線從下往上依次穿過液壓提升器內(nèi)部結(jié)構(gòu)，頂部鋼絞線預(yù)留部分用臨時(shí)錨片鎖緊于天錨上；（4）每穿好1根鋼絞線后，用夾頭將鋼絞線夾緊，以免鋼絞線從空中滑落；（5）一般先穿外圈的小部分，后穿內(nèi)圈全部，再將剩余外圈穿完；（6）所有鋼絞線穿好后，用上、下錨具缸鎖緊鋼絞線，并擰緊天錨錨片板螺釘鎖緊；（7）用軟繩放下疏導(dǎo)板至下吊點(diǎn)上部，調(diào)整疏導(dǎo)板的方位，使鋼絞線束順直；（8）調(diào)整地錨結(jié)構(gòu)位置，使其與疏導(dǎo)板的孔對齊；按順序依次將鋼絞線穿入地錨結(jié)構(gòu)中并理齊，鎖緊鋼絞線。設(shè)備的檢查及調(diào)試開始提升作業(yè)之前，應(yīng)對液壓提升系統(tǒng)及輔助設(shè)備進(jìn)行全面檢查及調(diào)試工作。1、鋼絞線作為承重系統(tǒng)，在正式提升前應(yīng)派專人進(jìn)行認(rèn)真檢查，鋼絞線不得有松股、彎折、錯(cuò)位、外表不能有電焊疤；2、地錨位置正確，地錨中心線與上方對應(yīng)提升器中心線同心，錨片能夠鎖緊鋼絞線；3、由于運(yùn)輸?shù)脑?，液壓泵源系統(tǒng)上個(gè)別閥或硬管的接頭可能有松動，應(yīng)進(jìn)行一一檢查，并擰緊，同時(shí)檢查溢流閥的調(diào)壓彈簧是否完全處于放松狀態(tài)；4、檢查液壓泵源系統(tǒng)、計(jì)算機(jī)控制系統(tǒng)及液壓提升器之間電纜線及控制線的連接是否正確。檢查液壓泵源系統(tǒng)與液壓提升器主油缸、錨具缸之間的油管連接是否正確；5、系統(tǒng)送電，校核液壓泵主軸轉(zhuǎn)動方向；6、在泵站不啟動的情況下，手動操作控制柜中相應(yīng)按鈕，檢查電磁閥和截止閥的動作是否正常，截止閥與提升器編號是否對應(yīng)；7、檢查傳感器（行程傳感器，上、下錨具缸傳感器，油壓傳感器）；8、接通各液壓提升器的行程傳感器和錨具缸的電源，使就地控制盒中相應(yīng)的信號燈發(fā)訊；9、液壓提升器的檢查：下錨緊的情況下，松開上錨，啟動液壓泵站，調(diào)節(jié)一定的壓力(3Mpa左右)，伸縮液壓提升器主油缸，檢查A腔、B腔的油管連接是否正確，檢查截止閥能否截止對應(yīng)的油缸；檢查控制閥在電流變化時(shí)能否加快或減慢對應(yīng)液壓提升器的伸縮缸速度；10、預(yù)加載：調(diào)節(jié)液壓泵源系統(tǒng)至一定壓力，使每臺液壓提升器內(nèi)每根鋼絞線基本處于相同的張緊狀態(tài)。相關(guān)專業(yè)配合相關(guān)專業(yè)配合網(wǎng)架安裝拼裝階段，安裝相關(guān)管道，馬道，檁條，以及部分A軸墻架。網(wǎng)架卸載完畢，再安裝1軸、24軸、G軸墻架以及吊車軌道。需相關(guān)專業(yè)配合問題如下：在拼裝前，地面需平整；輔助用房與機(jī)庫大廳連接位置，不得有鋼筋或腳手架外伸；混凝土柱外側(cè)需搭設(shè)腳手架作為提升時(shí)的安全通道。在提升前，所有需提升管道必須安裝完成。根據(jù)大門廠家要求，在大門跨度范圍內(nèi)大門進(jìn)出方向的變形量小于1/300。并沒有任何突出物影響大門安裝。整體提升施工提升前檢查1、網(wǎng)架及提升結(jié)構(gòu)檢查（1）主體結(jié)構(gòu)質(zhì)量、外形是否符合設(shè)計(jì)要求；（2）主體結(jié)構(gòu)上確已去除與提升結(jié)構(gòu)無關(guān)的一切荷載；（3）提升將要經(jīng)過的空間無任何障礙物、懸掛物；（4）主體結(jié)構(gòu)與其它結(jié)構(gòu)的連接是否已全部去除；（5）檢查提升胎架及提升器是否符合方案要求。2、液壓提升系統(tǒng)檢查（1）提升油缸：油缸上錨、下錨和錨片應(yīng)完好無損，錨片螺釘外伸長度相同(誤差O．2mm)；油缸安裝正確。（2）液壓泵站：泵站與油缸之間的油管連接是否正確、可靠；油箱液面及溢流閥檢查。（3）控制系統(tǒng)檢查：檢查各路電源，其接線、容量和安全性都是否應(yīng)符合規(guī)定。3、提升天氣條件（1）提升時(shí)的天氣要求：3--5天內(nèi)不下雨；風(fēng)力不大于5級。（2）提升階段不得出現(xiàn)打雷及下雪天氣。試提升1、初始提升時(shí)各吊點(diǎn)提升器伸缸壓力應(yīng)緩慢分級增加，最初加壓為所需壓力的20%、40%、60%、80%、90%，在一切都穩(wěn)定的情況下，方可加到100%，將網(wǎng)架試提升離開拼裝胎架。2、在分級加載過程中，每一步分級加載完畢，均應(yīng)暫停加載，檢查各項(xiàng)監(jiān)測的結(jié)構(gòu)變化是否符合模擬分析。若不符合，及時(shí)進(jìn)行分析原因并確定處理方案。3、每次獲得監(jiān)測的數(shù)據(jù)整理分析后，在一切正常情況下，繼續(xù)暫停15分鐘，再進(jìn)行下一步的分級加載。4、每級加載重復(fù)2、3步驟，直至加載至100%，并將所有的網(wǎng)架脫離胎架。5、網(wǎng)架脫離胎架200mm后暫停提升，停留8-12小時(shí)作全面檢查及監(jiān)測。6、當(dāng)分級加載時(shí)，可能存在各點(diǎn)不同時(shí)離地，此時(shí)應(yīng)降低提升速度，并密切觀查各點(diǎn)離地情況，必要時(shí)做“單點(diǎn)動”提升，確保網(wǎng)架離地平穩(wěn)，各點(diǎn)同步。7、當(dāng)分級加載時(shí)，可能存在不同步，應(yīng)對各點(diǎn)提升速度作適當(dāng)調(diào)整，若相差超過20mm，應(yīng)停止提升，對個(gè)別點(diǎn)單獨(dú)提升，確保網(wǎng)架同步性能符合要求。8、試提升過程中，主要檢查及監(jiān)測內(nèi)容：網(wǎng)架結(jié)構(gòu)變形及整體穩(wěn)定性、關(guān)鍵點(diǎn)的應(yīng)力、提升鋼絞線、上吊點(diǎn)平臺（提升支架）、下吊點(diǎn)（吊具）、混凝土柱以及提升系統(tǒng)。正式提升1、試提升階段檢查完畢，一切正常情況下開始正式提升，分兩步進(jìn)行。第一步：將網(wǎng)架結(jié)構(gòu)提升至離地3m，安裝A軸部分墻架（如下圖），同時(shí)在停留至3m處時(shí)，應(yīng)每隔2小時(shí)對需要檢查及監(jiān)測的部位檢查一次，將數(shù)據(jù)匯報(bào)指揮部，確保墻架安裝不影響提升安全。第二步：A軸墻架安裝完畢，經(jīng)確認(rèn)無誤后，進(jìn)行第二次正式提升，第二次提升將網(wǎng)架結(jié)構(gòu)提升至設(shè)計(jì)標(biāo)高。2、在網(wǎng)架提升至離地面3米，補(bǔ)裝墻架時(shí)，應(yīng)對網(wǎng)架結(jié)構(gòu)設(shè)置纜風(fēng)繩臨時(shí)固定，在第二次正式提升前，將其拆除。3、整個(gè)提升過程中實(shí)時(shí)檢查及監(jiān)測需要檢查和監(jiān)測的部位，并將數(shù)據(jù)向指揮部匯報(bào)。4、指揮部根據(jù)數(shù)據(jù)進(jìn)行整理及分析，若不符合模型分析，應(yīng)向總指揮負(fù)責(zé)人報(bào)告，并下達(dá)停止提升指令，并對原因進(jìn)行分析及提出補(bǔ)救措施。提升就位1、網(wǎng)架提升至設(shè)計(jì)標(biāo)高后暫停提升，采用點(diǎn)動對各吊點(diǎn)微調(diào)，使網(wǎng)架精確到設(shè)計(jì)標(biāo)高。2、若水平位置存在偏差，應(yīng)采用纜風(fēng)繩對其進(jìn)行微調(diào)，調(diào)至合格后對網(wǎng)架采取臨時(shí)固定。3、標(biāo)高及水平調(diào)整合格后，采用纜風(fēng)繩對網(wǎng)架結(jié)構(gòu)進(jìn)行臨時(shí)固定，防止水平荷載（風(fēng)荷載）對網(wǎng)架產(chǎn)生不利影響。網(wǎng)架桿件補(bǔ)裝1、網(wǎng)架提升到位，符合設(shè)計(jì)要求后，對網(wǎng)架結(jié)構(gòu)進(jìn)行高空補(bǔ)裝。2、補(bǔ)裝原則：先下弦球，再直腹桿、再上弦球，然后斜腹桿。3、補(bǔ)裝順序：先補(bǔ)裝未設(shè)置提升點(diǎn)部位桿件，再補(bǔ)裝提升點(diǎn)1和9部位桿件、然后采用對稱方式補(bǔ)裝其它部位桿件。4、補(bǔ)裝桿件過程中，應(yīng)使用臨時(shí)連接耳板將桿件與網(wǎng)架結(jié)構(gòu)臨時(shí)固定。5、網(wǎng)架補(bǔ)裝過程中，不允許與受力桿件焊接。網(wǎng)架分級卸載1、所有桿件補(bǔ)裝并焊接完畢，經(jīng)各方驗(yàn)收合格后，對網(wǎng)架進(jìn)行整體卸載。整體卸載采用同步整體分級卸載方式，分10%、20%、40%、80%、100%五個(gè)級別進(jìn)行卸載。2、卸載過程中，每一步分級卸載完畢，均應(yīng)暫停卸載，檢查各項(xiàng)監(jiān)測的結(jié)構(gòu)變化是否符合模擬分析。若不符合，及時(shí)進(jìn)行分析原因并確定處理方案。3、每次獲得監(jiān)測的數(shù)據(jù)整理分析后，在一切正常情況下，繼續(xù)暫停15分鐘，再進(jìn)行下一步的分級卸載。4、每級卸載重復(fù)2、3步驟，直至卸載完成，卸載完成后，。5、當(dāng)分級卸載時(shí)，可能存在各點(diǎn)不同步卸載，此時(shí)應(yīng)降低提升速度，并密切觀查各點(diǎn)卸載情況，必要時(shí)做單點(diǎn)調(diào)整，確保網(wǎng)架卸載平穩(wěn)，各點(diǎn)同步。6、卸載過程中，主要檢查及監(jiān)測內(nèi)容：網(wǎng)架結(jié)構(gòu)變形及整體穩(wěn)定性、關(guān)鍵點(diǎn)的應(yīng)力、提升鋼絞線、上吊點(diǎn)平臺（提升支架）、下吊點(diǎn)（吊具）、混凝土柱以及提升系統(tǒng)。拆除卸載完畢，對提升架及臨時(shí)提升桿件、下吊具點(diǎn)進(jìn)行拆除。臨時(shí)桿件拆除時(shí)，需要至少離原網(wǎng)架結(jié)構(gòu)200mm，不得傷害原網(wǎng)架結(jié)構(gòu)及對其產(chǎn)生熱影響。拆除原則：從上往下、活動的先拆、懸挑結(jié)構(gòu)先拆。4、拆除的結(jié)構(gòu)嚴(yán)禁放置網(wǎng)架結(jié)構(gòu)及混凝土柱結(jié)構(gòu)上，應(yīng)及時(shí)清理至指定的位置。其它結(jié)構(gòu)安裝在網(wǎng)架卸載完成，經(jīng)驗(yàn)收合格后，補(bǔ)裝1軸、24軸以及G軸墻架。提升組織機(jī)構(gòu)在提升前，成立“現(xiàn)場提升指揮組”，組織機(jī)構(gòu)如下圖所示：提升指揮組設(shè)置一名指揮長，一名技術(shù)顧問，下設(shè)五個(gè)小組，分別為技術(shù)組，提升監(jiān)測組，指揮組，安全組以及應(yīng)急組。1、指揮長全面負(fù)責(zé)現(xiàn)場提升的指揮及協(xié)調(diào)工作，全面負(fù)責(zé)提升時(shí)的各項(xiàng)保障工作。2、技術(shù)顧問為特聘專家，主要對提升的前期準(zhǔn)備、施工等進(jìn)行評審，提出合理化建議，并指導(dǎo)提升過程中的各項(xiàng)工作。3、提升監(jiān)測組由現(xiàn)場測量工程師以及華南理工施工監(jiān)測人員組成，主要負(fù)責(zé)施工全過程的監(jiān)測。4、技術(shù)組由現(xiàn)場技術(shù)工程師以及提升公司（上海同力）技術(shù)人員組成，負(fù)責(zé)對提升過程進(jìn)行技術(shù)交底以及統(tǒng)一解決現(xiàn)場出現(xiàn)的各種技術(shù)問題。5、指揮組由現(xiàn)場責(zé)任工程師以及提升公司（上海同力）提升指揮人員組成，負(fù)責(zé)整體提升時(shí)發(fā)出各項(xiàng)指揮口令；負(fù)責(zé)統(tǒng)一指揮現(xiàn)場操作人員；協(xié)助指揮長協(xié)調(diào)現(xiàn)場各工種的關(guān)系。6、安全組由現(xiàn)場安全工程師以及各專業(yè)安全員組成，負(fù)責(zé)現(xiàn)場的安全管理。7、應(yīng)急組由現(xiàn)場管理人員組成，負(fù)責(zé)應(yīng)對提升過程中出現(xiàn)的各種突發(fā)事故。主要管理人員安排及職責(zé)要求姓名職務(wù)指揮組職責(zé)工作內(nèi)容楊亞明項(xiàng)目經(jīng)理指揮長全面負(fù)責(zé)現(xiàn)場提升的指揮及協(xié)調(diào)工作劉家華專家技術(shù)顧問全面指導(dǎo)提升過程中的各項(xiàng)工作楊春副教授提升監(jiān)測負(fù)責(zé)施工全過程的監(jiān)測張世明生產(chǎn)經(jīng)理指揮組組長負(fù)責(zé)指揮現(xiàn)場操作人員并協(xié)調(diào)現(xiàn)場關(guān)系熊紅剛總工技術(shù)組組長進(jìn)行技術(shù)交底并負(fù)責(zé)處理現(xiàn)場的技術(shù)問題張樹祥安全工程師安全組組長負(fù)責(zé)現(xiàn)場的安全管理現(xiàn)場平面布置如下圖所示：對提升過程要求1、提升前，檢查各項(xiàng)結(jié)構(gòu)及提升設(shè)備無誤后，并獲得業(yè)主、監(jiān)理書面同意后，方能進(jìn)行提升工作。2、明確現(xiàn)場指揮及協(xié)調(diào)人員工作職責(zé)及分工，并對其進(jìn)行演練及考核，合格者方能參與提升的工作，同時(shí)安排好各項(xiàng)后勤保障工作。3、對施工操作人員進(jìn)行提升技術(shù)及安全交底，并明確其操作范圍及操作步驟，對其進(jìn)行演練及考核，合格者方能參與提升的操作工作。4、每個(gè)提升平臺安排2個(gè)操作人員，并配備對講機(jī)等聯(lián)絡(luò)通訊工具。同時(shí)，安排10個(gè)合格的后備操作人員。5、現(xiàn)場采用廣播統(tǒng)一指揮，采用標(biāo)準(zhǔn)口令指揮現(xiàn)場提升工作。6、提升過程中，需對以下部分安排專人進(jìn)行重點(diǎn)監(jiān)測，并實(shí)時(shí)匯報(bào)：（1）、提升平臺、提升臨時(shí)桿件以及提升吊具的監(jiān)測；（2）、混凝土柱監(jiān)測（3）、鋼網(wǎng)架提升過程的整體穩(wěn)定性；（4）、計(jì)算機(jī)控制各吊點(diǎn)的同步性；（5）、激光測距儀配合測量鋼網(wǎng)架提升過程中的同步性；（6）、提升承重系統(tǒng)監(jiān)視；（7）、液壓動力系統(tǒng)監(jiān)測。（8）、網(wǎng)架結(jié)構(gòu)的變形及應(yīng)力監(jiān)測7、在整體提升提升階段，劃定安全區(qū)，設(shè)定警示牌、警示線等安全，禁止交叉作業(yè)。8、提升過程中，非經(jīng)許可不得擅自進(jìn)入施工現(xiàn)場，同時(shí)安排專職安全人員進(jìn)行巡視。9、整體提升現(xiàn)場嚴(yán)禁煙火，并按要求配備滅火設(shè)備。10、提升設(shè)備、泵站等需安排專人進(jìn)行安全保衛(wèi)工作。提升施工模擬分析整體提升工況分析網(wǎng)架自身工況分析根據(jù)整體提升思路，共有20個(gè)提升點(diǎn)，其中提升點(diǎn)1有4個(gè)提升吊點(diǎn)，提升點(diǎn)9處有2個(gè)提升吊點(diǎn)（提升點(diǎn)9-1和9-2各一個(gè)提升點(diǎn)），其余提升點(diǎn)均為1個(gè)提升吊點(diǎn)。平面布置圖如下：提升點(diǎn)平面布置圖提升高度為20m，考慮水平風(fēng)荷載作用，以豎向力的5%進(jìn)行考慮，提升工況中僅考慮自重情況，設(shè)計(jì)荷載取1.4倍系數(shù)考慮。且液壓提升工況中，提升速度比較平穩(wěn)，加載卸載的動作緩慢，不考慮動荷載作用，采用SAP2000分析，整體模型如下圖所示：整體結(jié)構(gòu)分析模型圖1、原設(shè)計(jì)狀態(tài)下，整體提升桿件應(yīng)力比原設(shè)計(jì)狀態(tài)下應(yīng)力比圖由分析可得：在設(shè)計(jì)狀態(tài)下整體提升，有部分桿件不能滿足提升要求，需要替換，具體替換桿件詳見附件一。2、部分替換桿件后，整體提升桿件應(yīng)力比部分替換桿件狀態(tài)下應(yīng)力比圖由上圖可得：經(jīng)過對部分桿件進(jìn)行替換后，能滿足結(jié)構(gòu)整體提升的要求。3、提升點(diǎn)反力由上圖可得，各提升點(diǎn)提升反力如下表，設(shè)計(jì)荷載按1.4倍考慮，具體各點(diǎn)數(shù)據(jù)如下表：提升點(diǎn)編號提升反力/KN設(shè)計(jì)荷載/KN136015041.436005040210821514.838931250.24673942.25341477.46362506.87571799.489691356.6914892084.614892084.6109671353.811571799.412361505.41334047614673942.21589512531610781509.24、變形分析部分桿件替換后，對整個(gè)結(jié)構(gòu)提升過程中結(jié)構(gòu)進(jìn)行變形分析，分析時(shí)僅考慮荷載自重，不考慮分項(xiàng)系數(shù)。網(wǎng)架變形模型（右側(cè)最大變形）網(wǎng)架變形模型（左側(cè)最大變形）1/12軸變形模型（圖中數(shù)據(jù)為跨中變形值）A軸左側(cè)變形模型（圖中數(shù)據(jù)為跨中變形值）根據(jù)規(guī)范要求，網(wǎng)架用作屋蓋時(shí)允許撓度不應(yīng)超過網(wǎng)架的短向跨度/250，此網(wǎng)架短向跨度為84000mm，允許的最大位移為336mm；根據(jù)上述分析，最大撓度為191mm<336mm，滿足變形要求。整體卸載分析整個(gè)網(wǎng)架提升至設(shè)計(jì)標(biāo)高并將所有的桿件補(bǔ)裝到位，經(jīng)過檢查合格后，對網(wǎng)架進(jìn)行整體卸載，整體卸載采用同步整體分級卸載方式。分五個(gè)級別方式分別按卸載10%、20%、40%、80%、100%。分析整個(gè)卸載過程中對桿件的影響。首先卸載完畢各提升點(diǎn)Z向位移變形情況。卸載完畢整體網(wǎng)架變形圖由上述分析可得：各提升點(diǎn)Z向位移變化量如下表：提升點(diǎn)12\163\154\145\13變形量（mm）6812126提升點(diǎn)6\127\118\109變形量（mm）8101012第一次卸載（卸載10%）通過對提升點(diǎn)下降位移來達(dá)到對整體網(wǎng)架卸載的目的，根據(jù)網(wǎng)架提升點(diǎn)最終的變形量，第一次同步對各提升吊點(diǎn)位移量變化如下表：提升點(diǎn)12\163\154\145\13卸載量（mm）11111提升點(diǎn)6\127\118\109卸載量（mm）1111對提升點(diǎn)第一次整體卸載后，整體結(jié)構(gòu)應(yīng)力比如下圖：第一次卸載應(yīng)力比圖由上分析可得：第一次卸載能滿足要求第二次卸載（卸載20%）通過對提升點(diǎn)下降位移來達(dá)到對整體網(wǎng)架卸載的目的，根據(jù)網(wǎng)架提升點(diǎn)最終的變形量，第二次同步對各提升吊點(diǎn)位移量變化如下表：提升點(diǎn)12\163\154\145\13卸載量（mm）11111提升點(diǎn)6\127\118\109卸載量（mm）1111對提升點(diǎn)第二次整體卸載后，整體結(jié)構(gòu)應(yīng)力比如下圖：第二次卸載應(yīng)力比圖由上分析可得：第二次卸載能滿足要求。第三次卸載（卸載40%）通過對提升點(diǎn)下降位移來達(dá)到對整體網(wǎng)架卸載的目的，根據(jù)網(wǎng)架提升點(diǎn)最終的變形量，第二次同步對各提升吊點(diǎn)位移量變化如下表：提升點(diǎn)12\163\154\145\13卸載量（mm）12331提升點(diǎn)6\127\118\109卸載量（mm）2223對提升點(diǎn)第三次整體卸載后，整體結(jié)構(gòu)應(yīng)力比如下圖：第三次卸載應(yīng)力比圖由上分析可得：第三次卸載能滿足要求。第四次卸載（卸載80%）通過對提升點(diǎn)下降位移來達(dá)到對整體網(wǎng)架卸載的目的，根據(jù)網(wǎng)架提升點(diǎn)最終的變形量，第三次同步對各提升吊點(diǎn)位移量變化如下表：提升點(diǎn)12\163\154\145\13卸載量（mm）12331提升點(diǎn)6\127\118\109卸載量（mm）2333對提升點(diǎn)第四次整體卸載后，整體結(jié)構(gòu)應(yīng)力比如下圖：第四次卸載應(yīng)力比圖由上分析可得：第四次卸載能滿足要求。第五次卸載（卸載100%）通過對提升點(diǎn)下降位移來達(dá)到對整體網(wǎng)架卸載的目的，根據(jù)網(wǎng)架提升點(diǎn)最終的變形量，第三次同步對各提升吊點(diǎn)位移量變化如下表：提升點(diǎn)12\163\154\145\13卸載量（mm）22442提升點(diǎn)6\127\118\109卸載量（mm）2334對提升點(diǎn)第五次整體卸載后，整體結(jié)構(gòu)應(yīng)力比如下圖：第五次卸載應(yīng)力比圖由上分析可得：第五次卸載能滿足要求。提升平臺分析提升平臺1分析根據(jù)提升受力分析，提升平臺1取最大設(shè)計(jì)荷載5041KN進(jìn)行驗(yàn)算，由于每個(gè)提升點(diǎn)設(shè)置了兩個(gè)提升吊點(diǎn)，每個(gè)提升吊點(diǎn)取荷載2520KN考慮，分析應(yīng)力比如下：提升平臺1應(yīng)力比圖由上分析可得：立柱提升梁最大應(yīng)力比0.5020.53最大變形/mm0.5（z向）0.4（z向）另對提升平臺進(jìn)行手工計(jì)算如下：1.立柱的截面為箱型450×400×14×14，單根承受軸壓力1800kN，材質(zhì)為Q345B。箱型450×400×14×14截面特性：A=23016mm2，i=147mm，L=2500mm，λ=2500/147=17，φ=0.97立柱滿足要求。2.提升梁的截面為箱型750×550×25×25，荷載為1800kN，材質(zhì)為Q345B。彎矩：□750×550×25×25截面特性：Wx=13451389mm3，L=800mm,Ix=5044270833mm4提升梁滿足要求。3.各綴條穩(wěn)定立柱，傳遞水平力，通過模型分析可以滿足要求。提升平臺2分析根據(jù)提升受力分析，提升平臺2取最大設(shè)計(jì)荷載為1514.8KN進(jìn)行分析，分析應(yīng)力比如下：提升平臺2應(yīng)力比圖由上分析可得：受拉立柱受壓立柱懸挑梁提升梁最大應(yīng)力比0.3160.4880.4310.558最大變形/mm1.5（z向）1.5（z向）2.1（z向）2.5（z向）另對提升平臺2手工計(jì)算如下：1.立柱的高度為1530mm，前立柱截面為HW250×220×14×14，最大軸向壓力約為1330kN；后立柱截面為HW200×200×8×12，最大軸向軸拉力約為437kN，材質(zhì)都為Q345B。HW250×220×14×14截面特性：A=12376mm2，i=74mm，L=1430mm，λ=1430/74=19，φ=0.96N1=1.4×1330=1862KN立柱滿足要求。HW200×200×8×12截面特性：N2=1.4×437=611.8KNA=6428mm2立柱滿足要求，穩(wěn)定應(yīng)力比為0.31。2.懸挑梁為箱型400×350×16×25，材質(zhì)Q345B。T1=1.4×541=757.4KN彎矩：剪力：截面特性：Wx=3.6×106mm3，I=7.3×108mm4,S=2.13×10-3m3受壓小梁滿足要求，應(yīng)力比為0.35。3.提升梁截面為箱型300×300×14×16，材質(zhì)Q345B。T2=541×1.4=757.4KN彎矩：剪力：截面特性：Wx=1.59×106mm3，I=2.38×108mm4,S=0.93×10-3m3提升梁滿足要求，應(yīng)力比為0.68。提升平臺3分析根據(jù)提升受力分析，提升平臺3取最大設(shè)計(jì)荷載1253kN進(jìn)行驗(yàn)算。分析結(jié)構(gòu)如下圖所示：提升平臺3應(yīng)力比圖由上分析可得：立柱提升梁最大應(yīng)力比0.7160.653最大變形/mm9（x向）13（y向）另對提升平臺3手工驗(yàn)算如下：1.立柱的高度為3300mm，主受力面立柱截面為HW250×220×14×14，取最大軸向壓力為1330kN；主受力面后立柱截面為HW200×200×8×12，最大軸向軸拉力為437kN，材質(zhì)都為Q345B。HW250×250×14×14截面特性：A=13216mm2，i=85mm，L=1200mm，λ=1200/85=14，φ=0.985N1=1.4×1330=1862KN立柱滿足要求，穩(wěn)定應(yīng)力比為0.47HW200×200×8×12截面特性：N2=1.4×437=611.8KNA=6428mm2立柱滿足要求，穩(wěn)定應(yīng)力比為0.31。2.提升梁為箱型500×350×16×16材質(zhì)Q345B。彎矩：剪力：截面特性：Wx=3.7×106mm3，I=9.29×108mm4提升梁滿足要求，應(yīng)力比為0.70。提升平臺4分析根據(jù)提升受力分析，提升平臺4取最大設(shè)計(jì)荷載為2084.6KN進(jìn)行驗(yàn)算，分析應(yīng)力比如下：提升平臺4應(yīng)力比圖由上分析可得：立柱提升梁最大應(yīng)力比0.7770.66最大變形/mm12（x向）12（x向）另對提升平臺4手工驗(yàn)算如下：1.前后立柱的高度為3300mm，前立柱截面為箱型250×220×30×30，承受軸向壓力2084.6kN；后立柱截面為HW200×200×8×12，用于穩(wěn)定支撐，材質(zhì)都為Q345B。箱型250×220×30×30截面特性：A=24600mm2，i=69mm，L=1300mm，λ=1300/69=19，φ=0.96N1=1.4×1489=2084.6KN前立柱滿足要求，穩(wěn)定應(yīng)力比為0.27。2.提升梁為箱型750×350×16×25，材質(zhì)Q345B。彎矩：剪力：截面特性：Wx=8.57×106mm3，I=32.15×108mm4提升梁滿足要求，應(yīng)力比為0.68。提升平臺5分析根據(jù)提升受力分析，提升平臺5取最大設(shè)計(jì)荷載1356.6KN進(jìn)行驗(yàn)算，分析應(yīng)力比如下：提升平臺5應(yīng)力比圖立柱提升梁最大應(yīng)力比0.7260.43最大變形/mm7.5（y向）4.8（y向）另對提升平臺5手工驗(yàn)算如下：1.立柱的高度為2800mm，前立柱計(jì)算截面為H350×220×16×25，承受軸向壓力1556kN；后立柱H1200×200×14×14，承受軸向拉力587kN，材質(zhì)都為Q345B。H350×220×16×25截面特性：A=20600mm2，i=132mm，L=2800mm，λ=2800/132=21，φ=0.953N=1.4×1556=2178.4KN立柱滿足要求，穩(wěn)定應(yīng)力比為0.38H1200×200×14×14截面特性：N2=1.4×587=821.8KNA=38416mm2立柱滿足要求，穩(wěn)定應(yīng)力比為0.07。2.提升梁為箱型650×390×16×25，材質(zhì)Q345B。彎矩：剪力：截面特性：Wx=7.6×106mm3，I=27.8×108mm4提升梁滿足要求,應(yīng)力比為0.46。提升平臺6分析根據(jù)提升受力分析，提升平臺6取最大設(shè)計(jì)荷載為942.2KN進(jìn)行驗(yàn)算，分析應(yīng)力比如下圖所示：1.立柱的高度為2450mm，前立柱截面為HW200×200×8×12，最大軸向壓力約為502kN；后立柱截面為HW200×200×8×12，最大軸向軸拉力約為165kN，材質(zhì)都為Q345B。HW250×220×14×14截面特性：A=6428mm2，i=50mm，L=1300mm，λ=1300/50=26，φ=0.932N1=1.4×502=703KN立柱滿足要求。HW200×200×8×12截面特性：N2=1.4×165=231KNA=6428mm立柱滿足要求。2．懸挑梁為H350×300×20×20，材質(zhì)Q345B。T1=1.4×337=472KN彎矩：剪力：截面特性：Wx=2.15×106mm3，I=3.76×108mm4,S1受壓小梁滿足要求。3.提升梁截面為箱型300×350×20×20，材質(zhì)Q345B。彎矩：剪力：截面特性：Wx=3.3×106mm3，I=2.2×108mm4,S=1.32×10-3m3提升梁滿足要求。下吊點(diǎn)吊具分析由于下吊具3與吊具5，吊具4與吊具6具有相同的結(jié)構(gòu)形式，在分析時(shí)選用受力最大點(diǎn)進(jìn)行分析。通過Ansys建模分析，吊具1在提升反力作用下的受力狀況如下圖：吊具1模型分析（單位：kN/m）吊點(diǎn)1局部點(diǎn)應(yīng)力338MPa，大部分應(yīng)力在200MPa以下，滿足強(qiáng)度要求。通過Ansys建模分析，吊具2在提升反力作用下的受力狀況如下圖：吊具2模型分析（單位：kN/m）吊點(diǎn)2局部點(diǎn)應(yīng)力266MPa，大部分應(yīng)力在200MPa以下，滿足強(qiáng)度要求。通過Ansys建模分析，吊具3在提升反力作用下的受力狀況如下圖：吊具3模型分析（單位：kN/m）吊點(diǎn)3局部點(diǎn)應(yīng)力144MPa，其余最大應(yīng)力在100MPa以下，滿足強(qiáng)度要求。通過Ansys建模分析，吊具4在提升反力作用下的受力狀況如下圖：吊具4模型分析（單位：kN/m）吊點(diǎn)4局部點(diǎn)應(yīng)力295MPa，其余最大應(yīng)力在200MPa以下，滿足強(qiáng)度要求。不同步提升分析前述網(wǎng)架施工驗(yàn)算，是在確保網(wǎng)架同步提升的前提下，對網(wǎng)架進(jìn)行的受力及變形分析。但網(wǎng)架的提升不會保持絕對的同步，有可能因?yàn)樘嵘龣C(jī)械的誤差累計(jì)，或者是由于各砼柱柱頂存在高差，使得網(wǎng)架不能做到同步提升，當(dāng)然各提升點(diǎn)存在的同步差是可控、可調(diào)整的，一般下各提升點(diǎn)的差值可控制在20mm為最大限度確保整體提升過程中的安全，考慮對不同步狀態(tài)下的網(wǎng)架進(jìn)行受力分析，以不同步提升點(diǎn)高于其他提升點(diǎn)50mm的狀態(tài)對網(wǎng)架重新進(jìn)行驗(yàn)算，驗(yàn)算后部分桿件不滿足提升要求，應(yīng)力比過大，對此部分桿件進(jìn)行替換后，重新驗(yàn)算，以下為替換桿件后的驗(yàn)算結(jié)果。具體詳見附件一:（一：下弦桿件替換桿件平面圖、二：腹桿替換桿件平面圖、三：上弦替換桿件平面圖）。其中需要替換桿件紅色標(biāo)出，括號內(nèi)部為原設(shè)計(jì)桿件，無括號的為替換桿件。提升點(diǎn)1不同步校核提升點(diǎn)1有兩個(gè)下吊點(diǎn)，在同步提升時(shí)，通過限制提升器的提升壓力，使兩個(gè)下吊點(diǎn)之間的不同步距離控制在15mm以內(nèi)，現(xiàn)已提升點(diǎn)1自身兩側(cè)不同步位移15mm校核和以提升點(diǎn)1整體與其它提升點(diǎn)不同步位移50mm校核。1、提升點(diǎn)1自身兩側(cè)不同步位移15mm校核提升點(diǎn)1右側(cè)下吊點(diǎn)不同步應(yīng)力比圖提升點(diǎn)1左側(cè)下吊點(diǎn)不同步應(yīng)力比圖2、提升點(diǎn)1整體與其它提升點(diǎn)不同步校核更換桿件后模型同步Fz不同步Fz變化率左側(cè)360036300.83%右側(cè)360136320.86%提升點(diǎn)反力比較（單位：KN）提升點(diǎn)2、16不同步校核更換桿件后模型同步Fz不同步Fz變化率提升點(diǎn)2108211405.4%提升點(diǎn)16107811446.1%提升點(diǎn)反力比較（單位：KN）提升點(diǎn)3、15不同步校核更換桿件后模型同步Fz不同步Fz變化率提升點(diǎn)3893107320.2%提升0%提升點(diǎn)反力比較（單位：KN）提升點(diǎn)4、14不同步校核更換桿件后模型同步Fz不同步Fz變化率提升點(diǎn)467383424%提升點(diǎn)1467383424%提升點(diǎn)反力比較（單位：KN）提升點(diǎn)5、13不同步校核更換桿件后模型同步Fz不同步Fz變化率提升點(diǎn)534142524.6%提升點(diǎn)1334042424.7%提升點(diǎn)反力比較（單位：KN）提升點(diǎn)6、12不同步校核更換桿件后模型同步Fz不同步Fz變化率提升點(diǎn)636252745.6%提升點(diǎn)1236152545.4%提升點(diǎn)反力比較（單位：KN）提升點(diǎn)7、11不同步校核更換桿件后模型同步Fz不同步Fz變化率提升點(diǎn)757175832.7%提升點(diǎn)1157175832.7%提升點(diǎn)反力比較（單位：KN）提升點(diǎn)8、10不同步校核更換桿件后模型同步Fz不同步Fz變化率提升點(diǎn)8969132937.1%提升點(diǎn)10967132637.1%提升點(diǎn)反力比較（單位：KN）提升點(diǎn)9不同步校核提升點(diǎn)9不同步模型（更換桿件后）提升點(diǎn)9同步Fz不同步Fz變化率左側(cè)1489177819.4%右側(cè)1489177719.3%提升點(diǎn)反力比較（單位：KN）操作腳手架驗(yàn)算1、參數(shù)信息:（1）腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設(shè)高度為20m，立桿采用單立管；搭設(shè)尺寸為：立桿的橫距為1m，立桿的縱距為1.5m，大小橫桿的步距為1.8m；內(nèi)排架距離墻長度為0.40m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6m，水平間距4.5m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；（2）活荷載參數(shù)施工均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:2.000kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時(shí)施工層數(shù):1層；（3）風(fēng)荷載參數(shù)本工程地處廣東廣州市，基本風(fēng)壓0.44kN/m2；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz為1.00，風(fēng)荷載體型系數(shù)μs為1.13；腳手架計(jì)算中考慮風(fēng)荷載作用；（4）靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):0.1248；腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):0.150；安全設(shè)施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):0.033；腳手板鋪設(shè)總層數(shù):1；（5）地基參數(shù)地基土類型:素填土；地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值(kPa):120.00；立桿基礎(chǔ)底面面積(m2):0.20；地基承載力調(diào)整系數(shù):1.00。2、大橫桿的計(jì)算:按照《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計(jì)算大橫桿的最大彎矩和變形。（1）均布荷載值計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P1=0.033kN/m；腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P2=0.3×1/(2+1)=0.1kN/m；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Q=2×1/(2+1)=0.667kN/m；靜荷載的設(shè)計(jì)值:q1=1.2×0.033+1.2×0.1=0.16kN/m；活荷載的設(shè)計(jì)值:q2=1.4×0.667=0.933kN/m；圖1大橫桿設(shè)計(jì)荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設(shè)計(jì)荷載組合簡圖(支座最大彎矩)（2）強(qiáng)度驗(yàn)算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計(jì)算公式如下:跨中最大彎距為M1max=0.08×0.16×1.52+0.10×0.933×1.52=0.239kN.m；支座最大彎距計(jì)算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.16×1.52-0.117×0.933×1.52=-0.282kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=Max(0.239×106,0.282×106)/4490=62.806N/mm2；大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為σ=62.806N/mm2小于大橫桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]=205N/mm2，滿足要求！（3）撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計(jì)算公式如下：其中：靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q1=P1+P2=0.033+0.1=0.133kN/m；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q2=Q=0.667kN/m；最大撓度計(jì)算值為：ν=0.677×