熱質(zhì)交換過程課件

第二章熱質(zhì)交換過程

2．1傳質(zhì)概論2．2擴散傳質(zhì)2．3對流傳質(zhì)2．4相際間的對流傳質(zhì)模型2．5動量、熱量和質(zhì)量傳遞類比2．6對流傳質(zhì)的準則關聯(lián)式2．7熱量和質(zhì)量同時進行時的熱質(zhì)傳遞

2.1傳質(zhì)概論

2.1.1混合物組成的表示方法質(zhì)量濃度－－

在單位容積中所含某組分的質(zhì)量，即質(zhì)量濃度。組分A,B在容積V中具有的質(zhì)量物質(zhì)的量濃度－－

在單位容積中所含某組分的物質(zhì)的量，即物質(zhì)的量濃度。－－組分A,B在容積V中具有的物質(zhì)的量

2.1.2傳質(zhì)的速度和擴散通量

絕對速度=主流體速度+擴散速度擴散通量

二元混合物A、B在濃度不均勻時的互擴散及它們的濃度沿y方向的分布情況圖2.1.3質(zhì)量傳遞的基本方式

流體作對流運動，當流體中存在濃度差時，對流擴散亦必同時伴隨分子擴散，分子擴散與對流擴散兩者的共同作用稱為對流質(zhì)交換。

分子傳質(zhì)

對流傳質(zhì)2.2擴散傳質(zhì)

2.2.1斐克定律

擴散基本定律—斐克定律：

2.2.2氣體中的穩(wěn)態(tài)擴散過程

混合物的濃度

或摩爾數(shù)n不隨擴散方向y而變化時

對混合氣體已知其組分的分壓變化時

二元混合物的分子互擴散系數(shù)相等

對靜坐標的凈質(zhì)擴散通量對水蒸氣和空氣分別為：

斯蒂芬﹙J.Stefan﹚定律的表達式

邊界條件

可得

2.2.4固體中的穩(wěn)態(tài)擴散過程通用表達式：表2-1氣--氣質(zhì)擴散系數(shù)和氣體在液體中

的質(zhì)擴散系數(shù)D(m2/s)

氣體在空氣中的D，25℃，p=1atm氨-空氣水蒸氣-空氣

CO2-空氣O2-空氣H2-空氣

2.81×10-5

2.55×10-5

1.64×10-5

2.05×10-5

4.11×10-5

苯蒸汽-空氣甲苯蒸氣-空氣

乙醚蒸汽-空氣甲醇蒸汽-空氣乙醇蒸汽-空氣

0.84×10-5

0.88×10-5

0.93×10-5

1.59×10-5

1.19×10-5

液相，20℃，稀溶液

氨-水CO2-水O2-水H2-水

1.75×10-9

1.78×10-9

1.81×10-9

5.19×10-9

氯化氫-水氯化鈉-水乙烯醇-水CO2-乙烯醇

2.58×10-9

2.58×10-9

0.97×10-9

3.42×10-9

表2-2氣體在空氣中的分子擴散系數(shù)D0（

cm2/s）

氣體D0

氣體D0

H2

N2

O2

CO2

0.5110.1320.1780.138SO2

NH3

H2OHC10.1030.200.220.13兩種氣體A與B之間的分子擴散系數(shù)可用(Gilliland)提出的半經(jīng)驗公式估算：－－熱力學溫度；－－總壓強；－－氣體A,B的分子量；－－氣體A，B在正常沸點時液態(tài)克摩爾容積表2-3在正常沸點下液態(tài)克摩爾容積氣體摩爾容積氣體摩爾容積

H2

O2

N2

空氣14.325.631.129.9CO2

SO2

NH3

H2O3444.825.818.92.3對流傳質(zhì)

2.3.1對流傳質(zhì)系數(shù)

在離開前緣任意距離處的組分流密度可表示為

2.3.2濃度邊界層

濃度邊界層的概念

濃度邊界層

δc被定義為

[(CAs-CA）/（CAs-CA∞）]=0.99時的y值

濃度邊界層示意圖邊界層中組分守恒的微元控制體及能量交換示意圖

控制體中的傳質(zhì)情況

2.3.3湍流傳質(zhì)的機理組分A的主體平均濃度定義為：2.3.4對流傳質(zhì)的數(shù)學描述

因為邊界層厚度一般很小，可利用下面的不等式

速度邊界層

溫度邊界層

濃度邊界層

經(jīng)簡化和近似，總的連續(xù)性方程及x方向動量方程可簡化為

根據(jù)利用速度邊界層近似的量級分析，可以表明y動量方程可簡化為

上述簡化，能量方程可簡化為上述簡化，能量方程可簡化為

組分的連續(xù)性方程變成

對流傳質(zhì)簡化模型

濃度邊界層圖2-10有效邊界層

按斐克第一定律于圖2-10所示的邊界條件下積分，得到傳質(zhì)通量的計算式為－－擴散組分（i)于流體中的互擴散系數(shù)－－散組分于流體中的平均濃度，或反映平衡濃度－－擴散組分于固體表面上的濃度或平衡濃度－－對流傳質(zhì)簡化模型的“停滯層”厚度2.3.5對流傳質(zhì)過程的相關準則數(shù)

（1）施密特準則數(shù)(Sc)對應于對流傳熱中的普朗特

準則數(shù)（Pr)

ν:流體的運動粘度（即動量傳輸系數(shù)）α：物體的導溫系數(shù)（即熱量傳輸系數(shù)）Di：物體的擴散系數(shù)(3)傳質(zhì)的斯坦頓準則數(shù)(Stm)對應于對流傳熱中的斯坦頓準則數(shù)St

(2)舍伍德準則數(shù)（Sh）對應于對流傳熱中的努謝

爾特準則數(shù)(Nu)α:對流傳熱系數(shù)λ：物體的導熱系數(shù)

l:定型尺寸系數(shù)hm:對流傳質(zhì)系數(shù)Di：物體的擴散系數(shù)2.4相際間的對流傳質(zhì)模型2.4.1薄膜理論

根據(jù)膜理論按菲克定律所確定的穩(wěn)態(tài)擴散傳質(zhì)通量為：

2.4.2滲透理論

2.5動量、熱量和質(zhì)量傳遞類比

2.5.1三傳方程連續(xù)性方程

動量方程

能量方程

擴散方程

邊界條件為：

動量方程

或

或

能量方程

擴散方程

這三個性質(zhì)類似的物性系數(shù)中，任意兩個系數(shù)的比值均為無量綱量,即普朗特準則表示速度分布和溫度分布的相互關系，體現(xiàn)流動和傳熱之間的相互聯(lián)系施密特準則表示速度分布和濃度分布的相互關系，體現(xiàn)流體的傳質(zhì)特性劉伊斯準則表示溫度分布和濃度分布相互關系，體現(xiàn)傳熱和傳質(zhì)之間的聯(lián)系

流體沿平面流動或管內(nèi)流動時質(zhì)交換的準則關聯(lián)式為：

2.5.2動量交換與熱交換的類比

在質(zhì)交換中的應用

雷諾類似律

當Pr=1時

----摩擦系數(shù)以上關系也可推廣到質(zhì)量傳輸，建立動量傳輸與質(zhì)量傳輸之間的雷諾類似律

當Sc=1，即ν=D時

柯爾本類似律

普朗特類似律

卡門類似律

契爾頓和柯爾本發(fā)表了如下的類似的表達式：

傳熱因子JH，傳質(zhì)因子JD

對流傳熱和流體摩阻之間的關系，可表示為：

對流傳質(zhì)和流體摩阻之間的關系可表示為：

實驗證明JH、JD和摩阻系數(shù)Cf有下列關系

由JH=JD可以將對流傳熱中有關的計算式用于對流傳質(zhì)

熱、質(zhì)傳輸同時存在的類比關系

得到

成立條件：0.6<sc<2500,0.6<pr<1002.6對流質(zhì)交換的準則關聯(lián)式

2.6.1流體在管內(nèi)受迫流動時的質(zhì)交換

由傳熱學可知在溫差較小的條件下，管內(nèi)紊流換熱可不計物性修正項，并有如下準則關聯(lián)式

吉利蘭（Gilliland）把實驗結果整理成相似準則并表示在下圖中,并得到相應的準則關聯(lián)式為

Sh/Sc0.44

用類比律來計算管內(nèi)流動質(zhì)交換系數(shù),由于

若采用布拉西烏斯光滑管內(nèi)的摩阻系數(shù)公式

則可得

2.6.2流體沿平板流動時的質(zhì)交換

沿平板流動換熱的準則關聯(lián)式

層流時

相應的質(zhì)交換準則關聯(lián)式為

紊流時

相應的質(zhì)交換準則關聯(lián)式應是

2.7熱量和質(zhì)量同時進行時的熱質(zhì)傳遞在等溫過程中，由于組分的質(zhì)量傳遞，單位間、單位面積上所傳遞的熱量為

如果傳遞系統(tǒng)中還有溫差存在，則傳遞的熱量為

Ni－－－組分的傳遞速率t－－－組分的溫度Mi－－－組分的分子量t0－－－焓值計算溫度Cp,i－－－組分的定壓比熱(a)

(b)

滯留層內(nèi)濃度分布示意圖(a)V(y)=0(b)v(y)≠0

在二元系統(tǒng)中，對于通過靜止氣層擴散過程的傳質(zhì)系數(shù)就可定義為

對于等分子相反方向的傳質(zhì)過程式為

在熱量傳遞中也有膜傳熱系數(shù)

(a)滯留層中的溫度、濃度分布示意圖(b)微元體內(nèi)熱平衡

同一表面上傳質(zhì)過程對傳熱過程的影響進入微元體的熱流由兩部分組成

(1)由溫度梯度產(chǎn)生的導熱熱流為

(2)由于分子擴散，進入微元體的傳遞組分A、B本身具有的焓為

流體滯留薄膜層內(nèi)的溫度分別必須滿足

最后得到流體在薄膜層內(nèi)的溫度分別為

壁面上的導熱熱流為

在無傳質(zhì)時，C0=0,可知溫度t為線性分布，而且

一般情形下

總熱流量應為

因此

此處定義的無因次數(shù)C0為傳質(zhì)阿克曼修正系數(shù)(AckermanCorrection)上式表明，傳質(zhì)的存在對壁面熱傳導和總傳熱量的影響是方向相反的

傳質(zhì)對傳熱的影響關系示意圖

由圖可知，當C0為正值時，壁面上的總熱流量明顯減少，當C0值接近4時，壁面上的總熱流量幾乎等于零。

由于

可知因傳質(zhì)的存在，傳質(zhì)速率的大小與方向影響了壁面上的溫度梯度，從而影響了壁面上的總傳熱量。

普通冷卻過程及三種傳質(zhì)冷卻過程示意

冷凝器表面和蒸發(fā)器表面的熱質(zhì)交換過程

假定在傳遞過程中，只有組分A凝結，則冷凝器表面的總傳熱量為

根據(jù)契爾頓-柯爾本類似律，得

得

進入冷凝器的總熱量，應該等于冷凝器內(nèi)側的冷卻流體帶走的熱量

劉伊斯關系式

在相同的雷諾數(shù)條件下，根據(jù)契爾頓-柯本爾熱質(zhì)交換的類似律

因為在空調(diào)溫度范圍內(nèi)，干空氣的質(zhì)量密度變化不大，故因此

在空氣溫度范圍內(nèi)

對于水-空氣系統(tǒng)

所以

劉易斯關系式成立的條件：（1）0.6<Pr<60,0.6<Sc<3000;(2)Le=a/DAB

≈1。條件表明，熱擴散和質(zhì)量擴散要滿足一定的條件。而對于擴散不占主導地位的湍流熱質(zhì)交換過程，劉伊斯關系式是否適用呢？

湍流熱質(zhì)交換示意圖

因湍流交換而從平面1流到平面2的每單位面積的熱流量為

用湍流換熱系數(shù)h來表示這一熱流量

由于湍流交換而引起的每單位面積上的質(zhì)量交換量為

得到

溫度(℃)

飽和度a×102

(m2/h)D×102

(m2/h)10017.157.148.370.8550.85415.6017.427.408.700.8540.85220.1017.697.079.020.8530.85026.7017.957.939.360.8520.84832.2018.248.209.070.8510.84637.3018.538.4610.040.8500.84343.3018.828.7110.390.8480.83848.9019.118.9410.750.8480.83254.4019.409.1511.110.8460.82360019.709.6011.470.8450.812a/D干空氣和飽和濕空氣的熱質(zhì)擴散系數(shù)

濕球溫度的理論基礎

濕球溫度計

當空氣與濕