某離式立交滿(mǎn)堂支架施工方案

某分離式立交滿(mǎn)堂支架施工方案概述某分離式立橋?yàn)閱蜗鋯问翌A(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁，箱梁頂板寬8.1m，底板寬4.1m，全橋長(zhǎng)96.6米。預(yù)應(yīng)力鋼束設(shè)置采用фj15.24鋼絞線(xiàn)，Rby=1860Mpa，波紋管制孔。某分離式立橋橋位區(qū)多為農(nóng)田、耕地，陸地施工條件相對(duì)較好。施工時(shí)，先將橋位地基處理后，采用扣件式滿(mǎn)堂腳手架單幅逐跨現(xiàn)澆施工工藝進(jìn)行施工。堂支架搭設(shè)及預(yù)壓1、地基處理先用推土機(jī)將表層耕質(zhì)土、有機(jī)土推平并壓實(shí)；承臺(tái)基坑清淤后采用分層回填亞粘土并整平壓實(shí)。原有地基整平壓實(shí)后，再在其上填筑大約30cm的山皮土，用振動(dòng)壓路機(jī)進(jìn)行輾壓，輾壓次數(shù)不少于5遍，如果發(fā)現(xiàn)彈簧土須及時(shí)清除，然后在處理好的山皮土層上鋪設(shè)20cm石子，采用人工鋪平，用YZ20噸振動(dòng)壓路機(jī)進(jìn)行輾壓。在石子層上按照安裝滿(mǎn)堂支架腳手鋼管立桿所對(duì)應(yīng)的位置放置50×50cm的C15混凝土預(yù)制塊。為避免處理好地基受水浸泡，在兩側(cè)開(kāi)挖40×30cm的排水溝，排水溝分段開(kāi)挖形成坡度，順著原有溝渠排出。2、支架安裝本支架采用“扣件”式滿(mǎn)堂腳手架，其結(jié)構(gòu)形式如下：縱向立桿間距為90cm，橫向立桿按90cm左右間距布置，在高度方向每間隔1.2m設(shè)置一排縱、橫向聯(lián)接腳手鋼管，使所有立桿聯(lián)成整體，為確保支架的整體穩(wěn)定性，在每三排橫向立桿和每三排橫向立桿各設(shè)置一道剪刀撐。在地基處理好后，按照施工圖紙進(jìn)行放線(xiàn)，縱橋向鋪設(shè)好枕木，便可進(jìn)行支架搭設(shè)。支架搭設(shè)好后，測(cè)量放出幾個(gè)高程控制點(diǎn)，然后帶線(xiàn)，用管子割刀將多余的腳手管割除，在修平的立桿上口安裝可調(diào)頂托，可調(diào)頂托是用來(lái)調(diào)整支架高度和拆除模板用的，本支架使用的可調(diào)頂托可調(diào)范圍為20cm左右。腳手管安裝好后，在可調(diào)頂托上鋪設(shè)I14工字鋼，箱梁底板下方的I14工字鋼橫向布置，長(zhǎng)6m，間距為0.9m。I14工字鋼鋪設(shè)好后，然后在箱梁底板下寬6米的I14工字鋼鋪設(shè)15×15cm的木方，木方鋪設(shè)間距為30cm，木方布置好后可進(jìn)行支架預(yù)壓。3、支架預(yù)壓安裝模板前，要對(duì)支架進(jìn)行壓預(yù)。支架預(yù)壓的目的：1、檢查支架的安全性，確保施工安全。2、消除地基非彈性變形和支架非彈性變形的影響，有利于橋面線(xiàn)形控制。預(yù)壓荷載為箱梁?jiǎn)挝幻娣e最大重量的1.1倍。本方案采用沙袋法分段預(yù)壓法進(jìn)行預(yù)壓：施工前，根據(jù)橋梁自重裝好等量的沙袋。為了解支架沉降情況，在預(yù)壓之前測(cè)出各測(cè)量控制點(diǎn)標(biāo)高，測(cè)量控制點(diǎn)按順橋向每5米布置一排，每排4個(gè)點(diǎn)。在加載50%和100%后均要復(fù)測(cè)各控制點(diǎn)標(biāo)高，加載100%預(yù)壓荷載并持荷24小時(shí)后要再次復(fù)測(cè)各控制點(diǎn)標(biāo)高，如果加載100%后所測(cè)數(shù)據(jù)與持荷24小時(shí)后所測(cè)數(shù)據(jù)變化很小時(shí)，表明地基及支架已基本沉降到位，可以卸載，否則還須持荷進(jìn)行預(yù)壓，直到地基及支架沉降到位方可卸載。卸載完成后，要再次復(fù)測(cè)各控制點(diǎn)標(biāo)高，以便得出支架和地基的彈性變形量（等于卸載后標(biāo)高減去持荷后所測(cè)標(biāo)高），用總沉降量（即支架持荷后穩(wěn)定沉降量）減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形（即塑性變形）量。預(yù)壓完成后要根據(jù)預(yù)壓成果通過(guò)可調(diào)頂托調(diào)整支架的標(biāo)高。4、支架受力驗(yàn)算①、底模板下木方應(yīng)力驗(yàn)算：底模下腳手管立桿的縱向間距為0.9m，橫向間距根據(jù)箱梁對(duì)應(yīng)位置分別設(shè)為0.9m，頂托工字鋼橫梁按橫橋向布置，間距0.9cm；木方中心間距0.9cm。因此計(jì)算跨徑為0.9m，按簡(jiǎn)支梁受力考慮。底模處砼箱梁荷載：P1=1.6×26.5=42.4kN/m2（按現(xiàn)澆箱梁砼最厚處計(jì)算）模板荷載：P2=200kg/m2=2kN/m2設(shè)備及人工荷載：P3=250kg/m2=2.5kN/m2砼澆注沖擊及振搗荷載：P4=200kg/m2

=2

kN/m2則有P=（P1+P2+P3+P4）=48.9kN/m2W=

bh2/6=15×152/6=562.5cm3由梁正應(yīng)力計(jì)算公式得：σ=qL2/8W=（48.9×0.9÷0.15×62）/8×562.5×10-6

=

2.37Mpa＜[σ]=10Mpa強(qiáng)度滿(mǎn)足要求；由矩形梁彎曲剪應(yīng)力計(jì)算公式得：

τ=3Q/2A=3×48.9×0.9×103×（0.9/2）/2×15×15×10-4=1.32Mpa＜[τ]=2Mpa（參考一般木質(zhì)）強(qiáng)度滿(mǎn)足要求；由矩形簡(jiǎn)支梁撓度計(jì)算公式得：E=0.1×105Mpa；I=bh3/12=4218.75cm4

fmax

=5qL4/384EI=5×48.9×0.92×0.94

/384×104×4218.75×10-8=0.80mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400）剛度滿(mǎn)足要求。①、頂托橫梁（I14工字鋼）驗(yàn)算：腳手管立桿的縱向間距為0.9m，橫向間距為0.9m，頂托工字鋼橫梁按橫橋向布置，間距0.9m。因此計(jì)算跨徑為0.9m，為簡(jiǎn)化計(jì)算，按簡(jiǎn)支梁受力進(jìn)行驗(yàn)算，實(shí)際為多跨連續(xù)梁受力，計(jì)算結(jié)果偏于安全，僅驗(yàn)算底模下斜腹板對(duì)應(yīng)位置即可：平均荷載大小為q1=48.9×0.9=44.01kN/m另查表可得：WI14=102×103mm3；I=712×104mm4；S=I/12跨內(nèi)最大彎矩為：

Mmax=

44.01×0.9×0.9/8=4.46kN.m由梁正應(yīng)力計(jì)算公式得：

σw=

Mmax/W=4.46/102×103×10-6=43.73Mpa＜[σw]=145Mpa滿(mǎn)足要求；撓度計(jì)算按簡(jiǎn)支梁考慮，得：E=2.1×105Mpa；

fmax

=5qL4/384EI

=5×48.9×0.92×103×0.94/

(384×2.1×105×106×712×104×10-8)=0.023mm＜[f]=2.25mm（[f]=L/400）剛度滿(mǎn)足要求。③、立桿強(qiáng)度驗(yàn)算：腳手管立桿的縱向間距為0.9m，橫向間距為0.9m，因此單根立桿承受區(qū)域即為底板0.9m×0.9m箱梁均布荷載，由工字鋼橫梁集中傳至桿頂。則有P=48.9kN/m2由于大橫桿步距為0.9m，長(zhǎng)細(xì)比為λ=ι/i=900/15.78=58，查表可得φ=0.826，則有：

[N]=φ[σ]=0.826×215=177.59kN

而Nmax=P×A=48.9×0.9×0.9=39.6kN，可見(jiàn)[N]＞Nmax，抗壓強(qiáng)度滿(mǎn)足要求。另由壓桿彈性變形計(jì)算公式得：（按最大高度6m計(jì)算）

△L=NL/EA=39.6×103×6×103/2.1×105×4.89×102

=2.3mm

壓縮變形很?、堋⒌鼗菰S承載力驗(yàn)算：

根據(jù)地質(zhì)資料可知，地表土質(zhì)基本為亞粘土、亞砂土