學(xué)士臨街框架層商住樓畢業(yè)設(shè)計含計算書施工

結(jié)構(gòu)設(shè)計第一節(jié)結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖1.1設(shè)計資料(1)、工程名稱：某框架商住樓一榀框架(2)、工程概況：建筑總高26.7m，共8層，室內(nèi)外高差為0.45m，底層高3.9m，其余各層高3.0m，具體情況可參見結(jié)構(gòu)平面布置圖。(3)、溫度：夏季月平均氣溫33攝氏度，最高氣溫40攝氏度，冬季月平均氣溫10攝氏度，最低氣溫－2攝氏度。(4)、擬建地的基本雪壓So=0.45N/㎡,基本風(fēng)壓W0＝0.35N/㎡，地面粗糙度為B類。(5)、最大的凍土深度為：0.8m。(6)、材料選用混凝土：采用C30.鋼筋：柱縱向鋼筋采用熱軋鋼筋HRB335，其余采用熱軋鋼筋HPB235.墻體：采用混凝土空心小砌塊，γ＝11.8N/m2鋁合金門窗：γ＝0.35N/m2；木門，γ＝0.2N/m21.2結(jié)構(gòu)選型(1)、結(jié)構(gòu)選型：根據(jù)該設(shè)計的合用功能和建筑設(shè)計規(guī)定，對于六層商住樓，因框架結(jié)構(gòu)體系的重要特點是平面布置比較靈活，能提供較大的室內(nèi)空間，對于商住樓是較適合的結(jié)構(gòu)體系，考慮該建筑處在7度地震設(shè)防區(qū)，故采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)（橫向承重）體系。(2)、其它結(jié)構(gòu)選型：1.屋面：2.樓面：采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土板，板厚100。3.基礎(chǔ)：因地質(zhì)情況良好，故采用柱下獨立基礎(chǔ)。4.天溝：采用現(xiàn)澆天溝，具體情況參見建筑施工圖。1.3結(jié)構(gòu)布置標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)柱網(wǎng)布置如圖1-1。圖1-1標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)柱布置圖

選取其中一榀進(jìn)行計算其結(jié)構(gòu)布置如圖1－2。圖1－2結(jié)構(gòu)布置圖1.3擬定計算簡圖假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁與柱剛接。由于各層柱截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面形心線之間的距離。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至一層板底,基頂標(biāo)高根據(jù)地質(zhì)條件，室內(nèi)外高差定為－1.2m，故底層柱高為5.70m,其余各層柱高從樓面算至上一層樓面（即層高），故均為3m。由此可繪出框架的計算簡圖如圖1-3所示。1.4截面尺寸初估多層框架為超靜定結(jié)構(gòu)，在內(nèi)力計算之前，要先估算梁、柱的截面尺寸及結(jié)構(gòu)所用材料的強度等級，以求得框架中各桿的線剛度及其相對線剛度?；炷恋燃墸篊30()（1）、梁截面尺寸估算根據(jù)h=(～)l，b=(～)h，估算梁的截面尺寸如表1－1。層次砼強度等級KLL－1KLL－2KL1KL2KL3KL4KL5KL6KL71～5C30500×250500×250400×250400×250400×250400×250300×200400×250300×200（2）、柱截面尺寸估算根據(jù)軸壓比限值按下列公式計算：和各層的重力荷載可近似的取14KN/m2，邊柱和中柱的負(fù)荷面積分別為7.3×2.1m2和7.3×3.5m2。由，N＝1.25NV可得柱得截面面積：邊柱中柱根據(jù)上述估算得結(jié)果并綜合考慮其因素，本設(shè)計所有柱的截面尺寸450mm×450mm。1.5剛度計算其中在求梁截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取中跨I=2.0I0。（I0為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）。KL1＝3.0×107KN/m2×2××0.25mm×（0.4mm）3/4.2m＝1.90×104KL2＝3.0×107KN/m2×2××0.25mm×（0.4mm）3/2.7m＝2.92×104KL3＝3.0×107KN/m2×2××0.25mm×（0.4mm）3/3.6m＝2.22×104柱：底柱＝3.0×107KN/m2××0.45mm×（0.45mm）3/5.7m＝1.80×104余柱＝3.0×107KN/m2××0.35mm×（0.45mm）3/3m＝3.42×104令i邊余＝1.0，則其余桿件的相對線剛度為：則框架的計算簡圖如圖1－3所示。圖1－3計算簡圖第二節(jié)荷載記錄2.1恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值（1）、屋面防水層（剛性）30厚C20細(xì)石混凝土防水1.50kN/m2防水層（柔性）三氈四油鋪小石子0.40kN/m2找平層：15厚水泥砂漿0.015m×20kN/m3=0.30kN/m2找平層：15厚水泥砂漿0.015m×20kN/m3=0.30kN/m2找坡層：40厚水泥石灰焦渣砂漿3‰找平0.04m×14kN/m3=0.56kN/m2保溫層：80厚礦渣水泥0.08m×13.9kN/m3=1.16kN/m2100mm厚鋼筋混凝土樓蓋0.1m×25kN/m3=2.50kN/m2抹灰層：10厚混合砂漿0.01m×17kN/m3=0.17kN/m2合計：6.34kN/m2（2）、標(biāo)準(zhǔn)層樓面陶瓷地磚樓面0.70kN/m2100mm厚鋼筋混凝土樓蓋0.1m×25kN/m3=2.50kN/m2抹灰層：10厚混合砂漿0.01m×17kN/m3=0.17kN/m2合計：4.93kN/m2（3）、梁自重b×h＝250mm×500mm梁自重：25kN/m3×0.25m×（0.50m－0.12m）=2.38kN/m抹灰層：10厚混合砂漿0.01m×（0.50m－0.12m＋0.25m）×17kN/m3×2=0.22kN/m合計：2.60kN/mb×h＝250mm×400mm梁自重：25kN/m3×0.25m×（0.40m－0.12m）=1.75kN/m抹灰層：10厚混合砂漿0.01m×（0.40m－0.12m＋0.25m）×17kN/m3×2=0.18kN/m合計：1.93kN/mb×h＝200mm×300mm梁自重：25kN/m3×0.20m×（0.30m－0.12m）=0.90kN/m抹灰層：10厚混合砂漿0.01m×（0.30m－0.12m＋0.20m）×17kN/m3×2=0.14kN/m（4）、柱自重b×h＝450mm×450mm柱自重：25kN/m3×0.45m×0.45m=5.06kN/m抹灰層：10厚混合砂漿0.01m×（0.45m＋0.55m）×17kN/m3×2=0.31kN/m合計：5.37kN/m(5)、外縱墻自重標(biāo)準(zhǔn)層

eq\o\ac(○,B)－eq\o\ac(○,8)～eq\o\ac(○,9)軸鋁合金推拉門0.35kN/m2eq\o\ac(○,B)－eq\o\ac(○,9)～eq\o\ac(○,10)軸縱墻14kN/m3×0.10m×0.24m=3.36kN/m鋁合金門0.35kN/m3×1.50m=0.53kN/m麻面磚外墻0.50kN/m3×（3.00m－2.10m）=0.45kN/m水泥粉刷內(nèi)墻面0.36kN/m3×（3.00m－2.10m）=0.33kN/m合計：4.67kN/meq\o\ac(○,E)－eq\o\ac(○,9)～eq\o\ac(○,10)軸縱墻14kN/m2×0.24m×（3.00m－0.50m）=8.4kN/m麻面磚外墻0.50kN/m3×3.00m=1.50kN/m水泥粉刷內(nèi)墻面0.36kN/m3×3.00m=1.08kN/m合計：10.98kN/meq\o\ac(○,E)－eq\o\ac(○,10)～eq\o\ac(○,11)軸縱墻14kN/m3×1.00m×0.24m=3.36kN/m鋁合金窗0.35kN/m3×1.50m=0.53kN/m麻面磚外墻0.50kN/m3×（3.00m－1.50m）=0.75kN/m水泥粉刷內(nèi)墻面0.36kN/m3×（3.00m－1.50m）=0.54kN/m合計：5.18kN/m底層：eq\o\ac(○,E)軸外縱墻14kN/m3×（3.90m－0.50m）×0.24m=13.44kN/m麻面磚外墻0.50kN/m2×3.90m=0.90kN/m水泥粉刷內(nèi)墻面0.36kN/m2×3.90m=1.62kN/m合計：15.96kN/m（6）、內(nèi)隔墻自重標(biāo)準(zhǔn)層：120厚內(nèi)隔墻14kN/m3×（3.00m－0.30m）×0.12m=3.94kN/m水泥粉刷墻面0.36kN/m3×（3.00m－0.30m）×2=1.94kN/m合計：7.20kN/m240厚內(nèi)隔墻14kN/m3×（3.00m－0.40m）×0.24m=8.74kN/m水泥粉刷墻面0.36kN/m2×（3.00m－0.30m）×2=1.94kN/m合計：10.67kN/m底層：120厚內(nèi)隔墻14kN/m3×（3.90m－0.30m）×0.12m=6.45kN/m水泥粉刷墻面0.36kN/m3×（3.90m－0.30m）×2=2.02kN/m合計：8.56kN/m240厚內(nèi)隔墻14kN/m3×（3.90m－0.40m）×0.24m=13.78kN/m水泥粉刷墻面0.36kN/m3×（3.90m－0.40m）×2=2.95kN/m合計：16.73kN/m（7）陽臺自重水磨石地面3.65kN/m結(jié)構(gòu)層：100mm厚鋼筋混凝土樓蓋0.1m×25kN/m3=2.50kN/m2抹灰層：10厚混合砂漿0.01m×17kN/m3=0.17kN/m2合計：3.32kN/m2欄桿重：0.12m×（0.30m－0.12m＋0.20m）×17kN/m3×2=0.14kN/m（8）天溝自重及女兒墻現(xiàn)澆天溝自重：25kN/m3×（0.52m＋0.08m）×0.08m＋（0.52m＋0.24m）×（0.5m＋0.36m）＝1.20kN/m＋0.65kN/m＝1.85kN/m女兒墻自重：0.24m×1.10m×18kN/m3＋25kN/m3×0.1m×0.24m＋（1.20m×2＋0.24m）×0.5m＝6.67kN/m2.1活荷載標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù)?荷載規(guī)范?查得：住宅：2.0kN/m2陽臺：2.5kN/m2屋面雪荷載：Sk＝μr×So＝1.0×0.35kN/m2＝0.35kN/m22.3豎向荷載作用下框架受荷總圖板傳荷載示意圖（1）eq\o\ac(○,B)～eq\o\ac(○,C)軸間框架梁屋面板傳荷載：恒載：6.34kN/m2×××2＝13.06kN/m活載：2.0kN/m2×××2＝5.25kN/m樓面板傳荷載：恒載：3.37kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×2＝8.63kN/m活載：2.0kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×2＝4.12kN/m梁自重：1.93kN/m內(nèi)墻自重:11.02kN/meq\o\ac(○,B)～eq\o\ac(○,C)軸間框架梁荷載為：屋面梁：恒載＝梁自重＋板傳荷載＝1.93kN/m＋13.06kN/m＝14.99kN/m活載＝板傳荷載＝5.25kN/m樓面梁：恒載＝梁自重＋板傳荷載+內(nèi)墻自重＝1.93kN/m＋8.63kN/m＋11.02kN/m＝21.58kN/m活載＝板傳荷載＝4.12kN/m計算書配套CAD圖紙在愛建筑網(wǎng)下載全套畢業(yè)設(shè)計盡在愛建筑網(wǎng)（2）eq\o\ac(○,C)～eq\o\ac(○,D)軸間框架梁屋面板傳荷載：恒載：6.34kN/m2×××2＝10.70kN/m活載：2.0kN/m2×××2＝3.375kN/m樓面板傳荷載：恒載：3.37kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×2＝3.92kN/m活載：2.0kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×2＝2.68kN/m梁自重：1.93kN/m內(nèi)墻自重:11.02kN/meq\o\ac(○,C)～eq\o\ac(○,D)軸間框架梁荷載為：屋面梁恒載＝梁自重＋板傳荷載＝1.93kN/m＋10.70kN/m＝12.63kN/m活載＝板傳荷載＝3.38kN/m樓面梁：恒載＝梁自重＋板傳荷載＋內(nèi)墻自重＝1.93kN/m＋3.92kN/m＋11.02＝17.47kN/m活載＝板傳荷載＝2.68kN/m2（3）eq\o\ac(○,D)～eq\o\ac(○,E)軸間框架梁恒載：6.34kN/m2×××2＝14.27kN/m活載：2.0kN/m2×××2＝3.9kN/m樓面板傳荷載：恒載：3.37kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×2＝5.06kN/m活載：2.0kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×2＝3.05kN/m梁自重：1.93kN/m內(nèi)墻自重:11.02kN/meq\o\ac(○,D)～eq\o\ac(○,E)軸間框架梁受荷：屋面梁：恒載＝梁自重＋板傳荷載＝1.93kN/m＋9.66kN/m＝18.60kN/m活載＝板傳荷載＝3.9kN/m樓面梁：恒載＝梁自重＋板傳荷載＋內(nèi)墻自重＝1.93kN/m＋5.06kN/m＋11.02kN＝18.01kN/m活載＝板傳荷載＝3.05kN/m（4）、eq\o\ac(○,B)軸柱縱向集中荷載計算頂層柱恒載=梁自重＋板傳荷載＋天溝自重＋雨蓬傳荷＋女兒墻梁自重＝2.60kN/m×（7.3m-0.5m）＝17.81kN板傳荷載＝6.34kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×7.2m＝78.79kN天溝自重＝1.85kN/m×7.3m＝13.51kN雨蓬傳荷＝（1.85kN/m2×1.5m×2＋6.34kN/m2×1.75m）×＝（4.44＋9.13）×＝15.21kN女兒墻自重＝6.67×7.3＝48.69kN頂層柱恒載＝梁自重＋板傳荷載＋天溝自重＋雨蓬傳荷＋女兒墻＝17.81kN+78.79kN+13.51kN+48.692kN=173.91kN頂層柱活載＝板傳活載＝2.0kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×7.3m＝24.85kN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載＝梁自重＋板傳荷載＋外墻重＋陽臺自重梁自重＝2.60kN/m×（7.3m-0.5m）＝17.81kN板傳荷載＝3.37kN/m2××××2＋3.37kN/m2××××2＋（1.93kN/m＋11.02kN/m）×4.2m/2××2＋{3.37kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]＋3.37kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]}××2＝83.81kN外墻自重＝[(3.37kN/m×2.1m＋10.98kN/m×1.8m)×＋(5.18kN/m×2.1m＋10.98kN/m×1.3m)×]×2＝52.93kN陽臺傳荷＝（3.32kN/m2×1.5m＋1.98kN/m2）××2＝18.80kN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載＝17.81＋83.81＋52.93＋18.80＝173.35kN標(biāo)準(zhǔn)層活載＝板傳活載＋陽臺傳荷＝2.0kN/m2×××6.8m＋2.0kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×4.2m×2/4×2＋2.5kN/m2×1.5m××2＝16.17＋16.33＋7.81＝40.31kN基礎(chǔ)頂面恒載=基礎(chǔ)梁自重＝1.56kN/m×（7.3m－0.45m）＝10.76kN（5）、eq\o\ac(○,C)軸柱縱向集中荷載計算頂層柱恒載=梁自重＋板傳荷載梁自重＝2.60kN/m×（7.3m-0.5m）＝17.68kN板傳荷載＝6.34kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×7.3m＝6.34kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×7.3m＝57.81＋78.79＝130.60kN頂層柱恒載＝梁自重＋板傳荷載＝136.60kN+17.86kN=148.28kN頂層活載＝板傳活載＝2.0kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×7.3m＝2.0kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×7.3m=41.20kN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載＝梁自重＋板傳荷載＋內(nèi)墻自重梁自重＝2.60kN/m×（7.3m-0.5m）＝17.68kN板傳荷載＝3.37kN/m2××××2＋3.37kN/m2××××2＋（1.93kN/m＋11.02kN/m）×4.2m/2××2＋{3.37kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]＋3.37kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]}××2＋4.93kN/m2×××2.1m×（5.2＋）/7.3×2＋3.37kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×(5.2m)2/2/7.3m×2＋{3.37kN/m2××+1.04kN/m+6.48kN/m+4.93kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]}×2.7m/2×5.3m/7.4m×2＝83.81＋26.29＋11.63＋14.29.＝136.01kN內(nèi)墻自重＝11.02kN/m×3.4m＝37.47kN標(biāo)準(zhǔn)層柱活載＝板傳活載＝2.0kN/m2×××6.8m＋2.0kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×4.2m×2/4×2＋2.0kN/m2×××2.1m×（5.2m＋）/7.3m×2＋2.0kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×(5.2m)2/2/7.3m×2＋{2.0kN/m2××+2.0kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]}×2.7m/2×5.2m/7.3m×2＝16.17＋16.33＋4.72＋8.48＋3.53＝49.23kN基礎(chǔ)頂面恒載=基礎(chǔ)梁自重＝1.56kN/m×（7.3m－0.5m）＝10.61kN（6）、eq\o\ac(○,D)軸柱縱向集中荷載計算頂層柱恒載=梁自重＋板傳荷載梁自重＝2.60kN/m×（7.3m-0.5m）＝17.68kN板傳荷載＝6.34kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×7.3＋6.34kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×7.3＝57.81＋71.93＝129.74kN頂層柱恒載＝梁自重＋板傳荷載＝17.68kN+129.74kN=147.42kN頂層柱活載＝板傳活載＝2.0kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×7.3m+2.0kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×7.3=40.93kN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載＝梁自重＋板傳荷載＋內(nèi)墻自重梁自重＝2.60kN/m×（7.3m-0.5m）＝17.68kN板傳荷載＝4.93kN/m2×××2.1m×（5.2＋）/7.3×2＋3.37kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×(5.2m)2/2/7.3m×2＋{3.37kN/m2××+1.04kN/m+6.48kN/m+4.93kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]}×2.7m/2×5.3m/7.4m×2＋3.37kN/m2×××3.4m××2+4.93kN/m2×××1.8m×（2.1m＋）/7.3m×2+3.37kN/m2×××(2.1m)2/2/7.3m×2+{3.37kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]+1.04kN/m+6.48kN/m+4.93kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]}×3.6m/2×2.1m/7.3m×2＋（4.93kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]+1.93kN/m+11.02kN/m+3.37kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]}×3.6m/2×3.9m/7.3m×2＝52.21+18.68+41+1.34+14.66+37.18＝128.17kN內(nèi)墻自重＝12.26kN/m2×(7.3m-0.5m)＝74.94kN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載＝梁自重＋板傳荷載＋內(nèi)墻自重＝17.68kN＋128.17kN＋74.94kN＝220.79kN標(biāo)準(zhǔn)層柱活載＝板傳活載＝2.0kN/m2×××2.1m×（5.2m＋）/7.3m×2＋2.0kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×(5.2m)2/2/7.3m×2＋{2.0kN/m2××+2.0kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]}×2.7m/2×5.2m/7.3m×2＋2.0kN/m2×××3.4m×(7.3－3.4/2)/7.3m×2+2.5kN/m2×××1.8m×（2.1m＋）/7.3m×2+2.0kN/m2×××2.1m×（）/7.3m×2+{2.0kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]+2.5kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]}×3.6m/2×2.1m/7.3m×2+{2.5kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]+2.0kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]}×3.6m/2×3.9m/7.3m×2＝4.72＋8.48＋3.53＋11.08＋2.08＋0.40＋3.73＋6.64＋4.72＋8.48＋3.53＝40.66kN基礎(chǔ)頂面恒載=基礎(chǔ)梁自重＝1.56kN/m2×（7.2m－0.5m）＝10.45kN（7）、eq\o\ac(○,E)軸柱縱向集中荷載計算頂層柱恒載=梁自重＋板傳荷載＋天溝自重＋雨蓬傳荷＋女兒墻梁自重＝2.60kN/m×（7.3m-0.5m）＝17.68kN板傳荷載＝6.34kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×7.3m＝71.93kN天溝自重＝1.85kN/m×7.3＝13.51kN雨蓬傳荷＝（1.85kN/m2×1.2m×2＋6.34kN/m2×1.44m）×3.4m×（3.4m/2＋0.75m）/7.3m×2＝10.74kN女兒墻自重＝6.67kN/m×7.3m＝48.69kN頂層柱恒載＝梁自重＋板傳荷載＋天溝自重＋雨蓬傳荷＋女兒墻＝17.81kN+71.93kN+13.51kN+48.69kN=162.68kN頂層柱活載＝板傳活載＝+2.0kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]×7.3＝22.69kN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載＝梁自重＋板傳荷載＋陽臺傳荷梁自重＝2.60kN/m×（7.3m-0.5m）＝17.81kN板傳荷載＝3.37kN/m2×××3.4m××2+4.93kN/m2×××1.8m×（2.1m＋）/7.3m×2+3.37kN/m2×××(2.1m)2/2/7.3m×2+{3.37kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]+1.04kN/m+6.48kN/m+4.93kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]}×3.6m/2×2.1m/7.3m×2＋（4.93kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]+1.93kN/m+11.02kN/m+3.37kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]}×3.6m/2×3.9m/7.3m×2＝78.96kN外縱墻自重＝(5.18×1.2+10.98×0.9)×2.1/2/7.3+(5.18×0.9+10.98×0.9)×(2.1+1.8/2)/7.3+(3.37×1.8+10.98×1.6)×5.6/7.3＝52.86kN陽臺傳荷＝（3.32×1.2＋1.98）×3.4×（3.4/2＋0.75）/7.3＝4.72kN標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載＝梁自重＋板傳荷載＋陽臺傳荷＝17.81kN＋78.96kN＋52.86kN＋4.72kN＝154.35kN標(biāo)準(zhǔn)層柱活載＝板傳活載＋陽臺傳荷＝2.0kN/m2×××3.4m×(7.3－3.4/2)/7.3m×2+2.5kN/m2×××1.8m×（2.1m＋）/7.3m×2+2.0kN/m2×××2.1m×（）/7.3m×2+{2.0kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]+2.5kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]}×3.6m/2×2.1m/7.3m×2+{2.5kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]+2.0kN/m2××[1－2×（）2＋（）3]}×3.6m/2×3.9m/7.3m×2＝11.08+2.08+0.4+3.73+6.64＝23.93kN基礎(chǔ)頂面恒載＝底層外縱墻自重＋基礎(chǔ)梁自重＝15.90kN/m×（7.30m－0.50m）＋1.56kN/m×（7.3m－0.5m）＝118.80kN框架在豎向荷載作用下的受荷總圖如圖2－1所示（圖中數(shù)值均為標(biāo)準(zhǔn)值）。第三節(jié)豎向荷載計算3.1恒荷載計算梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分派法計算。（1）、1層B節(jié)點的彎矩分派系數(shù)1層C節(jié)點的彎矩分派系數(shù)其余節(jié)點見圖3.1（2）、固端彎矩計算均布恒載和集中荷載偏心引起的固端彎矩構(gòu)成節(jié)點不平衡彎矩：M均載M集中荷載＝－FeM梁固端＝M1＋M2根據(jù)上述公式計算的梁固端彎矩如圖3.1所示。各恒載傳遞計算結(jié)果如圖3.1所示。（3）、框架梁剪力計算：取節(jié)點平衡可求得梁端的剪力，計算結(jié)果見表3－1。（4）、恒載作用下柱的剪力計算結(jié)果見表3－2。表3－2柱剪力層數(shù)B軸柱C軸柱D軸柱E軸柱610.776.294.047.5059.485.822.985.5249.595.823.055.7339.415.773.035.63211.566.733.486.8311.150.740.400.70（5）、橫梁跨中計算取脫離體按簡支梁計算，則有：集中荷載產(chǎn)生的彎矩e－為集中荷載到梁端的距離。計算結(jié)果見表3－3。6層梁DE的計算＝=則有＝＋＝-（6）、框架柱的軸力計算，根據(jù)荷載分布及剪力進(jìn)行計算B軸柱6層：N1=梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝31.48＋173.91＝205.39KNN2=N1+柱自重＝205.39＋16.11＝221.50KN5層：N3=N2＋梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝221.50＋45.32＋173.35＝440.17KNN4=N3+柱自重＝440.17＋16.11＝456.28KN4層：N5=N4＋梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝456.28＋45.32＋173.35＝674.95KNN6=N5+柱自重＝674.95＋16.11＝691.06KN3層：N7=N6＋梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝691.06＋45.32＋173.35＝909.73KNN8=N7+柱自重＝909.73＋16.11＝925.84KN2層：N9=N8＋梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝925.84＋45.32＋173.35＝1143.91KNN10=N9+柱自重＝1143.91＋16.11＝1160.62KN1層：N11=N10＋梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝1160.62＋45.32＋173.35＝1379.29KNN12=N11+柱自重＝1379.29＋24.17＝1403.46KNC軸柱6層：N1=（左＋右）梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝31.48＋17.05＋148.28＝196.81KNN2=N1+柱自重＝196.81＋16.11＝212.92KN5層：N3=N2＋（左＋右）梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝212.92＋23.48＋45.32＋191.16＝472.88KNN4=N3+柱自重＝472.88＋16.11＝488.99KN4層：N5=N4＋（左＋右）梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝488.99＋23.48＋45.32＋191.16＝748.95KNN6=N5+柱自重＝748.95＋16.11＝765.06KN3層：N7=N6＋（左＋右）梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝765.06＋23.48＋45.32＋191.16＝1025.02KNN8=N7+柱自重＝1025.02＋16.11＝1041.13KN2層：N9=N8＋（左＋右）梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝1041.13＋23.48＋45.32＋191.16＝1301.09KNN10=N9+柱自重＝1301.09＋16.11＝1317.20KN1層：N11=N10＋（左＋右）梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝1317.20＋23.48＋45.32＋191.16＝1577.16KNN12=N11+柱自重＝1577.16＋24.17＝1601.33KND軸柱6層：N1=（左＋右）梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝17.05＋29.16＋147.42＝193.63KNN2=N1+柱自重＝193.63＋16.11＝209.74KN5層：N3=N2＋（左＋右）梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝209.74＋32.42＋23.48＋220.79＝486.43KNN4=N3+柱自重＝486.43＋16.11＝502.54KN4層：N5=N4＋（左＋右）梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝502.54＋32.42＋23.48＋220.79＝779.23KNN6=N5+柱自重＝779.23＋16.11＝795.34KN3層：N7=N6＋（左＋右）梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝795.34＋32.42＋23.48＋220.79＝1072.03KNN8=N7+柱自重＝1072.03＋16.11＝1088.14KN2層：N9=N8＋（左＋右）梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝1088.14＋32.42＋23.48＋220.79＝1364.83KNN10=N9+柱自重＝1364.83＋16.11＝1380.94KN1層：N11=N10＋（左＋右）梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝1380.94＋32.42＋23.48＋220.79＝1657.63KNN12=N11+柱自重＝1657.63＋24.17＝1681.80KNE軸柱6層：N1=梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝29.16＋162.58＝191.74KNN2=N1+柱自重＝191.74＋16.11＝207.85KN5層：N3=N2＋梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝207.85＋32.42＋154.35＝394.62KNN4=N3+柱自重＝394.62＋16.11＝410.73KN4層：N5=N4＋梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝410.73＋32.42＋154.35＝597.50KNN6=N5+柱自重＝597.50＋16.11＝613.61KN3層：N7=N6＋梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝613.61＋32.42＋154.35＝800.38KNN8=N7+柱自重＝800.38＋16.11＝816.49KN2層：N9=N8＋梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝816.49＋32.42＋154.35＝1003.26KNN10=N9+柱自重＝1003.26＋16.11＝1019.37KN1層：N11=N10＋梁端剪力＋縱梁傳來恒載＝1019.37＋32.42＋154.35＝1206.14KNN12=N11+柱自重＝1206.14＋24.17＝1230.31KN恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的彎矩圖、剪力圖、軸力圖如圖3.3、3.4、和3.5所示。3.2活荷載計算梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分派法計算。（1）、1層B節(jié)點的彎矩分派系數(shù)1層C節(jié)點的彎矩分派系數(shù)其余節(jié)點見圖3－1。（2）、固端彎矩計算均布活載和集中荷載偏心引起的固端彎矩構(gòu)成節(jié)點不平衡彎矩：M均載M集中荷載＝－FeM梁固端＝M1＋M2根據(jù)上述公式計算的梁固端彎矩略。（3）、各活載傳遞計算結(jié)果略。（4）、橫梁跨中計算取脫離體按簡支梁計算，則有：（5）活荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用的彎矩圖、剪力圖、軸力圖如圖3.6.1、3.6.2、和3.6.3所示。第四節(jié)水平荷載計算4.1水平風(fēng)荷載作用下內(nèi)力計算(1)、風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按式計算。基本風(fēng)壓ω0=0.35kN/m2，由規(guī)范查得（迎風(fēng)面）和（背風(fēng)面）。風(fēng)壓高度系數(shù)μz取值按B類地面。規(guī)范規(guī)定，對于高度大于30m且高寬比大于1.5的房屋結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用風(fēng)振系數(shù)來考慮風(fēng)壓脈動的影響。本結(jié)構(gòu)h=26.7m＜30m，故取值1.0。hiw為下層柱高，hj為上層柱高，對于頂層為女兒墻高度的2倍。迎風(fēng)面的寬度，B＝7.3m?？蚣芙Y(jié)構(gòu)分析時，按靜力等效原理將分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載，計算過程見下表4－1。其中z為節(jié)點到室外地面的高度。表4－1集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值層次z/m/mWk/kn61.00.353.02.411.1251.00.353.03.011.85413.51.081.31.00.353.03.010.76310.51.011.31.00.353.03.010.0627.51.01.31.00.353.03.09.9613.91.01.31.00.353.93.012.46(2)、風(fēng)荷載作用下的水平側(cè)移驗算1、側(cè)移剛度D計算見表4－2。表4－2橫向D值的計算層構(gòu)件名稱2～5中柱C0.4118696邊柱B0.2210032中柱D0.4319608邊柱E0.2410944層構(gòu)件名稱底層中柱C0.684521邊柱B0.53391中柱D0.694587邊柱E0.5335242、風(fēng)荷載作用下層間剪力及側(cè)移計算由式計算層間剪力，然后據(jù)框架的層間側(cè)移剛度，再按式和式計算各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移，計算過程見表4－3。表4-3風(fēng)荷載作用下層間剪力及側(cè)移計算層數(shù)層高（mm）V剪力（KN)△u(m)△u/h限值6300011.12592800.00021/166661/5505300022.97592800.000151/86924300033.73592800.000381/75243300042.79592800.000721/47622300053.75592800.000911/36461450066.21160230.0041/1125由表4-3可知，風(fēng)荷載作用下框架最大層間彈性位移角為1/1125，遠(yuǎn)小于1/550，滿足規(guī)范規(guī)定。(3)、風(fēng)荷載作用下內(nèi)力計算框架在風(fēng)荷載下的內(nèi)力用D值法進(jìn)行計算。1、反彎點的高度：各柱反彎點高度比y按式擬定，其中底層柱需考慮修正值，第二層柱需考慮修正值，其余柱均無修正，具體計算過程及結(jié)果見表4-4。表4-4風(fēng)載作用下的柱反彎點高度層柱Hiy0y1y2y3yyh/m6邊柱B3.00.560.250000.250.75中柱C3.01.40.360000.361.08中柱D3.01.50.340000.341.11邊柱E3.00.650.270000.270.815邊柱B3.00.560.350000.351.08中柱C3.01.40.420000.421.26中柱D3.01.50.430000.431.29邊柱E3.00.650.370000.371.114邊柱B3.00.560.400000.401.20中柱C3.01.40.450000.451.35中柱D3.01.50.450000.451.35邊柱E3.00.650.400000.401.203邊柱B3.00.560.450000.451.35中柱C3.01.40.470000.471.41中柱D3.01.50.480000.481.44邊柱E3.00.650.450000.451.352邊柱B3.00.560.5000.0500.551.65中柱C3.01.40.5000.0500.551.65中柱D3.01.50.5000.0500.551.65邊柱E3.00.650.5000.0500.551.651邊柱B5.71.060.6500-0.050.603.42中柱C5.72.670.5500-0.050.502.85中柱D5.72.860.5500-0.050.502.85邊柱E200-0.050.673.252、根據(jù)各柱分派到的剪力及反彎點的位置計算柱端彎矩，再由柱端彎矩根據(jù)節(jié)點平衡求梁端彎矩。公式為和邊跨梁端彎矩為中柱梁端彎矩為風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算過程見表4-5，表4-6，表4-7。表4-5A風(fēng)荷載作用下邊柱E和梁柱端彎矩計算層數(shù)Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb總/(kN·m)611.1259280109442.050.814.481.669.71522.9759280109454.7115.90433.7359280109446.221.2011.207.4620.50342.7959280109447.901.3513.0710.6724.06253.7559280109449.921.6513.3916.3754.04166.2116023352413.963.2535.6747.3247.32表4-5B風(fēng)荷載作用下邊柱B和梁柱端彎矩計算層數(shù)Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb總/(kN·m)611.1259280100321.880.754.231.418.88522.9759280100323.891.087.474.3013.98433.7359280100325.711.2010.286.8518.82342.7959280100327.241.3511.959.7722.04253.7559280100329.091.6512.2715.0038.54166.2116023339114.013.4223.5447.9147.91表4-6A風(fēng)荷載作用下中柱C剪力和梁柱端彎矩計算層數(shù)Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb左(kN·m)Mb右/(kN·m)611.1259280186963.511.087.803.792.684.11522.9759280186967.241.266.749.126.3910.00433.73592801869610.631.3517.5414.3510.4016.31342.79592801869613.331.4121.1918.8013.8621.68253.75592801869616.961.6522.9027.9816.2625.43166.2116023452118.682.8553.2453.2331.6749.54表4-6B風(fēng)荷載作用下中柱D剪力和梁柱端彎矩計算層數(shù)Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb左(kN·m)Mb右/(kN·m)611.1259280196083.611.116.824.003.892.93522.9759280196087.341.2912.559.479.437.12433.73592801960810.831.3517.8714.7615.5811.76342.79592801960813.731.4421.4219.7720.6215.56253.75592801960817.561.6523.7128.9724.7818.70166.2116023458719.612.8555.8955.8948.3748.37表4-7A荷載作用下框架柱D、E軸力和梁端剪力計算層次梁端剪力柱軸力邊梁DE中梁CDED6（9.71+2.93）/3.6=3.51（3.89+4.11）/2.7=2.96-3.510.550.555（15.90+7.12）/3.6=6.39（9.43+10.00）/2.7=7.19-6.39-0.8-0.254(20.50+11.76)/3.6=8.96（15.58+16.31）/2.7=11.81-8.96-2.85-3.103(24.06+15.56)/3.6=11.01（20.62+21.68）/2.7=15.67-11.01-4.66-7.762(54.04+18.70)//3.6=20.21（24.78+25.43）/2.7=18.60-20.211.61-6.151(47.32+36.49)/3.6=23.28（48.37+49.54）/2.7=26.26-23.28-2.98-9.13表4-7B荷載作用下框架柱B、C軸力和梁端剪力計算層次梁端剪力柱軸力邊梁BC中梁CDBC6（8.88+2.63）/4.2=2.74（3.89+4.11）/2.7=2.96-2.74-0.22-0.225（13.98+6.39）/4.2=4.99（9.43+10.00）/2.7=7.19-4.99-2.20-2.424(18.82+10.40)/4.2=6.96（15.58+16.31）/2.7=11.81-6.96-4.85-7.273(22.04+13.86)/4.2=8.55（20.62+21.68）/2.7=15.67-8.55-7.12-14.392(38.54+16.26)/4.2=13.05（24.78+25.43）/2.7=18.60-13.05-5.55-19.941(31.94+31.67)/4.2=15.14（48.37+49.54）/2.7=26.26-15.14-11.12-31.063、風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)彎矩、剪力、軸力圖如圖4.1、4.2、4.3所示。4.2地震荷載的計算該建筑的主體結(jié)構(gòu)高度為18.9m，且質(zhì)量和剛度沿高度均勻分布，故可采用底部剪力法進(jìn)行計算水平地震作用。（1）、作用于屋面梁和各層樓面梁處的重力荷載代表值為：屋面梁處：GEW＝結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重＋50％雪荷載樓面梁處：GEU＝結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重＋50％活荷載其中構(gòu)件和結(jié)構(gòu)自重取樓面上、下1/2層高范圍內(nèi)（屋面梁處取頂層的一半）的結(jié)構(gòu)和構(gòu)件的重（涉及縱、橫梁自重，樓板結(jié)構(gòu)層及構(gòu)造層，縱橫墻體及柱等自重）。GE1＝外墻自重＋內(nèi)墻自重＋樓板自重＋梁自重＋柱自重＋50%活載＝5.37×5.7×40+1.93×[(2.7+3.6)×10+16.5×2+3×2+51.6×3]+15.96×(6.5+51.6)×2+16.73×[(3.6+2.7)×10+51.6]+3×2×8.56+3.37×51.6×10.5+2.0×51.6×10.5×50%=1224.36+495.62+2173.75+1917.27+51.9+541.8=6840.20kN≈6900kNGE2＝GE3＝GE4＝外墻自重＋內(nèi)墻自重＋樓板自重＋陽臺自重＋梁自重＋柱自重＋50%活載＝5.37×3×40+2.60×51.6×4+1.93×10.5×16+1.04×(2.7+3.6)×6×3.37×51.6×10.5+[2.1×3.37×6+(2.1+2.1+1.8)×5.18×3+(1.3+1.8+0.4)×6×10.98]×2+11.02×(10.5+3.6+4.2+10.5+2.6)×6+3.32×(1.5×3.9+1.2×3.4)×6+2.0×51.6×10.5×50%＝644.4+536.64+324.24+39.31+1825.87+366.28+2076.17+541.8＝6354.61kN≈6400kNGE頂＝外墻自重＋內(nèi)墻自重＋屋面板自重＋天溝自重＋女兒墻自重＋梁自重＋柱自重＋突出屋面重＋50%雪荷載＝6.34×51.6×10.5+2.60×51.6×4+1.93×10×10.5+(1.85+6.67)×(51.6+10.5)×2+0.35×51.6×10.5×50%=3421.70+536.64+202.65+1058.10+94.82=5313.91≈5400KN（2）、框架自振周期的計算框架自振周期可采用假象頂點位移法計算，對于民用框架和框架抗震墻房屋，也可按下列經(jīng)驗公式計算：式中H—房屋主體結(jié)構(gòu)的高度（m），H＝26.70m；B－房屋震動方向的長度，在計算橫向水平地震作用時，為房屋寬度取10.50m。則＝0.42（3）、多遇水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值及位移計算由于設(shè)防烈度為7度，抗震等級為三級，近震，場地土為?類，由?建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GBJ11－89）?，表4.1.4－1和表4.1.4－2可查得?，則橫向地震影響系數(shù)：由抗震規(guī)范可知對于多質(zhì)點體系，結(jié)構(gòu)底部總橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為各質(zhì)點的水平地震作用按下式計算：計算得作用遇各質(zhì)點橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值如表4－8：表4－8橫向Feik的計算層GiHiGiHi∑GiHiFi6540020.7111780499590506.65660017.7116820529.44660012.797020439.73660010.777220350.0266008.757420260.2169005.739330211.8（4）、框架水平位移計算eq\o\ac(○,1)用于橫向框架計算得側(cè)移剛度D值計算結(jié)果見表4－9。表4－9橫向D值的計算層構(gòu)件名稱2～5中柱C0.4118696邊柱B0.2210032中柱D0.4319608邊柱E0.2410944層構(gòu)件名稱底層中柱C0.684521邊柱B0.53391中柱D0.694587邊柱E0.533524eq\o\ac(○,2)框架側(cè)移驗算多遇地震作用下框架層間彈性位移應(yīng)符合下式條件：－多遇地震作用標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的樓層間最大的彈性層間位移。第i層層間彈性位移式中，為樓層點地震剪力；為第i層第k柱的抗側(cè)剛度。則地震作用下框架側(cè)移計算如表4－10：表4－10地震作用下框架側(cè)移計算層次FiVi∑D?uehi?ue/hi6506.6506.65928000.00013.01/300005529.41036.05928000.00193.01/15794439.71425.75928000.00283.01/10713350.01755.75928000.00343.01/8822260.21998.95928000.00383.01/7891211.82209.71602300.01075.71/580則1/580<1/550知本設(shè)計抗震側(cè)移滿足規(guī)范規(guī)定。(3)、地震作用下內(nèi)力計算框架在地震下的內(nèi)力用D值法進(jìn)行計算。1、反彎點的高度：各柱反彎點高度比y按式擬定，其中底層柱需考慮修正值，第二層柱需考慮修正值，其余柱均無修正，具體計算過程及結(jié)果見表4-11。表4-11地震作用下的柱反彎點高度層柱Hiy0y1y2y3yyh/m6邊柱B3.00.560.250000.250.75中柱C3.01.40.360000.361.08中柱D3.01.50.340000.341.11邊柱E3.00.650.270000.270.815邊柱B3.00.560.350000.351.08中柱C3.01.40.420000.421.26中柱D3.01.50.430000.431.29邊柱E3.00.650.370000.371.114邊柱B3.00.560.400000.401.20中柱C3.01.40.450000.451.35中柱D3.01.50.450000.451.35邊柱E3.00.650.400000.401.203邊柱B3.00.560.450000.451.35中柱C3.01.40.470000.471.41中柱D3.01.50.480000.481.44邊柱E3.00.650.450000.451.352邊柱B3.00.560.5000.0500.551.65中柱C3.01.40.5000.0500.551.65中柱D3.01.50.5000.0500.551.65邊柱E3.00.650.5000.0500.551.651邊柱B5.71.060.6500-0.050.603.42中柱C5.72.670.5500-0.050.502.85中柱D5.72.860.5500-0.050.502.85邊柱E200-0.050.673.252、根據(jù)各柱分派到的剪力及反彎點的位置計算柱端彎矩，再由柱端彎矩根據(jù)節(jié)點平衡求梁端彎矩。公式為和邊跨梁端彎矩為中柱梁端彎矩為風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算過程見表4-12，表4-13，表4-14。表4-12A地震作用下邊柱E和梁柱端彎矩計算層數(shù)Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb總/(kN·m)6506.6592800109449.350.8120.487.5743.7251036.05928001094419.121.1136.1421.2368.6041425.75928001094426.321.247.3731.5885.0631755.75928001094432.411.3553.4843.7593.5721998.95928001094436.901.6549.8160.88179.9512209.7160230352448.593.25119.06157.94157.94表4-12B地震作用下邊柱B和梁柱端彎矩計算層數(shù)Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb總/(kN·m)6506.6592800100328.570.7519.286.4240.0951036.05928001003217.531.0833.6618.9362.3641425.75928001003228.9577.9731755.75928001003229.711.3549.0240.1185.7721998.95928001003233.821.6545.6655.81162.4312209.7160230339146.763.42106.62159.93159.93表4-13A地震作用下中柱C剪力和梁柱端彎矩計算層數(shù)Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb左(kN·m)Mb右/(kN·m)6506.65928001869615.971.0830.6717.2512.1418.5251036.05928001869632.671.2656.8541.1629.4944.7641425.75928001869644.961.3574.1960.7045.9169.6731755.75928001869655.371.4188.0478.0759.1989.8421998.95928001869663.041.6585.10104.0164.9498.5612209.7160230452162.342.85177.69177.69112.12170.15表4-13B地震作用下中柱D剪力和梁柱端彎矩計算層數(shù)Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kN·m)Mc下/(kN·m)Mb左(kN·m)Mb右/(kN·m)6506.65928001960816.751.1131.6718.6018.0513.6251036.05928001960834.261.2958.5944.2043.8433.3441425.75928001960847.151.3577.8163.6669.3052.7131755.75928001960858.071.4490.5983.6287.6166.6321998.95928001960866.111.6589.25109.0998.1974.6812209.7160230458763.252.85180.28180.28164.36125.01表4-14A地震作用下框架柱D、E軸力和梁端剪力計算層次梁端剪力柱軸力邊梁DE中梁CDED615.9213.54-15.922.382.38528.3132.81-28.31-3.9-2.12438.2651.47-38.26-13.21-15.33343.9065.72-43.9-21.22-36.55270.7372.87-70.73-2.14-38.69178.59123.89-78.59-45.3-83.99表4-14B地震作用下框架柱B、C軸力和梁端剪力計算層次梁端剪力柱軸力邊梁BC中梁CDBC612.4313.54-12.43-1.11-1.11521.8632.81-21.86-10.95-12.06429.4951.47-29.49-21.98-34.04333.9165.72-33.91-31.21-65.25254.1372.87-54.13-18.74-83.99164.77123.89-64.77-59.12-143.113、地震作用下框架結(jié)構(gòu)彎矩、剪力、軸力圖如圖4.4、3.9、4.6所示。第五節(jié)內(nèi)力組合5.1結(jié)構(gòu)彎矩調(diào)幅：考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的影響，在內(nèi)力組合之前，對豎向作用下的荷載的內(nèi)力進(jìn)行調(diào)幅，將支端的彎矩乘以0.85以減小，而跨中彎矩相應(yīng)增長，支座剪力相應(yīng)改變。5.2控制截面：每跟梁一般有三個控制截面：左端支座截面、跨種截面和右端支座截面。每跟柱一般只有兩個控制截面：柱頂截面和柱底截面。由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力組合取自支座邊沿處，為此，進(jìn)行組合前先計算各控制截面處（支座邊沿處的）的內(nèi)力值。梁支座邊沿處的內(nèi)力值：式中M邊－支座邊沿截面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；V邊－支座邊沿截面的剪力標(biāo)準(zhǔn)值；M－梁柱中線交點處的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；V－與M相應(yīng)的梁柱中線交點的剪力標(biāo)準(zhǔn)值；q－梁單位長度的均布標(biāo)準(zhǔn)值；b－梁端支座寬度（就柱截面高度）5.3框架內(nèi)力組合：分別考慮恒載和活載由可變荷載效應(yīng)控制的組合和由永久荷載效應(yīng)控制的組合，并比較兩種組合的內(nèi)力，取最不利組合。第六節(jié)框架梁柱設(shè)計6.1框架梁設(shè)計現(xiàn)澆框架橫梁正截面和斜截面的配筋計算，按受彎構(gòu)件進(jìn)行，抗震設(shè)計不宜設(shè)彎起鋼筋，梁的下部縱筋一般不在跨中截斷。為了減小框架梁端塑性區(qū)范圍內(nèi)截面的相對受壓區(qū)高度，塑性鉸區(qū)截面底部必須配置受壓鋼筋，受壓鋼筋的面積除按計算擬定外，與頂面受拉鋼筋面積的比值還應(yīng)滿足以下規(guī)定：式中和分別是梁端塑性鉸區(qū)頂面受拉鋼筋面積和底面受壓鋼筋面積。這里僅以第一層BC跨梁為例，說明計算方法和過程，其它層梁的配筋計算結(jié)果見表6-1。梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB335級（），。梁混凝土采用C30（fc＝14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2,ftk=2.01N/mm2）.（1）、梁的正截面受彎承載力計算當(dāng)梁下部受拉時，按T形截面設(shè)計；當(dāng)梁上部受拉時，按矩形截面設(shè)計。選取最不利內(nèi)力組合ａ、非抗震情況左端:M=-86.59V=86.02跨中：M=31.13右端：M=-85.36V=-85.72ｂ、抗震情況左端：M=-260.17V=154.67跨中：M=57.84右端：M=120.17V=-45.17ｃ、實際所用計算內(nèi)力綜合ａ、ｂ兩種情況選擇最不利內(nèi)力計算：左端：M=-260.17V=154.67跨中：M=57.84右端：M=120.17V=-45.17正截面受彎承載力計算混凝土強度等級：C30鋼筋強度等級：HRB400級:HPB235級:ａ、WL-AB的A支座梁截面尺寸為250㎜×400㎜;并且按矩形截面計算.=400-35=365㎜=260.7×/(1.0×14.3×250×)=0.3038=0.3735≤=0.518=1.0×14.3×250×365×0.3735/360=1353.81非抗震時,二級抗震時,實配鋼筋為422()ｂ、跨中截面(跨中截面正彎矩按T形截面計算)翼緣計算寬度的擬定按計算跨度擬定:=4.2/3=1.4m按梁肋凈距擬定:250+3050=3300㎜按緣高度擬定:=550-35=515㎜=100/515=0.194＞0.1故此情況可不考慮.由以上可知=2.2mT形截面類型判斷=1.0×14.3×2200×100×(515-100/2)=1462.9故屬二類T形截面.ｃ、鋼筋面積計算實配鋼筋為:422()。斜截面計算ａ、截面尺寸規(guī)定WL-AB的A支座：=0.2×1.0×14.3×250×515=368.225＞154.67＞154.67(非抗震時)都滿足規(guī)定。ｂ、是否按構(gòu)造配箍=0.7×1.43×250×365=109.6＜V=154.67故需按計算配箍。ｃ、按僅配箍筋計算由V≤+1.25得≥=0.395/㎜選用2，=沿梁長均布布置，非加密區(qū)取2。裂縫寬度驗算仍取WL-AB驗算ａ、梁跨中取=57.84/1.4=41.31裂縫截面鋼筋應(yīng)力：=41.31×106/0.87×365×1520=132.74有效受拉混凝土截面面積：=0.5×250×400=50000有效配筋率：=1520/50000=0.0304鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：=1.1-=1.1-0.352=0.748受拉取縱向鋼筋效等效直徑：==3.6㎜構(gòu)件受力特性系數(shù)(偏壓構(gòu)件)：=2.1正截面最大裂縫寬度:=2.1×0.748×=0.276㎜＜=0.3㎜故滿足規(guī)定.ｂ、梁支座取=260.96/1.4=185裂縫截面鋼筋應(yīng)力：=有效受拉混凝土截面面積：=0.5×250×400=50000有效配筋率：=1520/50000=0.0304鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：=