魯陽電廠二期

魯陽電廠1000MW超超臨界機組汽輪機本體及主要輔機概述

主講：胡念蘇

超超臨界機組——概述2006年末以來，我國第一臺1000MW超超臨界機組投入商業(yè)運行目前，已有十余臺超超臨界機組投產(chǎn)。一大批超超臨界機組正在建設(shè)和計劃建設(shè)之中。發(fā)電機組一直沿著不斷提高蒸汽參數(shù)、增大單機功率、改進材料性能和制造工藝、提高自動化水平的方向發(fā)展。常規(guī)超臨界機組具有明確的物理定義，22.12MPa、374.15℃，超超臨界(USC，也稱高效超臨界、高參數(shù)超臨界等)機組是比常規(guī)超臨界（SC）機組參數(shù)更高的機組。日本最早≥24.2MPa，≥593°C；丹麥≥27.5MPa；西門子600°C。我國“（863計劃）”項目≥25MPa，溫度≥580°C。目前國內(nèi)已經(jīng)投產(chǎn)和正在建設(shè)的1000MW級超超臨界機組汽輪機進口初參數(shù)為25～26.25MPa(a)/600℃/600℃。超超臨界機組——概述電廠容量（MW)汽輪機參數(shù)制造廠家（鍋爐/汽機/發(fā)電機）投產(chǎn)時間（通過168h試運行）壓力(MPa)溫度(oC)華能玉環(huán)電廠4×100026.25600/600哈爾濱/上海/上海2006.11.28，2006.12.202007.11.11，2007.11.24上海外高橋電廠2×102527600/600上海/上海/上海2008.3.26，2008.6.7華電國際鄒縣電廠2×100025600/600東方/東方/東方2006.12.4，2007.7.5國電泰州電廠2×100025600/600哈爾濱/哈爾濱/哈爾濱2007.12.，2008.3.31華電蕪湖電廠2×660東方/東方/－2008.6.24，2008.9.30華能營口電廠2×66025600/600哈爾濱/哈爾濱/哈爾濱2007.8.31,2008.10.14超超臨界機組——經(jīng)濟性優(yōu)勢一次再熱初溫/再熱蒸汽溫度（℃）580/580580/600600/600機組效率（%）44.9445.1145.33二次再熱初溫/一次再熱溫度/二次再熱溫度（℃）580/580/580580/590/600600/600/600機組效率（%）45.5145.6745.9序號項目單位數(shù)值（亞臨界）1發(fā)電功率MW10002年利用小時數(shù)h50003年發(fā)電量kW·h5×1094汽輪發(fā)電機組保證熱耗(THA工況)kJ/kW·h7359（7993）5鍋爐保證效率%93.9（93）6管道效率%997發(fā)電廠熱耗率kJ/kW·h7916.（8681）8發(fā)電廠熱效率%45.48（41.47）9發(fā)電標準煤耗g/kW·h270.1（296.2）超超臨界機組——經(jīng)濟性優(yōu)勢超超臨界機組——其他優(yōu)勢技術(shù)經(jīng)濟性：主要取決與電站的投資與燃料價格，即取決于材料與燃料的價格比，污染控制：以表1-2機組為例，按7500小時計算，該機組比亞臨界發(fā)電機組，每年節(jié)約國際通用煤（25000kJ/kg）115000噸，每年可少排放CO2270000噸。運行特性：超超臨界機組，在50%～100%額定負荷之間，它的變負荷率可以達到7%～8%/min；甚至比亞臨界機組在同樣負荷范圍內(nèi)的變負荷率5%/min要好。可靠性：運行技術(shù)成熟，可靠性達到或超過亞臨界機組超超臨界機組——汽輪機運行工況THL（銘牌）工況。額定初汽參數(shù)，排汽壓力為11.8kPa（a）、補水率為3％、回?zé)嵯到y(tǒng)正常投入、考慮非同軸勵磁、潤滑及密封油泵等耗功后，能保證在壽命期內(nèi)任何時間安全連續(xù)地在額定功率因數(shù)，額定氫壓下輸出制造廠所保證的功率。T-MCR（最大保證）工況。THL工況下的進汽量、在額定初參數(shù)下，考慮年平均水溫等因素規(guī)定的背壓、補水率為0、要比THL工況下輸出功率要大3％～7％，為保證功率。VWO（調(diào)節(jié)閥全開）工況。調(diào)節(jié)閥全開通過計算最大進汽量并在最大連續(xù)功率（MCR）定義條件下的工況。此時發(fā)電機端輸出的功率稱閥門全開功率，其進汽量應(yīng)為TRL所發(fā)功率進汽量的1.05倍，此工況功率應(yīng)為能力工況功率。THA（熱耗率驗收）工況。初蒸汽為額定、考慮年平均水溫等因素規(guī)定的背壓、補給水率為0、回?zé)嵯到y(tǒng)正常投入、考慮非同軸勵磁、潤滑及密封油泵等的功耗、功率因素及氫壓均為額定值時，能保證在壽命期內(nèi)安全連續(xù)地運行。此工況下所輸出功率的熱耗率作為汽輪機驗收的保證值。除了上述表中所列的工況外，熱平衡計算還包括高壓加熱器切除、低壓加熱器切除、不同用量廠用汽以及滑壓和定壓下不同百分比的VWO等工況。其詳細數(shù)據(jù)可參見汽輪機制造廠的資料。超超臨界機組熱力特性——熱平衡表工況項目TRLT-MCRVWOTHA70%THA50%THA40%THA功率MW1000.01044.11083.51000.0700.0500.0400.0熱耗率kJ/kW.h7,6797,3557,3617,3547,4887,7147,894主蒸汽壓力MPa(a)25.025.025.025.019.113.611.1再熱蒸汽壓力MPa(a)4.454.474.684.252.952.111.71主蒸汽溫度℃600.0600.0600.0600.0600.0600.0600.0高壓缸排汽溫度℃349.8350.6356.2344.8346.9353.1355.2再熱蒸汽溫度℃600.0600.0600.0600.0600.0600.0600.0主蒸汽流量kg/h2,888,5332,888,5333,032,9602,733,4341,833,6361,289,8421,040,793再熱蒸汽流量kg/h2,347,0732,361,4902,469,6732,245,5261,554,5571,115,357908,309高壓缸排汽壓力MPa(a)4.944.975.204.733.272.351.90中壓缸排汽壓力MPa(a)1.141.171.221.110.7830.5670.466低壓缸排汽壓力kPa(a)11.3/12.34.5/5.74.5/5.74.5/5.74.5/5.74.5/5.74.5/5.7低壓缸排汽流量kg/h1,612,6021,620,0621,683,0741,550,7561,125,894837,588704,830補給水率%3.00.00.00.00.00.00.0高加出口給水溫度℃298.5298.8302.4294.8269.4248.8236.8發(fā)電機氫壓MPa(a)0.620.620.620.620.620.620.62汽輪機本體——概述汽輪機本體——概述哈汽（東芝97原町機組為母型）CCLN1000-25.0/600/600單軸、四缸四排汽、凝汽式、沖動型機組壓力級采用全三維設(shè)計高壓缸為單流式、雙層缸結(jié)構(gòu)，1個分流式調(diào)節(jié)級和9個壓力級中壓缸為分流式、雙層缸結(jié)構(gòu)，2×7個壓力級2個分流式低壓缸，每個流向包括2×6個壓力級4個主汽閥+4個調(diào)節(jié)閥，由4根導(dǎo)汽管進入汽輪機高壓缸的上、下半。進入高壓缸的蒸汽通過分流式調(diào)節(jié)級后流向調(diào)端汽輪機本體——高壓缸汽輪機本體——中壓缸汽輪機本體——低壓缸汽輪機本體——滑銷系統(tǒng)高壓缸、中壓缸膨脹低壓缸膨脹A低壓缸B膨脹膨脹死點膨脹死點膨脹死點轉(zhuǎn)子膨脹死點低壓缸A低壓缸B中壓缸高壓缸推力軸承轉(zhuǎn)子膨脹所有轉(zhuǎn)子均為無中心孔整鍛轉(zhuǎn)子，各轉(zhuǎn)子之間采用剛性聯(lián)軸器。轉(zhuǎn)子采用獨立的雙軸承支撐。高中低壓轉(zhuǎn)子跨距分別為5810mm，5750mm，7500mm。轉(zhuǎn)子葉輪處開有平衡孔，以減小轉(zhuǎn)子的軸向推力。行超聲探傷等各種試驗，動平衡試驗，高速動平衡。高壓轉(zhuǎn)子冷卻。中壓進汽部分設(shè)計了合理的冷卻結(jié)構(gòu)對轉(zhuǎn)子高溫區(qū)域進行冷卻。第一級隔板采用的特殊的結(jié)構(gòu)形式，使中壓進汽與中壓轉(zhuǎn)子隔開。抽取適量高壓調(diào)節(jié)級后經(jīng)節(jié)流的蒸汽與第一段抽汽混合后，引入中壓第一級隔板與葉輪組成的封閉空間內(nèi)對轉(zhuǎn)子表面進行冷卻。汽輪機本體——轉(zhuǎn)子汽輪機本體——轉(zhuǎn)子冷卻高參數(shù)和直流鍋爐，管道內(nèi)壁銹蝕剝離物進入蒸汽中形成固體顆粒，使高中壓閥門，高壓調(diào)節(jié)級，中壓第一級腐蝕比亞臨界機組嚴重通常定期清洗鍋爐管道。在粒子進入管道之前用濾網(wǎng)。改進葉型。表面強化技術(shù)：表面等離子噴涂工藝和擴散滲層工藝機組系統(tǒng)設(shè)計和運行工況：采用大容量旁路系統(tǒng)汽輪機本體——固粒腐蝕（SPE）的防護

單體式除氧器——概述單體式除氧器（也稱無頭、內(nèi)置式、一體化除氧器）一種目前世界上先進的除氧設(shè)備，已被廣泛應(yīng)用在我國300MW～1000MW機組上也有不少成功的應(yīng)用。國內(nèi)引進日本東芝公司技術(shù)和荷蘭荷蘭STORK（施托克）的技術(shù)制造

東芝技術(shù)：采用小流量的噴嘴，每個噴嘴的流量為100t/h左右，600MW機組需要16個噴嘴，1000MW機組需要22個噴嘴。噴嘴加除氧盤的二次除氧型式

STORK技術(shù)：采用大流量噴嘴，每個噴嘴的流量可達1200t/h左右，600MW機組僅需要2個噴嘴，安裝維護均比較方便，但如果一個發(fā)生故障，除氧器即無法運行，必須停機檢修。噴嘴加沸騰鼓泡的二次除氧型式。單體式除氧器——傳統(tǒng)除氧器的問題常規(guī)除氧器的除氧過程是在一個高大的除氧頭內(nèi)進行的。除氧頭內(nèi)裝有淋盤或各種形狀的填料。給水通過噴嘴噴出，在通過淋盤或填料的過程中，增加了接觸面和流動行程，與由下往上流動的蒸汽混合換熱達到除去不凝結(jié)氣體的目的。缺點是在負荷變化時，除氧效果往往達不到要求，除氧效果受到限制。必須有一個高大的除氧頭裝在水箱上面，體積龐大，需要很高的建筑空間，建筑投資和金屬耗量均很大。壓力容器的應(yīng)力集中。單體式除氧器——基本原理初步除氧階段：主凝結(jié)水是通過特殊自調(diào)式噴水裝置——霧化器，把水霧化成細小水滴。水滴的粒度及噴射的角度不因除氧器的出力大小而改變。細小水滴以高速通過除氧器的蒸汽空間，撞擊到擋水板上墜落到水空間。除氧器內(nèi)汽空間總是被飽和蒸汽占據(jù)。因此，氣體的分壓力很小。在小水滴穿過飽和蒸汽的同時，在水滴的表面產(chǎn)生了冷凝，因此，水滴被加熱。由于細小的水滴接觸表面與水體積之比相當大，所以水與蒸汽能得到較充分混合和換熱，部份不凝結(jié)氣體被逸出。這種加熱過程進行得非常迅速。深度除氧階段：水在蒸汽空間停留時間很短，不可能較徹底地除去水中的不凝結(jié)氣體。因此，在貯水空間中進一步除氧就是用蒸汽噴射設(shè)備往貯水空間充入蒸汽，攪動水箱內(nèi)的水，使其達到飽和鼓泡狀態(tài)，從而把殘存在水中的氣體驅(qū)趕出去。這樣，除氧器出口給水含氧量將達到設(shè)計要求，此過程稱深度除氧。單體式除氧器——主要部件單體式除氧器——技術(shù)關(guān)鍵霧化器（大流量噴嘴）的結(jié)構(gòu)和工藝（專利）。根據(jù)水的容積不斷調(diào)整霧化效果。當流量不同時，噴嘴后微粒的尺寸維持不變,這些微粒以高速通過噴嘴射向蒸汽空間，然后碰撞在蒸汽空間的壁面,導(dǎo)致微粒被粉碎成更小的微粒。保證在10%負荷時就能有相當好的霧化效果，而且伴隨流量變化而變化。確定蒸汽在母管和分配管中的流速合理設(shè)計分配管的尺寸，保證蒸汽在每個支管分配均勻，不應(yīng)產(chǎn)生偏流。應(yīng)選擇合適的母管。確定分配管以及各支管內(nèi)截面積的比例。確定支管下部開孔的數(shù)量及孔徑尺寸。確保蒸汽噴入水空間的量及速度，以使除氧器運行時管群不產(chǎn)生振動。單體式除氧器——優(yōu)點負荷適應(yīng)性好。10～110%時,均能保持高效除氧?？煽啃愿?。由于無數(shù)眾多的小流量噴嘴和繁復(fù)的淋水盤箱，結(jié)構(gòu)簡化，加熱蒸汽經(jīng)數(shù)支噴管從水下進入，整體工作溫度均勻,金屬壽命提高.除氧能力可以達到6000t/h,十分適用于大容量火電機組。排汽損失低。蒸汽消耗量僅為70~200kg/h（傳統(tǒng)600kg/h）。單殼設(shè)計。簡化系統(tǒng)，高度降低了3～4m，節(jié)省基建、保溫、平臺、管道、給水再循環(huán)泵的費用?？拐鹦蕴岣撸苊饬藨?yīng)力裂紋。殼體材料采用碳鋼。僅用碳鋼就能滿足要求。維護方便。結(jié)構(gòu)簡單，僅配一只或兩只噴嘴，安裝維護就方便得多，同時備件費用也降低。單體式除氧器——參數(shù)項目單位參數(shù)運行參數(shù)除氧水箱有效容積t/h3265.5正常水位到低低水位MPa(a)最高0.9798，最低0.147（機組啟動工況）正常水位到排水管口℃最高353.7，最低300機組啟動工況）除氧器額定出力℃最高127.4（VWO），最低25（機組啟動工況）出口水溫℃176.3（VWO）設(shè)計壓力MPa1.12設(shè)計溫度℃376排汽量‰1-2，連續(xù)運行排汽量200kg/h提升溫度℃48.9（VWO）濃度差μg／l7滑壓范圍%10-100冷態(tài)啟動中所需的預(yù)暖時間min120結(jié)構(gòu)參數(shù)安裝后總高度（含支座）mm5502凈重/滿水重/運行重kg152000/557000/432000殼體、封頭材料20R噴嘴參數(shù)噴嘴數(shù)量2噴嘴出力t/h1200噴嘴型號/材料TYPE1200/DIN1.4571雙背壓凝汽器

TSd

TS1

溫

度

Tw21

流程

Tw2

Tw1

HP凝汽器

1LP凝汽器

TS2LPHP低壓缸排汽低壓缸排汽凝泵凝汽器雙背壓凝汽器凝結(jié)水系統(tǒng)優(yōu)化——系統(tǒng)概況

3×50%容量的立式定速凝結(jié)水泵，二臺運行，一臺備用一臺全容量的汽封冷卻器四臺表面式低壓加熱器一臺內(nèi)置式除氧器

7、8號低壓加熱器置于凝汽器喉部與凝汽器成為一體采用中壓凝結(jié)水精處理系統(tǒng)，不設(shè)凝結(jié)水升壓泵

凝結(jié)水系統(tǒng)優(yōu)化——凝結(jié)水泵配置

目前國內(nèi)已投產(chǎn)和在建1000MW機組的凝結(jié)水泵配置：

3個廠2臺100%容量，四個廠3臺50%容量100%容量的凝結(jié)水泵均采用進口設(shè)備，而50%容量的凝結(jié)水泵由于其單泵容量小于600MW機組單泵容量，國內(nèi)制造廠均沒有100%容量水泵的供貨業(yè)績。

項目單位3×50%容量2×100%容量國產(chǎn)進口單臺機組泵組價格（含濾網(wǎng)、電機以及出口止回閥）萬元300352960兩臺機組泵組總價萬元6007041920總價差萬元基準1041320凝結(jié)水系統(tǒng)優(yōu)化——變頻調(diào)節(jié)原因傳統(tǒng)凝結(jié)水泵受技術(shù)條件的影響，其輸出功率不隨負荷變化流量只能通過改變閥門的開度來進行調(diào)整，凝結(jié)水泵的設(shè)計揚程普遍存在裕量較大的情況，因此造成很大部分能量消耗在節(jié)流損失中。上世紀80年代末，國外變頻技術(shù)被我國引進吸收。大功率高壓變頻器的發(fā)展和價格的下降使大型機組凝結(jié)水泵的變頻器調(diào)節(jié)成為可能凝結(jié)水系統(tǒng)優(yōu)化——低加旁路的優(yōu)化傳統(tǒng)是7、8號低加共用一個旁路，5、6號低加采用單獨的旁路。調(diào)研表明：由于低加的可靠性明顯提高,管理維護水平也越來越高，采用不銹鋼管后，從未發(fā)生過事故。從簡化系統(tǒng)、減少投資、節(jié)約主廠房空間等方面考慮，推薦5、6號低加共用一個旁路。優(yōu)點:

當5、6號低加中任一發(fā)生故障時，兩臺低加同時退出，機組仍能帶90%以上額定負荷，系統(tǒng)上得到了簡化?？晒?jié)省3個電動蝶閥、2個等徑三通，及部分管道，每臺機組降低約30萬元。閥門及管件數(shù)量減少,管道局部阻力相應(yīng)減小,凝泵的功耗可減小。凝結(jié)水系統(tǒng)優(yōu)化—變頻調(diào)節(jié)原理凝結(jié)水泵的特性表明，其流量與轉(zhuǎn)速的一次方成正比，揚程與轉(zhuǎn)速二次方成正比，功率與轉(zhuǎn)速的三次方成正比。而對于驅(qū)動凝結(jié)水泵的異步感應(yīng)電動機，其電源頻率可以近似認為與水泵轉(zhuǎn)速成線性關(guān)系，因此采用變頻器可以通過改變電源頻率來改變電動機轉(zhuǎn)速。當機組負荷減低時，一方面，主凝結(jié)水量隨負荷的降低而減少，另一方面，滑壓運行的除氧器會因為抽汽壓力的降低而減低，同時，因為主凝結(jié)水量的減少使得低壓加熱器的阻力損失也會減小，因此，凝結(jié)水泵所需要的揚程會減小。此時，經(jīng)變頻減小水泵轉(zhuǎn)速，其消耗功率將有顯著減低，達到節(jié)能的效果。流量由100%降到80%，則轉(zhuǎn)速相應(yīng)降到80%，而電機的功耗降到額定功耗的51.2%。實際要考慮閥門調(diào)節(jié)時功耗、轉(zhuǎn)速下降引起電機的效率下降等。凝結(jié)水系統(tǒng)優(yōu)化——變頻調(diào)節(jié)優(yōu)勢技術(shù)經(jīng)濟性：如1000MW超超臨界機組一機三泵方案配置兩臺變頻器，約需300萬元左右，論證表明其投資可在3～4年內(nèi)回收。降低設(shè)備振動、溫度,延長使用壽命。調(diào)速后,運行時轉(zhuǎn)速低,動靜磨損小,首級葉輪不易發(fā)生汽蝕,因此可靠性提高,壽命延長。凝結(jié)水對水泵葉輪的磨損、軸承的磨損、密封的損壞都降低，同時電機軸、推力瓦及其他部件的機械應(yīng)力也下降。減少啟動時的電流沖擊。直接啟動時電流一般達到額定電流的6～8倍,對電網(wǎng)沖擊較大,也會引起電機發(fā)熱，同時對電機的機械使用壽命存在不利的影響。變頻調(diào)速后可實現(xiàn)軟啟動，基本沒有對電網(wǎng)和負載沖擊。提高調(diào)節(jié)品質(zhì)。變頻調(diào)速具有范圍大、精度高、性能指標優(yōu)良的特點,?？梢詷?gòu)成閉環(huán)控制,自動調(diào)節(jié)。超超臨界機組對給水泵的性能提出了更高要求泵組的運行可靠性、經(jīng)濟性顯得更加重要電動機驅(qū)動（配備液力偶合器）和小汽輪機驅(qū)動。采用汽輪機驅(qū)動具有較為明顯的優(yōu)勢：

（1）減少廠用電消耗，增加電廠凈功率；（2）降低熱耗率；（3）降低廠用電電壓和降低變壓器與開關(guān)費用；（4）消除起動電流高的問題；（5）變速運行時不會引起明顯的功率損失

2×1000MW機組。按2臺50%容量的給水泵考慮，驅(qū)動單臺給水泵的總功率約為20000kW，宜采用汽動給水泵作為運行泵。給水泵的配置優(yōu)化—給水泵的驅(qū)動方式

給水泵的配置優(yōu)化—汽動給水泵配置

國內(nèi)外1000MW超超臨界機組給水泵配置方案

汽輪機制造廠電廠機組容量給水泵的配置汽動泵電動泵WestinghouseBelewsCreek1000MW2×60%BMCR無GETVAParadise1150MW2×50%BMCR無ABBHeilbronn700MW1×100%BMCR1×70%BMCRSIEMENSHeyden800MW1×100%BMCR2×60%BMCRSIEMENSSchwarzePumpe800MW1×100%BMCR2×40%BMCRTOSHIBA碧南電廠(HEINAN)700MW2×50%BMCR1×25%BMCRTOSHIBA碧南電廠(HEINAN)1000MW2×50%BMCR無TOSHIBA橘灣電廠(TACHIBANAWAV)1000MW2×50%BMCR1×25%BMCRTOSHIBA新地電廠1000MW2×50%BMCR1×50%BMCR上海汽輪機廠玉環(huán)電廠1000MW2×50%BMCR1×25%BMCR東方汽輪機廠鄒縣電廠1000MW2×50%BMCR1×30%BMCR哈爾濱汽輪機廠泰州電廠1000MW2×50%BMCR1×30%BMCR上海汽輪機廠I外高橋三期1000MW1×100%BMCR無給水泵的配置優(yōu)化—汽動給水泵配置

1×100%全容量方案只在歐洲有運行業(yè)績，具體的設(shè)備可靠性需進一步考慮。簡化系統(tǒng)，機組熱耗要低，汽動泵障時，若電泵容量較小，則只能維持低負荷運行，機組的經(jīng)濟性較差；若電泵容量較大，則初投資增加，長時間備用，不經(jīng)濟。電動泵若無備用功能，則整臺機組需停運。2×50%容量方案運行靈活。一臺解列另一臺可以運行并維持盡量高的負荷，

50%容量汽動給水泵有成熟的制造運行經(jīng)驗，制造廠有荏原制作所、KSB公司、蘇爾壽公司、Flowserve公司等，且都有供貨和運行業(yè)績，設(shè)備可靠性具有一定的保障。推薦采用2×50%容量配置方案給水泵的配置優(yōu)化—驅(qū)動汽機型式的選擇

背壓式小汽輪機排汽以較高的壓力回到主機，或涉及到給水加熱系統(tǒng)，故不能承受條件劇烈變化（如甩負荷）的所有工況。凝汽式小汽輪機帶抽汽的凝汽式/背壓式小汽輪機排汽接入主凝汽器或單獨配的小凝汽器。能承受條件劇烈變化的所有工況，但系統(tǒng)復(fù)雜。推薦采用凝汽式小汽輪機給水泵的配置優(yōu)化—驅(qū)動汽機汽源選擇

汽源為冷再熱蒸汽蒸汽在小機的膨脹形成過高的濕度，產(chǎn)生小水滴危及末級葉片的安全。由于進汽壓力較高，汽機入口蒸汽容積小，需要短葉片，效率下降。小汽輪機的蒸汽不能得到再熱效果。汽源為再熱后蒸汽一般來說最合適的供汽壓力為0.4~1.0MPa，也可以從汽輪機與中壓缸和低壓缸之間聯(lián)通管上抽出。由于凝汽式汽輪機，在熱力學(xué)上效果是減少主汽輪機的排汽，并因此減少排汽損失。凝汽式小汽輪機自再熱器后供汽，這樣得到的好處與主汽輪機相比，足以補償葉片的低效率和進汽閥的節(jié)流損失。目前國內(nèi)300MW，600MW機組和在建的1000MW超超臨界機組都采用這種汽源方式，通常以四段抽汽作為小汽輪機的正常汽源，再熱冷段蒸汽作為小汽輪機的備用蒸汽，啟動調(diào)試用汽由啟動鍋爐或鄰爐供汽。啟動/調(diào)試汽源鄰爐輔助蒸汽母管供汽。給水泵的配置優(yōu)化—取消電動泵的備用功能

啟動泵的可靠性和修復(fù)能力提高給水泵汽輪機的可靠性可以與主汽輪機相比給水泵（包括國產(chǎn)）的事故率低，具有快速修復(fù)能力，電動泵備用功能已越來越弱化。運行情況

1000MW超超臨界機組電動泵功率達到9000~10000kW，由于電源電壓波動，液力偶合器和最小流量閥響應(yīng)速度等原因，電動給水泵往往很難實現(xiàn)緊急啟動。一般情況下，當一臺汽泵故障時，也只能先降負荷運行，然后再啟動電動給水泵。投資情況超超臨界1000MW機組25%容量電動調(diào)速備用泵和調(diào)速啟動泵因為揚程和功率差別，其每臺機組初投資價差高達1492萬元。國外情況日本的I000MW超超臨界機組已基本不考慮備用功能，而僅考慮啟動功能。GE公司2×50%和1×100%汽動泵一般均不設(shè)備用泵。給水泵的配置優(yōu)化—取消電動泵的備用功能

序號項目單位啟動泵啟動/備用泵1電動泵投資(含耦合器)萬元50016002高壓配電裝置萬元02003封母及高壓電纜萬元0804總計萬元50018805相對差值萬元基準+1380高加及旁路的選型優(yōu)化—高加型式高壓加熱器是電廠回?zé)嵯到y(tǒng)的重要輔機之一高壓加熱器按布置形式劃分，可分為立式和臥式兩種。臥式具有結(jié)構(gòu)簡單、布置合理、檢修維護方便和疏水容積大的優(yōu)點，抽芯方便；國內(nèi)大型機組多采用臥式加熱器。傳熱管型式劃分，主要有蛇形管和U形管。蛇形管式進出口為聯(lián)箱結(jié)構(gòu)，不存在水室分隔板和管板，因此熱應(yīng)力小。但有熱效率低，體積大的缺點。目前國內(nèi)尚未進行大容量蛇形管式加熱器加工制造的技術(shù)引進