畢業(yè)設(shè)計(jì)-水-異丁烷換熱器設(shè)計(jì)

⑨列管式換熱器。1.4.3列管式換熱器的詳細(xì)分類(lèi)列管式換熱器以其高度的可靠性和廣泛的適應(yīng)性，在長(zhǎng)期的操作過(guò)程中積累了豐富的經(jīng)驗(yàn)，其設(shè)計(jì)資料比較完備，在許多國(guó)家都有了系列化標(biāo)準(zhǔn)。近年來(lái)盡管列管式換熱器也受到新型換熱器的挑戰(zhàn)，但反過(guò)來(lái)也促進(jìn)了其自身的發(fā)展。例如當(dāng)流體的流速較大和壓強(qiáng)較高時(shí)，若采用其他類(lèi)型的換熱器就有一定的困難。所以列管式換熱器目前仍是化工、石油和石油化工中使用的主要類(lèi)型的換熱器，在高溫、高壓條件下和大型換熱器中，仍占絕對(duì)優(yōu)勢(shì)。列管式換熱器的種類(lèi)很多，其結(jié)構(gòu)形式與所受的溫差應(yīng)力以及是否需要溫差補(bǔ)償裝置有著密切的聯(lián)系。按溫差補(bǔ)償結(jié)構(gòu)來(lái)分，主要有以下四種：1）固定管板式換熱器如圖1-1（a）所示，此種換熱器的特點(diǎn)是管束以焊接或脹接方式固定在兩塊管板上，管板分別焊接在外殼的兩端并在其上連接有頂蓋，頂蓋和殼體上裝有流體進(jìn)出口接管。與其他形式的換熱器相比，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造成本較低。管內(nèi)不易積累污垢，即使產(chǎn)生了污垢也便于清洗，但無(wú)法對(duì)管子的外表面進(jìn)行檢查和機(jī)械清洗，因而不適宜處理臟的或有腐蝕性的介質(zhì)。由于管子和管板與殼體的連接都是剛性的，當(dāng)管子和殼體的壁溫或材料的線膨脹系數(shù)相差較大時(shí)，在殼體和管子中將產(chǎn)生很大的溫差應(yīng)力，以至管子扭彎或從管板上松脫，甚至損壞整個(gè)換熱器。當(dāng)管子和殼體的壁溫差大于50℃時(shí)，應(yīng)在殼體上設(shè)置溫差補(bǔ)償——膨脹節(jié)，依靠膨脹節(jié)的彈性變形可以減少溫差應(yīng)力，膨脹節(jié)的形式較多，常見(jiàn)的有Ｕ形、平板形和Ω形等幾種。由于Ｕ形膨脹節(jié)的撓性與強(qiáng)度都比較好，所以使用得最為普遍。當(dāng)要求較大的補(bǔ)償量時(shí)，宜采用多波形膨脹節(jié)。當(dāng)管子和殼體的壁溫差大于60℃和殼程壓強(qiáng)超過(guò)0.6MPa時(shí)，由于補(bǔ)償圈過(guò)厚，難以伸縮，失去溫差補(bǔ)償?shù)淖饔?，就?yīng)考慮其他結(jié)構(gòu)。2）浮頭式換熱器如圖1-1（b）所示，換熱器的一塊管板用法蘭與殼體連接，另一塊管板不與殼體連接，且能自由移動(dòng)。當(dāng)管束與殼體受熱或受冷產(chǎn)生伸縮時(shí)，兩者互不牽制，因而不會(huì)產(chǎn)生溫差應(yīng)力。浮頭部分由浮頭管板、鉤圈與浮頭端蓋組成，為可拆連接，管束可以抽出，故管內(nèi)外都能清洗，也便于檢修。由于結(jié)構(gòu)復(fù)雜，其造價(jià)較高。3）填料函換熱器如圖1-1（c）所示，浮頭部分伸在殼體之外，它與殼體之間的空隙用一填料函密封，使換熱器管束的一端可以自由伸縮。當(dāng)管束和殼體間的溫差較大，管束腐蝕嚴(yán)重且需經(jīng)常更換時(shí)，采用這種形式的換熱器比較合適。這種換熱器以制造、清洗和檢修都比較方便，造價(jià)也比浮頭式的低。4）Ｕ形管換熱器如圖1-1（d）所示，換熱器被彎成Ｕ形，管的兩端固定在同一塊管板上，省去了一塊管板和一個(gè)管箱（流道室）。Ｕ形管具有自由伸縮的特點(diǎn)，可以完全消除熱應(yīng)力。管束可以從殼體中抽出，管外清洗方便，但管內(nèi)清洗困難，所以宜讓不結(jié)垢的流體從管內(nèi)流過(guò)。因彎管時(shí)，必須保證一定的曲率半徑，所以管束的中心部分存在較大的空隙，在相同直徑的殼體中排列的管子數(shù)較固定管板式少，價(jià)格比固定管板式高10％。綜觀上述不同種類(lèi)的換熱器，由于本設(shè)計(jì)題目為水-異丁烷換熱器的設(shè)計(jì)，水和異丁烷均為潔凈流體，不易結(jié)垢，傳熱溫度和熱負(fù)荷都較小，且管殼程的壓力較低，所以結(jié)合設(shè)計(jì)條件和項(xiàng)目經(jīng)費(fèi)，選擇經(jīng)濟(jì)實(shí)用的固定管板式換熱器，這種換熱器具有單位體積傳熱面積大，結(jié)構(gòu)緊湊，堅(jiān)固，傳熱效果好，而且能用多種材料制造，適用性較強(qiáng)，操作彈性大，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低廉，且適用于高溫、高壓的大型裝置中。并且固定管板式換熱器能得到最小的殼體內(nèi)徑，管程可分多程，殼程也可分成雙程，規(guī)格范圍廣，故在工程中廣泛應(yīng)用。

2工藝結(jié)構(gòu)的計(jì)算2.1設(shè)計(jì)任務(wù)和設(shè)計(jì)條件題目：水-異丁烷換熱器的設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)參數(shù)：熱負(fù)荷：Q=200KW；介質(zhì)流量：根據(jù)熱負(fù)荷計(jì)算；設(shè)計(jì)壓力（MPa）：管程0.3，殼程0.53；設(shè)計(jì)溫度（℃）：管程入口25，管程出口35；殼程溫度40，殼程入口飽和氣，殼程出口飽和液；介質(zhì)：管程水，殼程異丁烷；允許壓降：≤100000Pa。2.2確定設(shè)計(jì)方案1）選擇換熱器的類(lèi)型異丁烷屬于無(wú)色氣體、無(wú)毒，對(duì)金屬無(wú)腐蝕性，微溶于水，與水無(wú)反應(yīng)，能溶于乙醚。兩流體溫度變化情況：熱流體進(jìn)口溫度40℃，出口溫度40℃，冷流體進(jìn)口溫度25℃，其出口溫度為35℃，所以由于管壁溫與殼體壁溫的溫差較小，且殼程壓力較小，故選取固定管板式冷凝器。固定管板式換熱器具有單位體積傳熱面積大，結(jié)構(gòu)緊湊，堅(jiān)固，傳熱效果好，而且能用多種材料制造，適用性較強(qiáng)，操作彈性大，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低廉，且適用于高溫、高壓的大型裝置中。并且固定管板式換熱器能得到最小的殼體內(nèi)徑，管程可分多程，殼程也可分成雙程，規(guī)格范圍廣，故在工程中廣泛應(yīng)用。2）流程的安排和確定從兩流體的操作壓力看，應(yīng)使異丁烷飽和氣體走管程，循環(huán)冷卻水走殼程。但由于循環(huán)冷卻水易結(jié)垢，若其流速太低，將會(huì)加快污垢增長(zhǎng)速度，使換熱器的傳熱能力下降，所以從總體考慮，應(yīng)使循環(huán)水走管程異丁烷飽和氣體走殼程。另外由于異丁烷飽和氣體屬于氣體，對(duì)金屬無(wú)腐蝕性，并且對(duì)于飽和蒸汽的冷凝換熱器，飽和蒸汽一般走殼程，以便于冷凝液的排出，所以水走管程，異丁烷走殼程非常合適。2.3確定物性溫度和物性數(shù)據(jù)定性溫度：對(duì)于一般氣體和水等低粘度流體，其定性溫度可卻流體進(jìn)出口溫度的平均值。故殼程異丁烷的定性溫度為：；管程水的定性溫度為：；查物性參數(shù)表可得：1.殼程異丁烷在40℃下的有關(guān)物性數(shù)據(jù)如下：1）異丁烷為飽和氣體時(shí)的物性參數(shù)密度；定壓比熱容；熱導(dǎo)率；粘度；異丁烷為飽和液體時(shí)的物性參數(shù)密度；定壓比熱容；熱導(dǎo)率；粘度；2.管程水在30℃下的有關(guān)物性數(shù)據(jù)如下：密度；定壓比熱容；熱導(dǎo)率；粘度；2.4估算傳熱面積熱負(fù)荷：Q=200KW;2.4.1管程冷卻水的流量；2.4.2殼體異丁烷的質(zhì)量流量由參考文獻(xiàn)[19]中公式：；Q：流體相變產(chǎn)生的傳熱速率，kwγ：流體的氣化相變焓，異丁烷的相變焓為311.5kJ/kg：流體的質(zhì)量流量，kg/s所以：；2.4.3平均傳熱溫差先按純逆流計(jì)算，依據(jù)文獻(xiàn)[11]式（4-40）得；冷凝器操作情況如圖2-1所示：2.4.4傳熱面積的估算按照文獻(xiàn)[11]表4-7，取，依據(jù)文獻(xiàn)[11]式（4-34）得；2.5工藝結(jié)構(gòu)尺寸的計(jì)算2.5.1管徑和管內(nèi)流速根據(jù)參考文獻(xiàn)[12]表3-2，由GB8163選用的普通碳素鋼鋼管，根據(jù)表3-3和3-4取管程流速。2.5.2計(jì)算管程數(shù)和傳熱管數(shù)依據(jù)文獻(xiàn)[12]式（3-9）確定單程傳熱管數(shù)（根）；按單程管計(jì)算，所需的傳熱管長(zhǎng)度為；按單程管設(shè)計(jì)，傳熱管過(guò)長(zhǎng)，宜采用多管程結(jié)構(gòu)。根據(jù)GB151-1999，現(xiàn)取傳熱管長(zhǎng)度，則該換熱器的管程數(shù)為：（管程）；所以，傳熱管總根數(shù)為：（根）；2.5.3平均傳熱溫差和殼程數(shù)依據(jù)文獻(xiàn)[12]式（3-13a）和（3-13b）得：；；按單殼程、四管程查溫差矯正系數(shù)圖得：；平均傳熱溫差；當(dāng)時(shí)，多管程換熱器內(nèi)出現(xiàn)溫度逼近現(xiàn)象，在這種情況下，就需考慮采用多殼程結(jié)構(gòu)的換熱器或多臺(tái)換熱器串聯(lián)來(lái)解決。由于平均傳熱溫差校正系數(shù)，則不需設(shè)置多殼程結(jié)構(gòu)。同時(shí)，殼程流體流量較大，故取單殼程合適。2.5.4傳熱管的排列和分程方法換熱管在管板上的排列有正三角形排列、正方形排列和正方形錯(cuò)列三種排列方式。各種排列方式都有其各自的特點(diǎn)：①正三角形排列：排列緊湊，管外流體湍流程度高；②正方形排列：易清洗，但給熱效果較差；③正方形錯(cuò)列：可以提高給熱系數(shù)。所以，選擇正方形錯(cuò)列排列，能夠有效提高給熱系數(shù)。管子排列方式如圖2-2所示：圖2-2換熱管排列示意圖取管間距：；隔板中心側(cè)到離其最近一排管中心距離為：；則各程相鄰管的管心距為44mm。每程各有傳熱管22根，其前后管箱中隔板設(shè)置和介質(zhì)的流通順序按照文獻(xiàn)[12]圖3-14選取。選取情況如圖2-3所示：2.5.5殼體內(nèi)徑的計(jì)算采用多管程結(jié)構(gòu)，殼體內(nèi)徑可按照文獻(xiàn)[12]式（3-20）估算。正四邊形排列4程管子時(shí)，取管板利用率。則殼體內(nèi)徑為：；按卷制殼體的進(jìn)級(jí)檔100mm，經(jīng)圓整可取D=500mm。2.5.6折流板采用弓形折流板，根據(jù)文獻(xiàn)[12],由折流板尺寸確定原則，取弓形折流板的圓缺高度為殼體內(nèi)徑的20%，則切去的圓缺高度為：；考慮到制造過(guò)程中的管孔變形而影響換熱管的穿入，故被切除處最邊緣上的管孔應(yīng)小于0.5個(gè)孔位。則取圓缺高度為：。折流板的最小間距：，則最?。徽哿靼宓淖畲箝g距：，故取；所以取折流板數(shù)NB：（塊）；取折流板圓缺面水平裝配。由參考文獻(xiàn)[12]表4-3可得折流板厚度為5mm。2.5.7其他附件拉桿數(shù)量與直徑按文獻(xiàn)[12]表（4-7）和（4-8）選取。本換熱器傳熱管外徑為25mm，其拉桿直徑為16mm，取拉桿數(shù)量為4個(gè)。殼程入口處，應(yīng)設(shè)置防沖擋板，厚度取5mm。2.5.8接管1）管程流體進(jìn)出口接管根據(jù)文獻(xiàn)[12]表3-3到3-5，可確定管內(nèi)冷卻水流速為，則接管內(nèi)徑為；圓整后可取接管內(nèi)徑為100mm。2）殼程流體進(jìn)出口接管根據(jù)文獻(xiàn)[12],可確定進(jìn)口接管內(nèi)氣體流速為，則接管內(nèi)徑為：；圓整后可取進(jìn)口接管內(nèi)徑為150mm。由于出口接管流出飽和液體，體積流量較入口的氣體體積流量小很多，考慮到制造安裝的統(tǒng)一性，則取殼程出口接管內(nèi)徑與管程接管內(nèi)徑相同，為100mm。2.6換熱器核算2.6.1換熱器的熱流量核算1)殼側(cè)系數(shù)殼側(cè)壁溫℃。冷凝平均溫度為：40℃。40℃時(shí)異丁烷的物理性質(zhì)飽和液體時(shí)，；；；b）飽和氣體時(shí)，；根據(jù)參考文獻(xiàn)[13]，估算管束直徑：；由于正方形排列管子，四管程時(shí)：，；且；所以，；在平均蒸汽溫度下的蒸汽密度：；中排的管數(shù)為：；水平換熱管的載荷，單位管周長(zhǎng)的冷凝物速率為：；根據(jù)參考文獻(xiàn)[13]公式(12.51)：；2）管內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)依據(jù)文獻(xiàn)[12]式（3-32）和（3-33）得；管程流體流通截面積；管程流體流速和雷諾數(shù)為：；；普朗特?cái)?shù)為：；由于管內(nèi)流體被加熱，則；3）污垢熱阻和管壁熱阻依據(jù)文獻(xiàn)[12]表（3-10），可取管程冷卻水側(cè)的熱阻；殼程異丁烷側(cè)的熱阻；鋼的導(dǎo)熱系數(shù)；管壁熱阻；4)傳熱系數(shù)依據(jù)文獻(xiàn)[12]表（3-21），可得；在初步計(jì)算時(shí)，假設(shè)的總傳熱系數(shù)為。通過(guò)核算，該換熱器在規(guī)定的流動(dòng)條件下，所提供的傳熱系數(shù)為，所以假設(shè)合適。5)傳熱面積和面積裕度依據(jù)文獻(xiàn)[12]式（3-35）可得所計(jì)算的傳熱面積Ac為；該換熱器的實(shí)際傳熱面積A為；該換熱器的面積裕度依據(jù)文獻(xiàn)[12]式（3-36）計(jì)算為；所以，由于面積裕度在（15%～20%）之間，則該換熱器面積裕度合適，能夠完成生產(chǎn)任務(wù)。2.6.2壁溫核算因管壁很薄，管壁熱阻小，故管壁溫度可按文獻(xiàn)[12]式（3-42）計(jì)算。由于該換熱器用循環(huán)水冷卻，冬季操作時(shí)，循環(huán)水的進(jìn)口溫度將會(huì)降低。為確保可靠，取循環(huán)冷卻水進(jìn)口溫度為25℃，出口溫度為35℃計(jì)算傳熱管壁溫。另外，由于傳熱管內(nèi)側(cè)污垢熱阻較大，會(huì)使傳熱管壁溫升高，降低了殼體和傳熱管壁溫之差。但在操作初期，污垢熱阻較小，殼體和傳熱管間壁溫差可能較大。計(jì)算中，應(yīng)按最不利的操作條件考慮，因此，取兩側(cè)污垢熱阻為零計(jì)算傳熱管壁溫。于是，依據(jù)文獻(xiàn)[12]式（3-42）有：；式中液體的平均溫度tm和氣體的平均溫度分別按式（3-44）和（3-45）計(jì)算為：；；；；傳熱管平均壁溫；殼體壁溫，可近似取為殼程流體的平均溫度，即；殼體壁溫和傳熱管壁溫之差為；由于該溫差較小，且殼程壓力較小，故選用帶膨脹節(jié)的固定管板式換熱器較為適宜，而且經(jīng)濟(jì)。2.6.3換熱器內(nèi)流體的流動(dòng)阻力1)管程流動(dòng)阻力依據(jù)文獻(xiàn)[12]式（3-47）～（3-49）可得：；式中，ΔPi為單程直管阻力；ΔPr為局部阻力；Ns為殼程數(shù)；ΔPt為管程總阻力；Fs為管程結(jié)垢校正系數(shù)，可近似取1.5。；；由，傳熱管的相對(duì)粗糙度，查莫狄圖，流速；，所以：；；；由于，故管程流體阻力在允許范圍之內(nèi)。2)殼程流動(dòng)阻力根參考文獻(xiàn)[13]，可得橫截面積：;質(zhì)量流速為：;;當(dāng)量直徑為：;飽和異丁烷蒸汽粘度為：;所以熱阻為：;由文獻(xiàn)[13]圖12.30可得：;設(shè)壓降為利用進(jìn)口流量進(jìn)行計(jì)算的計(jì)算值的50%，忽略粘度矯正，則：;由于殼程壓降2222Pa<100000Pa，故殼程的流動(dòng)阻力也在允許范圍內(nèi)。2.6.4換熱器的主要尺寸和計(jì)算結(jié)果換熱器的主要結(jié)構(gòu)尺寸和計(jì)算結(jié)果如表2-1所示：

表2-1換熱器的主要結(jié)構(gòu)尺寸和計(jì)算結(jié)果參數(shù)管程殼程流率kg/h172442304進(jìn)出溫度℃25/3540/40壓力MPa0.30.53物性定性溫度/℃3040密度（kg/m3）995.73813.666定壓比熱容[kJ/（kg·k）]4.1791.921粘度Pa·S0.797×10-30.791×10-3熱導(dǎo)率[W/（m·k）]0.61560.0185普朗特?cái)?shù)5.40.7354設(shè)備結(jié)構(gòu)參數(shù)形式固定管板式臺(tái)數(shù)1殼體內(nèi)徑mm500殼程數(shù)1管徑mm管心距mm32管長(zhǎng)mm6000管子排列正錯(cuò)管數(shù)目根88折流板數(shù)個(gè)20傳熱面積m242折流板間距mm300管程數(shù)4材質(zhì)碳鋼主要計(jì)算結(jié)果管程殼程流速m/s0.73表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)[W/（m2·k）]34451445污垢熱阻（m2·k/W）阻力Pa38062222熱流量kW200傳熱溫差K9.1傳熱系數(shù)[W/（m2·k）]620裕度20%3換熱器的機(jī)械結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)在確定換熱器的換熱面積后，應(yīng)進(jìn)行換熱器主體結(jié)構(gòu)以及零部件的設(shè)計(jì)和強(qiáng)度計(jì)算，主要包括殼體和封頭的厚度計(jì)算、材料的選擇、管板厚度的計(jì)算、法蘭的計(jì)算和選擇、開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算和校核，還有主要構(gòu)件的設(shè)計(jì)（如管箱、殼體、折流板、拉桿等）和主要連接（包括管板與管箱的連接、管子與管板的連接、殼體與管板的連接等），具體計(jì)算如下：3.1選材本換熱器管程部分的溫度在30℃左右，介質(zhì)為冷卻水，殼程部分的溫度在40℃左右，介質(zhì)為異丁烷，對(duì)材料沒(méi)有較高的特殊要求，一般的石油化工容器用鋼即可。又因?yàn)樵摀Q熱器的壓力p=0.53MPa，屬于低壓，所以本設(shè)計(jì)的殼體材料選用Q345R，它是低合金鋼，具有良好的焊接性能，機(jī)械性能及成形性能和耐腐蝕性能，是中國(guó)壓力容器行業(yè)使用量最大的鋼板，質(zhì)量穩(wěn)定，符合本設(shè)計(jì)對(duì)材料的要求，具體的化學(xué)成分及性能和冷彎性能描述如下表3-1，表3-2；管程筒體和封頭均采用Q345R。表3-1Q345R的化學(xué)成分CMnPS0.20～0.601.20～1.26表3-2Q345R的力學(xué)性能和冷彎性能板厚/MPa/MPa（﹪）Akv/J.冷彎試驗(yàn)6～16510345≥25≥31>17～25490325≥25≥31Q345R的性能指標(biāo)：設(shè)計(jì)溫度下的許用應(yīng)力：;常溫下的許用應(yīng)力：;參數(shù)選取焊縫系數(shù)（雙面焊，100﹪探傷）3.2管板與殼體、管箱、換熱管的連接3.2.1管板與殼體的連接結(jié)構(gòu)由于殼程流體較清潔，且殼體與管子溫差較小，殼程壓力也不高，故采用兩端管板與殼體焊接，其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造成本低。3.2.2管板與管箱的連接結(jié)構(gòu)固定管板式換熱器的管板兼作法蘭，與管箱的連接形式比較簡(jiǎn)單，根據(jù)工藝要求，選擇長(zhǎng)頸對(duì)焊法蘭連接。查JB4703-2000壓力容器法蘭可選固定端的殼體法蘭和管箱法蘭為長(zhǎng)頸對(duì)焊法蘭，法蘭，平面密封面，材料為鍛件20MnMoⅡ，其具體尺寸如下表：表3-3DN500長(zhǎng)頸對(duì)焊法蘭尺寸DN法蘭螺柱對(duì)接筒體最小厚度DD1D2D3D4Hhaa1Rd規(guī)格數(shù)量5006406005655554523810025171412221223M20244管板尺寸根據(jù)法蘭的相應(yīng)結(jié)構(gòu)尺寸確定，最大外徑確定為640mm，寬度根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)取40mm。法蘭重量為27.8kg，管板重量為80kg。管箱墊片，依據(jù)管程操作條件，選石棉墊片，其寬度為14mm，墊片圓角尺寸，取R=8mm，墊片圓角是為了保證墊片有足夠的強(qiáng)度。3.2.3管板與傳熱管的連接結(jié)構(gòu)換熱管與管板的連接形式，主要有三種：(1)強(qiáng)度脹接;(2)強(qiáng)度焊接;(3)脹焊并用。本設(shè)計(jì)采用強(qiáng)度焊接，其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，換熱管修補(bǔ)容易。但這種方法不適用于有較大振動(dòng)及有間隙腐蝕的場(chǎng)合。焊接結(jié)構(gòu)強(qiáng)度高，抗拉脫能力強(qiáng)，在高溫高壓下能保證連接處的緊密性和抗拉脫能力。當(dāng)管子焊接處有滲漏可以補(bǔ)焊。管子破漏，可以用專(zhuān)門(mén)道具劃掉焊縫，重新更換新管子。管子與管板的焊接其焊縫的剪切斷面應(yīng)不低于管子斷面的1.25倍。即：，強(qiáng)度焊的尺寸見(jiàn)表3-3。

表3-3強(qiáng)度焊結(jié)構(gòu)尺寸換熱管外徑規(guī)格（外徑×壁厚）10×1.514×219×225×2.532×338×345×357×3.5伸出長(zhǎng)度l10.5+0.51+0.51.5+0.52.5+0.53+0.5注：1.當(dāng)工藝要求管端伸出長(zhǎng)度小于表中數(shù)據(jù)時(shí)，可以適當(dāng)加大管板焊縫破口深度，以保證焊腳高l2不小于1.4倍管壁厚度。2.換熱管壁厚超標(biāo)時(shí)，l1值可適當(dāng)調(diào)整。3.3其他零部件結(jié)構(gòu)3.3.1管程因?yàn)楣艹探橘|(zhì)清潔，且壓力不高，故采用B型管箱（封頭管箱），如下圖3-1示圖3-1管箱結(jié)構(gòu)示意圖3.3.2分程隔板分程隔板和管板上的溝槽結(jié)構(gòu)如下，隔板材料一般采用與管箱相同的材料，每一程隔板上開(kāi)約φ6mm的排放孔，以便排除每一程的殘液。分程隔板的密封長(zhǎng)度應(yīng)比較短，減少泄露和用料。分程隔板槽型要簡(jiǎn)單。分程隔板除了要滿足換熱器標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的最小厚度外，還要滿足隔板兩側(cè)的壓差。管板上的分程隔板槽見(jiàn)下圖。槽深一般不小于4mm，碳鋼的槽寬為12mm。槽的拐角處的倒角45℃，倒角寬度為分程墊片的圓角半徑R加1～2mm。拐角的另一側(cè)轉(zhuǎn)角為R=7。墊片的拐角為圓弧型過(guò)度，使墊片有足夠的強(qiáng)度，一般圓角半徑R=10mm。本設(shè)計(jì)所采用的分程隔板結(jié)構(gòu)如下圖3-2所示。圖3-2分程隔板示意圖3.3.3拉桿拉桿通常有兩種形式，一種為拉桿和折流板焊接形式，一般用于換熱管外徑小于或等于14mm的管束。另一種為拉桿定距管結(jié)構(gòu)形式，一般用于換熱管外徑大于或等于18mm的管束。本設(shè)計(jì)即采用后一種形式。拉桿一般盡量均勻布置在管束外邊緣。任何一塊折流板不小于3個(gè)支承點(diǎn)。拉桿直徑如下表3-5所示。表3-6拉桿直徑換熱管外徑d10≤d≤1414＜d＜2525≤d≤57拉桿直徑dn101216拉桿的長(zhǎng)度按需要確定。拉桿的連接尺寸見(jiàn)圖3-6，連接尺寸表見(jiàn)表3-7.圖3-6拉桿的連接尺寸拉桿的數(shù)量由換熱器的公稱直徑來(lái)確定，初次設(shè)計(jì)取拉桿數(shù)量為4個(gè)。表3-7拉桿的連接尺寸拉桿直徑d螺紋公稱直徑dnlalbb101013≥401.5121215≥502.0161620≥602.03.3.4排氣口與排液口在換熱器的管程與殼程，為了回收或排除介質(zhì)，空氣及凝液，在管板或靠近管板的殼體上設(shè)置排氣口和排液口。排氣口和排液口的大小，一般不小于φ15mm。臥式換熱器的殼程排氣和排液口設(shè)置的位置分別在上部和底部。3.3.5膨脹節(jié)由于壓力和溫差都較小，故選用波形膨脹節(jié)（U形膨脹節(jié)）較為合適。波形膨脹節(jié)具有結(jié)構(gòu)緊湊簡(jiǎn)單、補(bǔ)償性能好、價(jià)格便宜而得到廣泛應(yīng)用，其補(bǔ)償能力和使用壓力與材料有關(guān)，當(dāng)要求補(bǔ)償能力較大時(shí)，可采用多個(gè)波形膨脹節(jié)，或在設(shè)備組裝時(shí)預(yù)先將波形膨脹節(jié)進(jìn)行預(yù)壓。為減小波形膨脹節(jié)的流動(dòng)阻力，在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮在臥式換熱器的液體流動(dòng)方向焊一作導(dǎo)流作用的襯板，以減小流體阻力。

4換熱器的強(qiáng)度設(shè)計(jì)及其校核4.1筒體的計(jì)算由于換熱器為內(nèi)壓容器，故可以采用內(nèi)壓容器的設(shè)計(jì)方法來(lái)確定其壁厚，根據(jù)內(nèi)壓薄壁容器“彈性失效”設(shè)計(jì)準(zhǔn)則，查閱文獻(xiàn)[13]式（4-13），則殼體壁厚的計(jì)算公式為：；由工藝設(shè)計(jì)給定設(shè)計(jì)溫度40℃，設(shè)計(jì)壓力Pc=0.6Mpa，查閱文獻(xiàn)[1]選低合金結(jié)構(gòu)鋼板Q345R（控軋）卷制，該材料在40℃時(shí)的許用壓力，查閱文獻(xiàn)[13]表4-3，取焊縫系數(shù)，腐蝕裕量C2=2mm，則：計(jì)算厚度；設(shè)計(jì)厚度；名義厚度圓整=2.8+2+0.8+圓整=8mm；取名義厚度為8mm。有效厚度；取為5mm。水壓試驗(yàn)壓力；所選材料的屈服強(qiáng)度；水壓試驗(yàn)校核；，水壓強(qiáng)度滿足要求。氣壓試驗(yàn)壓力：；氣壓試驗(yàn)校核；，則氣壓強(qiáng)度滿足要求。4.2封頭的計(jì)算計(jì)算厚度；設(shè)計(jì)厚度；名義厚度圓整=2.4+0.8+2+圓整=8mm，最終取其名義厚度與殼體厚度一樣，都為8mm。有效厚度，取為5mm。水壓試驗(yàn)壓力；所選材料的屈服強(qiáng)度；水壓試驗(yàn)校核；，水壓強(qiáng)度滿足要求。氣壓試驗(yàn)壓力；氣壓試驗(yàn)校核；，氣壓強(qiáng)度滿足要求。

4.3接管開(kāi)口補(bǔ)強(qiáng)校核在該固定管板冷凝器上，殼程流體的進(jìn)出管口在殼體上，管程流體則從前端管箱進(jìn)出，因此不可避免地要在換熱器上開(kāi)孔。開(kāi)孔之后，出削弱器壁的強(qiáng)度外，在殼體和接管的連接處，因結(jié)構(gòu)的連接性被破壞，會(huì)產(chǎn)生很高的局部應(yīng)力，會(huì)給換熱器的安全操作帶來(lái)隱患。因此此時(shí)應(yīng)進(jìn)行開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的計(jì)算。由于管程與殼程出入口公稱直徑均為100mm和150mm，按照厚度系列，可選接管的規(guī)格為和，接管的材料選為20號(hào)熱軋?zhí)妓劁摗８鶕?jù)GB150-2011的標(biāo)準(zhǔn)要求，殼體開(kāi)孔滿足下述要求，則不需要另行補(bǔ)強(qiáng)：（1）設(shè)計(jì)壓力小于或等于2.5MPa；（2）兩相鄰開(kāi)孔中心的間距應(yīng)不小于兩孔直徑之和的兩倍；（3）接管公稱外徑小于或等于89mm。綜上條件，本換熱器選用接管公稱直徑較大，所以需要進(jìn)行開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)。4.3.1管箱接管開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)采用等面積補(bǔ)強(qiáng)法，由工藝設(shè)計(jì)給定的接管為（厚度根據(jù)文獻(xiàn)[5]選?。？紤]實(shí)際情況，20號(hào)熱軋?zhí)妓劁摴?，取。接管?jì)算壁厚；接管有效壁厚；開(kāi)孔直徑；接管有效補(bǔ)強(qiáng)寬度；接管外側(cè)有效補(bǔ)強(qiáng)高度；接管內(nèi)側(cè)有效補(bǔ)強(qiáng)高度；需要補(bǔ)強(qiáng)面積；可以作為補(bǔ)強(qiáng)的面積為：；；；該接管補(bǔ)強(qiáng)的強(qiáng)度不夠，需另設(shè)補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)。且需另加的補(bǔ)強(qiáng)面積為；補(bǔ)強(qiáng)圈厚度為；考慮到鋼板負(fù)偏差，參照文獻(xiàn)[3]。，取其名義厚度為4mm。但為便于制造時(shí)準(zhǔn)備材料，取補(bǔ)強(qiáng)圈的名義厚度與封頭的厚度一致，即8mm，補(bǔ)強(qiáng)材料與殼體材料一樣，此時(shí)，另行補(bǔ)強(qiáng)面積為：；；同時(shí)計(jì)及焊縫面積之后，該開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的強(qiáng)度足夠。則根據(jù)接管公稱直徑，參照J(rèn)B/T4736-2002補(bǔ)強(qiáng)圈標(biāo)準(zhǔn)取補(bǔ)強(qiáng)圈外徑，選用E型坡口-適用于殼體為內(nèi)坡口的全焊透結(jié)構(gòu)，取厚度為8mm。4.3.2殼程接管的開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)采用等面積補(bǔ)強(qiáng)法，由工藝設(shè)計(jì)給定的接管為（厚度根據(jù)文獻(xiàn)[25]選取）?？紤]實(shí)際情況，20號(hào)熱軋?zhí)妓劁摴?，取。接管?jì)算壁厚：;接管有效壁厚;開(kāi)孔直徑;接管有效補(bǔ)強(qiáng)寬度;接管外側(cè)有效補(bǔ)強(qiáng)高度;接管內(nèi)側(cè)有效補(bǔ)強(qiáng)高度;需要補(bǔ)強(qiáng)面積;可以作為補(bǔ)強(qiáng)的面積為;;;該接管補(bǔ)強(qiáng)的強(qiáng)度不夠，需另設(shè)補(bǔ)強(qiáng)結(jié)構(gòu)。且需另加的補(bǔ)強(qiáng)面積為;補(bǔ)強(qiáng)圈厚度為;考慮到鋼板負(fù)偏差，參照文獻(xiàn)[3]。，取其名義厚度為4mm。但為便于制造時(shí)準(zhǔn)備材料，取補(bǔ)強(qiáng)圈的名義厚度與封頭的厚度一致，即8mm，補(bǔ)強(qiáng)材料與殼體材料一樣，此時(shí)，另行補(bǔ)強(qiáng)面積為;;同時(shí)計(jì)及焊縫面積之后，該開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的強(qiáng)度足夠。則根據(jù)接管公稱直徑，參照J(rèn)B/T4736-2002補(bǔ)強(qiáng)圈標(biāo)準(zhǔn)取補(bǔ)強(qiáng)圈外徑，選用E型坡口-適用于殼體為內(nèi)坡口的全焊透結(jié)構(gòu)，取厚度為8mm。4.4管板法蘭的設(shè)計(jì)及校核4.4.1選定法蘭結(jié)構(gòu)根據(jù)殼體的工況壓力是0.6MPa，故選用容器法蘭，依據(jù)文獻(xiàn)[9]，選取法蘭-WN500-1.0JB/T4703-2000，材料為16Mn鍛。4.4.2墊片根據(jù)文獻(xiàn)[1]表（7-2）取墊片系數(shù)m=2.00，y=11Mpa。1)墊片有效密封寬度選定墊片尺寸，按照文獻(xiàn)[1]確定墊片接觸寬度和基本密封寬度。查表（7-1），取b=7mm。2)墊片壓緊力作用中心圓直徑DG=K-2b=544-14=530mm;3)墊片壓緊力A.預(yù)緊狀態(tài)下需要的最小墊片壓緊力;B.操作狀態(tài)下需要的最小墊片壓緊力;4)墊片寬度其值按經(jīng)驗(yàn)取42mm。4.4.3螺栓1)螺栓的布置法蘭徑向尺寸按文獻(xiàn)[1]表（7-3）選取，即，，。2)螺栓載荷A.預(yù)緊狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷;B.操作狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷;3)螺栓面積A.預(yù)緊狀態(tài)下需要的最小螺栓面積;B.操作狀態(tài)下需要的最小螺栓面積;所需的螺栓面積取。;4)螺栓設(shè)計(jì)載荷A.預(yù)緊狀態(tài)下的螺栓設(shè)計(jì)載荷;B.操作狀態(tài)下的螺栓設(shè)計(jì)載荷;4.4.4法蘭1)法蘭力矩A.預(yù)緊狀態(tài)下的法蘭力矩;B.操作狀態(tài)下的法蘭力矩2)法蘭設(shè)計(jì)力矩;3)法蘭應(yīng)力A.軸向應(yīng)力;B.徑向應(yīng)力;C.環(huán)向應(yīng)力;D.剪應(yīng)力a.剪切載荷a1.預(yù)緊狀態(tài)下的剪切載荷;a2.操作狀態(tài)下的剪切載荷;b.剪切面積;c.剪應(yīng)力;c1.預(yù)緊狀態(tài)下的剪應(yīng)力;c2.操作狀態(tài)下的剪應(yīng)力;4.4.5應(yīng)力校核1)軸向：，合格2)徑向：，合格3)環(huán)向：，合格4)組合應(yīng)力校核，合格，合格5)剪應(yīng)力A.預(yù)緊狀態(tài)下，合格B.操作狀態(tài)下，合格4.5支座的設(shè)計(jì)及校核4.5.1支座反力的計(jì)算1)圓筒的質(zhì)量由于材料的密度，則：;2)兩個(gè)封頭的質(zhì)量;附件和保溫層的質(zhì)量,取附件和保溫層質(zhì)量為:;3)筒體做水壓試驗(yàn)時(shí)的沖水質(zhì)量;4)總質(zhì)量;5)支座反力;4.5.2支座的選型根據(jù)JB/T4712-2007標(biāo)準(zhǔn)，選擇重型（B型）、包角帶墊板的鞍式支座。公稱直徑DN允許最大載荷Q（KN）鞍座高度h底板腹板筋板墊板螺栓間距l(xiāng)2鞍座質(zhì)量（kg）增加100mm高度增加的質(zhì)量（kg）l1b1l3b3弧長(zhǎng)b4e50015530046015010825012085902406563302544.5.3強(qiáng)度校核計(jì)算圓筒軸向彎矩1)圓筒中間截面處的彎矩：;2)截面處的彎矩;計(jì)算圓筒周向應(yīng)力1)由于彎矩引起的軸向應(yīng)力=1\*GB3①在圓筒中心截面上a.最高點(diǎn)處;b.最低點(diǎn)處;=2\*GB3②支座截面處圓筒的軸向應(yīng)力最高點(diǎn)處;最低點(diǎn)處;式中2)由于設(shè)計(jì)壓力引起的軸向應(yīng)力;3)軸向應(yīng)力組合與校核=1\*GB3①軸向拉應(yīng)力;;最大軸向拉應(yīng)力;=2\*GB3②軸向壓應(yīng)力;;最大軸向壓應(yīng)力;=3\*GB3③軸向應(yīng)力校核a.許用軸向拉應(yīng)力：;;b.軸向許用壓縮應(yīng)力：;根據(jù)和值，查參考文獻(xiàn)[1]圖4-2，得A=0.00025;按選用的材料，根據(jù)查參考文獻(xiàn)[1]圖4-4;計(jì)算圓筒、封頭的切向剪應(yīng)力1)圓筒切向剪應(yīng)力式中=0.88，由查參考文獻(xiàn)[1]表8-2查得2)封頭切向剪應(yīng)力式中=0.401，由查參考文獻(xiàn)[1]表8-2查得3)切向剪應(yīng)力校核式中0.8為圓筒許用切向剪應(yīng)力，式中1.25為封頭許用切向剪應(yīng)力。圓筒的軸向應(yīng)力容器的鞍座墊片按不起加強(qiáng)作用考慮。1)圓筒截面最低點(diǎn)處的周向應(yīng)力式中k=1，考慮容器焊在鞍座上。=0.053，由查參考文獻(xiàn)[1]表8-3查得;2)在鞍座邊腳處的圓周應(yīng)力;3)周向應(yīng)力校核計(jì)算鞍座有效斷面平均應(yīng)力1)鞍座承受的水平分力式中由查參考文獻(xiàn)[1]表8-3查得。2)鞍座有效斷面平均應(yīng)力式中=300mm，為鞍座實(shí)際高度和兩者中較大的，腹板名義厚度為8mm。3)斷面平均應(yīng)力校核式中=170MPa。鞍座材料Q235C的許用應(yīng)力。

5經(jīng)濟(jì)性分析本次設(shè)計(jì)的題目為水-異丁烷換熱器的設(shè)計(jì)。換熱器主要由三部分組成：前端管箱、筒體、后端管箱，其中，前端和后端管箱部分選擇的是標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭直接沖壓制成。所選的材料為一般的材料Q345R，中間筒體部分可以看作為一個(gè)壓力容器，按照壓力容器用鋼要求，同樣選擇較為普遍的Q345R。它是目前壓力容器用鋼最為普遍也較安全可靠的一種合金鋼，已經(jīng)過(guò)多年的實(shí)際檢驗(yàn)。其他的結(jié)構(gòu)也都采用了目前運(yùn)用廣泛且安全可靠的鋼材，如20號(hào)鋼，16Mn鍛等。對(duì)于換熱器型號(hào)的選擇，由于管壁溫差較小，壓力也較小，故選擇帶膨脹節(jié)的固定管板式冷凝器。該換熱器不僅使用方便，價(jià)格低廉，而且能夠滿足任務(wù)書(shū)所要求的各項(xiàng)指標(biāo)，且經(jīng)校核后強(qiáng)度合格。它們生產(chǎn)周期短，可以大批量生產(chǎn)，且價(jià)格便宜，基本上滿足技術(shù)要求、完善，不用做工藝性檢驗(yàn)，性能優(yōu)越，有良好的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力。由于我們所學(xué)的知識(shí)有限，所以本次設(shè)計(jì)在經(jīng)濟(jì)性方面也存在著許多不足之處，還有待完善，以達(dá)到效率兼顧經(jīng)濟(jì)平衡，爭(zhēng)取做到更好的性價(jià)比。6總結(jié)本次畢業(yè)設(shè)計(jì)的題目是水-異丁烷換熱器設(shè)計(jì)。首先通過(guò)傳熱計(jì)算選出換熱器的型號(hào)，根據(jù)選定的型號(hào)校核初選的換熱面積是否合格，接著進(jìn)行了換熱器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，這一部分是整個(gè)設(shè)計(jì)的重點(diǎn)，并選定了管箱的形式，管板與殼體的連接形式，封頭及法蘭等的形式，最后選定了換熱器的附屬結(jié)構(gòu)，如鞍座，接管等。按照GB150-2011，GB151-1999等資料選定不同部件的形式及材料。本次設(shè)計(jì)的材料主要以Q345R為主，還有16Mn鍛、Q235C、20號(hào)鋼等。經(jīng)過(guò)一系列的傳熱計(jì)算、形式選擇以及相應(yīng)的校核，該換熱器能滿足任務(wù)書(shū)所規(guī)定的使用要求。對(duì)本換熱器進(jìn)行了初步的經(jīng)濟(jì)性分析，表明本設(shè)計(jì)的換熱器具有較好的經(jīng)濟(jì)性。

參考文獻(xiàn)[1]《中華人民共和國(guó)節(jié)約能源法》，中華人民共和國(guó)主席令第七十七號(hào)，2007.[2]余國(guó)宗主編，化工機(jī)械工程手冊(cè)下卷[M]，化學(xué)工業(yè)出版社，2002.1.[3]莊乃光，板式換熱器的實(shí)用性，化學(xué)工程譯叢[M].[4]莊駿、張紅主編，換熱技術(shù)及其工程應(yīng)用[M]，北京.化學(xué)工業(yè)出版社.2002[5]魏種主編，化工技術(shù)資料化工機(jī)械專(zhuān)業(yè)分冊(cè)[M]，保障出版社，1999.[6]馬曉馳編，國(guó)內(nèi)外新型高效換熱器[J]，化工進(jìn)展，2009[7]盧煥章，石油化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)手冊(cè)[M]，化學(xué)工業(yè)出版社.1982.[8]李世玉，壓力容器工程師設(shè)計(jì)指南[M]，化學(xué)工業(yè)出版社.1996.[9]GB151-1999，管殼式換熱器[S].[10]GB150-2011，鋼制壓力容器[S].[11]王志魁主編.化工原理第2版[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2004.10.[12]匡國(guó)柱，史啟才主編.化工單元過(guò)程及設(shè)備課程設(shè)計(jì)[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2007.10.[13]R.KSINNOTT主編宋旭鋒譯，化工設(shè)計(jì)[M].中國(guó)石化出版社，2008.[14]秦叔經(jīng)，葉文邦主編，化工設(shè)備設(shè)計(jì)全書(shū)-換熱器[M]，化學(xué)工業(yè)出版社，2003.[15]鄭津洋，董其伍，桑芝富主編.過(guò)程設(shè)備設(shè)計(jì)[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2010.6.[16]李云，姜培正主編.過(guò)程流體機(jī)械[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社.[17]錢(qián)頌文主編，換熱器設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].化學(xué)工業(yè)出版社，2002.[18]潘紅良，郝俊文主編，過(guò)程設(shè)備機(jī)械設(shè)計(jì)[M].華東理工大學(xué)出版社.2006.[19]朱躍針，廖傳華，史勇春主編，傳熱過(guò)程與設(shè)備[M].中國(guó)石化出版社.2008.[20]周開(kāi)勤主編，機(jī)械零件手冊(cè)[M].高等教育出版社，2010.12[21]尹先清主編，化工設(shè)計(jì)[M].石油工業(yè)出版社.2006.11.[22]劉鴻文主編，材料力學(xué)[M].高等教育出版社.2003.[23]JB/T4736-2002，補(bǔ)強(qiáng)圈[S].[24]JB/T4712-2007，壓力容器支座[S].[25]GB/T8163-2008，輸送流體用無(wú)縫鋼管[S].[26]GB/T709-2006，熱軋鋼板和鋼帶的尺寸外形[S].[27]HG/T20592-2009，鋼制管法蘭（WN系列）[S].[28]GB/T25198-2010，壓力容器封頭[S].[29]JB/T4700～4707-2000，壓力容器法蘭[S].[30]畢明樹(shù)，馮殿義，馬連湘編.工程熱力學(xué)[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2008.1.

致謝在大學(xué)四年學(xué)習(xí)即將結(jié)束之際，經(jīng)過(guò)好幾個(gè)月緊張、繁忙地學(xué)習(xí)和實(shí)踐，我的畢業(yè)設(shè)計(jì)終于定稿了。本次設(shè)計(jì)能夠順利完成，得益于袁淑霞老師的精心指導(dǎo)和督促以及本組同學(xué)的相互合作和幫助。在此，我要十分的感謝他們。畢業(yè)設(shè)計(jì)對(duì)我們來(lái)說(shuō)的一次特別的鍛煉。我學(xué)到了許多從書(shū)本上、課堂上所學(xué)不到的東西，使一些相關(guān)理論知識(shí)得到了進(jìn)一步的融會(huì)貫通，也增強(qiáng)了我思考問(wèn)題和實(shí)際動(dòng)手的能力。本次設(shè)計(jì)將對(duì)我將來(lái)走上工作崗位有很大的益處。通過(guò)本次設(shè)計(jì)使我深刻體會(huì)到以下幾個(gè)方面：換熱器的傳熱計(jì)算和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，零部件的選用以及制圖，都要經(jīng)過(guò)嚴(yán)密的計(jì)算和精心的選取，只有這樣才能做到有的放矢。進(jìn)行AutoCAD繪圖時(shí)，一定要掌握AutoCAD的最基礎(chǔ)的使用，這樣就不至于在繪圖時(shí)出現(xiàn)錯(cuò)誤，這樣就加快了繪圖的速度。細(xì)心和虛心是必不可少的尤其是不懂就問(wèn)，問(wèn)老師和同學(xué)還有就要上網(wǎng)查資料。在整個(gè)設(shè)計(jì)過(guò)程中，袁老師為我們提供了大量的相關(guān)資料，還為我們耐心的輔導(dǎo)并且提出了許多寶貴的意見(jiàn)。在此，我特向袁老師表示衷心的感謝和誠(chéng)摯的敬意！大學(xué)本科的生活快要結(jié)束了。在這最后的時(shí)間里，我得到了同學(xué)的很多幫助。我們?cè)谝黄鹪O(shè)計(jì)，互相討論，互相請(qǐng)教問(wèn)題，大家共享資料。在我碰到困難的時(shí)候，他們幫我渡過(guò)了難關(guān)。這般友誼，彌足珍貴。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)對(duì)培養(yǎng)我的實(shí)踐工程能力具有重要意義。通過(guò)畢業(yè)設(shè)計(jì)，我把先修課程中所獲得的理論知識(shí)在實(shí)際的設(shè)計(jì)工作中綜合地加以動(dòng)用，使這些知識(shí)得到鞏固和發(fā)展，并使理論知識(shí)和生產(chǎn)實(shí)踐密切地結(jié)合起來(lái)。這次設(shè)計(jì)，初步培養(yǎng)了我對(duì)壓力容器設(shè)計(jì)的工作能力；樹(shù)立正確的設(shè)計(jì)的思想；掌握一些容器設(shè)計(jì)有基本方法和步驟，為以后進(jìn)行設(shè)計(jì)工作打下了良好的基礎(chǔ)。另外還使我能訓(xùn)練地應(yīng)用有關(guān)參考資料、計(jì)算圖表、手冊(cè)；熟悉有關(guān)的國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，為成為一個(gè)工程技術(shù)人員在培養(yǎng)基本技能。基于C8051F單片機(jī)直流電動(dòng)機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對(duì)良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實(shí)現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級(jí)倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強(qiáng)型51系列單片機(jī)的TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的蓄電池自動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機(jī)系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機(jī)的作物營(yíng)養(yǎng)診斷專(zhuān)家系統(tǒng)的研究基于單片機(jī)的交流伺服電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)研究與開(kāi)發(fā)基于單片機(jī)的泵管內(nèi)壁硬度測(cè)試儀的研制基于單片機(jī)的自動(dòng)找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)開(kāi)發(fā)基于單片機(jī)的液壓動(dòng)力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測(cè)儀開(kāi)發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機(jī)實(shí)現(xiàn)一種基于單片機(jī)的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機(jī)的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機(jī)的噴油泵試驗(yàn)臺(tái)控制器的研制基于單片機(jī)的軟起動(dòng)器的研究和設(shè)計(jì)基于單片機(jī)控制的高速快走絲電火花線切割機(jī)床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機(jī)的機(jī)電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開(kāi)發(fā)基于PIC單片機(jī)的智能手機(jī)充電器基于單片機(jī)的實(shí)時(shí)內(nèi)核設(shè)計(jì)及其應(yīng)用研究基于單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的煙氣二氧化硫濃度檢測(cè)儀的研制基于微型光譜儀的單片機(jī)系統(tǒng)單片機(jī)系統(tǒng)軟件構(gòu)件開(kāi)發(fā)的技術(shù)研究基于單片機(jī)的液體點(diǎn)滴速度自動(dòng)檢測(cè)儀的研制基于單片機(jī)系統(tǒng)的多功能溫度測(cè)量?jī)x的研制基于PIC單片機(jī)的電能采集終端的設(shè)計(jì)和應(yīng)用基于單片機(jī)的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機(jī)單片機(jī)控制系統(tǒng)的研制基于單片機(jī)的數(shù)字磁通門(mén)傳感器基于單片機(jī)的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機(jī)的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機(jī)控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機(jī)的多生理信號(hào)檢測(cè)儀基于單片機(jī)的電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)Pico專(zhuān)用單片機(jī)核的可測(cè)性設(shè)計(jì)研究基于MCS-51單片機(jī)的熱量計(jì)基于雙單片機(jī)的智能遙測(cè)微型氣象站MCS-51單片機(jī)構(gòu)建機(jī)器人的實(shí)踐研究基于單片機(jī)的輪軌力檢測(cè)基于單片機(jī)的GPS定位儀的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機(jī)系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機(jī)的時(shí)控和計(jì)數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機(jī)和CPLD的粗光柵位移測(cè)量系統(tǒng)研究單片機(jī)控制的后備式方波UPS提升高職學(xué)生單片機(jī)應(yīng)用能力的探究基于單片機(jī)控制的自動(dòng)低頻減載裝置研究基于單片機(jī)控制的水下焊接電源的研究基于單片機(jī)的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機(jī)的氚表面污染測(cè)量?jī)x的研制基于單片機(jī)的紅外測(cè)油儀的研究96系列單片機(jī)仿真器研究與設(shè)計(jì)基于單片機(jī)的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機(jī)的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)基于MSP430單片機(jī)的電梯門(mén)機(jī)控制器的研制基于單片機(jī)的氣體測(cè)漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機(jī)的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機(jī)和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測(cè)技術(shù)研究基于單片機(jī)的膛壁溫度報(bào)警系統(tǒng)設(shè)計(jì)基于AVR單片機(jī)的低壓無(wú)功補(bǔ)償控制器的設(shè)計(jì)基于單片機(jī)船舶電力推進(jìn)電機(jī)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于單片機(jī)網(wǎng)絡(luò)的振動(dòng)信號(hào)的采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的大容量數(shù)據(jù)存儲(chǔ)技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機(jī)的疊圖機(jī)研究與教學(xué)方法實(shí)踐基于單片機(jī)嵌入式Web服務(wù)器技術(shù)的研究及實(shí)現(xiàn)基于AT89S52單片機(jī)的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的多道脈沖幅度分析儀研究機(jī)器人旋轉(zhuǎn)電弧傳感角焊縫跟蹤單片機(jī)控制系統(tǒng)基于單片機(jī)的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學(xué)實(shí)驗(yàn)中的應(yīng)用研究基于單片機(jī)系統(tǒng)的網(wǎng)絡(luò)通信研究與應(yīng)用基于PIC16F877單片機(jī)的莫爾斯碼自動(dòng)譯碼系統(tǒng)設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的模糊控制器在工業(yè)電阻爐上的應(yīng)用研究基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究與開(kāi)發(fā)基于Cygnal單片機(jī)的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機(jī)的一體化智能差示掃描量熱儀系統(tǒng)研究基于TCP/IP協(xié)議的單片機(jī)與Internet互聯(lián)的研究與實(shí)現(xiàn)變頻調(diào)速液壓電梯單片機(jī)控制器的研究HYPERLINK"/detail.h